JPS61106753A - 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 - Google Patents
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法Info
- Publication number
- JPS61106753A JPS61106753A JP22939984A JP22939984A JPS61106753A JP S61106753 A JPS61106753 A JP S61106753A JP 22939984 A JP22939984 A JP 22939984A JP 22939984 A JP22939984 A JP 22939984A JP S61106753 A JPS61106753 A JP S61106753A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法に関し
、特に従来の高力耐熱アルミニウム合金導体と同等の強
度及び導電率を有し、かつはるかに優れた耐熱性と可撓
性を優する導体を製造するものである。
、特に従来の高力耐熱アルミニウム合金導体と同等の強
度及び導電率を有し、かつはるかに優れた耐熱性と可撓
性を優する導体を製造するものである。
一般に架空送電線には電気用１ｅ （ＥＣＡＪりからな
る導体を用いた銅芯アルミニウム撚線（ＡＣ８Ｒ＞が用
いられ、特に耐熱性が要求される架空送電線にはＡλ−
Ｚｒ系合金からなる耐熱導体を用いた調芯耐熱アルミニ
ウム合金撚線（ＴＡＣ８Ｒ）が用いられている。また長
径間過電線には高力アルミニウム合金、例えばＪ Ｉ
５５００５系合金（／ｌ−０．５〜１．１ｗｔ％ＭＩＪ
）からなる高力導体を用いた銅芯高カアルミニウム合
金撚線が用いられている。
る導体を用いた銅芯アルミニウム撚線（ＡＣ８Ｒ＞が用
いられ、特に耐熱性が要求される架空送電線にはＡλ−
Ｚｒ系合金からなる耐熱導体を用いた調芯耐熱アルミニ
ウム合金撚線（ＴＡＣ８Ｒ）が用いられている。また長
径間過電線には高力アルミニウム合金、例えばＪ Ｉ
５５００５系合金（／ｌ−０．５〜１．１ｗｔ％ＭＩＪ
）からなる高力導体を用いた銅芯高カアルミニウム合
金撚線が用いられている。
耐熱性を付与したＡＪＩ！−Ｚｒ系合金は、Ｚｒ含有母
のいかんにかかわらず、導体の強度がそれほど高くなら
ないため、長径間過電線の導体に用いることができず、
全アルミニウム合金撚線（Ａ△△Ｃ）の導体としても用
いることができない。また高力アルミニウム合金である
Ｊ１３５００５系合金は引張強さが２４Ｋｇ／ｍｍ２と
優れているが、耐熱性はＥＣＡＪと同程度の耐熱性の劣
るものである。
のいかんにかかわらず、導体の強度がそれほど高くなら
ないため、長径間過電線の導体に用いることができず、
全アルミニウム合金撚線（Ａ△△Ｃ）の導体としても用
いることができない。また高力アルミニウム合金である
Ｊ１３５００５系合金は引張強さが２４Ｋｇ／ｍｍ２と
優れているが、耐熱性はＥＣＡＪと同程度の耐熱性の劣
るものである。
〔発明が解決しようとする問題点］
近年電力雪要の増大に伴い、大容量送電のために耐熱性
を有し、かつ強度の高い導体が要求されるようになった
。これに対処するためＪ１３５００５系合金については
耐熱性の向上が、また△、ｅ−Ｚｒ系合金については強
度の向上が検討され、ＡＪ！−Ｚｒ系合金にｌ”ｅを添
加して導電率及び耐熱性をあまり劣化されることなく強
度を改善した高力耐熱アルミニウム合金導体が提案され
ている。この導体は導電率５５％ｌＡＣ３゜引張強さ２
４Ｋｇ／ｒＩＩＲ２，耐熱性９０％（２３０℃。
を有し、かつ強度の高い導体が要求されるようになった
。これに対処するためＪ１３５００５系合金については
耐熱性の向上が、また△、ｅ−Ｚｒ系合金については強
度の向上が検討され、ＡＪ！−Ｚｒ系合金にｌ”ｅを添
加して導電率及び耐熱性をあまり劣化されることなく強
度を改善した高力耐熱アルミニウム合金導体が提案され
ている。この導体は導電率５５％ｌＡＣ３゜引張強さ２
４Ｋｇ／ｒＩＩＲ２，耐熱性９０％（２３０℃。
１時間加熱）と優れた特性を示すも架空送電線１
として用要な可撓性が劣る欠点があり、その改善
が強く望まれている。また耐熱性についても一層の改善
が望まれている。
として用要な可撓性が劣る欠点があり、その改善
が強く望まれている。また耐熱性についても一層の改善
が望まれている。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、従来の高力耐熱ア
ルミニウム合金導体と同等の導電率と強度を有し、かつ
はるかに優れた耐熱性と可撓性を有する高力耐熱アルミ
ニウム合金導体の製造法を開発したものである。
ルミニウム合金導体と同等の導電率と強度を有し、かつ
はるかに優れた耐熱性と可撓性を有する高力耐熱アルミ
ニウム合金導体の製造法を開発したものである。
即ち本発明は、Ｚ ｒ Ｏ，１〜０．８ｗｔ％（以下ｗ
ｔ％を単に％と略記） 、Ｆｅ Ｏ，０７〜０．８％。
ｔ％を単に％と略記） 、Ｆｅ Ｏ，０７〜０．８％。
Ｓ ｉ Ｑ、０５〜０．３％、 ＣＬＩ Ｏ，０５
〜０．５％。
〜０．５％。
Ｂｅ Ｏ，００５〜０．３％を含み、残部へ（と通常
の不純物からなる合金を溶製し、連続鋳造圧延様により
７４０〜８５０℃の温度で注湯して ２℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で凝固させ、得られた鋳塊を６０℃７ ｗ
ｉｎ以上の冷却速度で冷却しながら５５０℃以下の温度
で圧延を開始し、３５０℃以下の温度で圧延を終了し、
その間に４０％以上の減面加工を加えて荒引線とし・こ
れを ３００ 〜 １４５０℃の温度で１０〜２０
０時間加熱処理した後、冷間で６０％以上の減面加工を
行なうことを特徴とするものである。
の不純物からなる合金を溶製し、連続鋳造圧延様により
７４０〜８５０℃の温度で注湯して ２℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で凝固させ、得られた鋳塊を６０℃７ ｗ
ｉｎ以上の冷却速度で冷却しながら５５０℃以下の温度
で圧延を開始し、３５０℃以下の温度で圧延を終了し、
その間に４０％以上の減面加工を加えて荒引線とし・こ
れを ３００ 〜 １４５０℃の温度で１０〜２０
０時間加熱処理した後、冷間で６０％以上の減面加工を
行なうことを特徴とするものである。
本発明においてｚｒの添加は導体の耐熱性を向上させる
ためで、その含有量を０．１〜０．８％と限定したのは
、０．１％未満では耐熱性に有効なＺ「同容量が得られ
ず、０．８％を越えると全屈間化合物Ａｉ）３Ｚｒの粗
大な晶出物が増加して耐熱性が低下するためである。Ｆ
ｅの添加は導体の強度及び耐熱性を向上させるためで、
その含有量を０．０７％〜０．８％と限定したのは、０
．０７未満では強度向上の効果が少なく、０．８％を越
えると強度及び耐熱性の向上効果が飽和するばかりか、
１１率が低下するためである。
ためで、その含有量を０．１〜０．８％と限定したのは
、０．１％未満では耐熱性に有効なＺ「同容量が得られ
ず、０．８％を越えると全屈間化合物Ａｉ）３Ｚｒの粗
大な晶出物が増加して耐熱性が低下するためである。Ｆ
ｅの添加は導体の強度及び耐熱性を向上させるためで、
その含有量を０．０７％〜０．８％と限定したのは、０
．０７未満では強度向上の効果が少なく、０．８％を越
えると強度及び耐熱性の向上効果が飽和するばかりか、
１１率が低下するためである。
３ｉの添加は導体の強度を向上すると共にＺｒ化合物の
析出を促進させるためで、その含有量を０．０５〜０．
３％と限定したのは、０．０５％未満ではその効果が小
さく、０．３％を越えると耐熱性及び、導電率が低下す
るためである。ＣＩＪの添加は導体の強度を更に向上さ
せると共に可撓性を向上させるためで、その含有量を０
．０５〜０．５％と限定したのは、０．０５％未満では
強度及び可撓性の向上効果が少なく、０．５％を越える
と導電率の低下が著しく導体として使用できなくなるた
めである。３ｅの添加は鋳造時の溶湯酸化を防ぎ、高温
での鋳造において溶湯の流れを向上し、鋳塊割れを防止
すると共に、Ｚｒ化合物の析出を促進し、導体の導電率
を低下させずに、更に強度を向上させるためで、その含
有量を０．００５〜０．３％と限定したのは、０．００
５％未満ではその効果が少なく、０．３％を越えると加
熱処理により過時効を起して強度が低下するためである
。尚、通常の不純物とはΔ（地金に含まれる不可避的不
純物であり、通常のＥＣＡｌ地金に含まれる程度であれ
ば導体の特性を損なうことはない。
析出を促進させるためで、その含有量を０．０５〜０．
３％と限定したのは、０．０５％未満ではその効果が小
さく、０．３％を越えると耐熱性及び、導電率が低下す
るためである。ＣＩＪの添加は導体の強度を更に向上さ
せると共に可撓性を向上させるためで、その含有量を０
．０５〜０．５％と限定したのは、０．０５％未満では
強度及び可撓性の向上効果が少なく、０．５％を越える
と導電率の低下が著しく導体として使用できなくなるた
めである。３ｅの添加は鋳造時の溶湯酸化を防ぎ、高温
での鋳造において溶湯の流れを向上し、鋳塊割れを防止
すると共に、Ｚｒ化合物の析出を促進し、導体の導電率
を低下させずに、更に強度を向上させるためで、その含
有量を０．００５〜０．３％と限定したのは、０．００
５％未満ではその効果が少なく、０．３％を越えると加
熱処理により過時効を起して強度が低下するためである
。尚、通常の不純物とはΔ（地金に含まれる不可避的不
純物であり、通常のＥＣＡｌ地金に含まれる程度であれ
ば導体の特性を損なうことはない。
上記組成の合金を溶製し、その連続鋳造圧延において、
溶湯を７４０〜８５０℃の温度で注湯し、ｂ 急激な温度勾配をもたせて、凝固させることにより、ｌ
ｒ及びＦｅを十分に強制固溶させ、更にＣ１を均一微細
に分散させるためである。しかして冷ＴｉＩ速度が２℃
７”ｓｅｃより遅いと７ｒ及びＦｅの十分な固溶とＣＵ
の均一微細な分散が得られず、注湯温度が７４０℃より
低いと温度勾配が小さく、Ｚｒ及びＦｅの強制固溶が少
なくなり、８５０℃より高いとＢｅを添加しても溶湯表
面の酸化が激しく、酸化物の巻き込み等により良質の鋳
塊が得られないばかりか、鋳塊表面と中心部での凝固速
度に大きな差が生じ１，７ｒ及びＦｅの偏析によりその
濃度が鋳塊表面と中心部で異なるようになり、その後製
造条件をどのように選んでも優れた性能の導体が得られ
ない。
溶湯を７４０〜８５０℃の温度で注湯し、ｂ 急激な温度勾配をもたせて、凝固させることにより、ｌ
ｒ及びＦｅを十分に強制固溶させ、更にＣ１を均一微細
に分散させるためである。しかして冷ＴｉＩ速度が２℃
７”ｓｅｃより遅いと７ｒ及びＦｅの十分な固溶とＣＵ
の均一微細な分散が得られず、注湯温度が７４０℃より
低いと温度勾配が小さく、Ｚｒ及びＦｅの強制固溶が少
なくなり、８５０℃より高いとＢｅを添加しても溶湯表
面の酸化が激しく、酸化物の巻き込み等により良質の鋳
塊が得られないばかりか、鋳塊表面と中心部での凝固速
度に大きな差が生じ１，７ｒ及びＦｅの偏析によりその
濃度が鋳塊表面と中心部で異なるようになり、その後製
造条件をどのように選んでも優れた性能の導体が得られ
ない。
このようにして得られた鋳塊を６０℃／＋ａｉｎ以ヒの
速度で冷却しながら５５０℃以下の温度で圧延を開始し
、３５０’Ｃ０下の温度で圧延を終了し、その間に４０
％以上の減面加工を加えて荒引線とさ、１ する
０は・強制固溶Ｌ／ ｔｃ Ｚ ｒ及０Ｆ″析出８防止
し、かつ鋳造組織を破壊すると共に、凝固時に強制固溶
しきれずに一部品出したｚｒ及びＦｅの粗大晶出相を粉
砕して微細化し、均一に分散した圧延組織とするためで
ある。しかして冷Ｗ速度が６０℃／ ｎ＋ｉｎより遅い
と７−ｒ及びＦｅの析出が起り、圧延開始温度が５５０
℃より高くでも、また圧延終了温度が３５０℃より高く
ても、強制固溶させたＺ「及びＦｅが析出し、更に減面
加工率が４０％未満では鋳造組織の破壊が不充分で粗大
な晶出物が組成中に残存し、強度及び耐熱性が低下する
。
速度で冷却しながら５５０℃以下の温度で圧延を開始し
、３５０’Ｃ０下の温度で圧延を終了し、その間に４０
％以上の減面加工を加えて荒引線とさ、１ する
０は・強制固溶Ｌ／ ｔｃ Ｚ ｒ及０Ｆ″析出８防止
し、かつ鋳造組織を破壊すると共に、凝固時に強制固溶
しきれずに一部品出したｚｒ及びＦｅの粗大晶出相を粉
砕して微細化し、均一に分散した圧延組織とするためで
ある。しかして冷Ｗ速度が６０℃／ ｎ＋ｉｎより遅い
と７−ｒ及びＦｅの析出が起り、圧延開始温度が５５０
℃より高くでも、また圧延終了温度が３５０℃より高く
ても、強制固溶させたＺ「及びＦｅが析出し、更に減面
加工率が４０％未満では鋳造組織の破壊が不充分で粗大
な晶出物が組成中に残存し、強度及び耐熱性が低下する
。
次に上記連続鋳造圧延によってＺｒ及びＦｅを強制固溶
させた荒引線を３００〜４５０℃の温度で１０〜２００
時間加熱処理するのは、Ｚｒ及びＥｅを微細均一に析出
させて、析出硬化させると共に耐熱性を向上させるため
である。しかして加熱処理温度が３００℃より低いか、
又は処理時 。
させた荒引線を３００〜４５０℃の温度で１０〜２００
時間加熱処理するのは、Ｚｒ及びＥｅを微細均一に析出
させて、析出硬化させると共に耐熱性を向上させるため
である。しかして加熱処理温度が３００℃より低いか、
又は処理時 。
間が１０時間より短いと析出が認められず、加熱処理温
度が４５０℃より高いか、又は処理時間が２００時間よ
り長いと過時効現象を起し、強度及 、び耐
熱性を低下する。更に加熱処理した荒引線を冷間で６０
％以上の減面加工を加えるのは、加工硬化により強度を
高めるためである。しかして減面加工が６０％未満では
十分な加工硬化が得られない。
度が４５０℃より高いか、又は処理時間が２００時間よ
り長いと過時効現象を起し、強度及 、び耐
熱性を低下する。更に加熱処理した荒引線を冷間で６０
％以上の減面加工を加えるのは、加工硬化により強度を
高めるためである。しかして減面加工が６０％未満では
十分な加工硬化が得られない。
実施例
純［９９，９％の電気用Ａｌ地金、３０％フッ化ジルコ
ニウムカリ、ＡＪ！−６％Ｆｅ母合金、Ａｌ−２０％Ｓ
ｉ母合金、ＡＪ！−５０％Ｃ１母合金及びＡｌ−５％Ｂ
ｅｆｆ１合金を用い、第１表に示す組成の合金を溶製し
た。これをベルトアンドホイール型連続鋳造圧延機によ
り連続鋳造圧延して荒引線とし、これについて、加熱処
理を施した後、冷間で伸線加工して導体を製造した。こ
れ等の製造条件を第２表に示す。
ニウムカリ、ＡＪ！−６％Ｆｅ母合金、Ａｌ−２０％Ｓ
ｉ母合金、ＡＪ！−５０％Ｃ１母合金及びＡｌ−５％Ｂ
ｅｆｆ１合金を用い、第１表に示す組成の合金を溶製し
た。これをベルトアンドホイール型連続鋳造圧延機によ
り連続鋳造圧延して荒引線とし、これについて、加熱処
理を施した後、冷間で伸線加工して導体を製造した。こ
れ等の製造条件を第２表に示す。
このようにした製造した導体について引張強さ、導電率
、耐熱性及び可撓性を測定した。これ等の結果を第３表
に示す。
、耐熱性及び可撓性を測定した。これ等の結果を第３表
に示す。
尚、連続鋳造圧延における凝固時の凝固速度は鋳造速度
〈鋳型用ホイールの回転速度）の調節と、水冷ｖｉ型と
してのホイールとベルトへの冷却水ｍの調節で行ない、
圧延に際しては各圧延スタンド間に加熱及び冷却装置を
設けて圧延温度を自由に制御できるようにして冷却速度
を一重部した。
〈鋳型用ホイールの回転速度）の調節と、水冷ｖｉ型と
してのホイールとベルトへの冷却水ｍの調節で行ない、
圧延に際しては各圧延スタンド間に加熱及び冷却装置を
設けて圧延温度を自由に制御できるようにして冷却速度
を一重部した。
また導体の引張強さは、インストロン型試験機により測
定し、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗
を測定して算出し、耐熱性は各導体を２３０℃の温度で
１時間加熱処理し、該加熱処理前後の引張強さの比率で
表わした。
定し、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗
を測定して算出し、耐熱性は各導体を２３０℃の温度で
１時間加熱処理し、該加熱処理前後の引張強さの比率で
表わした。
また可撓性としては導体を直径の２倍の曲面で挟持し、
左右に交互に９０°繰返し曲げを行ない、破断までの９
０°曲げ回数を測定した。
左右に交互に９０°繰返し曲げを行ない、破断までの９
０°曲げ回数を測定した。
第１表
第１表乃至第３表から明らかなように本発明法Ｎｏ、
１〜１２により製造した導体はいづれも導電率５５．４
〜５７．３％ｌＡＣ３，引張強さ２４．３〜２５．９Ｋ
ｇ／舖２．耐熱性（２３０℃× １時間） ９５．２
〜９９．４％、可撓性２３〜３３回の特性を示し、従来
法Ｎｏ、３５〜３７により製造した導体と比較し、導電
率及び引張強さはほぼ同等で、耐熱性及び可撓性がはる
かに浸れていることが判る。
１〜１２により製造した導体はいづれも導電率５５．４
〜５７．３％ｌＡＣ３，引張強さ２４．３〜２５．９Ｋ
ｇ／舖２．耐熱性（２３０℃× １時間） ９５．２
〜９９．４％、可撓性２３〜３３回の特性を示し、従来
法Ｎｏ、３５〜３７により製造した導体と比較し、導電
率及び引張強さはほぼ同等で、耐熱性及び可撓性がはる
かに浸れていることが判る。
これに対し合金組成、１造条件、圧延条件。
加熱処理条件及び冷間加工率の何れかが本発明により規
定した範囲から外れる比較法Ｎｃｉ１３〜３４では、導
り１１￥率、引張強さ、耐熱性及び可撓性の何れかが劣
ることが判る。即ちＺｒ含有量の少ない比較法Ｎ０１３
及び鋳造時の冷却速度が遅い比較法Ｎα２５では耐熱性
が低下し、Ｚｒ含有量の多い比較法Ｎｏ、１４．Ｆｅ含
有争の多い比含有間１Ｇ。
定した範囲から外れる比較法Ｎｃｉ１３〜３４では、導
り１１￥率、引張強さ、耐熱性及び可撓性の何れかが劣
ることが判る。即ちＺｒ含有量の少ない比較法Ｎ０１３
及び鋳造時の冷却速度が遅い比較法Ｎα２５では耐熱性
が低下し、Ｚｒ含有量の多い比較法Ｎｏ、１４．Ｆｅ含
有争の多い比含有間１Ｇ。
Ｓｉ含有量の多い比較法Ｎα１８． Ｃｕ含有量の多い
比較法Ｎｏ、２０及び加熱処理時間が短い比較法Ｎα３
２では何れも導電率が劣る。
比較法Ｎｏ、２０及び加熱処理時間が短い比較法Ｎα３
２では何れも導電率が劣る。
またＦｅ含有示の少ない比較法Ｎα１５，１３ｅ含有量
の少ない比較法Ｎｎ２１．３ｅ含有量の多い比較法１１
Ｑ２２及び冷間加工率の小さい比較法Ｎα３４では何れ
も引張強さが低下し、Ｓｉ含有量の少ない比較法ＮＱ１
７及び熱処理温度の低い比較法Ｎ０３０では、２「の析
出促進効果が不充分な為導電率及び引張強さが劣る。
の少ない比較法Ｎｎ２１．３ｅ含有量の多い比較法１１
Ｑ２２及び冷間加工率の小さい比較法Ｎα３４では何れ
も引張強さが低下し、Ｓｉ含有量の少ない比較法ＮＱ１
７及び熱処理温度の低い比較法Ｎ０３０では、２「の析
出促進効果が不充分な為導電率及び引張強さが劣る。
鋳造温度の低い比較法Ｎα２３．冷却速度の遅い比較法
Ｎα２６．圧延開始及び圧延終了温度の高い比較法Ｎ（
１２７，ｋ２８では７ｒ、Ｆｅの提出が起こる為に導電
率が高くなり耐熱性が劣る。
Ｎα２６．圧延開始及び圧延終了温度の高い比較法Ｎ（
１２７，ｋ２８では７ｒ、Ｆｅの提出が起こる為に導電
率が高くなり耐熱性が劣る。
また圧延での加工率の小さい比較法ＮＱ２９．加熱処理
温度の高い比較法Ｎα３１．加熱処理時間の長い比較法
ＮＱ３３では引張強さ及び耐熱性が劣る。
温度の高い比較法Ｎα３１．加熱処理時間の長い比較法
ＮＱ３３では引張強さ及び耐熱性が劣る。
またＣ１ｌ含有量の少ない比較法Ｎα１９では引張強さ
が低く可撓性の改善が認められず、鋳造温度の高い比較
法ＮＱ２４では溶湯の酸化により酸化物等の巻き込みが
多く可撓性が低下する。
が低く可撓性の改善が認められず、鋳造温度の高い比較
法ＮＱ２４では溶湯の酸化により酸化物等の巻き込みが
多く可撓性が低下する。
このように本発明によれば、従来の高力耐熱アルミニウ
ム合金とほぼ同等の導電率及び強度を有し、かつはるか
に優れた耐熱性と可撓性を有する高力耐熱アルミニウム
合金導体を製造することができるもので、鋼芯高力耐熱
アルミニウム合金線や全アルミニウム合金撚線等に使用
し、その信頼性を向上し、送電容量を増大することがで
きる顕箸な効果を秦するものである。
ム合金とほぼ同等の導電率及び強度を有し、かつはるか
に優れた耐熱性と可撓性を有する高力耐熱アルミニウム
合金導体を製造することができるもので、鋼芯高力耐熱
アルミニウム合金線や全アルミニウム合金撚線等に使用
し、その信頼性を向上し、送電容量を増大することがで
きる顕箸な効果を秦するものである。
・′１゛−
Claims (1)
- Ｚｒ ０．１〜０．８ｗｔ％、Ｆｅ ０．０７〜０．８
ｗｔ％、Ｓｉ ０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｃｕ ０．０
５〜０．５ｗｔ％、Ｂｅ ０．００５〜０．３ｗｔ％を
含み残部Ａｌと通常の不純物からなる合金を溶製し、連
続鋳造圧延機により７４０〜８５０℃の温度で注湯して
２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で凝固させ、得られた鋳塊
を６０℃／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却しながら５５０
℃以下の温度で圧延を開始し、３５０℃以下の温度で圧
延を終了し、その間に４０％以上の減面加工を加えて荒
引線とし、これを３００〜４５０℃の温度で１０〜２０
０時間加熱処理した後、冷間で６０％以上の減面加工を
行なうことを特徴とする高力耐熱アルミニウム合金導体
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59229399A JPH0762221B2 (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59229399A JPH0762221B2 (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61106753A true JPS61106753A (ja) | 1986-05-24 |
| JPH0762221B2 JPH0762221B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=16891596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59229399A Expired - Fee Related JPH0762221B2 (ja) | 1984-10-31 | 1984-10-31 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762221B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63186858A (ja) * | 1987-01-27 | 1988-08-02 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 導電用高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 |
| JPS6465246A (en) * | 1987-09-04 | 1989-03-10 | Fujikura Ltd | Production of heat-resistant aluminum alloy electric conductive wire |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JPS5643305A (en) * | 1979-09-17 | 1981-04-22 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Production of maleinized polyvinyl alcohol |
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1984
- 1984-10-31 JP JP59229399A patent/JPH0762221B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762221B2 (ja) | 1995-07-05 |
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