JPS59226156A - 導電用耐熱アルミ合金の製造方法 - Google Patents
導電用耐熱アルミ合金の製造方法Info
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- JPS59226156A JPS59226156A JP10008583A JP10008583A JPS59226156A JP S59226156 A JPS59226156 A JP S59226156A JP 10008583 A JP10008583 A JP 10008583A JP 10008583 A JP10008583 A JP 10008583A JP S59226156 A JPS59226156 A JP S59226156A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、耐熱性と導！性にすぐれた導電用耐熱アルミ
合金の製造方法に関するものである。
合金の製造方法に関するものである。
（背景技術）
近年、例えば送電容量の増大、２回線運転時の事故時の
１回線運用による電力系統の信頼性向上のため、耐熱鋼
心アルミ合金撚線（以下、ＴＡＣ８Ｒと称す）が使用さ
れている。これには６０％導電率耐熱アルミ合金（以下
、６０ Ｔ！ｌと称す）が我が国の基幹送電線に６０
ＴＡＣ８Ｒとして採用されている。
１回線運用による電力系統の信頼性向上のため、耐熱鋼
心アルミ合金撚線（以下、ＴＡＣ８Ｒと称す）が使用さ
れている。これには６０％導電率耐熱アルミ合金（以下
、６０ Ｔ！ｌと称す）が我が国の基幹送電線に６０
ＴＡＣ８Ｒとして採用されている。
最近さらに導電率を高めることにより、通電時の抵抗損
を少なくできる導電用耐熱アルミ合金が要望され、強度
、耐熱性は６０ＴＡβと同等で、高導電率化が可能なア
ルミ合金とその製造方法が望まれていた。
を少なくできる導電用耐熱アルミ合金が要望され、強度
、耐熱性は６０ＴＡβと同等で、高導電率化が可能なア
ルミ合金とその製造方法が望まれていた。
（発明の開示）
本発明は、上進の問題を解決するだめ成されたもので、
６０ＴＡβの強度、耐熱性をそのままにして、さらに導
電率を向上し得るアルミ合金の製造方法を提供せんとす
るものである。
６０ＴＡβの強度、耐熱性をそのままにして、さらに導
電率を向上し得るアルミ合金の製造方法を提供せんとす
るものである。
本発明は、ＺｒＱ、０１５〜０．０２８％、Ｆｅ０．１
２〜０２８％、 Ｓ ｉ ０．０５−０．１６ ％およ
び８０．００２％以下を含有し、かつＦｅ量／ ｓ １
量≧２なる関係を有し、残部Ａ４と通常の不純物とから
成るアルミ合金を、連続鋳造時の冷却速度を５℃／秒以
上として連続鋳造した後、ひきつづき圧延開始温度を５
００℃以上、少なくともそれより４００”Ｃに至るまで
の減面率を６０％以上として、熱間圧延を施し、しかる
後１５０℃以下の温度に冷却して巻取ることを特徴とす
る導電用耐熱アルミ合金の製造方法でおる。
２〜０２８％、 Ｓ ｉ ０．０５−０．１６ ％およ
び８０．００２％以下を含有し、かつＦｅ量／ ｓ １
量≧２なる関係を有し、残部Ａ４と通常の不純物とから
成るアルミ合金を、連続鋳造時の冷却速度を５℃／秒以
上として連続鋳造した後、ひきつづき圧延開始温度を５
００℃以上、少なくともそれより４００”Ｃに至るまで
の減面率を６０％以上として、熱間圧延を施し、しかる
後１５０℃以下の温度に冷却して巻取ることを特徴とす
る導電用耐熱アルミ合金の製造方法でおる。
本発明により製造される導電用耐熱アルミ合金は、例え
ば耐熱ＡＣ８Ｒ，耐熱アルミ合金母線、コミュテータ−
バー等の耐熱用導体として用いられるもので、断面形状
は丸、平角、テープ、パイプ、他の異形等のいずれでも
良い。
ば耐熱ＡＣ８Ｒ，耐熱アルミ合金母線、コミュテータ−
バー等の耐熱用導体として用いられるもので、断面形状
は丸、平角、テープ、パイプ、他の異形等のいずれでも
良い。
本発明において、Ｚｒはアルミ合金中に固溶して＃熱性
を向上するためであり、Ｚｒ量を０．０１５〜０、０２
８％と規定したのは、０．０１５％未満では＃熱性が充
分でなく、０．０２８％を越えると導電率が低下するか
らである。
を向上するためであり、Ｚｒ量を０．０１５〜０、０２
８％と規定したのは、０．０１５％未満では＃熱性が充
分でなく、０．０２８％を越えると導電率が低下するか
らである。
又Ｆｅはアルミ合金中に固溶する部分とＡｊ７ａＦｅ
＋Ａ ｌ ｓ Ｆ ｅとして微細に析出する部分が強度
、耐熱性を向上させるものであｐ 、Ｆｅ量を０１２〜
０．２８％に規定したのは、０．１２％未満ではその効
果なく、０．２８％を越えると導電率が低下するからで
ある。
＋Ａ ｌ ｓ Ｆ ｅとして微細に析出する部分が強度
、耐熱性を向上させるものであｐ 、Ｆｅ量を０１２〜
０．２８％に規定したのは、０．１２％未満ではその効
果なく、０．２８％を越えると導電率が低下するからで
ある。
又Ｓｔはアルミ合金中中に固溶する部分とＡβ−Ｆｅ−
８ｉ系、Ｚｒ−８ｉ系化合物を作って微細に析出する部
分があシ、微細に析出する部分が強度、耐熱性゛ ２ を向上させる。Ｓｉ量を０，０５〜０，１８％に規定し
たのは、００５未満では、強度、耐熱性への寄与が少な
く、０１２％を越えると固溶する部分による導電率低下
が大きくなるからである。
８ｉ系、Ｚｒ−８ｉ系化合物を作って微細に析出する部
分があシ、微細に析出する部分が強度、耐熱性゛ ２ を向上させる。Ｓｉ量を０，０５〜０，１８％に規定し
たのは、００５未満では、強度、耐熱性への寄与が少な
く、０１２％を越えると固溶する部分による導電率低下
が大きくなるからである。
又Ｆｅ量／ Ｓ ｉ量≧２なる関係を有せしめるのは、
この合金系においてＦｅ量／Ｓ ｉ量く２ の関係を有
・する条件下では、熱間での割れ、特に峨造割れが著し
く、これを解決するために見い出された条件を満足させ
るためで、ある。
この合金系においてＦｅ量／Ｓ ｉ量く２ の関係を有
・する条件下では、熱間での割れ、特に峨造割れが著し
く、これを解決するために見い出された条件を満足させ
るためで、ある。
又本発明において、ＢはＺｒと化合物を作り、炉内や鋳
造機に至るまでの樋において沈降し、＃熱性への寄与を
失わしめるので、Ｂは耐熱性能上特に厳しく管理するこ
とが電番であシ、０００２％以下、好ましくは０．００
１％以下に抑える必要がある。
造機に至るまでの樋において沈降し、＃熱性への寄与を
失わしめるので、Ｂは耐熱性能上特に厳しく管理するこ
とが電番であシ、０００２％以下、好ましくは０．００
１％以下に抑える必要がある。
０、００２％を越えると耐熱性が劣化する。
又本発明において、連続鋳造時の冷却速度を５℃／秒以
上と規定したのは、鋳造時Ｆｅ、Ｚｒを固溶させるため
であシ、後の熱間加工において微細に析出させてアルミ
合金の強度、耐熱性を向上させるためでらる。冷却速度
５℃／秒未満では強度、耐熱性向上の効果が低下する。
上と規定したのは、鋳造時Ｆｅ、Ｚｒを固溶させるため
であシ、後の熱間加工において微細に析出させてアルミ
合金の強度、耐熱性を向上させるためでらる。冷却速度
５℃／秒未満では強度、耐熱性向上の効果が低下する。
又本発明において、鋳造後ひきつづき圧延開始温度を５
００℃以上、少なくともそれよシ４００℃に至るまでの
減面率を６０％以上として熱間圧延を施すのは、析出す
るＡβ−Ｆｅ系、ｋｌ−ＦｅＳｉ系、Ｚｒ−８ｉ系化合
物を多量に、しかも分散を微細にすることによｐ、強度
、＃熱性の両特性を向上させるためである。圧延開始温
度５００℃未満では＃熱性が低下する。又それよＪｚｏ
ｏ℃に至之までの減面率が６０％未満では、析出する化
合物の量が少なく、強度、耐熱性向上の効果が低下する
。
００℃以上、少なくともそれよシ４００℃に至るまでの
減面率を６０％以上として熱間圧延を施すのは、析出す
るＡβ−Ｆｅ系、ｋｌ−ＦｅＳｉ系、Ｚｒ−８ｉ系化合
物を多量に、しかも分散を微細にすることによｐ、強度
、＃熱性の両特性を向上させるためである。圧延開始温
度５００℃未満では＃熱性が低下する。又それよＪｚｏ
ｏ℃に至之までの減面率が６０％未満では、析出する化
合物の量が少なく、強度、耐熱性向上の効果が低下する
。
なお、本発明において、４００℃以上の熱間圧延は圧延
の全部又は一部であシ、例えば４００℃以下の温度にお
いてさらに熱間圧延を加えても同等差支えない。特に３
００℃以上での熱間圧延をこれに加えることによシ、強
度、耐熱性をさらに向上し、この場合３００℃以上での
減面率は全体として９０％以上となる条件に設定すれば
良い。
の全部又は一部であシ、例えば４００℃以下の温度にお
いてさらに熱間圧延を加えても同等差支えない。特に３
００℃以上での熱間圧延をこれに加えることによシ、強
度、耐熱性をさらに向上し、この場合３００℃以上での
減面率は全体として９０％以上となる条件に設定すれば
良い。
又本発明において、１５．０℃以上の温度に冷却して巻
取るのは、＋５０℃を越えると、近年の１．５〜２トン
という大型コイルにおいては、コイル中心部において線
材の熱がともシ、冷却される速度が遅くなるため、コイ
ル中心部において熱間圧延時の潤滑剤が変質して後工程
の伸線性を阻害したシ、線材の特性のばらつきを大きく
するからである。
取るのは、＋５０℃を越えると、近年の１．５〜２トン
という大型コイルにおいては、コイル中心部において線
材の熱がともシ、冷却される速度が遅くなるため、コイ
ル中心部において熱間圧延時の潤滑剤が変質して後工程
の伸線性を阻害したシ、線材の特性のばらつきを大きく
するからである。
本発明により、上述のように熱間圧延されたアルミ合金
は、その後の冷間加工によシ、所望の形状又はサイズに
加工されて使用に供される。
は、その後の冷間加工によシ、所望の形状又はサイズに
加工されて使用に供される。
かようにして製造された本発明方法による導電用アルミ
合金線は、導電率が６０ ＴＡＧ よりも高く（例、
６１％以上）、又強度、耐熱性、は６０ＴＡ／と同等以
上である。
合金線は、導電率が６０ ＴＡＧ よりも高く（例、
６１％以上）、又強度、耐熱性、は６０ＴＡ／と同等以
上である。
（実施例）
表１に示す組成のアルミ合金を＠製し、鋳型断面ｍａ６
ｏｏｍｚの銅合金製ホイールとスチールベルトによ多構
成される連続鋳造機によシ表１に示す冷却速度で鋳造し
、ひきつづき表１に示す圧延開始温度、それより４ｏｏ
″Ｃまでの減面率、巻取温度で熱間圧延を施し、９５麗
φの荒引線を作成した。
ｏｏｍｚの銅合金製ホイールとスチールベルトによ多構
成される連続鋳造機によシ表１に示す冷却速度で鋳造し
、ひきつづき表１に示す圧延開始温度、それより４ｏｏ
″Ｃまでの減面率、巻取温度で熱間圧延を施し、９５麗
φの荒引線を作成した。
この荒引線を通常のスリップ型伸線機によシ佃ｍｍφの
線に冷間伸線加工した。
線に冷間伸線加工した。
之
得られた線の引張強与、導電率および耐熱性を調査した
結果は表１に示す通シである。耐熱性は２３０°Ｃで１
時間加熱した後冷却した線の引張強度の加熱前の引張強
度に対する百分率（％）で示した。
結果は表１に示す通シである。耐熱性は２３０°Ｃで１
時間加熱した後冷却した線の引張強度の加熱前の引張強
度に対する百分率（％）で示した。
表１よシ、本発明による夏１〜！８は、いずれも引張強
さは硬アルミニウム線と同等以上、耐熱性は９０％以上
と６０ ＴＡｌと同等の性能を示し、導電率は６０ Ｔ
Ａｆｉよシも高い６１％以上を有することが分る。
さは硬アルミニウム線と同等以上、耐熱性は９０％以上
と６０ ＴＡｌと同等の性能を示し、導電率は６０ Ｔ
Ａｆｉよシも高い６１％以上を有することが分る。
これに対し、本発明と合金組成が異なるか、又は熱間圧
延条件が異なる比較例はいずれかの性能が満足しない。
延条件が異なる比較例はいずれかの性能が満足しない。
特にＳｉ量の高いｉ１２は鋳造時割れがひどく、又巻取
温度が高い！１４は伸線時焼付きがひどい。
温度が高い！１４は伸線時焼付きがひどい。
（発明の効果）
上述のように構成された本発明の導電用耐熱アルミ合金
の製造方法は次のような効果がある。
の製造方法は次のような効果がある。
（イ）、、Ｚｒ Ｏ，０１５〜０．０２８％、 Ｆｅ
Ｏ，’４に２−０．２８ ％ 。
Ｏ，’４に２−０．２８ ％ 。
ζＳｉＯ，０５〜０．１２％およびＢｏ、００２％以下
を含有し、かつＦｅ量／ｓ１量≧２なる関係を有し、残
部Ａβと通常の不純物とから成るアルミ合金を用いるだ
め、前述のように、ｚｒによる耐熱性向上、Ｆｅによる
強度、耐熱性の向上、ｓｌによる強度、耐熱性の向上の
効果とＢの低減により、導電率の低下を防ぎつつ強度、
耐熱性を向上上、かつ熱間での割れを防止し、この合金
を連続鋳造時の冷却速度を５℃／秒以上として連続鋳造
するため、鋳ａ時Ｆｅ 、 Ｚｒを同温させて耐熱性を
向上させ、ひきつつき圧延開始温度を５００ ’Ｃ以上
、少なくともそれより４００″Ｃに至るまでの減面率を
６０％以上として熱間圧延を施すため、析出する化合物
を多量に、しかも分散を微細にして強度、耐熱性の両特
性を向上させ、圧延後１５０℃以下の温度に冷却して巻
取るため、前述のようにコイル中心部の伸線性を阻害す
ることがないので、導電率、強度、耐熱性の総合性能が
すぐれ、導電率が６０ ＴＡｊ？よシも高く、強度、耐
熱性が６０ ＴＡＪＩ？と同等である導電用＃然アルミ
合金材を容易に、加工性良く製造し得る。
を含有し、かつＦｅ量／ｓ１量≧２なる関係を有し、残
部Ａβと通常の不純物とから成るアルミ合金を用いるだ
め、前述のように、ｚｒによる耐熱性向上、Ｆｅによる
強度、耐熱性の向上、ｓｌによる強度、耐熱性の向上の
効果とＢの低減により、導電率の低下を防ぎつつ強度、
耐熱性を向上上、かつ熱間での割れを防止し、この合金
を連続鋳造時の冷却速度を５℃／秒以上として連続鋳造
するため、鋳ａ時Ｆｅ 、 Ｚｒを同温させて耐熱性を
向上させ、ひきつつき圧延開始温度を５００ ’Ｃ以上
、少なくともそれより４００″Ｃに至るまでの減面率を
６０％以上として熱間圧延を施すため、析出する化合物
を多量に、しかも分散を微細にして強度、耐熱性の両特
性を向上させ、圧延後１５０℃以下の温度に冷却して巻
取るため、前述のようにコイル中心部の伸線性を阻害す
ることがないので、導電率、強度、耐熱性の総合性能が
すぐれ、導電率が６０ ＴＡｊ？よシも高く、強度、耐
熱性が６０ ＴＡＪＩ？と同等である導電用＃然アルミ
合金材を容易に、加工性良く製造し得る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｆｌ） Ｚｒ Ｏ，０１５〜０．０２８％、 Ｆｅ
Ｏ，’１２〜０．２８％。 Ｓｉ ０．０５〜Ｏ，１２％および８０．００２％以下
を含有し、かつＦｅ量／ Ｓ ｉ量≧２なる関係を有し
、残部Ａｌｌと通常の不純物とから成るアルミ合金を、
連続鋳造時の冷却速度を５℃／秒以上として連続鋳造し
た後、ひきつづき圧延開始温度を５００℃以上、少なく
ともそれよＪ４００”Ｃに至るまでの減面率を６０％以
上として、熱間圧延を施し、しかる後１５０℃以下の温
度に冷却して巻取ることを特徴とする導電用耐熱アルミ
合金の製造方法。 （２） アルミ合金中のＢが０．００１ ％以下であ
る特許請求の範囲第１項記載の導電用耐熱アルミ合金の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10008583A JPS59226156A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 導電用耐熱アルミ合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10008583A JPS59226156A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 導電用耐熱アルミ合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59226156A true JPS59226156A (ja) | 1984-12-19 |
| JPH0568536B2 JPH0568536B2 (ja) | 1993-09-29 |
Family
ID=14264591
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10008583A Granted JPS59226156A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 導電用耐熱アルミ合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59226156A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002044432A1 (en) * | 2000-11-30 | 2002-06-06 | Phelps Dodge Industries, Inc. | Creep resistant cable wire |
| CN106480342A (zh) * | 2016-11-22 | 2017-03-08 | 河南中孚铝合金有限公司 | 一种具有耐热特性的铝合金杆材及其生产方法 |
| WO2018062322A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、架空送電線、及びアルミニウム合金線の製造方法 |
| CN110093534A (zh) * | 2019-05-17 | 2019-08-06 | 江苏亨通电力特种导线有限公司 | 高导电率耐热铝合金，其制备方法以及架空导线用合金铝杆 |
| RU2729281C1 (ru) * | 2020-01-20 | 2020-08-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Алюминиевый сплав электротехнического назначения |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55125252A (en) * | 1979-03-19 | 1980-09-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Heat resistant aluminum alloy conductor and manufacture thereof |
| JPS5633441A (en) * | 1979-07-20 | 1981-04-03 | Alum Senzai Kk | Manufacture of heat-resistant electrically-conductive aluminum alloy |
| JPS57200545A (en) * | 1981-06-02 | 1982-12-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Preparation of highly conductive heat resistant aluminum alloy conductor |
-
1983
- 1983-06-03 JP JP10008583A patent/JPS59226156A/ja active Granted
Patent Citations (3)
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|---|---|---|---|---|
| JPS55125252A (en) * | 1979-03-19 | 1980-09-26 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Heat resistant aluminum alloy conductor and manufacture thereof |
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| WO2018062322A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2018-04-05 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、架空送電線、及びアルミニウム合金線の製造方法 |
| JPWO2018062322A1 (ja) * | 2016-09-30 | 2019-07-11 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線、架空送電線、及びアルミニウム合金線の製造方法 |
| CN106480342A (zh) * | 2016-11-22 | 2017-03-08 | 河南中孚铝合金有限公司 | 一种具有耐热特性的铝合金杆材及其生产方法 |
| CN110093534A (zh) * | 2019-05-17 | 2019-08-06 | 江苏亨通电力特种导线有限公司 | 高导电率耐热铝合金，其制备方法以及架空导线用合金铝杆 |
| RU2729281C1 (ru) * | 2020-01-20 | 2020-08-05 | Общество с ограниченной ответственностью "Объединенная Компания РУСАЛ Инженерно-технологический центр" | Алюминиевый сплав электротехнического назначения |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0568536B2 (ja) | 1993-09-29 |
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