JPS59162258A - 導電用耐熱アルミ合金の製造法 - Google Patents
導電用耐熱アルミ合金の製造法Info
- Publication number
- JPS59162258A JPS59162258A JP3624583A JP3624583A JPS59162258A JP S59162258 A JPS59162258 A JP S59162258A JP 3624583 A JP3624583 A JP 3624583A JP 3624583 A JP3624583 A JP 3624583A JP S59162258 A JPS59162258 A JP S59162258A
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- heat resistance
- aluminum alloy
- alloy
- heat
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
本発明は、耐熱性さ導電性にすぐれた導電用耐熱アルミ
合金の製造法に関するものである。
合金の製造法に関するものである。
（背景技術）
近年、例えば送電容量の増大、゛２回線運転時の事故時
の１回線運用による電力系統の信頼゛性向上のため、耐
熱鋼心アルミ合金撚線（以下、ＴＡＣ５Ｒと称す）か使
用されている。これには６０％導電率耐熱アルミ合金（
以下、６０ＴＡβと称す）か我が国の基幹送電線に６０
ＴＡＣ５Ｒとして採用されている。
の１回線運用による電力系統の信頼゛性向上のため、耐
熱鋼心アルミ合金撚線（以下、ＴＡＣ５Ｒと称す）か使
用されている。これには６０％導電率耐熱アルミ合金（
以下、６０ＴＡβと称す）か我が国の基幹送電線に６０
ＴＡＣ５Ｒとして採用されている。
この６０ＴＡβには従来ＪＩＳ Ｈ２１１０に規定され
た電気用アルミニウム地金に少量のＺｒを添加して耐熱
性を高めたものが使用されているが、耐熱性を重″視す
るため、Ｚｒの添加量を多くする傾向かあり、このＺｒ
ｆ多くする分だけ、導電率の低下がおこり、強度、導電
率、耐熱性ともに優れた導体が望まれていた。
た電気用アルミニウム地金に少量のＺｒを添加して耐熱
性を高めたものが使用されているが、耐熱性を重″視す
るため、Ｚｒの添加量を多くする傾向かあり、このＺｒ
ｆ多くする分だけ、導電率の低下がおこり、強度、導電
率、耐熱性ともに優れた導体が望まれていた。
又特性のバランス上、強度、耐熱性を満足させるには、
製造条件の厳しい管理か必要で、例えばＺｒ、 Ｆｅ、
Ｓｉ’（Ｈ低レベルにすると、熱間加工後の冷間加工
による加工硬化量か少ないため、伸線した線の強度を渦
足させるためには荒引線の強度をかなり高いレベルに管
理することが必要てあった。
製造条件の厳しい管理か必要で、例えばＺｒ、 Ｆｅ、
Ｓｉ’（Ｈ低レベルにすると、熱間加工後の冷間加工
による加工硬化量か少ないため、伸線した線の強度を渦
足させるためには荒引線の強度をかなり高いレベルに管
理することが必要てあった。
（発明の開示）
本発明は、上述の問題点を解決するため種々の合金組成
と製造条件を組合せて検討した結果得られたもので、導
電率、強度、耐熱性等の要求特性を満たす組成成分範囲
が広く、製造上の管理が容易で、製造コストが安い、安
定した特性の導電用耐熱アルミ合金の製造法を提供せん
とするものである。
と製造条件を組合せて検討した結果得られたもので、導
電率、強度、耐熱性等の要求特性を満たす組成成分範囲
が広く、製造上の管理が容易で、製造コストが安い、安
定した特性の導電用耐熱アルミ合金の製造法を提供せん
とするものである。
本発明は、ＺｒＯ，ＯＩ ５〜０．０６６ ％ 、 Ｆ
ｅ Ｏ，１２〜０．３８％およびＢｏ、００２％以下を
含有量がっＦ ｅｆ３．’ ＋ Ｚｒ量≦００９％なる
関係を有し、残部Ａｌと通常の不純物とから成るアルミ
合金を、連続鋳造後、ひきつつき熱間加工後の引張強さ
が１１ Ｋ！７／＋ｒＪ以下となるように熱間加工を施
すことを特徴きする導電用耐熱アルミ合金の製造法であ
る。
ｅ Ｏ，１２〜０．３８％およびＢｏ、００２％以下を
含有量がっＦ ｅｆ３．’ ＋ Ｚｒ量≦００９％なる
関係を有し、残部Ａｌと通常の不純物とから成るアルミ
合金を、連続鋳造後、ひきつつき熱間加工後の引張強さ
が１１ Ｋ！７／＋ｒＪ以下となるように熱間加工を施
すことを特徴きする導電用耐熱アルミ合金の製造法であ
る。
本発明により製造される導電用耐熱アルミ合金は、例え
ば耐熱ＡＣ５Ｒ，而１熱アルミ合金母線、コミュテータ
−バー等の耐熱用導体として用いられるもので、断面形
状は丸、平角、テープ、パイプ、他の異形等のいずれて
も良い。
ば耐熱ＡＣ５Ｒ，而１熱アルミ合金母線、コミュテータ
−バー等の耐熱用導体として用いられるもので、断面形
状は丸、平角、テープ、パイプ、他の異形等のいずれて
も良い。
相乗効果により加工硬化能と耐熱性を高め、又Ｆｅ量を
高くしたことによっておこる導電率低下を、Ｆｅｆｔと
Ｚｒ量の関係の規定【（１）式）と、熱間加工工程中に
Ｆｅを析出させることにより防止し、その結果導電率、
強度、耐熱性のバランスのとれた導電用耐熱アルミ合金
全製造し得るものである。
高くしたことによっておこる導電率低下を、Ｆｅｆｔと
Ｚｒ量の関係の規定【（１）式）と、熱間加工工程中に
Ｆｅを析出させることにより防止し、その結果導電率、
強度、耐熱性のバランスのとれた導電用耐熱アルミ合金
全製造し得るものである。
本発明において、耐熱性のためのＺｒ量は００１５〜０
．０６６％であり、Ｚｒ量００１５％未満ては耐熱性が
充分でなく、０．０６６％を越えると下記の（１）式を
満足しない。
．０６６％であり、Ｚｒ量００１５％未満ては耐熱性が
充分でなく、０．０６６％を越えると下記の（１）式を
満足しない。
又Ｆｅはアルミ合金中に固溶する部分とＡｇ３Ｆｅ。
Ａｌ６Ｆｅとして微細に析出する部分が強度、耐熱性を
向上するものであり、Ｆｅ量を０．１２〜０．３８９６
に規定したのは、０１２％未満ではその効果なく、０．
３８９６を越えると下記の（］）式を満足しないからで
ある。
向上するものであり、Ｆｅ量を０．１２〜０．３８９６
に規定したのは、０１２％未満ではその効果なく、０．
３８９６を越えると下記の（］）式を満足しないからで
ある。
さらに本発明においては、Ｚｒ（！：Ｆｅの含有量を次
式のように規定する。
式のように規定する。
−Ｔ−＋ｔｚｒ量≦０．０９９６−＝−・、＝−（＋）
（＋）式のように規定するのはアルミ合金の強度、耐熱
性と導電率のバランスを保っためであり、合計量か０．
０９％を越えると導電率が満足しなくなるからである。
（＋）式のように規定するのはアルミ合金の強度、耐熱
性と導電率のバランスを保っためであり、合計量か０．
０９％を越えると導電率が満足しなくなるからである。
又合金中のＢは添加したＺｒを化合物の形で溶湯中で沈
降をさせるので、耐熱性能上０．００２％以下に抑える
ことが重要であり、０．００２９６を越えると耐熱性が
劣化する。好ましくけ０．００１％以下ｔで管理する必
要がある。
降をさせるので、耐熱性能上０．００２％以下に抑える
ことが重要であり、０．００２９６を越えると耐熱性が
劣化する。好ましくけ０．００１％以下ｔで管理する必
要がある。
本発明における鋳造は、連続鋳造圧延法か好ましい。
又本発明において、熱間加工後の引張強さが１１Ｋｇ／
−以下と々るように熱間加工するの１は、熱間加工工程
中にＦｅｆ析出させ、導電率の低下を防ぐと共に、Ｚｒ
、固溶Ｆｅ、晶出Ａ４３Ｆｅ 、 Ａ／（６Ｆｅの相乗
効果により、耐熱性を向上するためである。引張強さが
１１Ｋｇ／−を越えると、導電率、耐熱性が低下する。
−以下と々るように熱間加工するの１は、熱間加工工程
中にＦｅｆ析出させ、導電率の低下を防ぐと共に、Ｚｒ
、固溶Ｆｅ、晶出Ａ４３Ｆｅ 、 Ａ／（６Ｆｅの相乗
効果により、耐熱性を向上するためである。引張強さが
１１Ｋｇ／−を越えると、導電率、耐熱性が低下する。
引張強さ’ｒｌ１Ｋｇ／−以下にする熱間加工法として
は、例えば加工開始温度を５００℃以上、加工終了温度
全３００°０以上とし、かつ熱間加工度’５８０％以上
とする方法が採られる。加工開始温度５００’Ｃ未満で
は耐熱性不良となり、加工終了温度３ｏｏ′ｃ未満でも
耐熱性不良となり、又加工度８０％未満では強度が不足
する。
は、例えば加工開始温度を５００℃以上、加工終了温度
全３００°０以上とし、かつ熱間加工度’５８０％以上
とする方法が採られる。加工開始温度５００’Ｃ未満で
は耐熱性不良となり、加工終了温度３ｏｏ′ｃ未満でも
耐熱性不良となり、又加工度８０％未満では強度が不足
する。
このように加工終了温度が高いため、圧延機出口から巻
取機の間で水冷するなどの方法で１００’Ｃ以下に冷却
して巻取ることが望ましい。
取機の間で水冷するなどの方法で１００’Ｃ以下に冷却
して巻取ることが望ましい。
上述の熱間加工後通常の方法により最終サイズに冷間加
工すると、本発明により導電率６ｏ％ｌＡＣ３以上、硬
アルミニウム線と同等以上の強度を持ち、２３０°Ｃで
１時間加熱後の残存引張強度が９０％以上の６０ＴＡｄ
としての性能を満足する耐熱アルミ合金材が得られ
る。
工すると、本発明により導電率６ｏ％ｌＡＣ３以上、硬
アルミニウム線と同等以上の強度を持ち、２３０°Ｃで
１時間加熱後の残存引張強度が９０％以上の６０ＴＡｄ
としての性能を満足する耐熱アルミ合金材が得られ
る。
ここで残存引張強度とは、上述の加熱後冷却した線の引
張強度の加熱前の引張強度に対する百分率（９６）を意
味する。
張強度の加熱前の引張強度に対する百分率（９６）を意
味する。
（実施例）
表１に示す組成のアルミ合金を溶製し、鋳型断面積３２
００−の連続鋳造機により鋳造し、ひきつづき表１に示
す条件で熱間圧延して各種引張強さを有する１１．７＋
＋＋ｍ＄の荒引線を作成した。
００−の連続鋳造機により鋳造し、ひきつづき表１に示
す条件で熱間圧延して各種引張強さを有する１１．７＋
＋＋ｍ＄の荒引線を作成した。
との荒引線を冷間加工により４．８龍ｆに伸線した線の
引張強さ、導電率、耐熱性は表にに示す通シである。
引張強さ、導電率、耐熱性は表にに示す通シである。
耐熱性は２３０℃で１時間加熱後の残存引張強度で示し
だ。
だ。
表 １
表 ２
表１．２より、本発明による扁１〜扁γは、いずれも前
述の６０ＴＡｌとしての性能を満足することが分る。
述の６０ＴＡｌとしての性能を満足することが分る。
これに対し、合金組成が本発明範囲外で、かつ熱間圧延
後の引張強さが高過ぎる扁８、Ａ９では導電率、耐熱性
が低い。
後の引張強さが高過ぎる扁８、Ａ９では導電率、耐熱性
が低い。
（発明の効果）
上述のように構成された本発明の導電用耐熱アルミ合金
の製造法は次のような効果がある。
の製造法は次のような効果がある。
（イ） Ｚｒ Ｏ，０１５〜０．０６６％、Ｆｅ Ｏ，
１２〜０．３８９６ およびＢｏ、００２％以下を含
有し、かつ匂是＋Ｚｒ量≦０．０９％ なる関係を有し
、残部Ａβと通常の不純物とから成るアルミ合金を用い
、この合金を鋳造後ひきつづき熱間加工後の引張強さが
１−ＩＫｇ／−以下となるように熱間圧延するため、熱
間加工工程中Ｆｅを析出させるから、Ｚｒ、固溶Ｆｅ、
晶出ＡＪｇ３Ｆｅ 。
１２〜０．３８９６ およびＢｏ、００２％以下を含
有し、かつ匂是＋Ｚｒ量≦０．０９％ なる関係を有し
、残部Ａβと通常の不純物とから成るアルミ合金を用い
、この合金を鋳造後ひきつづき熱間加工後の引張強さが
１−ＩＫｇ／−以下となるように熱間圧延するため、熱
間加工工程中Ｆｅを析出させるから、Ｚｒ、固溶Ｆｅ、
晶出ＡＪｇ３Ｆｅ 。
Ａｇ３ Ｆ ｅの相乗効果による加工硬化能、耐熱性に
対する寄与の効果により、導電性の低下を防きつつ強度
、耐熱性を向上するので、導電率、強度、耐熱性のバラ
ンスが良好で、前述の６０７Ａ／（とじての性能をすべ
て満足する耐熱性、導電性のすぐれた材 アルミ合金養ヲ製造し得る。
対する寄与の効果により、導電性の低下を防きつつ強度
、耐熱性を向上するので、導電率、強度、耐熱性のバラ
ンスが良好で、前述の６０７Ａ／（とじての性能をすべ
て満足する耐熱性、導電性のすぐれた材 アルミ合金養ヲ製造し得る。
（ロ） 上述のように比較的成分範囲の広い低量のＺｒ
。
。
広い成分範囲のＦｅで性能を満足するので、製造上の安
定性が良い。
定性が良い。
（ハ）従来の製造法では熱間圧延後の引張強さ１２〜１
３ｈ／！ＩＡと旧２に近い調質であり、ばらつき易いが
、本発明法によるとＯ材に近い特性であり、安定して製
造し易いので、製造コストが安く、安定した特性が得ら
れ２る。
３ｈ／！ＩＡと旧２に近い調質であり、ばらつき易いが
、本発明法によるとＯ材に近い特性であり、安定して製
造し易いので、製造コストが安く、安定した特性が得ら
れ２る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （＋） Ｚｒ０．０１５〜０．０６６％、ＦｅＯ，１２
〜０．３８％およびＢｏ、００２９６以下を含有し、か
つ′旦十Ｚｒ量≦０．０９９６なる関係を有し、残部Ａ
ｇと通常の不純物とから成るアルミ合金を、連続鋳造後
、ひきつつき熱間加工後の引張強さがｌ ］ Ｋｇ／ｎ
ｙｆｔ以下となるように熱間加工を施すことを特徴とす
る導電用耐熱アルミ合金の製造法。 （２）熱間加工が、加工開始温度を５００°Ｃ以上、加
工終了温度を３ｏｏ℃以上と１かつ熱間加工度を８０％
以上さして行なわれる特許請求の範囲第１項記載の導電
用耐熱アルミ合金の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3624583A JPS59162258A (ja) | 1983-03-04 | 1983-03-04 | 導電用耐熱アルミ合金の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3624583A JPS59162258A (ja) | 1983-03-04 | 1983-03-04 | 導電用耐熱アルミ合金の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59162258A true JPS59162258A (ja) | 1984-09-13 |
| JPH0567704B2 JPH0567704B2 (ja) | 1993-09-27 |
Family
ID=12464384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3624583A Granted JPS59162258A (ja) | 1983-03-04 | 1983-03-04 | 導電用耐熱アルミ合金の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59162258A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5633441A (en) * | 1979-07-20 | 1981-04-03 | Alum Senzai Kk | Manufacture of heat-resistant electrically-conductive aluminum alloy |
| JPS57200545A (en) * | 1981-06-02 | 1982-12-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Preparation of highly conductive heat resistant aluminum alloy conductor |
-
1983
- 1983-03-04 JP JP3624583A patent/JPS59162258A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5633441A (en) * | 1979-07-20 | 1981-04-03 | Alum Senzai Kk | Manufacture of heat-resistant electrically-conductive aluminum alloy |
| JPS57200545A (en) * | 1981-06-02 | 1982-12-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | Preparation of highly conductive heat resistant aluminum alloy conductor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0567704B2 (ja) | 1993-09-27 |
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