JPH06158246A - 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 - Google Patents
導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法Info
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- JPH06158246A JPH06158246A JP33097292A JP33097292A JPH06158246A JP H06158246 A JPH06158246 A JP H06158246A JP 33097292 A JP33097292 A JP 33097292A JP 33097292 A JP33097292 A JP 33097292A JP H06158246 A JPH06158246 A JP H06158246A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 導電率、強度、耐熱性に優れた導電用高耐熱
性アルミニウム合金線の製造方法を提供する。 【構成】 Ｚｒ０．１５〜０．４％（重量％以下同
じ）、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２
％、Ｂｅ０．００５〜０．０５％を含み、Ｂｅ量＋０．
３Ｓｉ量≧０．０３５％でかつＢｅ量＋０．４Ｓｉ量≦
０．１１％であり、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
合金溶湯を７５０℃以上の温度で鋳造して鋳塊とし、該
鋳塊に開始温度５５０℃以下、終了温度３５０℃以下
で、減面率８０％以上の熱間圧延を施して熱延材とし、
ついで該熱延材に減面率６５％以上の冷間加工を施して
線材とした後、３００〜４５０℃の温度で１〜５０時間
の時効処理を施すことを特徴とする導電用高耐熱性アル
ミニウム合金線の製造方法。
性アルミニウム合金線の製造方法を提供する。 【構成】 Ｚｒ０．１５〜０．４％（重量％以下同
じ）、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２
％、Ｂｅ０．００５〜０．０５％を含み、Ｂｅ量＋０．
３Ｓｉ量≧０．０３５％でかつＢｅ量＋０．４Ｓｉ量≦
０．１１％であり、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
合金溶湯を７５０℃以上の温度で鋳造して鋳塊とし、該
鋳塊に開始温度５５０℃以下、終了温度３５０℃以下
で、減面率８０％以上の熱間圧延を施して熱延材とし、
ついで該熱延材に減面率６５％以上の冷間加工を施して
線材とした後、３００〜４５０℃の温度で１〜５０時間
の時効処理を施すことを特徴とする導電用高耐熱性アル
ミニウム合金線の製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、導電率、強度、耐熱性
に優れた導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法
に関するものである。
に優れた導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、架空送電線としては、一般に鋼線
の周囲に電気用アルミ線を撚合わせた鋼芯アルミ撚線が
用いられている。特に耐熱性が要求される場合には、電
気用アルミ線に代えてＡｌーＺｒ系の耐熱アルミ線を用
いた鋼芯耐熱アルミ撚線が用いられている。通常の耐熱
アルミ線はＡｌにＺｒを微量添加し、これを固溶させて
耐熱性を持たせており、例えば連続使用温度が１５０℃
で、導電率が６０％ＩＡＣＳの耐熱アルミ合金（６０Ｔ
Ａｌ）が知られている。
の周囲に電気用アルミ線を撚合わせた鋼芯アルミ撚線が
用いられている。特に耐熱性が要求される場合には、電
気用アルミ線に代えてＡｌーＺｒ系の耐熱アルミ線を用
いた鋼芯耐熱アルミ撚線が用いられている。通常の耐熱
アルミ線はＡｌにＺｒを微量添加し、これを固溶させて
耐熱性を持たせており、例えば連続使用温度が１５０℃
で、導電率が６０％ＩＡＣＳの耐熱アルミ合金（６０Ｔ
Ａｌ）が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年架
空送電線の通電容量を増大させる要望が強く出されるよ
うになったが、前記の固溶型耐熱アルミ合金では高い導
電率を維持したまま耐熱性を大きく向上させるのは困難
であった。そこでＺｒを固溶させたアルミ合金線材を時
効処理することによりＺｒを微細に析出させたアルミ合
金線材が開発されたが、この線材を製造するには、長時
間にわたる加熱処理を必要とするため生産性に劣るとい
う問題があった。
空送電線の通電容量を増大させる要望が強く出されるよ
うになったが、前記の固溶型耐熱アルミ合金では高い導
電率を維持したまま耐熱性を大きく向上させるのは困難
であった。そこでＺｒを固溶させたアルミ合金線材を時
効処理することによりＺｒを微細に析出させたアルミ合
金線材が開発されたが、この線材を製造するには、長時
間にわたる加熱処理を必要とするため生産性に劣るとい
う問題があった。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる状況に鑑
み鋭意検討の結果、導電率および強度が高く維持され、
耐熱性に優れたアルミ合金線材を、比較的短時間の加熱
処理で製造できる製造方法を開発したものである。
み鋭意検討の結果、導電率および強度が高く維持され、
耐熱性に優れたアルミ合金線材を、比較的短時間の加熱
処理で製造できる製造方法を開発したものである。
【０００５】すなわち本発明は、Ｚｒ０．１５〜０．４
％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２％、
Ｂｅ０．００５〜０．０５％を含み、Ｂｅ量＋０．３Ｓ
ｉ量≧０．０３５％でかつＢｅ量＋０．４Ｓｉ量≦０．
１１％であり、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金
溶湯を７５０℃以上の温度で鋳造して鋳塊とし、該鋳塊
に開始温度５５０℃以下、終了温度３５０℃以下で、減
面率８０％以上の熱間圧延を施して熱延材とし、ついで
該熱延材に減面率６５％以上の冷間加工を施して線材と
した後、３００〜４５０℃の温度で１〜５０時間の時効
処理を施すことを特徴とする導電用高耐熱性アルミニウ
ム合金線の製造方法である。
％、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２％、
Ｂｅ０．００５〜０．０５％を含み、Ｂｅ量＋０．３Ｓ
ｉ量≧０．０３５％でかつＢｅ量＋０．４Ｓｉ量≦０．
１１％であり、残部Ａｌと不可避的不純物からなる合金
溶湯を７５０℃以上の温度で鋳造して鋳塊とし、該鋳塊
に開始温度５５０℃以下、終了温度３５０℃以下で、減
面率８０％以上の熱間圧延を施して熱延材とし、ついで
該熱延材に減面率６５％以上の冷間加工を施して線材と
した後、３００〜４５０℃の温度で１〜５０時間の時効
処理を施すことを特徴とする導電用高耐熱性アルミニウ
ム合金線の製造方法である。
【０００６】本発明において、時効処理を二段時効処理
とし、一段目の時効処理を３００〜４００℃の温度で
０．５〜１０時間施し、二段目の時効処理を３５０〜４
５０℃の温度で、かつ一段目の時効処理温度より５０℃
以上高い温度で０．５〜３０時間施すことが望ましい。
とし、一段目の時効処理を３００〜４００℃の温度で
０．５〜１０時間施し、二段目の時効処理を３５０〜４
５０℃の温度で、かつ一段目の時効処理温度より５０℃
以上高い温度で０．５〜３０時間施すことが望ましい。
【０００７】
【作用】本発明において合金組成を上記のように限定し
た理由について説明する。Ｚｒは耐熱性を向上させる効
果を有するもので、その含有量を０．１５〜０．４％と
限定したのは０．１５％未満では充分な耐熱性が得られ
ず、０．４％を超えると鋳造時にＺｒが粗大なＡｌ3 Ｚ
ｒ化合物として晶出して、かえって耐熱性を害する上に
強度および導電率を下げ、コスト的にも不利であるため
である。Ｆｅは強度を高める効果を有するもので、その
含有量を０．１〜０．５％と限定したのは０．１％未満
では充分な強度が得られず、０．５％を超えるとその効
果が飽和するのみならず、導電率や耐熱性が低下するた
めである。ＳｉはＺｒの析出を促進し、強度を向上させ
るために添加するものであり、その含有量を０．０５〜
０．２％と限定したのは、０．０５％未満ではその効果
が認められず、０．２％を超えるとその効果が飽和する
上、導電率を害し、更に鋳塊の脆化を招くからである。
ＢｅはＺｒの析出を促進し、導電率をあまり下げずに強
度を向上させる効果を有するもので、その含有量を０．
００５〜０．０５％と限定したのは０．００５％未満で
は、その効果が充分に認められず、０．０５％を超える
とＢｅは高価であるためコスト的に不利であるからであ
る。またＢｅとＳｉの含有量の関係をＢｅ量＋０．３Ｓ
ｉ量≧０．０３５％で、かつＢｅ量＋０．４Ｓｉ量≦
０．１１％と限定したのは、ＢｅとＳｉの含有量が前者
の式を外れて少ないとＺｒの析出を促進する効果が充分
でなくなって耐熱性が低下し、後者の式を外れて多いと
Ｚｒの析出を促進する効果が飽和する上、高価なＢｅを
過剰に添加することになり、コスト的に不利であり、更
に過剰のＳｉは導電率に悪影響を及ぼすからである。
尚、本発明において、上記合金元素を添加するＡｌ地金
には、一般電気用Ａｌ地金が用いられる。前記地金に含
まれる不可避的不純物が、得られるアルミニウ合金線の
特性を損なうことはない。
た理由について説明する。Ｚｒは耐熱性を向上させる効
果を有するもので、その含有量を０．１５〜０．４％と
限定したのは０．１５％未満では充分な耐熱性が得られ
ず、０．４％を超えると鋳造時にＺｒが粗大なＡｌ3 Ｚ
ｒ化合物として晶出して、かえって耐熱性を害する上に
強度および導電率を下げ、コスト的にも不利であるため
である。Ｆｅは強度を高める効果を有するもので、その
含有量を０．１〜０．５％と限定したのは０．１％未満
では充分な強度が得られず、０．５％を超えるとその効
果が飽和するのみならず、導電率や耐熱性が低下するた
めである。ＳｉはＺｒの析出を促進し、強度を向上させ
るために添加するものであり、その含有量を０．０５〜
０．２％と限定したのは、０．０５％未満ではその効果
が認められず、０．２％を超えるとその効果が飽和する
上、導電率を害し、更に鋳塊の脆化を招くからである。
ＢｅはＺｒの析出を促進し、導電率をあまり下げずに強
度を向上させる効果を有するもので、その含有量を０．
００５〜０．０５％と限定したのは０．００５％未満で
は、その効果が充分に認められず、０．０５％を超える
とＢｅは高価であるためコスト的に不利であるからであ
る。またＢｅとＳｉの含有量の関係をＢｅ量＋０．３Ｓ
ｉ量≧０．０３５％で、かつＢｅ量＋０．４Ｓｉ量≦
０．１１％と限定したのは、ＢｅとＳｉの含有量が前者
の式を外れて少ないとＺｒの析出を促進する効果が充分
でなくなって耐熱性が低下し、後者の式を外れて多いと
Ｚｒの析出を促進する効果が飽和する上、高価なＢｅを
過剰に添加することになり、コスト的に不利であり、更
に過剰のＳｉは導電率に悪影響を及ぼすからである。
尚、本発明において、上記合金元素を添加するＡｌ地金
には、一般電気用Ａｌ地金が用いられる。前記地金に含
まれる不可避的不純物が、得られるアルミニウ合金線の
特性を損なうことはない。
【０００８】次に本発明製造方法について説明する。本
発明において合金溶湯の鋳造温度を７５０℃以上と限定
したのは、Ａｌマトリックス中にＺｒをできるだけ多く
強制固溶させて耐熱性の向上を図るためであり、鋳造温
度が７５０℃未満であると、粗大なＺｒ晶出物が晶出し
てＡｌマトリックス中へのＺｒの固溶量が充分でなく、
後工程で施す時効処理において析出するＺｒ量が量的に
不足して目的とする耐熱性と強度が得られないからであ
る。
発明において合金溶湯の鋳造温度を７５０℃以上と限定
したのは、Ａｌマトリックス中にＺｒをできるだけ多く
強制固溶させて耐熱性の向上を図るためであり、鋳造温
度が７５０℃未満であると、粗大なＺｒ晶出物が晶出し
てＡｌマトリックス中へのＺｒの固溶量が充分でなく、
後工程で施す時効処理において析出するＺｒ量が量的に
不足して目的とする耐熱性と強度が得られないからであ
る。
【０００９】本発明における鋳塊の熱間圧延は、鋳造の
際固溶しきれずに晶出したＺｒ、Ｆｅ、Ｓｉ等を含む粗
大な晶出物を粉砕して、均一微細に分布させて強度向上
に役立たせ、かつ時効処理の際にＺｒの析出サイトとな
る転位を増殖させるためのものである。この熱間圧延の
開始温度を５５０℃以下、終了温度を３５０℃以下と限
定したのは、開始温度が５５０℃を超えるとＺｒ等の強
制固溶した合金元素が粗大に析出してしまい耐熱性や強
度の向上に寄与しなくなり、終了温度が３５０℃を超え
ると、Ｚｒの析出サイトとなる転位の増殖が充分になさ
れないためである。また熱間圧延の際の減面率を８０％
以上としたのは、８０％未満では上記粗大晶出物の粉
砕、転位の増殖等が充分になされないためである。
際固溶しきれずに晶出したＺｒ、Ｆｅ、Ｓｉ等を含む粗
大な晶出物を粉砕して、均一微細に分布させて強度向上
に役立たせ、かつ時効処理の際にＺｒの析出サイトとな
る転位を増殖させるためのものである。この熱間圧延の
開始温度を５５０℃以下、終了温度を３５０℃以下と限
定したのは、開始温度が５５０℃を超えるとＺｒ等の強
制固溶した合金元素が粗大に析出してしまい耐熱性や強
度の向上に寄与しなくなり、終了温度が３５０℃を超え
ると、Ｚｒの析出サイトとなる転位の増殖が充分になさ
れないためである。また熱間圧延の際の減面率を８０％
以上としたのは、８０％未満では上記粗大晶出物の粉
砕、転位の増殖等が充分になされないためである。
【００１０】本発明において、上記熱間圧延上がりの熱
延材（以下荒引線という）に冷間加工を施すのは、荒引
線を所定径の線材に仕上げるためばかりではなく、線材
に強度をもたせ、かつＺｒの析出サイトとなる転位を増
殖させるためである。そして冷間加工の減面率を６５％
以上と限定したのは６５％未満では充分な強度と高い転
位密度が得られないからである。
延材（以下荒引線という）に冷間加工を施すのは、荒引
線を所定径の線材に仕上げるためばかりではなく、線材
に強度をもたせ、かつＺｒの析出サイトとなる転位を増
殖させるためである。そして冷間加工の減面率を６５％
以上と限定したのは６５％未満では充分な強度と高い転
位密度が得られないからである。
【００１１】本発明においては、上記冷間加工により得
られた線材に対して時効処理を施すが、これは固溶した
ＺｒをＡｌマトリックス中に均一微細に析出させて析出
硬化させるとともに、導電率と耐熱性を向上させるため
であり、その時効処理条件を３００〜４５０℃の温度で
１〜５０時間と限定したのは、時効処理温度が４５０℃
を超えても、時効処理時間が５０時間を超えても過時効
現象を起こして、得られる線材の強度と耐熱性が低下す
るためである。また時効処理温度が３００℃未満ではＺ
ｒの析出に長時間を要して実用的ではなく、時効処理時
間が１時間未満では、Ｚｒがかなりの量固溶したまま残
り、導電率が充分に回復しないからである。
られた線材に対して時効処理を施すが、これは固溶した
ＺｒをＡｌマトリックス中に均一微細に析出させて析出
硬化させるとともに、導電率と耐熱性を向上させるため
であり、その時効処理条件を３００〜４５０℃の温度で
１〜５０時間と限定したのは、時効処理温度が４５０℃
を超えても、時効処理時間が５０時間を超えても過時効
現象を起こして、得られる線材の強度と耐熱性が低下す
るためである。また時効処理温度が３００℃未満ではＺ
ｒの析出に長時間を要して実用的ではなく、時効処理時
間が１時間未満では、Ｚｒがかなりの量固溶したまま残
り、導電率が充分に回復しないからである。
【００１２】上記時効処理を二段時効処理とするのが望
ましいのは、一段目の時効処理により、Ｚｒ化合物を微
細に分散析出させ、それに続く二段目の時効処理により
比較的短時間でＺｒを大量に均一微細に析出させるため
であり、二段時効処理とすることにより、一段の時効処
理に比較して短時間で微細な析出状態が得られるからで
ある。一段目の時効処理を３００〜４００℃の温度で
０．５〜１０時間施すのは、温度が３００℃未満あるい
は時間が０．５時間未満では一段目時効処理の効果が無
く、４００℃を超えるか、あるいは１０時間を超える
と、Ｚｒの析出物が粗大となり、二段目時効処理後の析
出状態もやはり粗大となって、強度、耐熱性が劣るから
である。二段目時効処理を３５０〜４５０℃の温度、か
つ一段目時効処理温度よりも５０℃以上高い温度で、１
〜３０時間施すのは、二段目時効処理温度が一段目時効
処理温度より５０℃以上高くないと時効処理に要する時
間の短縮化が図れず、二段目時効処理の温度が３５０℃
未満あるいは時間が１時間未満では、Ｚｒがかなりの量
固溶したまま残るからであり、４５０℃を超えるか、３
０時間を超えると過時効現象を起こして、得られる線材
の強度と耐熱性が低下するためである。
ましいのは、一段目の時効処理により、Ｚｒ化合物を微
細に分散析出させ、それに続く二段目の時効処理により
比較的短時間でＺｒを大量に均一微細に析出させるため
であり、二段時効処理とすることにより、一段の時効処
理に比較して短時間で微細な析出状態が得られるからで
ある。一段目の時効処理を３００〜４００℃の温度で
０．５〜１０時間施すのは、温度が３００℃未満あるい
は時間が０．５時間未満では一段目時効処理の効果が無
く、４００℃を超えるか、あるいは１０時間を超える
と、Ｚｒの析出物が粗大となり、二段目時効処理後の析
出状態もやはり粗大となって、強度、耐熱性が劣るから
である。二段目時効処理を３５０〜４５０℃の温度、か
つ一段目時効処理温度よりも５０℃以上高い温度で、１
〜３０時間施すのは、二段目時効処理温度が一段目時効
処理温度より５０℃以上高くないと時効処理に要する時
間の短縮化が図れず、二段目時効処理の温度が３５０℃
未満あるいは時間が１時間未満では、Ｚｒがかなりの量
固溶したまま残るからであり、４５０℃を超えるか、３
０時間を超えると過時効現象を起こして、得られる線材
の強度と耐熱性が低下するためである。
【００１３】本発明製造方法において、Ａｌ合金溶湯を
鋳造し、荒引線に熱間圧延する方法としては、ベルトア
ンドホイール型連続鋳造圧延方法が、生産性に優れ、ま
た鋳造時の冷却速度が速いためＺｒが強制固溶されやす
いので好ましい。
鋳造し、荒引線に熱間圧延する方法としては、ベルトア
ンドホイール型連続鋳造圧延方法が、生産性に優れ、ま
た鋳造時の冷却速度が速いためＺｒが強制固溶されやす
いので好ましい。
【００１４】
【実施例】以下に実施例に基づき本発明の詳細な説明を
行う。表１に示す合金組成の溶湯を溶製し、この溶湯を
ベルトアンドホイール型連続鋳造機により鋳造し、これ
を鋳造機に連続して設けた熱間圧延機により表２に示す
条件で熱間圧延して荒引線とした。この荒引線をやはり
表２に示した条件で冷間伸線し、時効処理してアルミニ
ウム合金線を得た。これらの線材についてその引張り強
さ、導電率および耐熱性を測定した。引張り強さはイン
ストロン型試験機により測定し、導電率はケルビンダブ
ルブリッジにより電気抵抗を測定して求めた。また耐熱
性は試料を４００℃で４時間加熱し、加熱前の引張り強
さに対する加熱後の引張り強さの割合で示した。これら
の測定結果を表２、３に併記した。
行う。表１に示す合金組成の溶湯を溶製し、この溶湯を
ベルトアンドホイール型連続鋳造機により鋳造し、これ
を鋳造機に連続して設けた熱間圧延機により表２に示す
条件で熱間圧延して荒引線とした。この荒引線をやはり
表２に示した条件で冷間伸線し、時効処理してアルミニ
ウム合金線を得た。これらの線材についてその引張り強
さ、導電率および耐熱性を測定した。引張り強さはイン
ストロン型試験機により測定し、導電率はケルビンダブ
ルブリッジにより電気抵抗を測定して求めた。また耐熱
性は試料を４００℃で４時間加熱し、加熱前の引張り強
さに対する加熱後の引張り強さの割合で示した。これら
の測定結果を表２、３に併記した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】表２、３から明らかなように、本発明の範
囲内で製造した本発明品No. １〜２７は従来品No. ５５
と比較して導電率、耐熱性、強度のいずれにも優れてお
り、しかも比較的短時間の時効処理で製造が可能であ
る。特にNo. ２５〜２７の二段時効処理を施したものは
強度と時効処理時間の短縮化の点において特に優れてい
ることが判る。これに対し、Ｚｒ量が本発明の範囲より
少ない比較品No. ２８は耐熱性、強度が劣っている。Ｚ
ｒ量が本発明の範囲より多い比較品No. ２９は鋳造時に
粗大なＡｌ3 Ｚｒ化合物が晶出し、導電率、耐熱性、強
度のいずれも劣っている。Ｆｅ量が本発明の範囲より少
ない比較品No. ３０は強度が劣っている。Ｆｅ量が本発
明の範囲より多い比較品No. ３１は導電率、耐熱性が劣
っている。Ｓｉ量が本発明の範囲より少ない比較品No.
３２は強度が劣り、また析出が遅れているため導電率と
耐熱性もやや劣っている。Ｂｅ量が本発明の範囲少ない
比較品No. ３３は強度が劣り、また析出が遅れているの
で導電率、耐熱性もやや劣っている。Ｂｅ量＋０．３Ｓ
ｉ量＜０．０３５％となっている比較品No. ３４は析出
が遅れているので導電率、強度、耐熱性ともにやや劣っ
ている。Ｂｅ量＋０．４Ｓｉ量＞０．１１％となってい
る比較品No. ３５は導電率が劣っている。Ｓｉ量が本発
明の範囲より多い比較品No. ３６は導電率が劣ってい
る。鋳造温度が本発明の範囲より低い比較品No. ３７は
強度、耐熱性が劣っている。熱間圧延開始温度が本発明
の範囲より高い比較品No. ３８、熱間圧延終了温度が本
発明の範囲より高い比較品No. ３９はいずれも熱間圧延
時に粗大なＡｌ3 Ｚｒ相が析出し強度、耐熱性が劣って
いる。熱間圧延時の減面率が本発明の範囲より小さい比
較品No. ４０、冷間加工率が本発明の範囲より小さい比
較品No. ４１はいずれもＺｒの析出サイトとなる転位が
充分ではなく、導電率、強度、耐熱性ともにやや劣って
いる。時効処理時間が本発明の範囲より短い比較品No.
４２、時効処理温度が本発明の範囲より低い比較品No.
４４はいずれも時効が充分でなく導電率と耐熱性が劣っ
ている。時効処理時間が本発明の範囲より長い比較品N
o. ４３、時効処理温度が本発明の範囲より高い比較品N
o. ４５は、いずれも過時効となり、強度、耐熱性が劣
っている。二段目時効処理時間が本発明の範囲より短い
比較品No. ４６、二段目時効処理温度が本発明の範囲よ
り低い比較品No. ４８はいずれも時効が充分でなく、導
電率、耐熱性が劣っている。二段目時効処理時間が本発
明の範囲より長い比較品No. ４７、二段目時効処理温度
が本発明の範囲より高い比較品No. ４９はいずれも過時
効となり、強度、耐熱性が劣っている。一段目時効処理
時間が本発明の範囲より短い比較品No. ５０、一段目時
効処理温度が本発明の範囲より低い比較品No. ５２、一
段目時効処理温度と二段目時効処理温度との差が５０℃
より小さい比較品No. ５４はいずれも時効処理を二段に
した効果がなく、比較品No.５０、５２は本発明品No.
２３の４００℃で１０時間時効処理を施したものと性能
的にほとんど同等である。また比較品No. ５４は本発明
品No. ２４の４００℃で１５時間時効処理を施したもの
とやはりほとんど同等の性能である。一段目時効処理時
間が本発明の範囲より長い比較品No. ５１、一段目時効
処理温度が本発明の範囲より高い比較品No. ５３はいず
れも過時効となり、強度、耐熱性が劣っていることが判
る。
囲内で製造した本発明品No. １〜２７は従来品No. ５５
と比較して導電率、耐熱性、強度のいずれにも優れてお
り、しかも比較的短時間の時効処理で製造が可能であ
る。特にNo. ２５〜２７の二段時効処理を施したものは
強度と時効処理時間の短縮化の点において特に優れてい
ることが判る。これに対し、Ｚｒ量が本発明の範囲より
少ない比較品No. ２８は耐熱性、強度が劣っている。Ｚ
ｒ量が本発明の範囲より多い比較品No. ２９は鋳造時に
粗大なＡｌ3 Ｚｒ化合物が晶出し、導電率、耐熱性、強
度のいずれも劣っている。Ｆｅ量が本発明の範囲より少
ない比較品No. ３０は強度が劣っている。Ｆｅ量が本発
明の範囲より多い比較品No. ３１は導電率、耐熱性が劣
っている。Ｓｉ量が本発明の範囲より少ない比較品No.
３２は強度が劣り、また析出が遅れているため導電率と
耐熱性もやや劣っている。Ｂｅ量が本発明の範囲少ない
比較品No. ３３は強度が劣り、また析出が遅れているの
で導電率、耐熱性もやや劣っている。Ｂｅ量＋０．３Ｓ
ｉ量＜０．０３５％となっている比較品No. ３４は析出
が遅れているので導電率、強度、耐熱性ともにやや劣っ
ている。Ｂｅ量＋０．４Ｓｉ量＞０．１１％となってい
る比較品No. ３５は導電率が劣っている。Ｓｉ量が本発
明の範囲より多い比較品No. ３６は導電率が劣ってい
る。鋳造温度が本発明の範囲より低い比較品No. ３７は
強度、耐熱性が劣っている。熱間圧延開始温度が本発明
の範囲より高い比較品No. ３８、熱間圧延終了温度が本
発明の範囲より高い比較品No. ３９はいずれも熱間圧延
時に粗大なＡｌ3 Ｚｒ相が析出し強度、耐熱性が劣って
いる。熱間圧延時の減面率が本発明の範囲より小さい比
較品No. ４０、冷間加工率が本発明の範囲より小さい比
較品No. ４１はいずれもＺｒの析出サイトとなる転位が
充分ではなく、導電率、強度、耐熱性ともにやや劣って
いる。時効処理時間が本発明の範囲より短い比較品No.
４２、時効処理温度が本発明の範囲より低い比較品No.
４４はいずれも時効が充分でなく導電率と耐熱性が劣っ
ている。時効処理時間が本発明の範囲より長い比較品N
o. ４３、時効処理温度が本発明の範囲より高い比較品N
o. ４５は、いずれも過時効となり、強度、耐熱性が劣
っている。二段目時効処理時間が本発明の範囲より短い
比較品No. ４６、二段目時効処理温度が本発明の範囲よ
り低い比較品No. ４８はいずれも時効が充分でなく、導
電率、耐熱性が劣っている。二段目時効処理時間が本発
明の範囲より長い比較品No. ４７、二段目時効処理温度
が本発明の範囲より高い比較品No. ４９はいずれも過時
効となり、強度、耐熱性が劣っている。一段目時効処理
時間が本発明の範囲より短い比較品No. ５０、一段目時
効処理温度が本発明の範囲より低い比較品No. ５２、一
段目時効処理温度と二段目時効処理温度との差が５０℃
より小さい比較品No. ５４はいずれも時効処理を二段に
した効果がなく、比較品No.５０、５２は本発明品No.
２３の４００℃で１０時間時効処理を施したものと性能
的にほとんど同等である。また比較品No. ５４は本発明
品No. ２４の４００℃で１５時間時効処理を施したもの
とやはりほとんど同等の性能である。一段目時効処理時
間が本発明の範囲より長い比較品No. ５１、一段目時効
処理温度が本発明の範囲より高い比較品No. ５３はいず
れも過時効となり、強度、耐熱性が劣っていることが判
る。
【００１９】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、導
電率、強度、耐熱性のいずれにも優れた導電用アルミニ
ウム合金線を比較的短時間の熱処理により製造すること
ができ、工業上顕著な効果を奏するものである。
電率、強度、耐熱性のいずれにも優れた導電用アルミニ
ウム合金線を比較的短時間の熱処理により製造すること
ができ、工業上顕著な効果を奏するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｚｒ０．１５〜０．４％（重量％以下同
じ）、Ｆｅ０．１〜０．５％、Ｓｉ０．０５〜０．２
％、Ｂｅ０．００５〜０．０５％を含み、Ｂｅ量＋０．
３Ｓｉ量≧０．０３５％でかつＢｅ量＋０．４Ｓｉ量≦
０．１１％であり、残部Ａｌと不可避的不純物からなる
合金溶湯を７５０℃以上の温度で鋳造して鋳塊とし、該
鋳塊に開始温度５５０℃以下、終了温度３５０℃以下
で、減面率８０％以上の熱間圧延を施して熱延材とし、
ついで該熱延材に減面率６５％以上の冷間加工を施して
線材とした後、３００〜４５０℃の温度で１〜５０時間
の時効処理を施すことを特徴とする導電用高耐熱性アル
ミニウム合金線の製造方法。 - 【請求項２】 時効処理を二段時効処理とし、一段目の
時効処理を３００〜４００℃の温度で０．５〜１０時間
施し、二段目の時効処理を３５０〜４５０℃の温度で、
かつ一段目の時効処理温度より５０℃以上高い温度で
０．５〜３０時間施すことを特徴とする請求項１記載の
導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33097292A JPH06158246A (ja) | 1992-11-17 | 1992-11-17 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33097292A JPH06158246A (ja) | 1992-11-17 | 1992-11-17 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06158246A true JPH06158246A (ja) | 1994-06-07 |
Family
ID=18238414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33097292A Pending JPH06158246A (ja) | 1992-11-17 | 1992-11-17 | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06158246A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0787811A1 (en) * | 1996-01-30 | 1997-08-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant aluminium alloy, conductive wire, overhead wire and method of preparing the aluminium alloy |
| KR100853272B1 (ko) * | 2007-03-20 | 2008-08-20 | 앰코 테크놀로지 코리아 주식회사 | 구리 와이어 산화 방지용 불활성가스 분사장치 |
| CN104975246A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-10-14 | 重庆泰山电缆有限公司 | 高导电率软铝型线制备方法 |
-
1992
- 1992-11-17 JP JP33097292A patent/JPH06158246A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0787811A1 (en) * | 1996-01-30 | 1997-08-06 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | High-strength heat-resistant aluminium alloy, conductive wire, overhead wire and method of preparing the aluminium alloy |
| CN1077606C (zh) * | 1996-01-30 | 2002-01-09 | 住友电气工业株式会社 | 高强度耐热铝合金、导线、架空线及制造高强度耐热铝合金的方法 |
| KR100853272B1 (ko) * | 2007-03-20 | 2008-08-20 | 앰코 테크놀로지 코리아 주식회사 | 구리 와이어 산화 방지용 불활성가스 분사장치 |
| CN104975246A (zh) * | 2015-05-15 | 2015-10-14 | 重庆泰山电缆有限公司 | 高导电率软铝型线制备方法 |
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