JPS60125355A - 高力アルミニウム合金導体の製造方法 - Google Patents
高力アルミニウム合金導体の製造方法Info
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- JPS60125355A JPS60125355A JP23211083A JP23211083A JPS60125355A JP S60125355 A JPS60125355 A JP S60125355A JP 23211083 A JP23211083 A JP 23211083A JP 23211083 A JP23211083 A JP 23211083A JP S60125355 A JPS60125355 A JP S60125355A
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- strength
- heating treatment
- heat treatment
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＡｆ−Ｍｇ−８ｉ系高力アルミニウム合金導体
の製造方法に関するもので、特に導体の緒特性を低１・
ｕしめることなく強度を著しく白土せしめるものである
。
の製造方法に関するもので、特に導体の緒特性を低１・
ｕしめることなく強度を著しく白土せしめるものである
。
従来強度が要求さる架空送電線には、ＡヌーＭａ−８ｉ
系合金（イ号アルミ合金）やＡｆ−８ｉ系合金（５００
５）からなる高力アルミニウム合金導体を素線として用
いた鋼芯高カアルミニウム合金撚線や全高力アルミニウ
ム台金撚線が用いられている。しかしこれら高力アルミ
ニウム合金導体は銅線より強度が劣るため、銅線の代替
として使用することはできなかった。
系合金（イ号アルミ合金）やＡｆ−８ｉ系合金（５００
５）からなる高力アルミニウム合金導体を素線として用
いた鋼芯高カアルミニウム合金撚線や全高力アルミニウ
ム台金撚線が用いられている。しかしこれら高力アルミ
ニウム合金導体は銅線より強度が劣るため、銅線の代替
として使用することはできなかった。
近年電力需用の増大と、送電線路の用地ｊ！ｕかｌう長
径間の送電区域が増大し、これに応じて従来の高力アル
ミニウム合金と少なくとも同等の導電性を有し、かつ銅
線と同等の強度を有する高力アルミニウム合金導体の開
発が強く望まれている。
径間の送電区域が増大し、これに応じて従来の高力アル
ミニウム合金と少なくとも同等の導電性を有し、かつ銅
線と同等の強度を有する高力アルミニウム合金導体の開
発が強く望まれている。
本発明はこれに鑑み種々研究の結果、高力アルミニウム
合金導体として知られているＡ、ｅ −Ｍ（］−８ｉ系
８ｉ系体の緒特性を低下せしめること４ｒ（、強度が４
０結／ ｍｔｎ ２以上の銅線と同等の強度どづること
ができる高力アルミニウム合今４体の製ｊ責方法を開発
したｂので、ＭＯｏ、５〜１，４ｗｔ％（以下Ｗ【％を
単に％と略記）と３ｉ０．５〜１．４％の範囲でＳｉ過
剰のＭｌ］ｚＳｉ と、ＦｅＯ，１５〜０．６０％と、
Ｃｕ ０００５〜１．０％とを含み、残部ＡＪ！と通常
の不純物からなるアミニウム合金を連続鋳造圧延して荒
引線とし、該荒引線を４７０〜５６０℃の温度で０．１
〜１０時間加熱処理後急冷し、これを１５０〜２５０℃
の温度で０．２〜２０時間加熱処理してから冷間で伸線
加工により６０％以上の減面加工を行なった後１，１０
０〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理するこ
とを特徴とするものである。
合金導体として知られているＡ、ｅ −Ｍ（］−８ｉ系
８ｉ系体の緒特性を低下せしめること４ｒ（、強度が４
０結／ ｍｔｎ ２以上の銅線と同等の強度どづること
ができる高力アルミニウム合今４体の製ｊ責方法を開発
したｂので、ＭＯｏ、５〜１，４ｗｔ％（以下Ｗ【％を
単に％と略記）と３ｉ０．５〜１．４％の範囲でＳｉ過
剰のＭｌ］ｚＳｉ と、ＦｅＯ，１５〜０．６０％と、
Ｃｕ ０００５〜１．０％とを含み、残部ＡＪ！と通常
の不純物からなるアミニウム合金を連続鋳造圧延して荒
引線とし、該荒引線を４７０〜５６０℃の温度で０．１
〜１０時間加熱処理後急冷し、これを１５０〜２５０℃
の温度で０．２〜２０時間加熱処理してから冷間で伸線
加工により６０％以上の減面加工を行なった後１，１０
０〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間加熱処理するこ
とを特徴とするものである。
即ち本発明は上記組成範囲の合金を溶製して連続的に鋳
造し、得られた鋳塊を直ちに熱間圧延して荒引線とし、
これを４７０〜５６０℃の温度で０．１〜１０時間加熱
する一時加熱処理を行なって急冷することによりＭｕ、
Ｓｉ、Ｆｅ及びＣｕを固溶せしめ、続いて１５０〜２５
０℃の温度に０．５〜２０時間加熱する二次加熱処理に
より微細なＭ（ｌｚｓｉを析出せしめる。これを冷間で
伸線加工により６０％以上の減面加工をｆｒなって十分
に加工硬化せしめ。
造し、得られた鋳塊を直ちに熱間圧延して荒引線とし、
これを４７０〜５６０℃の温度で０．１〜１０時間加熱
する一時加熱処理を行なって急冷することによりＭｕ、
Ｓｉ、Ｆｅ及びＣｕを固溶せしめ、続いて１５０〜２５
０℃の温度に０．５〜２０時間加熱する二次加熱処理に
より微細なＭ（ｌｚｓｉを析出せしめる。これを冷間で
伸線加工により６０％以上の減面加工をｆｒなって十分
に加工硬化せしめ。
次にこれを１００〜１８０℃の温度で０．５〜２０時間
加熱処理することにより、強度を低下させることな。
加熱処理することにより、強度を低下させることな。
く伸びを回復させると共に導電率を向上せしめ少なくと
も引張強さが４０ｈ ／ ｍ ２以上の導体としたもの
である。
も引張強さが４０ｈ ／ ｍ ２以上の導体としたもの
である。
しかして本発明において合金組成を上記の如く限定した
のは次の理由によるものである。
のは次の理由によるものである。
Ｍｇ及びＳｉは共に強度を向上させるために添加するも
ので、その含有量をＭｇ及びＳｉ とも０．５〜１．４
％と限定したのは、何れも含有量が０．５％未満ではそ
の効果が小さく、１．４％を越えると引張強さは向上す
るも導電率の低下が著しくなり、その製造条件をどのよ
うに選んでも良好な導電率が得られないためである。ま
たＭＱとＳｉを上記範囲内で３ｉ過剰のＭＯｚＳｉとな
るように限定したのは、ＭＯが過剰になるとＭＯｚＳｉ
の晶出が粗大となり゛、耐疲労性を損なうためである。
ので、その含有量をＭｇ及びＳｉ とも０．５〜１．４
％と限定したのは、何れも含有量が０．５％未満ではそ
の効果が小さく、１．４％を越えると引張強さは向上す
るも導電率の低下が著しくなり、その製造条件をどのよ
うに選んでも良好な導電率が得られないためである。ま
たＭＱとＳｉを上記範囲内で３ｉ過剰のＭＯｚＳｉとな
るように限定したのは、ＭＯが過剰になるとＭＯｚＳｉ
の晶出が粗大となり゛、耐疲労性を損なうためである。
Ｆｅ及びＣｕは上記−次加熱処理による溶体化を促進す
ると共に更に強度を向上させるために添加するもので、
Ｆｅ含有農を０．１５〜０．６％と限定したのは、含有
ＩＡｏ、ｔｓ％未満ではその効果か小さく、０．６％を
越えると鋳造時に粗大なＡ（Ｆｅ ３ｉ化合物を晶出し
、これが荒引線まで持ちきたされ、その後の製造条件を
どのように選んでも演出せず、伸線加工によっても粉砕
された介在物として存在し、耐疲労性を大幅に低下する
ためである。またＱｕ含有量を０．０５〜１．０％と限
定したのは、Ｃｕは伸線加工により強度を向上するも、
０６０５％未満ではその効果が小さく、１．０％を越え
ると延性及び導電率を低下するためである。
ると共に更に強度を向上させるために添加するもので、
Ｆｅ含有農を０．１５〜０．６％と限定したのは、含有
ＩＡｏ、ｔｓ％未満ではその効果か小さく、０．６％を
越えると鋳造時に粗大なＡ（Ｆｅ ３ｉ化合物を晶出し
、これが荒引線まで持ちきたされ、その後の製造条件を
どのように選んでも演出せず、伸線加工によっても粉砕
された介在物として存在し、耐疲労性を大幅に低下する
ためである。またＱｕ含有量を０．０５〜１．０％と限
定したのは、Ｃｕは伸線加工により強度を向上するも、
０６０５％未満ではその効果が小さく、１．０％を越え
ると延性及び導電率を低下するためである。
尚、通常の不純物とは一般の電気用ＡＩ地金に不可避的
に含まれる不純物であり、通常Ｔｉ、Ｍｎ等を微量含む
も導体として特性にはあまり影響しない。
に含まれる不純物であり、通常Ｔｉ、Ｍｎ等を微量含む
も導体として特性にはあまり影響しない。
次に上記組成範囲内の合金を連続鋳造圧延した荒引線の
一次加熱処理を４７０〜５６０℃の温度で０．１〜１０
時間と限定したのは、温度が４７０℃未満でも、時間が
０．１時間未満でもＭｇとＳｉの十分な固溶が得られず
、以後の製造条件をどのように選んでも十分な強度が得
られないためであり、温度が５５０℃を越えても、時間
が１０時間を越えても粒界のぜい化が進み、伸縮加工中
にＩＦＩＩｓＩを起すようになるためである。また−次
加熱処理後に急冷するのはＭ（ｌと８１の十分な固溶体
とするためである。更に急冷後の二次加熱処理はＭＯｚ
Ｓｉの微細な析出物を晶出させて強度を向上させるため
であり、この二次加熱処理を１５０〜２５０℃の温度で
０．５〜２０時間と限定したのは、温度が １５０℃未
満でも時間が０．５時間未満でもその効果が小さく、温
度が２５０℃を越えると析出物が粗大化して十分な強度
が得られず、時間が２０時間を越えると過時効となって
十分な強度が得られないためである。
一次加熱処理を４７０〜５６０℃の温度で０．１〜１０
時間と限定したのは、温度が４７０℃未満でも、時間が
０．１時間未満でもＭｇとＳｉの十分な固溶が得られず
、以後の製造条件をどのように選んでも十分な強度が得
られないためであり、温度が５５０℃を越えても、時間
が１０時間を越えても粒界のぜい化が進み、伸縮加工中
にＩＦＩＩｓＩを起すようになるためである。また−次
加熱処理後に急冷するのはＭ（ｌと８１の十分な固溶体
とするためである。更に急冷後の二次加熱処理はＭＯｚ
Ｓｉの微細な析出物を晶出させて強度を向上させるため
であり、この二次加熱処理を１５０〜２５０℃の温度で
０．５〜２０時間と限定したのは、温度が １５０℃未
満でも時間が０．５時間未満でもその効果が小さく、温
度が２５０℃を越えると析出物が粗大化して十分な強度
が得られず、時間が２０時間を越えると過時効となって
十分な強度が得られないためである。
更に二次加熱処理後に伸線加工するのは、加工硬化によ
り強度を向上させるためであり、この伸線加工における
減面加工率を６０％以上と限定したのは、６０％未満で
は十分な強度が得られないためである。また伸線加工後
加熱処理するのは伸び及び導電率を回復させるためであ
り、この加熱処理を１００〜１８０℃の温度で０．５〜
２０時間と限定したのは、温度が１００℃未満でも時間
が０．５時間未満でもその効果が小さく、温度が１８０
℃を越えても、時間が２０１ｈ間を越えても強度の低下
が大きくなるためである。
り強度を向上させるためであり、この伸線加工における
減面加工率を６０％以上と限定したのは、６０％未満で
は十分な強度が得られないためである。また伸線加工後
加熱処理するのは伸び及び導電率を回復させるためであ
り、この加熱処理を１００〜１８０℃の温度で０．５〜
２０時間と限定したのは、温度が１００℃未満でも時間
が０．５時間未満でもその効果が小さく、温度が１８０
℃を越えても、時間が２０１ｈ間を越えても強度の低下
が大きくなるためである。
以下本発明を実施例について詳細に説明覆る。
純度９９．６％の電気用Ａ（地金、Ａ、９−２０％３ｉ
母合金、Ａ（−６％ｌ”ｅ母合金、Ａ、ｅ−５０％Ｃｕ
母合金及びＭ（ｌ単体を用い、第１表に示す各種合金を
配合溶製し、ベルトアンドホイール型連続鋳造機により
断面積２０００．２の台形状鋳塊に鋳造し、再加熱する
ことなく直ちに熱間辻延して直径９．５Ｍの荒引線とし
た。これを第２表に示す製造条件で一時加熱処理、急冷
、二次加熱処理、冷間伸線加工、加熱処理を行なって＾
カアルミニウム合金導体を製造した。
母合金、Ａ（−６％ｌ”ｅ母合金、Ａ、ｅ−５０％Ｃｕ
母合金及びＭ（ｌ単体を用い、第１表に示す各種合金を
配合溶製し、ベルトアンドホイール型連続鋳造機により
断面積２０００．２の台形状鋳塊に鋳造し、再加熱する
ことなく直ちに熱間辻延して直径９．５Ｍの荒引線とし
た。これを第２表に示す製造条件で一時加熱処理、急冷
、二次加熱処理、冷間伸線加工、加熱処理を行なって＾
カアルミニウム合金導体を製造した。
これ等の導体について導電率、引張強さ、伸び及び疲労
強度を測定した。その結果を第３表に示す。
強度を測定した。その結果を第３表に示す。
尚、導電率はケルビンダブルブリッジにより電気抵抗を
測定して樟出し、引張強さ及び伸びはインストロン型引
張試験機により測定した。また疲労強度は中村式回転曲
げ疲労試験機を用いて測定した。
測定して樟出し、引張強さ及び伸びはインストロン型引
張試験機により測定した。また疲労強度は中村式回転曲
げ疲労試験機を用いて測定した。
第 １ 表
合金別 合金金 金 組 成（％）
記号 ＭＱ Ｓｉ Ｆｅ Ｃｕ ＡＪ！本発明用合金
Ａ Ｏ０６０，６，０，１８０，１０残Ｂ ＪＪ Ｊｌ
Ｏ，４００，２８ｎ Ｃｎ ｎ Ｏ，５１０，８０ｎ Ｄ Ｏ，９０，８０，２００，１０ＩＩＥ ＃ Ｎ Ｏ
，２８０，２０／。
Ａ Ｏ０６０，６，０，１８０，１０残Ｂ ＪＪ Ｊｌ
Ｏ，４００，２８ｎ Ｃｎ ｎ Ｏ，５１０，８０ｎ Ｄ Ｏ，９０，８０，２００，１０ＩＩＥ ＃ Ｎ Ｏ
，２８０，２０／。
Ｆ ｎ ｎ Ｏ，５５０，９０１１
Ｇ １．３ １．２ ０．２００．１４ ｎ＠ ｎ ｎ
Ｏ，４００，３６〃 １ 、Ｉ ｎ Ｏ，４５０，９５ＩＴ 比較用合金 Ｊ Ｏ０３０，８０，２００，２０ｔｔＫ
１．６ ＃ ｎ ＪＪ Ｉｔ Ｌ、０．９．０．３ ｎ ｎ ｎ Ｍ ／＋ １．６ ｎ ｎ ｎ １ＩＮ 〃０．８ ０．１０ 、、、。
Ｏ，４００，３６〃 １ 、Ｉ ｎ Ｏ，４５０，９５ＩＴ 比較用合金 Ｊ Ｏ０３０，８０，２００，２０ｔｔＫ
１．６ ＃ ｎ ＪＪ Ｉｔ Ｌ、０．９．０．３ ｎ ｎ ｎ Ｍ ／＋ １．６ ｎ ｎ ｎ １ＩＮ 〃０．８ ０．１０ 、、、。
Ｑ ｎ ｎ ＱＪＩＱ ｎ ｎ
ｐ ｎ ｎ Ｏ，２００，０３〃
Ｑ ７１ Ｈ／Ｆ １．３ Ｎ
従来用合金 ＲＯ，８０，８ｎ −ｎ
劃つ
臓
＃つ
Ｚｌ−への寸りＯトの■宕二♀０＝ロ
磨＾
光 ９ ］９
条 褌歓 皺 祇 歓 靴藍欅 靴 ζ 靴 ζ 靴
々 々 （味 闇へ ← − ８〜 患 徽 歓 １１Ｉｌ 屹 １１ ミ 丸 戦 歇 歇 ト
ζ 歇 ζ 屹 な工 四− ら ＋１敗 碧− ら ２ 宮８ 第 ３ 表 （１） 製造方法 Ｎｏ、 導 電 率 引張強さ 伸 び 疲
労強度（％ＩＡＣ８） ＩＫｇｉ’ｍｔ？ ） （％）
（Ｋ９／ｄ ）本発明方法 １ ５３．６ ４２．３
４．８ ９．６ｎ ２ ５４．２ ４４．ｇ ５．６
９ｊｎ ３５３．７ ４５．６ ７．２ ９．５Ｉノ
４ ．５４，４ ４３．４ ５．２ ９．２＃ ５ ５
３．８ ４４．２ ６ｊ ９．４ＩＩ６ ５３．６ ４
５．１ ６．９ ９．５７ ５３．２ ４３．０ ５．
６ ９．６ノ！８５３，７４５．２５．９９．５ 〃９ ５４．＋ ４６．５ ７．０ ９．３比較方法
１０ ５６，２ ３４．１ ６．２ ９．２ノ！１１４
８．３４８．２４，９６．８、、 １２ ５３，２ ３
３．１ ５．４ ７．２〃１３ ４７．５ ４６．３
５．８ ９．ｉｎ １４ ５３．６ ３３．６ ６．０
９．３＋、 １５ ５３，２４４．＋ ４．８ ６．
４ｕ １６ ５４，１ ３２．６ ５．２ ９．５＃
１７ ４Ｇ、４ ４８．６ ２ｊ ９．２Ｊｒ ４８
５６．２ ２９．６ ７．１ ９．４＃ １９ − −
− − 〃２０ ５４．２ ３＋、３ ７．０ ９．６ｎ ２１
− − − − ｎ ２２ ５４，８ ２４．ｊ ６．５ ９．０〃２３
５２．４ ３６．８ ５．４ ９．３Ｎ ２４ ５４
．８ ３２．４ ６．３ ９．ｉｎ２５ ５２，６ ３
５．８ ４．８ ９．４１１２６ ５４．３ ３４．１
５．６ ９．２ＩＩ ２７ ５３，８ ３４．６ ６
．２ ９．４１２− 第 ３ 表 （２） 度 Ｊ） 第１表乃至第３表から明らかなように本発明方法ＮＯ３
１〜９により製造した導体は、導電率５３．２〜５４．
４％ｌＡＣ３，引張強さ４２．３〜４６．５Ｋｆ！ ／
＃２、伸び４．８〜７．２％、疲労強度９．２〜９．
６ｂ／脳２の特性を示し、従来方法Ｎ Ｏ，３２〜３３
により製造した導体と比較し、導電率、伸び及び疲労強
度は同等なるも、引張強さがはるかに優れていることが
判る。
々 々 （味 闇へ ← − ８〜 患 徽 歓 １１Ｉｌ 屹 １１ ミ 丸 戦 歇 歇 ト
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労強度（％ＩＡＣ８） ＩＫｇｉ’ｍｔ？ ） （％）
（Ｋ９／ｄ ）本発明方法 １ ５３．６ ４２．３
４．８ ９．６ｎ ２ ５４．２ ４４．ｇ ５．６
９ｊｎ ３５３．７ ４５．６ ７．２ ９．５Ｉノ
４ ．５４，４ ４３．４ ５．２ ９．２＃ ５ ５
３．８ ４４．２ ６ｊ ９．４ＩＩ６ ５３．６ ４
５．１ ６．９ ９．５７ ５３．２ ４３．０ ５．
６ ９．６ノ！８５３，７４５．２５．９９．５ 〃９ ５４．＋ ４６．５ ７．０ ９．３比較方法
１０ ５６，２ ３４．１ ６．２ ９．２ノ！１１４
８．３４８．２４，９６．８、、 １２ ５３，２ ３
３．１ ５．４ ７．２〃１３ ４７．５ ４６．３
５．８ ９．ｉｎ １４ ５３．６ ３３．６ ６．０
９．３＋、 １５ ５３，２４４．＋ ４．８ ６．
４ｕ １６ ５４，１ ３２．６ ５．２ ９．５＃
１７ ４Ｇ、４ ４８．６ ２ｊ ９．２Ｊｒ ４８
５６．２ ２９．６ ７．１ ９．４＃ １９ − −
− − 〃２０ ５４．２ ３＋、３ ７．０ ９．６ｎ ２１
− − − − ｎ ２２ ５４，８ ２４．ｊ ６．５ ９．０〃２３
５２．４ ３６．８ ５．４ ９．３Ｎ ２４ ５４
．８ ３２．４ ６．３ ９．ｉｎ２５ ５２，６ ３
５．８ ４．８ ９．４１１２６ ５４．３ ３４．１
５．６ ９．２ＩＩ ２７ ５３，８ ３４．６ ６
．２ ９．４１２− 第 ３ 表 （２） 度 Ｊ） 第１表乃至第３表から明らかなように本発明方法ＮＯ３
１〜９により製造した導体は、導電率５３．２〜５４．
４％ｌＡＣ３，引張強さ４２．３〜４６．５Ｋｆ！ ／
＃２、伸び４．８〜７．２％、疲労強度９．２〜９．
６ｂ／脳２の特性を示し、従来方法Ｎ Ｏ，３２〜３３
により製造した導体と比較し、導電率、伸び及び疲労強
度は同等なるも、引張強さがはるかに優れていることが
判る。
これに対し本発明で規定する合金組成の範囲から外れる
比較方法Ｎｏ、１０〜１７及び本発明で規定する製造条
件より外れる比較方法Ｎ０．１８〜３１では導電率、引
張強さ、伸び、疲労強度の何れかが劣ることが判る。
比較方法Ｎｏ、１０〜１７及び本発明で規定する製造条
件より外れる比較方法Ｎ０．１８〜３１では導電率、引
張強さ、伸び、疲労強度の何れかが劣ることが判る。
即、Ｍｇ含有量の少ない比較方法Ｎｏ、１０、Ｆｅ含有
量の少ない比較方法Ｎｏ、１４、Ｃｕ含有量が少ない比
較り法ＮＯ，１６、−次熱処理温度が低い比較方法Ｎｏ
、１８、−次熱処理時間が短い比較方法ＮＯ。
量の少ない比較方法Ｎｏ、１４、Ｃｕ含有量が少ない比
較り法ＮＯ，１６、−次熱処理温度が低い比較方法Ｎｏ
、１８、−次熱処理時間が短い比較方法ＮＯ。
２０、−次加熱処理後の急冷を省略した比較方法Ｎ ｏ
、２２、二次加熱処理温度が低い比較方法Ｎ ｏ、２３
、二次加熱処理温度が高い比較方法ｊ’、ｌ Ｏ，２４
、二次加熱処理時間が短い比較方法Ｎ （＋、２５、二
次加熱処理時間が長い比較方法ｆｓＪ ｏ、２６、二次
加熱処理後の伸線加工率が小さい比較方法Ｎ Ｏ，２７
、伸線加工後の加熱処理温度が高い比較方法Ｎ ０９２
９、伸線加工後の加熱処理時間が長い比較方法Ｎ Ｏ，
３１では何れも引張強さが低く、Ｍｇ含有量が多くかつ
Ｍｏが過剰である比較方法Ｎｏ、１１では導電率及び疲
労強度が低く、Ｓ１含り量が少なくかつＭ（ｌが過剰で
ある比較方法Ｎｏ、１２では引張強さ及び疲労強度が低
く、３ｉ含有量の多い比較方法Ｎ０．１３では導電率が
低く、Ｆｅ含有量の多い比較方法Ｎ０．１５では疲労強
度が低く、Ｃｕ含有量の多い比較方法Ｎｏ、Ｈでは導電
率及び伸びが低く、伸線加工後の加熱処理温度が低い比
較方法Ｎ ｏ、２８及び伸線加工後の加熱処理時間が短
い比較方法Ｎｏ、３０では伸びが低くなっている。
、２２、二次加熱処理温度が低い比較方法Ｎ ｏ、２３
、二次加熱処理温度が高い比較方法ｊ’、ｌ Ｏ，２４
、二次加熱処理時間が短い比較方法Ｎ （＋、２５、二
次加熱処理時間が長い比較方法ｆｓＪ ｏ、２６、二次
加熱処理後の伸線加工率が小さい比較方法Ｎ Ｏ，２７
、伸線加工後の加熱処理温度が高い比較方法Ｎ ０９２
９、伸線加工後の加熱処理時間が長い比較方法Ｎ Ｏ，
３１では何れも引張強さが低く、Ｍｇ含有量が多くかつ
Ｍｏが過剰である比較方法Ｎｏ、１１では導電率及び疲
労強度が低く、Ｓ１含り量が少なくかつＭ（ｌが過剰で
ある比較方法Ｎｏ、１２では引張強さ及び疲労強度が低
く、３ｉ含有量の多い比較方法Ｎ０．１３では導電率が
低く、Ｆｅ含有量の多い比較方法Ｎ０．１５では疲労強
度が低く、Ｃｕ含有量の多い比較方法Ｎｏ、Ｈでは導電
率及び伸びが低く、伸線加工後の加熱処理温度が低い比
較方法Ｎ ｏ、２８及び伸線加工後の加熱処理時間が短
い比較方法Ｎｏ、３０では伸びが低くなっている。
尚、−次加熱処理温度の高い比較方法Ｎ０．１９及び−
次加熱処理時間が長い比較方法Ｎｏ、２１では、何れも
伸線加工中の断線が多く、導体の製造を断念した。
次加熱処理時間が長い比較方法Ｎｏ、２１では、何れも
伸線加工中の断線が多く、導体の製造を断念した。
このように本発明方法によれば、従来の／１−Ｍｇ−８
ｉ系高力アルミニウム合金導体とほぼ同等の導電率、伸
び及び疲労強度を有し、かつはるかに優れた強度を有す
る高力アルミニウム合金導体を製造することができるも
ので、銅線の代替として長径回送電線等に適用し得る等
、顕著な効果を奏するものである。
ｉ系高力アルミニウム合金導体とほぼ同等の導電率、伸
び及び疲労強度を有し、かつはるかに優れた強度を有す
る高力アルミニウム合金導体を製造することができるも
ので、銅線の代替として長径回送電線等に適用し得る等
、顕著な効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＭＯＯ６５〜ｉ、４ｗｔ％とＳ ｉ Ｏ，５〜１．４ｗ
ｔ％の範囲でｓｔ過剰のｔＶＮｌｚｓｉ と、Ｆ ｅ
Ｏ，１５〜０，６０Ｗ【％と、Ｃｕ Ｏ，０５〜１．Ｏ
ｗｔ％とを含み、残部ＡｆＡと通常の不純物からなるア
ルミニウム合金を連続鋳造圧延しで荒引線とし、該荒引
線を４７０〜５６０℃の温度で０．１〜１０時間加熱処
理後急冷し、これを１５０〜２５０℃の湿度で０．５〜
２０時間加熱処理してから冷間で伸線加工により６０％
以上の減面加工を行なっｌＣ後、１００〜１８０℃の温
度で０．５〜２０時間加熱処理することを特徴とする高
力アルミニウム合金導体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23211083A JPS60125355A (ja) | 1983-12-07 | 1983-12-07 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23211083A JPS60125355A (ja) | 1983-12-07 | 1983-12-07 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60125355A true JPS60125355A (ja) | 1985-07-04 |
Family
ID=16934158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23211083A Pending JPS60125355A (ja) | 1983-12-07 | 1983-12-07 | 高力アルミニウム合金導体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60125355A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011052644A1 (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-05 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線 |
| JP2014201783A (ja) * | 2013-04-03 | 2014-10-27 | 矢崎総業株式会社 | アルミニウム合金、アルミニウム合金を用いたアルミニウム合金電線、アルミニウム合金電線を用いた自動車用ワイヤーハーネス、及びアルミニウム合金素線の製造方法 |
| JP2017106070A (ja) * | 2015-12-09 | 2017-06-15 | 株式会社フジクラ | アルミニウム合金導電線、これを用いた電線、ワイヤハーネス及びアルミニウム合金導電線の製造方法 |
| EP3736349A1 (en) * | 2019-05-10 | 2020-11-11 | General Cable Technologies Corporation | Aluminum alloy wires with high strength and high electrical conductivity |
-
1983
- 1983-12-07 JP JP23211083A patent/JPS60125355A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011052644A1 (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-05 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金線 |
| US9422612B2 (en) | 2009-10-30 | 2016-08-23 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Aluminum alloy wire |
| JP2014201783A (ja) * | 2013-04-03 | 2014-10-27 | 矢崎総業株式会社 | アルミニウム合金、アルミニウム合金を用いたアルミニウム合金電線、アルミニウム合金電線を用いた自動車用ワイヤーハーネス、及びアルミニウム合金素線の製造方法 |
| JP2017106070A (ja) * | 2015-12-09 | 2017-06-15 | 株式会社フジクラ | アルミニウム合金導電線、これを用いた電線、ワイヤハーネス及びアルミニウム合金導電線の製造方法 |
| EP3736349A1 (en) * | 2019-05-10 | 2020-11-11 | General Cable Technologies Corporation | Aluminum alloy wires with high strength and high electrical conductivity |
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