JPS6144939B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6144939B2 JPS6144939B2 JP3956280A JP3956280A JPS6144939B2 JP S6144939 B2 JPS6144939 B2 JP S6144939B2 JP 3956280 A JP3956280 A JP 3956280A JP 3956280 A JP3956280 A JP 3956280A JP S6144939 B2 JPS6144939 B2 JP S6144939B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- area
- rolling
- strength
- heat resistance
- conductivity
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 23
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 23
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 5
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 20
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 20
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 7
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 5
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 4
- 229910018580 Al—Zr Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 3
- 238000010622 cold drawing Methods 0.000 description 2
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001192 hot extrusion Methods 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Conductive Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
本発明は導電性、強度及び耐熱性の優れた導電
性アルミニウム合金の製造方法に関するものであ
る。 従来架空送電線には主としてアルミニウム導体
(ECAl)を用いた鋼芯アルミニウム撚線
(ACSR)が使用されているが、特殊な送電条件
のもとでは送電容量を増大するためECAlに代え
て耐熱アルミニウム合金導体を用いた鋼芯耐熱ア
ルミニウム合金撚線(TACSR)が使用されてい
る。TACSRに用いる耐熱アルミニウム合金導体
には通常Al―Zr系合金が用いられているが、こ
の合金は含有Zr量の如何にかかわらず、導体の強
度がそれほど高くないため、長径間送電線や全ア
ルミニウム撚線(AAAC)には利用できなかつ
た。そこで長径間送電線やAAACにはAl―0.5〜
1.1%Mg系合金(5005合金)が用いている。この
合金は引張強さが24Kg/mm2と優れているが、耐熱
性は普通のECAlと同程度に低いため大容量送電
には利用できない欠点があつた。 最近電力需要の増大にともない、導電性及び耐
熱性が優れ、しかも強度の高い導体が望まれてお
り、Al―Zr系合金にMg,Cu,Feなどの元素を添
加して強度及び耐熱性を改善した導体が開発され
たが、この導体は各種元素の添加により導電性が
低下する欠点があつた。 本発明はこれに鑑み種々検討の結果Al―Zr系
合金にMg,Cu及びFeを添加した合金において、
添加元素であるZr,Mg,Cu及びFeの添加量を制
約し、これを特定の条件で加工することにより導
電性をあまり低下せしめることなく強度及び耐熱
性を改善し得ることを知見し、高導電性、高力、
耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開発した
もので、Mg0.003〜0.05%、Cu0.005〜0.08%、
Fe0.25〜0.90%、Zr0.03〜0.10%残部Alとその不
純物とからなるアルミニウム合金を連続的に鋳造
し、得られた鋳塊を引続き熱間圧延する連続鋳造
圧延により素線を製造し、これを冷間で伸線加工
するアルミニウム合金導体の製造において、連続
的に鋳造される鋳塊を450〜350℃の温度範囲内で
圧延して10〜40%の減面加工を行つた後、これを
580〜450℃の温度に加熱し該温度範囲内で圧延し
て40%以上の減面加工を行い、更に毎秒100℃以
下の冷却速度で冷却しながら350〜100℃の温度範
囲内で圧延して60%以上の減面加工を行つて素線
を形成し、これを冷間伸線により70%以上の減面
加工を行うことを特徴とするものである。 即ち本発明製造方法は、Mg0.003〜0.05%、
Cu0.005〜0.08%、Fe0.25〜0.90%、Zr0.003〜
0.10%、残部Alと通常の不純物からなるアルミニ
ウム合金を用いこれに特定の加工を加えるもので
ある。しかしてMg及びCuの添加は導体の強度を
向上し、Feの添加は導体の強度及び曲げ性を向
上し、Zrの添加は導体の耐熱性を向上するもので
あるが、Mg含有量が0.003%未満でも、Cu含有
量が0.005%未満でも強度の向上がほとんど認め
られず、Mg含有量が0.05%を越えても、Cu含有
量が0.08%を越えても導電性及び耐熱性を低下
し、またFe含有量が0.25%未満では強度及び曲
げ性の向上が認められず、0.90%を越えると導電
性及び耐熱性が低下し、更にZr含有量が0.03%未
満では耐熱性の向上が不充分となり0.1%を越え
ると導電性が低下することになる。 本発明は前記合金を連続的に鋳造し、得られた
鋳塊を引続き連続的に圧延する連続鋳造圧延にお
いて、鋳塊を450〜350℃の温度範囲内で圧延して
10〜40%減面加工することにより加工歪を与え、
次の圧延工程において固溶したFeの析出を促進
させて導電性を向上させるものである。しかして
450℃より高い温度での加工では加工歪が少な
く、充分なFeの析出が認めず、350℃より低い温
度での加工では加工歪が大きすぎ、次の圧延工程
においてZrも析出するようになつて耐熱性を低下
する。また10%未満の減面加工では加工歪が少な
く、充分なFeの析出が望めず、40%を越える減
面加工では加工歪が大きすぎ、次の圧延工程にお
いてZrも析出し耐熱性が低下するようになる。 このようにして適度の加工歪を与えた後、引続
いてこれを580〜450℃の温度に加熱し、該温度範
囲内で圧延して40%以上の減面加工することによ
り固溶したFeを析出させて導電性を向上させる
ものである。しかして温度が580℃より高くなる
とFeが再固溶するようになり、450℃より低いと
Feの析出が不充分となつて、何れも導電性の向
上が望めず、また40%未満の減面加工ではFeの
析出が不充分となり、導電性の向上が望めない。 次にこれを毎秒100℃以下の冷却速度で冷却し
ながら350〜100℃の温度範囲内で圧延して60%以
上の減面加工を行うことにより更にFeを析出さ
せると共に、固溶している地金中の不純物Siを析
出させて導電性を一層向上させるもので、冷却速
度が100℃/秒より速いとFe及びSiがほとんど析
出せず、また圧延温度が350℃より高いと加工硬
化しないため強度が向上しないばかりか、Siも析
出しないため導電性が向上せず、100℃より低く
てもSiの析出が望めない。更に60%未満の減面加
工ではSiがほとんど析出せず、加工硬化も少ない
ので、強度及び導電性の向上が望めない。 このようにして製造した素線は、次に冷間伸線
により70%以上の減面加工を行うことにより加工
硬化させて強度を高めるもので、減面加工が70%
未満では強度が不充分である。 このような本発明方法によれば、導電性、強度
及び耐熱性の優れたアルミニウム合金導体を製造
することができるもので、特にMg0.005〜0.01
%、Cu0.01〜0.05%、Fe0.30〜0.50%、Zr0.04〜
0.06%、残部Alとその不純物からなるアルミニウ
ム合金を用いれば、導電性、強度及び耐熱性の向
上が顕著となり、また連続的に鋳塊を420〜380℃
の温度範囲内で圧延して20〜30%の減面加工を加
え、引続いてこれを520〜480℃の温度に加熱して
該温度範囲内で圧延により40〜60%の減面加工を
加えた後、毎秒50〜80℃の冷却速度で冷却しなが
ら250〜150℃の温度範囲内で圧延により70〜90%
減面加工して素線となし、これを冷間伸線により
80%以上減面加工すれば導電性、強度及び耐熱性
の向上が一層顕著なものとなる。 次に本発明製造方法の実施例について説明す
る。 純度99.8%の電気用アルミニウム地金、Al―3
%Zr母合金、Al―6%Fe母合金、Al―50%Cu母
合金及びMg単体を用いて第1表に示す合金組成
のアルミニウム合金を溶製した。これを鋳塊断面
積2000mm2のベルトアンドホイール型連続鋳造機に
より連続的に鋳造し、得られた鋳塊を引続き圧延
中の素材の温度を自由に制御できるように各圧延
スタンド間に加熱及び冷却装置を設けた連続圧延
機を用い、第1表に示す条件で圧延することによ
り素線(荒引線)を製造した。次にこの素線を第
1表に示す条件で伸線加工して導体を作成した。
この導体について強度、耐熱性及び導電性を測定
し、その結果を第3表に示す。 また同様にして第2表に示す合金組成のアルミ
ニウム合金を溶製し、これを第2表に示す従来方
法により加工して導体を製造した。この導体につ
いて強度、耐熱性及び導電性を測定し、その結果
を第3表に併記した。 尚第1表中圧延条件()とは、鋳塊の最初の
熱間圧延条件を示し、圧延条件()とは、圧延
条件()で圧延したものを加熱してから行う熱
間圧延条件を示し、また圧延条件()とは、圧
延条件()で圧延したものを冷却中に行う圧延
条件を示す。 また第2表中連続鋳造圧延とは鋳塊断面積2000
mm2のベルトアンドホイール型連続鋳造機により連
続的に鋳造したものを450℃の温度より圧延開始
し、圧延中温度の制御を行うことなく94.3%の減
面加工を行い、200℃で圧延完了したものを冷間
で伸線加工したものである。また展延法とは断面
50mm角、長さ500mmの鋳型に鋳造し、これを450℃
の温度に2時間加熱した後熱間圧延により95.4%
の減面加工を行い、これを冷間で伸線加工したも
のである。更に押出法とは、断面積962.5mm2の丸
型鋳型に鋳造した鋳塊を450℃の温度で2時間加
熱後熱間押出により94.2%の減面加工を行い、こ
れを冷間で伸線加工したものである。 次に第3表に示す耐熱性は、冷間で伸線加工す
ることにより得られた導体について230℃の温度
で1時間加熱した後の引張強さを加熱前の引張強
さで割り、引張強さの残存率として百分率で表わ
した。
性アルミニウム合金の製造方法に関するものであ
る。 従来架空送電線には主としてアルミニウム導体
(ECAl)を用いた鋼芯アルミニウム撚線
(ACSR)が使用されているが、特殊な送電条件
のもとでは送電容量を増大するためECAlに代え
て耐熱アルミニウム合金導体を用いた鋼芯耐熱ア
ルミニウム合金撚線(TACSR)が使用されてい
る。TACSRに用いる耐熱アルミニウム合金導体
には通常Al―Zr系合金が用いられているが、こ
の合金は含有Zr量の如何にかかわらず、導体の強
度がそれほど高くないため、長径間送電線や全ア
ルミニウム撚線(AAAC)には利用できなかつ
た。そこで長径間送電線やAAACにはAl―0.5〜
1.1%Mg系合金(5005合金)が用いている。この
合金は引張強さが24Kg/mm2と優れているが、耐熱
性は普通のECAlと同程度に低いため大容量送電
には利用できない欠点があつた。 最近電力需要の増大にともない、導電性及び耐
熱性が優れ、しかも強度の高い導体が望まれてお
り、Al―Zr系合金にMg,Cu,Feなどの元素を添
加して強度及び耐熱性を改善した導体が開発され
たが、この導体は各種元素の添加により導電性が
低下する欠点があつた。 本発明はこれに鑑み種々検討の結果Al―Zr系
合金にMg,Cu及びFeを添加した合金において、
添加元素であるZr,Mg,Cu及びFeの添加量を制
約し、これを特定の条件で加工することにより導
電性をあまり低下せしめることなく強度及び耐熱
性を改善し得ることを知見し、高導電性、高力、
耐熱アルミニウム合金導体の製造方法を開発した
もので、Mg0.003〜0.05%、Cu0.005〜0.08%、
Fe0.25〜0.90%、Zr0.03〜0.10%残部Alとその不
純物とからなるアルミニウム合金を連続的に鋳造
し、得られた鋳塊を引続き熱間圧延する連続鋳造
圧延により素線を製造し、これを冷間で伸線加工
するアルミニウム合金導体の製造において、連続
的に鋳造される鋳塊を450〜350℃の温度範囲内で
圧延して10〜40%の減面加工を行つた後、これを
580〜450℃の温度に加熱し該温度範囲内で圧延し
て40%以上の減面加工を行い、更に毎秒100℃以
下の冷却速度で冷却しながら350〜100℃の温度範
囲内で圧延して60%以上の減面加工を行つて素線
を形成し、これを冷間伸線により70%以上の減面
加工を行うことを特徴とするものである。 即ち本発明製造方法は、Mg0.003〜0.05%、
Cu0.005〜0.08%、Fe0.25〜0.90%、Zr0.003〜
0.10%、残部Alと通常の不純物からなるアルミニ
ウム合金を用いこれに特定の加工を加えるもので
ある。しかしてMg及びCuの添加は導体の強度を
向上し、Feの添加は導体の強度及び曲げ性を向
上し、Zrの添加は導体の耐熱性を向上するもので
あるが、Mg含有量が0.003%未満でも、Cu含有
量が0.005%未満でも強度の向上がほとんど認め
られず、Mg含有量が0.05%を越えても、Cu含有
量が0.08%を越えても導電性及び耐熱性を低下
し、またFe含有量が0.25%未満では強度及び曲
げ性の向上が認められず、0.90%を越えると導電
性及び耐熱性が低下し、更にZr含有量が0.03%未
満では耐熱性の向上が不充分となり0.1%を越え
ると導電性が低下することになる。 本発明は前記合金を連続的に鋳造し、得られた
鋳塊を引続き連続的に圧延する連続鋳造圧延にお
いて、鋳塊を450〜350℃の温度範囲内で圧延して
10〜40%減面加工することにより加工歪を与え、
次の圧延工程において固溶したFeの析出を促進
させて導電性を向上させるものである。しかして
450℃より高い温度での加工では加工歪が少な
く、充分なFeの析出が認めず、350℃より低い温
度での加工では加工歪が大きすぎ、次の圧延工程
においてZrも析出するようになつて耐熱性を低下
する。また10%未満の減面加工では加工歪が少な
く、充分なFeの析出が望めず、40%を越える減
面加工では加工歪が大きすぎ、次の圧延工程にお
いてZrも析出し耐熱性が低下するようになる。 このようにして適度の加工歪を与えた後、引続
いてこれを580〜450℃の温度に加熱し、該温度範
囲内で圧延して40%以上の減面加工することによ
り固溶したFeを析出させて導電性を向上させる
ものである。しかして温度が580℃より高くなる
とFeが再固溶するようになり、450℃より低いと
Feの析出が不充分となつて、何れも導電性の向
上が望めず、また40%未満の減面加工ではFeの
析出が不充分となり、導電性の向上が望めない。 次にこれを毎秒100℃以下の冷却速度で冷却し
ながら350〜100℃の温度範囲内で圧延して60%以
上の減面加工を行うことにより更にFeを析出さ
せると共に、固溶している地金中の不純物Siを析
出させて導電性を一層向上させるもので、冷却速
度が100℃/秒より速いとFe及びSiがほとんど析
出せず、また圧延温度が350℃より高いと加工硬
化しないため強度が向上しないばかりか、Siも析
出しないため導電性が向上せず、100℃より低く
てもSiの析出が望めない。更に60%未満の減面加
工ではSiがほとんど析出せず、加工硬化も少ない
ので、強度及び導電性の向上が望めない。 このようにして製造した素線は、次に冷間伸線
により70%以上の減面加工を行うことにより加工
硬化させて強度を高めるもので、減面加工が70%
未満では強度が不充分である。 このような本発明方法によれば、導電性、強度
及び耐熱性の優れたアルミニウム合金導体を製造
することができるもので、特にMg0.005〜0.01
%、Cu0.01〜0.05%、Fe0.30〜0.50%、Zr0.04〜
0.06%、残部Alとその不純物からなるアルミニウ
ム合金を用いれば、導電性、強度及び耐熱性の向
上が顕著となり、また連続的に鋳塊を420〜380℃
の温度範囲内で圧延して20〜30%の減面加工を加
え、引続いてこれを520〜480℃の温度に加熱して
該温度範囲内で圧延により40〜60%の減面加工を
加えた後、毎秒50〜80℃の冷却速度で冷却しなが
ら250〜150℃の温度範囲内で圧延により70〜90%
減面加工して素線となし、これを冷間伸線により
80%以上減面加工すれば導電性、強度及び耐熱性
の向上が一層顕著なものとなる。 次に本発明製造方法の実施例について説明す
る。 純度99.8%の電気用アルミニウム地金、Al―3
%Zr母合金、Al―6%Fe母合金、Al―50%Cu母
合金及びMg単体を用いて第1表に示す合金組成
のアルミニウム合金を溶製した。これを鋳塊断面
積2000mm2のベルトアンドホイール型連続鋳造機に
より連続的に鋳造し、得られた鋳塊を引続き圧延
中の素材の温度を自由に制御できるように各圧延
スタンド間に加熱及び冷却装置を設けた連続圧延
機を用い、第1表に示す条件で圧延することによ
り素線(荒引線)を製造した。次にこの素線を第
1表に示す条件で伸線加工して導体を作成した。
この導体について強度、耐熱性及び導電性を測定
し、その結果を第3表に示す。 また同様にして第2表に示す合金組成のアルミ
ニウム合金を溶製し、これを第2表に示す従来方
法により加工して導体を製造した。この導体につ
いて強度、耐熱性及び導電性を測定し、その結果
を第3表に併記した。 尚第1表中圧延条件()とは、鋳塊の最初の
熱間圧延条件を示し、圧延条件()とは、圧延
条件()で圧延したものを加熱してから行う熱
間圧延条件を示し、また圧延条件()とは、圧
延条件()で圧延したものを冷却中に行う圧延
条件を示す。 また第2表中連続鋳造圧延とは鋳塊断面積2000
mm2のベルトアンドホイール型連続鋳造機により連
続的に鋳造したものを450℃の温度より圧延開始
し、圧延中温度の制御を行うことなく94.3%の減
面加工を行い、200℃で圧延完了したものを冷間
で伸線加工したものである。また展延法とは断面
50mm角、長さ500mmの鋳型に鋳造し、これを450℃
の温度に2時間加熱した後熱間圧延により95.4%
の減面加工を行い、これを冷間で伸線加工したも
のである。更に押出法とは、断面積962.5mm2の丸
型鋳型に鋳造した鋳塊を450℃の温度で2時間加
熱後熱間押出により94.2%の減面加工を行い、こ
れを冷間で伸線加工したものである。 次に第3表に示す耐熱性は、冷間で伸線加工す
ることにより得られた導体について230℃の温度
で1時間加熱した後の引張強さを加熱前の引張強
さで割り、引張強さの残存率として百分率で表わ
した。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
第1表〜第3表から判るように本発明方法(No.
1〜10)によるものは何れも導電率57.0%IACS
以上、引張強さ23.4Kg/mm2以上、耐熱性91.8%以
上の特性を有し、従来の連続鋳造圧延法(No.21)
に比較し、導電率が向上し、特に同一組成の合金
(No.3)では導電率及び耐熱性がはるかに優れて
いる。また従来の展延法(No.22)によるものと比
較しても引張強さ及び耐熱性が優れ、更に従来の
押出法(No.23)によるものと比較しても導電率及
び耐熱性が優れている。 これに対し本発明方法に用いた合金とは組成の
異なる合金を用いた比較方法(No.11〜14)は導電
率、引張強さ及び耐熱性のうち何れか1つが劣つ
ており、また本発明方法に用いた合金と同一組成
の合金を用いても加工条件の異なる比較方法(No.
15〜20)では導電率、引張強さ及び耐熱性の何れ
か1つが劣つている。 このように本発明方法によれば、特定組成範囲
の合金を用い、これに特定の熱間圧延及び伸線加
工を行うことにより、導電性、強度及び耐熱性の
優れた導体を得ることができるので、導体の抵抗
損失を少なくし、導体に多くの電流を流すことが
可能となるため、AAACに使用し、その強度及
び耐熱性を高め、またACSRに使用し、より高強
度の耐熱撚線を得ることができる等顕著な効果を
奏するものである。
1〜10)によるものは何れも導電率57.0%IACS
以上、引張強さ23.4Kg/mm2以上、耐熱性91.8%以
上の特性を有し、従来の連続鋳造圧延法(No.21)
に比較し、導電率が向上し、特に同一組成の合金
(No.3)では導電率及び耐熱性がはるかに優れて
いる。また従来の展延法(No.22)によるものと比
較しても引張強さ及び耐熱性が優れ、更に従来の
押出法(No.23)によるものと比較しても導電率及
び耐熱性が優れている。 これに対し本発明方法に用いた合金とは組成の
異なる合金を用いた比較方法(No.11〜14)は導電
率、引張強さ及び耐熱性のうち何れか1つが劣つ
ており、また本発明方法に用いた合金と同一組成
の合金を用いても加工条件の異なる比較方法(No.
15〜20)では導電率、引張強さ及び耐熱性の何れ
か1つが劣つている。 このように本発明方法によれば、特定組成範囲
の合金を用い、これに特定の熱間圧延及び伸線加
工を行うことにより、導電性、強度及び耐熱性の
優れた導体を得ることができるので、導体の抵抗
損失を少なくし、導体に多くの電流を流すことが
可能となるため、AAACに使用し、その強度及
び耐熱性を高め、またACSRに使用し、より高強
度の耐熱撚線を得ることができる等顕著な効果を
奏するものである。
Claims (1)
- 1 Mg0.003〜0.05%、Cu0.005〜0.08%、
Fe0.25〜0.90%、Zr0.03〜0.10%、残部Alとその
不純物からなるアルミニウム合金を連続的に鋳造
し、得られた鋳塊を引続き熱間圧延する連続鋳造
圧延により素線を製造し、これを冷間で伸線加工
するアルミニウム合金導体の製造において、連続
的に鋳造される鋳塊を450〜350℃の温度範囲内で
圧延して10〜40%の減面加工を行つた後、これを
580〜450℃の温度に加熱し、該温度範囲内で圧延
して40%以上の減面加工を行い、更に毎秒100℃
以下の冷却速度で冷却しながら350〜100℃の温度
範囲内で圧延して60%以上の減面加工を行つて素
線を形成し、これを冷間伸線により70%以上の減
面加工を行うことを特徴とする高導電性、高力、
耐熱アルミニウム合金導体の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3956280A JPS56136959A (en) | 1980-03-27 | 1980-03-27 | Manufacture of aluminum alloy conductor having high electric conductivity, high strength and heat resistance |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3956280A JPS56136959A (en) | 1980-03-27 | 1980-03-27 | Manufacture of aluminum alloy conductor having high electric conductivity, high strength and heat resistance |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS56136959A JPS56136959A (en) | 1981-10-26 |
JPS6144939B2 true JPS6144939B2 (ja) | 1986-10-06 |
Family
ID=12556513
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3956280A Granted JPS56136959A (en) | 1980-03-27 | 1980-03-27 | Manufacture of aluminum alloy conductor having high electric conductivity, high strength and heat resistance |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS56136959A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2707420B1 (fr) * | 1993-07-07 | 1996-05-15 | Sumitomo Chemical Co | Conducteur en aluminium de grande pureté utilisé à très basse température. |
JP5186739B2 (ja) * | 2006-08-07 | 2013-04-24 | 日立電線株式会社 | 導電用アルミニウム合金配線材料及びそれを用いた配線材 |
-
1980
- 1980-03-27 JP JP3956280A patent/JPS56136959A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS56136959A (en) | 1981-10-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS607701B2 (ja) | 高導電耐熱アルミニウム合金の製造法 | |
JPS6216269B2 (ja) | ||
JPS5919183B2 (ja) | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 | |
JP2944907B2 (ja) | 導電用アルミニウム合金線の製造方法 | |
JPS6144939B2 (ja) | ||
JPS623228B2 (ja) | ||
JPH0125822B2 (ja) | ||
JPS6123852B2 (ja) | ||
JP2582073B2 (ja) | 導電用高力耐熱アルミニウム合金の製造方法 | |
JP2001254132A (ja) | 導電用耐熱性アルミニウム合金及び合金線の製造方法 | |
JPH0152468B2 (ja) | ||
JPS6219501B2 (ja) | ||
JP6023901B2 (ja) | 電線又はケーブル、ワイヤーハーネス及びアルミニウム合金素線の製造方法 | |
JPS6357495B2 (ja) | ||
JPS6361380B2 (ja) | ||
JPH036983B2 (ja) | ||
JPH0568536B2 (ja) | ||
JPH0215625B2 (ja) | ||
JPH0432146B2 (ja) | ||
JPS6123752A (ja) | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造方法 | |
JP2628235B2 (ja) | 導電用高耐熱性アルミニウム合金線の製造方法 | |
JPH036984B2 (ja) | ||
JP2932726B2 (ja) | 銅合金線の製造方法 | |
JPH0313302B2 (ja) | ||
JPS607702B2 (ja) | 導電用耐熱アルミニウム合金の製造法 |