JPS5910522B2 - 銅被覆アルミニウム線 - Google Patents
銅被覆アルミニウム線Info
- Publication number
- JPS5910522B2 JPS5910522B2 JP2578677A JP2578677A JPS5910522B2 JP S5910522 B2 JPS5910522 B2 JP S5910522B2 JP 2578677 A JP2578677 A JP 2578677A JP 2578677 A JP2578677 A JP 2578677A JP S5910522 B2 JPS5910522 B2 JP S5910522B2
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- JP
- Japan
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- copper
- wire
- aluminum wire
- coated aluminum
- core material
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- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
- Non-Insulated Conductors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、丸形、平角、テープ状の銅被覆アルミニウム
線（以下、Ｃｕ／Ａｌ線と記す）の構造に関する。
線（以下、Ｃｕ／Ａｌ線と記す）の構造に関する。
ＣＵ／Ａｔ線は通常電気用Ａｔ線の周上にＣｕ被覆を施
した複合金属線であり、Ｃｕ及びＡｔ単線にはみられな
い種々の特徴があり、電線、ケーブル用導体、ブスバー
、テープ、板材、汎用等として今後の需要は増大してゆ
くものと思われる。
した複合金属線であり、Ｃｕ及びＡｔ単線にはみられな
い種々の特徴があり、電線、ケーブル用導体、ブスバー
、テープ、板材、汎用等として今後の需要は増大してゆ
くものと思われる。
しカルながらＣｕ／Ａｔ線においては、Ｃｕに比しＡｔ
の軟化温度が高いため、一般に軟化しにくいことおよび
焼鈍温度においてＣｕ−Ａｔ界面に脆い金属間化合物が
生成するなどの欠点があり、軟材として延性に乏しいな
どの欠点があつた。また、被覆層としてのＣｕも一般に
は無酸素銅が使用されていたのが現状である。本発明は
上述の従来のＣｕ／Ａｔ線の軟化しにくさなどの欠点を
改良し、かつ軟材における延性をも改良することを目的
としたものである。
の軟化温度が高いため、一般に軟化しにくいことおよび
焼鈍温度においてＣｕ−Ａｔ界面に脆い金属間化合物が
生成するなどの欠点があり、軟材として延性に乏しいな
どの欠点があつた。また、被覆層としてのＣｕも一般に
は無酸素銅が使用されていたのが現状である。本発明は
上述の従来のＣｕ／Ａｔ線の軟化しにくさなどの欠点を
改良し、かつ軟材における延性をも改良することを目的
としたものである。
本願発明者の一部は、Ａを−０．７〜２．５％Ｆｅ合金
において、そのビレツドあるいは熱間圧延材において適
当な熱処理を行うことにより、加工状態で著しい延性を
示すことを先に提案した（例えば昭和５１年１１月２５
日付特願昭５１−１４１９２０号 特開昭５３−６５２
１１号公報参照）。
において、そのビレツドあるいは熱間圧延材において適
当な熱処理を行うことにより、加工状態で著しい延性を
示すことを先に提案した（例えば昭和５１年１１月２５
日付特願昭５１−１４１９２０号 特開昭５３−６５２
１１号公報参照）。
本発明は、上記製法により製造したＦｅ０．９〜２．５
重量％（以下「％」と表示）、残部通常の不純物とＡｌ
からなるＡｌ合金（以下「Ａｌ−Ｏ、９〜２．５％Ｆｅ
合金」と表示）の軟化温度が極めて低く、通常のタブピ
ッチ銅の軟化温度に近づくという新なる知見に基いたも
のであり、従来のＣｕ／Ａｔ線の軟化しにくさ軟材の延
性不足を改良することができ、バツチ式軟化のみならず
、通電軟化も従来の銅と全く同一般備、条件で行える利
点がある。
重量％（以下「％」と表示）、残部通常の不純物とＡｌ
からなるＡｌ合金（以下「Ａｌ−Ｏ、９〜２．５％Ｆｅ
合金」と表示）の軟化温度が極めて低く、通常のタブピ
ッチ銅の軟化温度に近づくという新なる知見に基いたも
のであり、従来のＣｕ／Ａｔ線の軟化しにくさ軟材の延
性不足を改良することができ、バツチ式軟化のみならず
、通電軟化も従来の銅と全く同一般備、条件で行える利
点がある。
本発明は、Ａｔ−０．９〜２．５％Ｆｅ合金を芯材とす
ることを特徴とする銅被覆アルミニウム線（Ｃｕ／Ａｔ
線）である。
ることを特徴とする銅被覆アルミニウム線（Ｃｕ／Ａｔ
線）である。
本発明においては、芯材とするＡｔ合金素材の製造に際
し、鋳塊または熱間加工後の状態で３００′Ｃ〜６００
゜Ｃの温度範囲で０．５〜４８時間の焼鈍を施した素材
を用い、公知手段による銅被覆後７５％以上の冷間加工
を施すことが適当である。さらに、上記工程に引続き冷
間加工後１００′Ｃ〜２５０′Ｃの温度範囲で０．５〜
１２時間焼鈍し、製造することが適当である。本発明に
おいて、使用する合金のＦｅ量を０．９〜２．５％と規
定したのは、後述する表２に示す通りＦｅＯ．９未満で
は半軟化温度の低下が十分でなく、又Ｆｅ２．５％を超
えると耐食性に問題があるためである。
し、鋳塊または熱間加工後の状態で３００′Ｃ〜６００
゜Ｃの温度範囲で０．５〜４８時間の焼鈍を施した素材
を用い、公知手段による銅被覆後７５％以上の冷間加工
を施すことが適当である。さらに、上記工程に引続き冷
間加工後１００′Ｃ〜２５０′Ｃの温度範囲で０．５〜
１２時間焼鈍し、製造することが適当である。本発明に
おいて、使用する合金のＦｅ量を０．９〜２．５％と規
定したのは、後述する表２に示す通りＦｅＯ．９未満で
は半軟化温度の低下が十分でなく、又Ｆｅ２．５％を超
えると耐食性に問題があるためである。
又、鋳塊又は熱間加工後の状態で、３００℃〜６００℃
の温度範囲で０．５〜４８時間焼鈍を施す理由は、芯材
のＡｔ−Ｆｅ合金の半軟化温度の制御にはマトリツクス
中のＦｅの固溶量および析出物および／または晶出物の
大きさに依存し、３０『Ｃ，．Ｏ．５時間のそれぞれ未
満では、固溶Ｆｅの析出が十分でなく、さらに晶出物の
合体成長が起らないため晶出物の大きさが小さすぎ、６
００℃を超えるとマトリツクス中のＦｅ固溶量が多すぎ
、再結晶温度の制御が難しく、又焼鈍時間は工業的に４
８時間を超えると無意味である。又、冷間加工後１００
′Ｃ〜２５０゜Ｃの温度範囲で０．５〜１２時間焼鈍す
る理由は、１００゜Ｃ、０．５時間のそれぞれ未満では
軟化不充分であり、２５『Ｃｌｌ２時間をそれぞれ超え
るとＣｕとＡｔ−Ｆｅ合金界面に脆い金属間化合物が生
成するためである。又、本発明における銅被覆は、テー
プ成形→溶接→熱度伸線法の他に、パイプシンキング法
、テープ成形→溶接→冷間伸線→拡散焼鈍法、圧接法、
静水圧押出し法、めつき法などいずれの公知手段による
銅被覆方法によつても良く、容易に製造できる。
の温度範囲で０．５〜４８時間焼鈍を施す理由は、芯材
のＡｔ−Ｆｅ合金の半軟化温度の制御にはマトリツクス
中のＦｅの固溶量および析出物および／または晶出物の
大きさに依存し、３０『Ｃ，．Ｏ．５時間のそれぞれ未
満では、固溶Ｆｅの析出が十分でなく、さらに晶出物の
合体成長が起らないため晶出物の大きさが小さすぎ、６
００℃を超えるとマトリツクス中のＦｅ固溶量が多すぎ
、再結晶温度の制御が難しく、又焼鈍時間は工業的に４
８時間を超えると無意味である。又、冷間加工後１００
′Ｃ〜２５０゜Ｃの温度範囲で０．５〜１２時間焼鈍す
る理由は、１００゜Ｃ、０．５時間のそれぞれ未満では
軟化不充分であり、２５『Ｃｌｌ２時間をそれぞれ超え
るとＣｕとＡｔ−Ｆｅ合金界面に脆い金属間化合物が生
成するためである。又、本発明における銅被覆は、テー
プ成形→溶接→熱度伸線法の他に、パイプシンキング法
、テープ成形→溶接→冷間伸線→拡散焼鈍法、圧接法、
静水圧押出し法、めつき法などいずれの公知手段による
銅被覆方法によつても良く、容易に製造できる。
又、本発明における銅被覆材としては、無酸素銅、タブ
ピッチ銅、導電用銅合金のいずれでも良い。
ピッチ銅、導電用銅合金のいずれでも良い。
以下、本発明を図面を用いて説明する。
第１図は本発明ＣＵ／Ａｔ線の実施例を示す断面図でＡ
は芯材アルミニウムで、Ａｔ−０．９〜２．５％Ｆｅ合
金より成り、Ｂは芯材Ａの周囲に密着被覆された銅被覆
層である。
は芯材アルミニウムで、Ａｔ−０．９〜２．５％Ｆｅ合
金より成り、Ｂは芯材Ａの周囲に密着被覆された銅被覆
層である。
第２図は本発明の製造方法の実施例を説明する図である
。
。
第２図に示すように一方において芯材ａとして直径９．
４９１１１０ＥＣ−ＡｔあるいはＡｔ一Ｆｅ合金を芯材
サプライ１から繰出し、ストレートナ一２で伸直した後
、表面清浄化装置３を経て成形機７に導入する。他方、
銅テープサプライ４からは巾３５鼎、厚さ０．４５關の
被覆テープｂを繰出させ表面清浄化装置５によつて脱脂
および表面研磨を行つた後、ピンチロール６を経て成形
機７へ導入する。この成形機７は、後述する高周波溶接
機８およびスクイズロール９とともにシールド容器１０
内に設置されており、芯材ａと被覆テープｂとを同一方
向から縦添え状態で導入され、テープｂを幅方向に彎曲
させ、芯材ａを同芯円状に被覆する。次いで、溶接機８
およびスクイズロール９により被覆テープの突合せ線上
を溶接する。前述の工程のうち、成形機７、溶接機８、
スクイズロール９による各工程は、アルゴンガスまたは
アルゴンと水素の混合ガスなど非酸化雰囲気を有するシ
ールド容器１０内で行なう。溶接後の複合線材Ｃは、孔
径１０ｍ１１全角１２０接の嵌合ダイス１１により締付
けを行ない、画素材間に形成されているギヤツプを完全
に除去し、画素材間の機械的結合を得る。引続き上述の
複合線材をキヤプスタン１２を経て所定温度の加熱炉１
３に導く。次に孔径８．５鼎の縮径ダイス１４により熱
間伸線を行い、冷却槽１５を経て巻取装置１６に巻取る
。以下、所要径まで通常の方法により、縮径伸線を行な
う。実験 １； 導電用のＡｔ−１．１％Ｆｅ合金を表１に示す条件によ
り製造した０．８１１（Ｉ）Ａｔ合金線の軟化特性図は
第３図に示す如くで、図には比較のため、電気用Ａｔ（
ＥＣ−Ａｔ）の連鋳品および圧延品、タブピッチ銅を同
時に示す。
４９１１１０ＥＣ−ＡｔあるいはＡｔ一Ｆｅ合金を芯材
サプライ１から繰出し、ストレートナ一２で伸直した後
、表面清浄化装置３を経て成形機７に導入する。他方、
銅テープサプライ４からは巾３５鼎、厚さ０．４５關の
被覆テープｂを繰出させ表面清浄化装置５によつて脱脂
および表面研磨を行つた後、ピンチロール６を経て成形
機７へ導入する。この成形機７は、後述する高周波溶接
機８およびスクイズロール９とともにシールド容器１０
内に設置されており、芯材ａと被覆テープｂとを同一方
向から縦添え状態で導入され、テープｂを幅方向に彎曲
させ、芯材ａを同芯円状に被覆する。次いで、溶接機８
およびスクイズロール９により被覆テープの突合せ線上
を溶接する。前述の工程のうち、成形機７、溶接機８、
スクイズロール９による各工程は、アルゴンガスまたは
アルゴンと水素の混合ガスなど非酸化雰囲気を有するシ
ールド容器１０内で行なう。溶接後の複合線材Ｃは、孔
径１０ｍ１１全角１２０接の嵌合ダイス１１により締付
けを行ない、画素材間に形成されているギヤツプを完全
に除去し、画素材間の機械的結合を得る。引続き上述の
複合線材をキヤプスタン１２を経て所定温度の加熱炉１
３に導く。次に孔径８．５鼎の縮径ダイス１４により熱
間伸線を行い、冷却槽１５を経て巻取装置１６に巻取る
。以下、所要径まで通常の方法により、縮径伸線を行な
う。実験 １； 導電用のＡｔ−１．１％Ｆｅ合金を表１に示す条件によ
り製造した０．８１１（Ｉ）Ａｔ合金線の軟化特性図は
第３図に示す如くで、図には比較のため、電気用Ａｔ（
ＥＣ−Ａｔ）の連鋳品および圧延品、タブピッチ銅を同
時に示す。
鋳塊焼鈍１段のみの．／１６１では軟化温度約３２５゜
Ｃであるが、２段の▲２では約２００℃に低下すること
が分りＥＣ−Ａｔｌタブピッチ銅より低い軟化温度とな
る。
Ｃであるが、２段の▲２では約２００℃に低下すること
が分りＥＣ−Ａｔｌタブピッチ銅より低い軟化温度とな
る。
実験 ２；
表２は、各種Ｆｅ量のＡｔ−Ｆｅ合金を表に示す各種条
件により製造した０．８闘φＡｔ合金線の半軟化温度を
示す。
件により製造した０．８闘φＡｔ合金線の半軟化温度を
示す。
これより、ＦｅＯ．９〜２．５％の範囲の、鋳塊または
圧延材焼鈍を２段施した冷間加工度７５％以上のものは
半軟化温度は１４０℃〜１５０℃を示し、タブピッチ銅
（１５０℃）無酸素銅（１７５℃）の半軟化温度と同等
であることが分る。
圧延材焼鈍を２段施した冷間加工度７５％以上のものは
半軟化温度は１４０℃〜１５０℃を示し、タブピッチ銅
（１５０℃）無酸素銅（１７５℃）の半軟化温度と同等
であることが分る。
前記の範囲外では半軟化温度が高くなる。実施例：
第２図に示す方法により、芯材として９．４９ｎφのＡ
ｔ−Ｆｅｌ始金線を用い、被覆材としてタブピッチ銅お
よび無酸素銅の厚さ０．４５ＵＸ巾３５翻のテープを用
い、嵌合ダイスとして１０鰭φ、ダイス角（２α）１２
００を用い、４００℃で熱間伸線して８．５？φとした
後、冷間伸線して０．５１１φに仕上げた。
ｔ−Ｆｅｌ始金線を用い、被覆材としてタブピッチ銅お
よび無酸素銅の厚さ０．４５ＵＸ巾３５翻のテープを用
い、嵌合ダイスとして１０鰭φ、ダイス角（２α）１２
００を用い、４００℃で熱間伸線して８．５？φとした
後、冷間伸線して０．５１１φに仕上げた。
９．４９１１φのＡｔ合金線は表３に示す各種条件によ
り鋳塊（または圧延材）の焼鈍、熱間圧延をしたものを
用い、熱間圧延後の冷間伸線は表３に示す如く中間焼鈍
有無で行つた。
り鋳塊（または圧延材）の焼鈍、熱間圧延をしたものを
用い、熱間圧延後の冷間伸線は表３に示す如く中間焼鈍
有無で行つた。
０．５？φで２２５℃Ｘｌｈｒ焼鈍後の引張強さおよび
伸びは表３に示す如くである。
伸びは表３に示す如くである。
尚、比較のため芯材として通常の連続鋳造圧延材を用い
て同様の試験を行つた。
て同様の試験を行つた。
表３より、本発明によるものは比較例に比べ、伸びが著
しく優れており、芯材のＡｔ材が軟化され易いので延性
に優れた製品が得られることが分る。
しく優れており、芯材のＡｔ材が軟化され易いので延性
に優れた製品が得られることが分る。
次に表３に示す条件で製造した冷間伸線後の０．５１富
φのＣｕ／Ａｔ線、７ｆ６２５，腐２７および．／１６
３１について通電軟化試験を行つた後の通常サイクル数
と引張強さおよび伸ぴの測定結果は第４図に示す如くで
ある。
φのＣｕ／Ａｔ線、７ｆ６２５，腐２７および．／１６
３１について通電軟化試験を行つた後の通常サイクル数
と引張強さおよび伸ぴの測定結果は第４図に示す如くで
ある。
尚、通電軟化電流は３８Ａとした。第４図より本発明に
よるＣＵ／Ａｔ線は極めて軟化し易く、軟化後の伸び特
性も優れていることが分る。以上述べたように、本発明
のＣＵ／Ａｔ線は、Ａｔ−０．９〜２．５７０Ｆｅ合金
を芯材とするため、表面の銅被覆層と同等の軟化温度を
有し、軟化し易いので、延性の優れた製品が得られる利
点がある。
よるＣＵ／Ａｔ線は極めて軟化し易く、軟化後の伸び特
性も優れていることが分る。以上述べたように、本発明
のＣＵ／Ａｔ線は、Ａｔ−０．９〜２．５７０Ｆｅ合金
を芯材とするため、表面の銅被覆層と同等の軟化温度を
有し、軟化し易いので、延性の優れた製品が得られる利
点がある。
又Ｃｕ／Ａｔ線の軟化温度が低くてすむので、Ｃｕ−Ａ
ｔ界面の脆い金属間化合物の生成が小さく、屈曲特性の
優れた製品が得られる。又、本発明の方法では、芯材と
するＡｔ合金素材の製造に際し、鋳塊または熱間加工後
の状態で３００゜Ｃ〜６００゜Ｃの温度範囲で０．５〜
４８時間の焼鈍を施した素材を用い、銅被覆後７５％以
上の冷間加工を施すことにより、Ａｔ芯材の軟化を更に
し易くするので、加工中の軟化を容易にすると共に延び
特性の優れたＣｕ／Ａｔ線を得ることができる利点があ
る。
ｔ界面の脆い金属間化合物の生成が小さく、屈曲特性の
優れた製品が得られる。又、本発明の方法では、芯材と
するＡｔ合金素材の製造に際し、鋳塊または熱間加工後
の状態で３００゜Ｃ〜６００゜Ｃの温度範囲で０．５〜
４８時間の焼鈍を施した素材を用い、銅被覆後７５％以
上の冷間加工を施すことにより、Ａｔ芯材の軟化を更に
し易くするので、加工中の軟化を容易にすると共に延び
特性の優れたＣｕ／Ａｔ線を得ることができる利点があ
る。
第１図は本発明の銅被覆アルミニウム線の実施例を示す
断面図である。 第２図は本発明の製造方法の実施例を説明する図である
。第３図はＡｔ−１．１７０Ｆｅ合金、電気用Ａｔの連
鋳品および圧延品、タブピッチ銅の軟化特性図で、第４
図は本発明および比較例によるＣｕ／Ａｔ線の通電軟化
による特性を示す図である。１・・・・・・芯材サプラ
イ、２・・・・・・ストレートナ一、３，５・・・・・
・表面清浄化装置、４・・・・・・銅テープサプライ、
６・・・・・・ピンチロール、７・・・・・成形機、８
・・・・・・高周波溶接機、９・・・・・・スクイズロ
ール、１０・・・・・・シールド容器、１１・・・−・
・嵌合ダイス、１２・・・・・キヤプスタン、１３・・
・・・・加熱炉、１４・・・・・・縮径ダイス、１５・
・・・・冷却槽、１６・・・・・・巻取装置、ａ・・・
・・・芯材、ｂ・・・・・・被覆テープ、ｃ・・・・・
・複合線材。
断面図である。 第２図は本発明の製造方法の実施例を説明する図である
。第３図はＡｔ−１．１７０Ｆｅ合金、電気用Ａｔの連
鋳品および圧延品、タブピッチ銅の軟化特性図で、第４
図は本発明および比較例によるＣｕ／Ａｔ線の通電軟化
による特性を示す図である。１・・・・・・芯材サプラ
イ、２・・・・・・ストレートナ一、３，５・・・・・
・表面清浄化装置、４・・・・・・銅テープサプライ、
６・・・・・・ピンチロール、７・・・・・成形機、８
・・・・・・高周波溶接機、９・・・・・・スクイズロ
ール、１０・・・・・・シールド容器、１１・・・−・
・嵌合ダイス、１２・・・・・キヤプスタン、１３・・
・・・・加熱炉、１４・・・・・・縮径ダイス、１５・
・・・・冷却槽、１６・・・・・・巻取装置、ａ・・・
・・・芯材、ｂ・・・・・・被覆テープ、ｃ・・・・・
・複合線材。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｆｅ０．９〜２．５重量％、残部通常の不純物とＡ
ｌからなるＡｌ合金を芯材とすることを特徴とする銅被
覆アルミニウム線。 ２ Ｆｅ０．９〜２．５重量％、残部通常の不純物とＡ
ｌからなるＡｌ合金を鋳塊または熱間加工後の状態で、
３００℃〜６００℃の温度範囲で０．５〜４８時間の焼
鈍を施した素材を芯材とし、公知手段による銅被覆後、
７５％以上の冷間加工を施すことを特徴とする銅被覆ア
ルミニウム線の製造方法。 ３ 冷間加工後１００℃〜２５０℃の温度範囲で０．５
〜４８時間の焼鈍を施す特許請求の範囲第２項記載の銅
被覆アルミニウム線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2578677A JPS5910522B2 (ja) | 1977-03-08 | 1977-03-08 | 銅被覆アルミニウム線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2578677A JPS5910522B2 (ja) | 1977-03-08 | 1977-03-08 | 銅被覆アルミニウム線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53110082A JPS53110082A (en) | 1978-09-26 |
| JPS5910522B2 true JPS5910522B2 (ja) | 1984-03-09 |
Family
ID=12175503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2578677A Expired JPS5910522B2 (ja) | 1977-03-08 | 1977-03-08 | 銅被覆アルミニウム線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5910522B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6256822U (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-08 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5025122B2 (ja) * | 2005-11-15 | 2012-09-12 | 株式会社Ｎｅｏｍａｘマテリアル | 太陽電池用電極線材及びその製造方法 |
| JP2008262808A (ja) * | 2007-04-12 | 2008-10-30 | Daiden Co Ltd | 電線・ケーブル |
| JP5266340B2 (ja) * | 2010-03-23 | 2013-08-21 | 株式会社フジクラ | 高周波電線及び高周波コイル |
| JP5846360B2 (ja) * | 2011-08-25 | 2016-01-20 | 古河電気工業株式会社 | アルミニウム合金導体 |
| JP6084083B2 (ja) * | 2013-03-21 | 2017-02-22 | 株式会社Uacj | バスバー用アルミニウム合金材、ならびに、当該アルミニウム合金材を用いたバスバーと他部材とのレーザー溶接体 |
-
1977
- 1977-03-08 JP JP2578677A patent/JPS5910522B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6256822U (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-08 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53110082A (en) | 1978-09-26 |
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|---|---|---|
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