JPS6052564A - 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 - Google Patents
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法Info
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- JPS6052564A JPS6052564A JP15923383A JP15923383A JPS6052564A JP S6052564 A JPS6052564 A JP S6052564A JP 15923383 A JP15923383 A JP 15923383A JP 15923383 A JP15923383 A JP 15923383A JP S6052564 A JPS6052564 A JP S6052564A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法に関す
る一ｂので、特に従来の△ｊｉ−Ｚｒ系高力耐熱アルミ
ニウム合金導体とほぼ同等の導電率及び強位を右し、は
るかに優れた耐熱性ど可視性を有する高力耐熱アルミニ
ウム合金導体を提供覆るものである。
る一ｂので、特に従来の△ｊｉ−Ｚｒ系高力耐熱アルミ
ニウム合金導体とほぼ同等の導電率及び強位を右し、は
るかに優れた耐熱性ど可視性を有する高力耐熱アルミニ
ウム合金導体を提供覆るものである。
従来架空送電線には導電用へ柔からなる導体を用いた調
芯アルミニウｌ＼撚線が用いられており、特殊な送電条
件、例えば耐熱性が要求される送電線にはへＪ２−Ｚｒ
系合金からなる耐熱導体を用いた調芯ｉ４熱アルミニウ
ｌ＼合金撚線が用いられでいる。また長径間送電線のよ
うに強度が要求される送電線には５００５系合金（へ柔
−０，５〜１．１ｗｔ％Ｍ（Ｊ）からなる高力導体を用
いた銅芯高カアルミニウム合金撚線が用いられている。
芯アルミニウｌ＼撚線が用いられており、特殊な送電条
件、例えば耐熱性が要求される送電線にはへＪ２−Ｚｒ
系合金からなる耐熱導体を用いた調芯ｉ４熱アルミニウ
ｌ＼合金撚線が用いられでいる。また長径間送電線のよ
うに強度が要求される送電線には５００５系合金（へ柔
−０，５〜１．１ｗｔ％Ｍ（Ｊ）からなる高力導体を用
いた銅芯高カアルミニウム合金撚線が用いられている。
近年電力需要の増大と架空送電線路の用地難から長径間
人容口ｌ送電に対する要求が強まっている。
人容口ｌ送電に対する要求が強まっている。
しかしながら前記△ｆ！−７ｒ系合金からなる耐熱導体
は含有Ｚｒｍの如何に拘わらず、導体の強度がそれほど
高くならないため、長径間送電用導体には用いることが
できず、通゛常の銅芯アルミニウム撚線にみられる鉄芯
損をなくずための全アルミニウム合金撚線にも用いるこ
とができなかった。
は含有Ｚｒｍの如何に拘わらず、導体の強度がそれほど
高くならないため、長径間送電用導体には用いることが
できず、通゛常の銅芯アルミニウム撚線にみられる鉄芯
損をなくずための全アルミニウム合金撚線にも用いるこ
とができなかった。
また５００５系合金からなる高力導体は、引張強さが２
４Ｋｇ／ ｍｍ ２と優れているが、耐熱性は導電用Ａ
（からなる３υ体と同程度であり、大容船送電には用い
ることができないものであった。
４Ｋｇ／ ｍｍ ２と優れているが、耐熱性は導電用Ａ
（からなる３υ体と同程度であり、大容船送電には用い
ることができないものであった。
このようにＡＪ！、Ｚｒ系合金からなる耐熱導体につい
ては強度の改善が、また５００５系合金からなる高力導
体については耐熱性の向上が強く望まれており、最近Ａ
Ｊ！−Ｚｒ系合金にＦｅ及び３ｉを添加して、導電性を
あまり損なうことなく強度を改善した高力耐熱アルミニ
ウム合金導体が開発された。しかしながらこの合金導体
は架空送電線としての重要な特性である可撓性が劣る欠
点があり、更に耐熱性についても一層の改善が強く望ま
れている。
ては強度の改善が、また５００５系合金からなる高力導
体については耐熱性の向上が強く望まれており、最近Ａ
Ｊ！−Ｚｒ系合金にＦｅ及び３ｉを添加して、導電性を
あまり損なうことなく強度を改善した高力耐熱アルミニ
ウム合金導体が開発された。しかしながらこの合金導体
は架空送電線としての重要な特性である可撓性が劣る欠
点があり、更に耐熱性についても一層の改善が強く望ま
れている。
本発明はこれに凍１み種々検討の結果、従来の高力耐熱
アルミニウム合金導体とほぼ同等の導電率及び強度を有
し、かつはるかに１】れた耐熱性及び可撓性を右し、長
径量大容量送電は勿論、全アルミニウム合金撚線の導体
どして使用することができる高力耐熱アルミニウム合金
導体の製造法を開発したもので、７： ｒ Ｏ，１〜１
．Ｏｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と略記）、Ｃｕ０．０
１〜０．８ｗｔ％を含み、残部へ（と通常の不純物から
なるアルミニウム合金の溶湯を、７４０°ＣＪメー１−
の温度で連続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱
することなく６ちに熱間圧延しＣ荒引線とし、これを１
００〜５００°Ｃの温度で５〜２００時間加熱処即した
後、冷間で伸線加工することを特徴と−りるものである
。
アルミニウム合金導体とほぼ同等の導電率及び強度を有
し、かつはるかに１】れた耐熱性及び可撓性を右し、長
径量大容量送電は勿論、全アルミニウム合金撚線の導体
どして使用することができる高力耐熱アルミニウム合金
導体の製造法を開発したもので、７： ｒ Ｏ，１〜１
．Ｏｗｔ％（以下ｗｔ％を単に％と略記）、Ｃｕ０．０
１〜０．８ｗｔ％を含み、残部へ（と通常の不純物から
なるアルミニウム合金の溶湯を、７４０°ＣＪメー１−
の温度で連続又は半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱
することなく６ちに熱間圧延しＣ荒引線とし、これを１
００〜５００°Ｃの温度で５〜２００時間加熱処即した
後、冷間で伸線加工することを特徴と−りるものである
。
即ち本発明は上記組成範囲内の合金を７４０℃以上の温
度で連続又は半連続ｖｆ造することにより、７−ｒを十
分に固溶ししめ、得られた鋳塊を再加熱することなく熱
間圧延により荒引線とザる。これを１００＝ ５００℃
の湿度′ｃ５〜２００時間加熱することにより７ｒを析
出せしめ、７ｒの析出により導電率を回復させると共に
析出硬化にＪζり強度を向上せしめる。これを冷間で伸
線加１ｊｌることより所望線径に仕上げると共に、加工
硬化により更に強度を向」−せしめたものである。
度で連続又は半連続ｖｆ造することにより、７−ｒを十
分に固溶ししめ、得られた鋳塊を再加熱することなく熱
間圧延により荒引線とザる。これを１００＝ ５００℃
の湿度′ｃ５〜２００時間加熱することにより７ｒを析
出せしめ、７ｒの析出により導電率を回復させると共に
析出硬化にＪζり強度を向上せしめる。これを冷間で伸
線加１ｊｌることより所望線径に仕上げると共に、加工
硬化により更に強度を向」−せしめたものである。
しかしで本発明において７ｒ含有伊を０．１・〜１．０
％ど限定したの（，１１，０，１％未満ではその棲の加
工条件及び加熱処理条件をどのように変えても良好な耐
熱性が得られず、１．０％を越えると耐熱性向トの効果
よりも導電率の低下が茗しく、導体どして使用できなく
’／７るためぐある。またＣｕ含含有を０．０１〜０．
８％と限定したのは、Ｃｕの添加により△（７１〜リツ
クスの強度を向上させると共に導体の可撓性を向上させ
るためであるが、ｏ、ｏｉ％未満ではその効果が少なく
、０．８％を越えると導電率の低下が著しく＜’ｉす
、導体として使用できなくなるためである。尚その他の
不純物とし−Ｃは通常の電気用Δ（地金に不可避的に含
まれる程度の量であれば、導体の特性を何等損なうこと
はない。
％ど限定したの（，１１，０，１％未満ではその棲の加
工条件及び加熱処理条件をどのように変えても良好な耐
熱性が得られず、１．０％を越えると耐熱性向トの効果
よりも導電率の低下が茗しく、導体どして使用できなく
’／７るためぐある。またＣｕ含含有を０．０１〜０．
８％と限定したのは、Ｃｕの添加により△（７１〜リツ
クスの強度を向上させると共に導体の可撓性を向上させ
るためであるが、ｏ、ｏｉ％未満ではその効果が少なく
、０．８％を越えると導電率の低下が著しく＜’ｉす
、導体として使用できなくなるためである。尚その他の
不純物とし−Ｃは通常の電気用Δ（地金に不可避的に含
まれる程度の量であれば、導体の特性を何等損なうこと
はない。
次に、Ｌ記組成範囲内の合金を７４０℃以上の温度で連
続又は半連続鋳造り−るのは、Ｚｒを十分に固溶させる
ためであり、鋳造温１σが７４０℃未満ではＺｒの固溶
融が少なく、その後の熱処理、その仙の条件をどのよう
に選んでも十分な耐熱性は得られない。またこのように
して連続又は半連続鋳）告した鋳塊を再加熱することな
く直ちに熱間圧延して荒引線とし、これを１００・〜５
００℃の温度で５〜２００時間加熱処理Ｊるのは、７ｒ
を析出させて導電率を回復させると共に耐熱性を付与し
、更に析５− 川砂化により強度を向上させるためであり、加熱温度が
１００℃未満では十分子ｉ−，Ｚ ｒの析出が得られず
、５００℃を越えると過時効どなつ′で強度が低下する
ためひある。また加熱時間が５時間未満では導電率の回
復が少なく、２００時間を越えると強度の低下が著しく
なるためである。このようにして析出処理した荒引線を
冷間で伸線加エリ−るのは所望寸法の導体に仕上げるた
めど、加工硬化により更に強度を向」−させるためであ
る。
続又は半連続鋳造り−るのは、Ｚｒを十分に固溶させる
ためであり、鋳造温１σが７４０℃未満ではＺｒの固溶
融が少なく、その後の熱処理、その仙の条件をどのよう
に選んでも十分な耐熱性は得られない。またこのように
して連続又は半連続鋳）告した鋳塊を再加熱することな
く直ちに熱間圧延して荒引線とし、これを１００・〜５
００℃の温度で５〜２００時間加熱処理Ｊるのは、７ｒ
を析出させて導電率を回復させると共に耐熱性を付与し
、更に析５− 川砂化により強度を向上させるためであり、加熱温度が
１００℃未満では十分子ｉ−，Ｚ ｒの析出が得られず
、５００℃を越えると過時効どなつ′で強度が低下する
ためひある。また加熱時間が５時間未満では導電率の回
復が少なく、２００時間を越えると強度の低下が著しく
なるためである。このようにして析出処理した荒引線を
冷間で伸線加エリ−るのは所望寸法の導体に仕上げるた
めど、加工硬化により更に強度を向」−させるためであ
る。
以下木発ｌ１１１を実施例に−）いて詳細に説明する。
純度９９．６％の電気用Ａ℃地金ど、△ぶ一５％Ｚ ｒ
、 Ａ 、ｉ１！’−５０％Ｃ１１の各母合金を用い
、第１表に示す組成の合金を配合し溶製した。これをベ
ルトアンドボイールハ１！連続鋳造機を用い、第１表に
示す温度で鋳造して断面積２０００．．．ｍ２の台形状
鋳塊を連続的に製出した３、これを再加熱することなく
直ちに熱間圧延し゛τ心直径、！ｉ＋＋＋ｍの荒引線と
した。
、 Ａ 、ｉ１！’−５０％Ｃ１１の各母合金を用い
、第１表に示す組成の合金を配合し溶製した。これをベ
ルトアンドボイールハ１！連続鋳造機を用い、第１表に
示す温度で鋳造して断面積２０００．．．ｍ２の台形状
鋳塊を連続的に製出した３、これを再加熱することなく
直ちに熱間圧延し゛τ心直径、！ｉ＋＋＋ｍの荒引線と
した。
この荒引線を種々の温度で加熱処理した後、冷間で伸線
加工し、直径３．０ｍｍ（ｆ）導体を製造しＩＬ にの
ようにして製造しだ導体につい導電率、引６− 張強さ、耐熱性及び可撓性を試べた。その結果を従来の
／１−Ｚｒ−ＦＯ合金からなる高力耐熱アルミニウム合
金導体の特性と比較して第１表に併記した。
加工し、直径３．０ｍｍ（ｆ）導体を製造しＩＬ にの
ようにして製造しだ導体につい導電率、引６− 張強さ、耐熱性及び可撓性を試べた。その結果を従来の
／１−Ｚｒ−ＦＯ合金からなる高力耐熱アルミニウム合
金導体の特性と比較して第１表に併記した。
尚導電率はケルビンダゾルブリッジにより抵抗を測定し
て算出し、引張強さはアムスラー型引張試験機により測
定した。耐熱性は試料を２３０℃の温度に１時間加熱し
、加熱前の引張強さに対する加熱後の引張強ざの割合で
示した。また可撓イイＬは試別を直径の２倍の曲面で挾
持し、左右交互に９０’繰返し曲げを行４Ｔい、破断ま
での９０°曲げ回数を測定した。
て算出し、引張強さはアムスラー型引張試験機により測
定した。耐熱性は試料を２３０℃の温度に１時間加熱し
、加熱前の引張強さに対する加熱後の引張強ざの割合で
示した。また可撓イイＬは試別を直径の２倍の曲面で挾
持し、左右交互に９０’繰返し曲げを行４Ｔい、破断ま
での９０°曲げ回数を測定した。
７−
製 造 法 ＮＯ合 金 組 成 （％） 鋳造温度７
ｒ Ｍｏ △（〈℃） 木ＲＩＩｒＩ法 １ ０．１５ ０．１５ 残 ７８０
１Ｉ２ Ｎ Ｏ，３０ｎ ８００ ｒｔ ３ ＃ ０．６５ ＩＩ 〃’Ｉ Ｏ，４０（１，１５ｎ ｎ ５ ｎ Ｑ、３Ｑ ｎ ｎ６ 〃０．６５ 、。
ｒ Ｍｏ △（〈℃） 木ＲＩＩｒＩ法 １ ０．１５ ０．１５ 残 ７８０
１Ｉ２ Ｎ Ｏ，３０ｎ ８００ ｒｔ ３ ＃ ０．６５ ＩＩ 〃’Ｉ Ｏ，４０（１，１５ｎ ｎ ５ ｎ Ｑ、３Ｑ ｎ ｎ６ 〃０．６５ 、。
ＩＩ７ ０．８５ ０．１５ ｎ
ｌｌ８ＩＩ０．３０Ｉ！
ｌ１９ＩＩ０．６５〃
比較法１０ ０，０５ ０，２Ｏｎ
ｎ １１ １．５０ ／／ ｎ
、／１２０．）１００．ＯＯ！ｉノ！
〃１３〃１．２０ＩＩ
ｎ １４ ｎ Ｏ，２０ｎ ７００
〃１５ＩＩ〃〃８０Ｏ
Ｎ１６ＪＪＩＩノ！
ｎ １７ ｎ ＩＩ ＩＩ
ｎ １８ｎ ｎ ｎ
従来法１９ Ａ柔−０，７Ｆｅ −０，Ｉ Ｓｔ −０
，Ｉ Ｚｒ〃２０ Δｐ−０，３５Ｆｅ −０，Ｉ Ｓ
ｉ −０，１７ｒ −０，２Ｃｕｎ ２１ Ａ４−０．
４ Ｆｅ −０，Ｉ Ｓｉ −０，Ｉ Ｚｒ −０，１
５Ｃｕ表 加熱処理 導電擦 引張強ざ耐熱性可撓・１勺ｍ＜℃＞
時間（ｈｒ） （％ＩＡＣ８） （Ｋ９／ｎ＋ｍ２）
（％） （回）２００ ９６ ５６．９ ２２．９ ９
５．６ ３２４８ ５６．０ ２４．９ ！’１６．４
２９３５０ ２４ ５６．８ ２５．６ ９５．９
３０４００ ５６Ｊ ２４．９ ９Ｇ、９ ３４４５０
５７．１ ２５，８ ９７．８ ３１５００ ４８
５６．８ ２６，３ ９７，０ ２９１０ ５５．６
２５．０ ９Ｂ、８ ２８２００ １８４ ５５．４
２Ｇ、３ ９８，６ ３０３５０ ９６ ５６．２ ２
６，９ ９９，０ ２７２４ ５７．３ ２４．２ ７
４．６ ２９４９．２ ２５．Ｇ ９６．８ ２８ ５６．８ １７．６ ９５．６ １４ ４８、ｉ ２６．９ ９５．４ ２Ｂ ５７．０ ２４．１ ７６．８ ２８ ８０ ５０．２ １７，６ ９６．４ ２９５６（１５
６，２１６，／ｌ ９７，８ ３０３５０ ２ ４９．
６ ２５．３ ９７．４ ２８〃２３０ ５５．９ １
６．２ ９６．８ ２９５６．０ ２５．０ ９４．３
１６ ５５．６ ２５，６ ９２，１ ２０ ５６．１ ２５，２ ９３．６ １８ ８− 第１表から明らかなように本発明法Ｎ ｏ、 １・〜・
９にＪ、り製造した導体は導電率５５．４〜５７．１％
ｌＡＣ３、引張強さ２２．９〜２６．！１Ｋｇ／ ｍｍ
２、耐熱性９５．６〜９９．０％、可撓セ１２７〜３
４回の特性を示し、従来法による高力耐熱）ノルミニラ
ム合金導体Ｎｏｊ９・〜２１と比較し、はぼ同等の導電
率及び引張強さを有し、かつはるかに優れた耐熱ｆ１ど
可撓性を右することが判る。
，Ｉ Ｚｒ〃２０ Δｐ−０，３５Ｆｅ −０，Ｉ Ｓ
ｉ −０，１７ｒ −０，２Ｃｕｎ ２１ Ａ４−０．
４ Ｆｅ −０，Ｉ Ｓｉ −０，Ｉ Ｚｒ −０，１
５Ｃｕ表 加熱処理 導電擦 引張強ざ耐熱性可撓・１勺ｍ＜℃＞
時間（ｈｒ） （％ＩＡＣ８） （Ｋ９／ｎ＋ｍ２）
（％） （回）２００ ９６ ５６．９ ２２．９ ９
５．６ ３２４８ ５６．０ ２４．９ ！’１６．４
２９３５０ ２４ ５６．８ ２５．６ ９５．９
３０４００ ５６Ｊ ２４．９ ９Ｇ、９ ３４４５０
５７．１ ２５，８ ９７．８ ３１５００ ４８
５６．８ ２６，３ ９７，０ ２９１０ ５５．６
２５．０ ９Ｂ、８ ２８２００ １８４ ５５．４
２Ｇ、３ ９８，６ ３０３５０ ９６ ５６．２ ２
６，９ ９９，０ ２７２４ ５７．３ ２４．２ ７
４．６ ２９４９．２ ２５．Ｇ ９６．８ ２８ ５６．８ １７．６ ９５．６ １４ ４８、ｉ ２６．９ ９５．４ ２Ｂ ５７．０ ２４．１ ７６．８ ２８ ８０ ５０．２ １７，６ ９６．４ ２９５６（１５
６，２１６，／ｌ ９７，８ ３０３５０ ２ ４９．
６ ２５．３ ９７．４ ２８〃２３０ ５５．９ １
６．２ ９６．８ ２９５６．０ ２５．０ ９４．３
１６ ５５．６ ２５，６ ９２，１ ２０ ５６．１ ２５，２ ９３．６ １８ ８− 第１表から明らかなように本発明法Ｎ ｏ、 １・〜・
９にＪ、り製造した導体は導電率５５．４〜５７．１％
ｌＡＣ３、引張強さ２２．９〜２６．！１Ｋｇ／ ｍｍ
２、耐熱性９５．６〜９９．０％、可撓セ１２７〜３
４回の特性を示し、従来法による高力耐熱）ノルミニラ
ム合金導体Ｎｏｊ９・〜２１と比較し、はぼ同等の導電
率及び引張強さを有し、かつはるかに優れた耐熱ｆ１ど
可撓性を右することが判る。
これに対し！Ｆｌ造条件（合金組成、鋳造温度、加熱ｌ
ｌ！Ｈ！Ｊ条件）が本発明で規定する条件より外れる比
較法によるものｌ、Ｌ ＞！！！ｌ電率、引張強ざ、耐
熱性及び可撓性の何れか一つ以」二が劣ることが判る。
ｌ！Ｈ！Ｊ条件）が本発明で規定する条件より外れる比
較法によるものｌ、Ｌ ＞！！！ｌ電率、引張強ざ、耐
熱性及び可撓性の何れか一つ以」二が劣ることが判る。
即ち７ｒ含右量の少ない比較法ＮＯ，１０及び鋳造温度
の高い比較法ＮＯ，１４では何れも耐熱性が劣り、ｚｒ
含含有の多い比較法Ｎｏ、１１、ＣＬＩ含有量の多い比
較法Ｎ０．１３及び加熱処理時間が短い比較法Ｎ０．１
７では導電率が劣っている。またＣｕ含含有の少イｒい
比較法Ｎｏ、１２では引張強ざと可撓性が劣り、加熱処
理温度の（Ｉ（い比較法Ｎ０．１５では導電率ど引張強
さが劣り、更に加熱処理温石が高い比較法Ｎ Ｏ，１６
及び加熱処理時間が艮い比較法Ｎｏ、１８では引張強ざ
が劣ることが判る。
の高い比較法ＮＯ，１４では何れも耐熱性が劣り、ｚｒ
含含有の多い比較法Ｎｏ、１１、ＣＬＩ含有量の多い比
較法Ｎ０．１３及び加熱処理時間が短い比較法Ｎ０．１
７では導電率が劣っている。またＣｕ含含有の少イｒい
比較法Ｎｏ、１２では引張強ざと可撓性が劣り、加熱処
理温度の（Ｉ（い比較法Ｎ０．１５では導電率ど引張強
さが劣り、更に加熱処理温石が高い比較法Ｎ Ｏ，１６
及び加熱処理時間が艮い比較法Ｎｏ、１８では引張強ざ
が劣ることが判る。
このように本発明によれば合金組成範囲、鋳造溝［及び
加熱処理条件を規定することにＪ、す、従来の高力耐熱
アルミニ）′ム含金導体と（工は同笠の導電率及び強度
を有し、かつはるかに優れた耐熱性及び可撓性を有する
導体を１ｊすることができるもの゛Ｃ１長径間大容吊送
電や全アルミニウム合金撚線の導体として使用すること
ができる顕著４【効果を奏するものである。。
加熱処理条件を規定することにＪ、す、従来の高力耐熱
アルミニ）′ム含金導体と（工は同笠の導電率及び強度
を有し、かつはるかに優れた耐熱性及び可撓性を有する
導体を１ｊすることができるもの゛Ｃ１長径間大容吊送
電や全アルミニウム合金撚線の導体として使用すること
ができる顕著４【効果を奏するものである。。
手続ネｒｌｉ正書輸発）
１、事件の表示
昭和５８年 特許類 第１５９２３３号２、発明の名称
高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法３、補正をする
者 事件どの関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号名 称
（５２９）古河電気工業株式会社４、代理人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町１６番地〒１０１
英 ビル３階 ５、補正の対象 補 正 の 内 容 １、特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。
者 事件どの関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号名 称
（５２９）古河電気工業株式会社４、代理人 住 所 東京都千代田区神田北乗物町１６番地〒１０１
英 ビル３階 ５、補正の対象 補 正 の 内 容 １、特許請求の範囲を別紙の通り訂正する。
２、発明の詳細な説明において下記事項を訂正する。
（１）第４頁第３行、第４頁第１０行及び第５頁第１８
行に「１００〜５００℃」とあるをそれぞれ「２００〜
５００℃」と訂正する。
行に「１００〜５００℃」とあるをそれぞれ「２００〜
５００℃」と訂正する。
（２）第６頁第２行に「１００℃」とあるを「２００℃
」と訂正する。
」と訂正する。
特許請求の範囲
Ｚｒ ０．１〜１．０ｗｔ％、Ｃｕ Ｏ，０１〜０．８
ｗｔ％を含み、残部１ｅと通常の不純物からなるアルミ
ニウム合金の溶湯を７４０℃以上の温度で連続又は半連
続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することなく直ちに熱
間圧延して荒引線とし、これを２００〜５００℃の温度
で５〜２００時間加熱処理した侵、冷間で伸線加工する
ことを特徴とする高力耐熱アルミニウム合金導体の製造
法。
ｗｔ％を含み、残部１ｅと通常の不純物からなるアルミ
ニウム合金の溶湯を７４０℃以上の温度で連続又は半連
続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することなく直ちに熱
間圧延して荒引線とし、これを２００〜５００℃の温度
で５〜２００時間加熱処理した侵、冷間で伸線加工する
ことを特徴とする高力耐熱アルミニウム合金導体の製造
法。
３８５−
Claims (1)
- Ｚ ｒ Ｏｏｌ 〜１．Ｏｗｔ％、Ｃｕ Ｏ，０１〜０
．８ｗｔ％を含み、残部Δ（と通常の不純物からなるア
ルミニウム合金の溶湯を７４０℃以上の温度で連続又は
半連続鋳造し、得られた鋳塊を再加熱することなく直ち
に熱間圧延して荒引線とし、これを１００〜５００℃の
温度で５−．２００時間加熱処理した後、冷間で伸縮加
工することを特徴どする高力耐熱アルミニウム合金導体
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15923383A JPS6052564A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15923383A JPS6052564A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6052564A true JPS6052564A (ja) | 1985-03-25 |
| JPH0335374B2 JPH0335374B2 (ja) | 1991-05-28 |
Family
ID=15689247
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15923383A Granted JPS6052564A (ja) | 1983-08-31 | 1983-08-31 | 高力耐熱アルミニウム合金導体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6052564A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56146864A (en) * | 1980-04-14 | 1981-11-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Mamufacture of heat resistant aluminum alloy with high electric conductivity |
| JPS605863A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法 |
-
1983
- 1983-08-31 JP JP15923383A patent/JPS6052564A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56146864A (en) * | 1980-04-14 | 1981-11-14 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Mamufacture of heat resistant aluminum alloy with high electric conductivity |
| JPS605863A (ja) * | 1983-06-24 | 1985-01-12 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 導電用高力耐熱アルミ合金の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0335374B2 (ja) | 1991-05-28 |
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