JPS5888436A - 吸気温度による補正機能を有する内燃エンジンの空燃比補正装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は吸気温度の変化に応じて内燃エンジンに供給さ
れる混合気の空燃比を補正して設定空燃比に保つように
し、エンジンの作動の安定性の向上並びに運転性能の改
善を図るようにした空燃比補正装置に関する。

内燃エンジン、特にガソリンエンジンの燃料噴射装置の
開弁時間を、エンジン回転数と吸気管内の絶対圧とに応
じた基準値Ｋ、エンジンの作動状態を表わす諸元、例え
ば、エンジン回転数、吸気管内の絶対圧、エンジン水温
、スロットル弁開匿、排気濃度（酸素濃度）等に応じた
定数および／または係数を電子的手段により加算および
／または乗算することにより決定して燃料噴射ｔを制御
し、もってエンジンに供給される混合気の空燃比を制御
するようにした燃料供給装置が本ａｌｌ願人により提案
されている。

かかる燃料供給装置において吸気温度が変化すＦと空気
密度が馳り同一の吸入空気流量（容積流量）又は同一の
吸気管絶対圧であっても吸入空気重量が変化し結果的に
空燃比が変化する。又吸気温度が低い場合には燃料の気
化率が低下するので空燃比がリーン化する。従って吸気
温度の変化に応じてエンジンに供給される燃料量を補正
しないと最適な空燃比を保つことが出来ない。

本発明に依れば、吸気温度センサと、所定の演算式に基
いて補正係数を演算する演算手段と、又必要に応じて補
正係数に応じて噴射弁の開弁時間を補正する補正手段と
Ｋよって、吸気温度に応じて燃料供給ｔを補正し所定の
空燃比に保つよ５にし、エンジンの作動の安定性の向上
並びに運転性能の改善を図るようＫした内燃エンジンの
燃料供給装置における空燃比補正装置を提供するもので
ある。

以下本発明の空燃比補正装置について図面を参照して詳
細に説明する。

第１図は本発明の装置の全体の構成図であり、符号１は
例えば４気筒の内燃エンジンを示し、エンジン１は４個
の主燃焼室とこれに通じた副燃焼室（共に図示せず）と
から成る形式のものである。

エンジンｌには吸気管２が接続され、この吸気管２は各
主燃焼室に連通した主吸気管と各副燃焼室に連通した副
吸気管（共に図示せず）から成る。

吸気管２の途中、にはスロットルボディ３が設けられ、
内部に主吸気管、副吸気管内にそれぞれ配された主スロ
ットル弁、副スロツトル弁（共に図示せず）が連動して
設けられている。主スロットル弁にはスロットル弁開度
センサ４が連設されて主スロットル弁の弁開度を電気的
信号に変換し電子コントロールユニット（以下ｒｇｃＵ
Ｊと’１５）５に送るようにされている。

吸気管２のエンジン１とスロットルボディ３間には燃料
噴射装置６が設けられている。この燃料噴射装置６はメ
インインジェクタとサブインジェクタ（共に図示せず）
から成り、メインインジェクタは主吸気管の図示しない
吸気弁の少し上流側に各気筒ごとに、サブインジェクタ
は１個のみ編機気管の副スロツトル弁の少し下流側に各
気筒に共通してそれぞれ設けられている。燃料噴射装置
６は図示しない燃料ポンプに接続されている。メインイ
ンジェクタとサブインジェクタはＥＣＵ３に電気的に接
続されており、ＥＣＵ３からの信号によって燃料噴射の
開弁時間が制御される。

一方、前記スロットルボディ３の主スロットル弁の直ぐ
下流には管７ｔ−介して絶対圧センサ８が設けられてお
り、この絶対圧センサ８によって電気的信号に変換され
た絶対圧信号は前記ＥＣＵ３に送られる。また、その下
流には吸気温センサ９が取付けられており、この吸気温
センサ９も吸気温度を電気的信号に変換してＥＣＵ３に
送るものである。

エンジン１本体にはエンジン水温センナ１０が設けられ
、このセンサ１０はサーミスタ等から成り、冷却水が充
満したエンジン気筒周壁内に挿着されて、その検出水温
信号をＥＣＵ３に供給する。゛エンジン回転数センサ（
以下ｒＮｅセンサ」と言う）１１および気筒判別センサ
１２がエンジンの図示しないカム軸周囲又はクランン軸
周囲に取り付けられており、前者１１はＴＤＣ信号即ち
工ンジンのクランク軸の１８０°回転毎に所定のクラン
ク角度位置で、後者１２は特定の気筒の所定のクランク
角度位置でそれぞれ１パルスを出力するものであり、こ
れらのパルスはＥＣＵ５に送られる。

エンジン１の排気管１３には三元触媒１４が配置され排
気ガス中のＨＣ，ｃｏ、ＮＯｘ　成分の浄化作用を行な
う。この三元触媒１４の上流側にはαセンサ１５が排気
管１３に挿着されこのセンサ１５は排気中の酸素濃度を
検出しその検出値信号をＥＣＵｓに供給する。

更に、ＥＣＵ３には、大気圧を検出するセンサ１６およ
びエンジンのスタータスイッチ１７が接続されており、
ＥＣＵ３はセンサ１６からの検出値信号およびスタータ
スイッチのオン・オフ状態信号を供給される。

次に、上述した構成の米発明の空燃比帰還制御装置の空
燃比制御作用の詳細について先に説明した第１図並びに
第２図乃至第１１図を参照して説明する。

ＥＣＵ５におけるメイン、サブインジェクタの開弁時間
ＴＯＵＴＭ、ＴＯＵＴ８の制御内容の全体のプログラム
構成を示すブロックダイヤグラムで、メインプログラム
１とサブプログラム２とから成り、メインプログラム１
はエンジン回転数Ｎｅに基づ（ＴＤＣ信号に同期した制
御を行うもので始動時制御サブルーチン３と基本制御プ
ログラム４とより成り、他方、サブプログラム２はＴＤ
Ｃ信号に同期しない場合の非同期制御サブルーチン５か
ら成るものである。

始動時制御サブルーチン３における基本算出式％式％（
１） （２） として表わされる。ここでＴｉＣＲＭ、ＴｉＣＲ１１は
それぞれメイン、サブインジェクタの開弁時間の基準値
であってそれぞれＴｉＣＩＩＭ、　ＴｉＣＲ８テーブル
６．７により決定される。ＫＮ＠＊回転数Ｎｅ　Ｋよっ
て規定される始動時の補正係数でＫＮｅテーブル８によ
り決定される。ＴＶはノ（ツテリ電圧の変化に応じて開
弁時間を増減補正するための定数であってＴｖテーブル
９より求められ、サブインジェクタのためのＴＶに対し
てメインインジェクタには構造の相違によ、るインジェ
クタの作動特性に応じてｌＴｖ　分を上のせす）。

又、基本制御プログラム４における基本算出式％式％ （３） （４） として表わされる。ここでＴｉＭ、Ｔｉ８はそれぞれメ
イン、サブインジェクタの開弁時間の基準値であり、そ
れぞれ基本Ｔｉマツプ１０より算出される。Ｔｎｍｃ、
Ｔｈｃｃはそれぞれ減速時、および加速時における定数
で加速、減速サブルーチン１１によって決定される。Ｋ
Ｔム、ＫＴＡＶ、ＫＴＷ・・・・・・・・・等の緒係数
はそれぞれのテーブル、サブルーチン１２により算出さ
れる。ＫＴム及びＫＴＡＶは吸気温度補正係数で詳細に
ついては後述する。Ｋｔｗは実際のエンジン水温Ｔｗに
よってテーブルより求められる燃料増量係数、ＫＡＦＣ
はサブルーチンによって求められる７ユーエルカツト後
の燃料増量係数、ＫＰＡは実際の大気圧によってテーブ
ルより求められる大気圧補正係数、ＫＡ８Ｔはサブルー
チンによって求められる始動後燃料増量係数、ＫＷＯＴ
は定数であってスロットル弁全開時の混合気のリッチ化
係数、Ｋへは実際の排気ガス中の酸素１１度に応じてサ
ブルーチンによって求められるＯｓフィードバック補正
係数、ＫＬＢ　は定数であってリーン・ストイキ作動時
の混合気のり一ン化係数である。ストイキは８ｔｏｉｃ
ｈｉｏｍｅｔｒｉｃ　　Ｏ略で化学量論量即ち理論空燃
比を示す。又、ＴＡＣＣはサブルーチンによって求めら
れる加速時燃料増量定数であって所定のテーブルより求
められる。

これらに対してＴＤＣ信号に同期しないメインインジェ
クタの開弁時間ＴＶムの非同期制御サブル−チン５の算
出式は ＴＭＡ−ＴｉｉｘＫｔｗｔ＠ＫＡｓｔ＋（Ｔｖ＋ΔＴｖ
）−−−−−・（５）として表わされる。ここでＴｉム
は加速時の非同期、即ちＴＤＣ信号に同期しない加速制
御時の燃−料増量基準値であってＴｉＡテーブル１３よ
り求める。

Ｋｔｗｒは前記水温増量係数ＫＴＷをテーブル１４より
求め、それに基づいて算出した同期加速、加速後、およ
び非同期加速時の燃料増量係数である。

第３図はＥＣＵ３に入力される気筒判別信号およびＴＤ
Ｃ信号と、ＥＣＵ５から出力さ五るメイン、サブインジ
ェクタの駆動信号との関係を示すタイミングチャートで
あり、気筒判別信号Ｓｔのパルス８．ａはエンジンのク
ランク角７２０°毎に１パルスづつ入力され、これと並
行して、ＴＤＣ信号８ｚのパルス８１ａ−８ｚｅはエン
ジンのクランク角１８０°毎に１パルスづつ入力され、
この二つの信号間の関係から各シリンダのメインインジ
ェクタ駆動信号Ｓｍ−８・の出力タイミングが設定され
る、即ち、１回目のＴＤＣ＠号パルスＳｍａで第１シリ
ンダのメインインジェクタ駆動信号Ｓ１を出力し、２回
目のＴＤＣ信号パルス８．ｂで第３シリンダのメインイ
ンジェクタ駆動信号Ｓ４が出力し、３回目のパルスＳａ
ｃで第４シリンダのドライブ信号ａｄ）ｉ　、また、４
回目のパルスＳ２ｄで第２シリンダのドライブ信号Ｓ・
が、順次出力される。また、サブインジェクタドライブ
信号Ｓ丁は各ＴＤＣ信号パルスの入力毎、即ち、クラン
ク角１８ｏ０毎に１パルスづつ発生する。尚、ＴＤＣ信
号のパルス８２ｍ。

８、ｂ・・・・・・は気筒内ピストンの上死点に対して
６００早く発生するように設定され、ＥＣＵＳ内での演
算時間による遅れ、上死点前の吸気弁の開きおよびイン
ジェクタ作動によって混合気が生成されてから紋理合気
が気筒内に吸入されるまでの時間的ずれを予め吸収する
ようにされている。

第４図はＥＣＵ３におけるＴＤＣ信号に同期した開弁時
間制御を行う場合の前記メインプログラム１のフローチ
ャートを示し、全体は入力信号の処理プロ、ツク１１基
本制御ブロック■、始動時制御ブロック■とから成る。

先ず入力信号処理ブロックＩにおいて、エンジンの点火
スイッチをオンするとＦｊＣＵｓ内のＣＰＵがイニシャ
ライズしくステップ１）、エンジンの始動によりＴＤＣ
Ｑ号が入力する（ステップ２）。次いで、全ての基本ア
ナログ値である各センサからの大気圧Ｐム、絶対圧ＰＲ
、エンジン水温ＴＶ、大気温Ｔム、バッテリ電圧Ｖ、ス
ロットル弁開度θｔｈ、ｏ、センサの出力電圧値■、お
よびスタータスイッチ１７のオン・オフ状態等をＥＣＵ
３内に読込み、必要な値をストアする（ステップ３）。

続いて、最初のＴＤＣ信号から次のＴＤＣ信号までめ経
過時間をカウントし、その値に基づいてエンジン回転数
Ｎｅを計算し同じ（）３ＣＵＳ内にストアする（ステッ
プ４）。次いで基本制御ブロック■においてこのＮｅの
計算値によりエンジン回転数がクランキング回転数（始
動時回転数）以下であるか否かを判別する（ステップ５
）。その答が肯定（Ｙｅｓ）であれば始動時制御ブロッ
ク■の始動時制御サブルーチンに送られ、ＴｉｃＲＭテ
ーブルおよびＴｉＣＲ８テーブル忙より工ｙジン冷却水
温ＴＷＫ基きＴｉＣＨＭ。

ＴｉＣＩＨｌ　　を決定しくステップ６）、また、Ｎｅ
の補正係数ＫＮｅ　　ｆｔＫＮｅテーブルにより決定す
る（ステップ７）。そして、ＴＶテーブルによりバッテ
リー電圧補正定数Ｔｖを決定しくステップ８χ各数値を
両式（１）、　（２）に挿入しテＴＯＵＴＭ、　ＴＯＵ
Ｔ８を算出する（ステップ９）。

また前記ステップ５において答が否（Ｎｏ　）である場
合にはエンジンが７ユーエルカツトすベキ状態にあるか
否かを判別しくステップ１ｏ）、そこで答が肯定（Ｙｅ
ｓ）であればＴＯｔｒｔＭ、　’Ｉ’ｏｕＴｇの値を共
に零にしてフューエルカットを行う（ステップ１１）。

一方、ステップ１０において答が否（Ｎｏ）と判別され
た場合には各補正係数ＫＴム、ＫＴＡＶ％ＫＴＷ。

ＫＡＦＣ，ＫＰＡ、　ＫＡｌｉｌＴ、　ｉｃｗｏ’ｒ、
　Ｋｏｓ、　ｉｃｘ、ｓ、　ＫＴＷＴ等および補正定数
ＴＤＩＣ１ＴＡＣＣ，Ｔｖ、７ＴＶを算出する（ステッ
プ１２）。これらの補正係数、定数はサブルーチン、テ
ーブル等によってそれぞれ決定されるものである。

次いで、回転数Ｎｅ、絶対圧Ｐｍ等の各データに応じて
所定の対応するマツプを選択し該マツプによりＴｉＭ、
Ｔｉｅを決定する（ステップ１３）。而して、上記ステ
ップ１２．１３により得られた補正係数値、補正定数値
並びに基準値に基づいて両式（ａ）、　（４）＊よりＴ
ＯＵＴＭ、ＴＯＵＴ８を算出する（ステップ１４）。そ
して、斯く得られたＴＯＵＴＭ。

ＴＯＵＴｇｃｖ値に基づきメイン、サブインジェクタを
それぞれ作動させる（ステップ１５）。

前述したように、上述したＴＤＣ信号に同期したメイン
、サブインジェクタの開弁時間の制御に加えて、ＴＤＣ
Ｑ号には同期せず一定の時間々隔をもったパルス列Ｋｆ
ｆｉＪ期させてメインインジェクタを制御する非同期制
御を行なうが、その詳細については説明を省略する。

次に上述した補正係数のうち、吸気温度補正係数ＫＴＡ
及びＫＴＡＶＫついて説明する。

吸気温度が変化すると、空気密度（空気比重量）が変わ
り同一吸入容積空気流量Ｑａｉｒ（又は同一吸気管絶対
圧Ｐｙｒ　）であっても吸入空気重量Ｇａ　ｉ　ｒが変
化する。吸気温度ＴＡと空気比重量γｊｉｌＦとの間に
は １Ｂｉ（ｏｃｍ ＴＡ＋２７３ の関係があるので吸気温度補正係数ＴＴＡ　はで与えら
れる。エンジンの形状によって決まる以下の算出式が実
験的に求められた。

ここにＴＡ：吸気温度（０Ｃ） Ｔｈｏ　：基準吸気温度（０Ｃ） ＣＴＡ：エンジし毎に決る定数 である。

さらにＣＴＡ　が小さな値であれば（６）式はＫＴＡ−
１−ＣＴＡ（ＴＡ−ＴＡＯ） で近似してもＫＴＡ値は精度よく求めることが出来、Ｅ
ＣＵ内での演算処理が簡単化することができる。

吸気温度が低い場合には上述した空気密度の変ずヒによ
る空燃比の変化に加えて燃料の気化率の低下が原因とな
って空燃比がリーン化する。°第５図は噴射された燃料
の気化量を示す図であり、第５図（１）は噴射からの時
間の経過にともなって気化量が増加する様子を図示する
。

今、安定したエンジンの運転に必要な気化燃料量をＱｆ
ＯＶ、燃料噴射量をＧｆ　、噴射から点火までの時間ｔ
−１・　とすると、時間ｔ・が経過するまでに燃料噴射
量Ｑｆがすべて気化が完了すれば燃料噴射量ＧｆはＧｆ
ｏｖでよいが時間ｔ・が経過するまでに気化が完了しな
ければ気化不足分だけ燃料噴射量を増量する必要がある
。

燃料液滴の単位時間当りの気化率をＸとすると、気化率
Ｘは同一燃料であれば燃料液滴の表面積（粒径によって
決る）と周囲温度の関数であるが同一のインジェクタで
一定量の燃料を噴射するときＫは、燃料液滴の総表面積
はほぼ一定と考えることができるので、気化率Ｘは周囲
温度ＴＡのみの関数とすること蝉できる。時間ｔ・経過
後の気化量をＧｆｖとすると気化量Ｑｆｖは次式で表わ
すことができる。

ＧｆＶ＝　Ｇｆ　＠Ｘ＠ｔｏ　　”””　（７）燃料噴
射量ＧｆＯを吸気温度ＴＡが基準温度ＴＡＯである午き
の必要な燃料噴射量とすると、吸気温度ＴＡ０のときに
時間ｔｏ経過時で燃料が完全に気化を完了し必要気化燃
料量ＧｆＯＶとなるように設定されている。すなわちこ
のときの気化率′ｔ−Ｘ・とすると時間ｔｏの当りの気
化量は Ｇｆｖ−Ｇｆｏｖ＝Ｇｆｏ　１１　Ｘｓ　−ｔ＠となる
。

吸気温度ＴＡが基準温度Ｔａｏより低い時（ＴＡ（ＴＡ
Ｏ）、気化率Ｘは低下するため燃料噴射量がＧｆＯの場
合時間ｔｌｌ　経過時での気化量はＧｆｏｖにならない
。すなわち ＧｆｏｓＸＬｅ　ｔｏ（ＧｆＯＶ　（但ＬＸＬ＜Ｘりそ
こで気化量の不足分をおぎなうようにエンジンに供給す
る燃料量を増量し、時間ｔｏ　経過時での気化量がＧｆ
ＯＶとなるようにする。このときの吸気温度補正係数を
ＫＴＡＶとすると ＧＴＡＶ　＠Ｇｆｏ　−ＸＬ　−ｔ、　＝Ｇｆｏｖこの
ときＫＴＡＶ）１となる。

吸気温度ＴＡが基準温度ＴＡＯより高い時（ＴＡ〉ＴＡ
Ｏ）、気化率ＸはＸ＞Ｘ・　となるため時間１゜経過時
ではすでに気化を終了し気化量はＧｆ　ｏｖとなってい
る。すなわちＴム）ＴＡＯのときは燃料噴射量はＧｆｏ
でよく増量又は減量の必要はない。このとき吸気温度補
正係数はＫＴＡＶ　−１でよい。

＃Ｉ５図（ｂ）は燃料噴射量がＧｆｏ（一定）のとき時
間ｔ・経過時での吸気温度の変化による気化量の変化の
様子を図示する。又第６図は上述した吸気温度による吸
気温度補正係数ＫＴＡＶの設定すべき値を図示したもの
である。

＃！７図乃至第９図は上述した本発明の燃料供給制御装
置に使用されるＥＣＵｓの内部構成回路図で、％に吸気
温度補正係数に’ｒム及びＫＴＡＶの算出ブロックを拝
承する。

先ず、第７図はＥＣＵ３の内部構成の全体ブロック回路
図を示す第１図に示される吸気管絶対圧ＰＩセンサ８、
エンジン水温Ｔｗセンナ１０及び吸気温Ｔムセンサ９は
それぞれＡ／Ｄコンバータ１Ｂ群を介してＰＢ値レジス
タ１９、ＴＷ値レジスタ２０及びＴＡ値レジスタ２１の
各入力側に接続されている。第１図に示すエンジン回転
数Ｎｅセンサ１１はワンショット回路２５を介しシーケ
ンスクロック発生回路２６の入力側に接続されておりシ
ーケンスクロック発生回路２６の出力側はＮｅ計測用カ
ウンタ２８．ＮＥ値レしス゛り２９、Ｋ’ｌ−ム値算出
回路２２及びＫＴＡＶ値算出目算出回路２４力側に接続
されている。基準クロック発生器２７、Ｎｅ計測用カウ
ンタ２８及びＮＢ値レジスタ２９はこの順番に接続され
ている。ＰＢ値レジスタ１ｇ、Ｔｗ値レジスタ２０及び
ＮＢ値レジスタ２９の各出力側は善本Ｔｉ算出回Ｗ＆２
３の入力側にそれぞれ接続されており、基本Ｔｉ算出回
路２３の出力側は乗算回路３００入力端子３０ａに接続
されている。ＴＡ値レジスタ２１の出力側はＫＴＡ値算
比算出回路２２ＴＡＶ値算出目算出回路２４ぞれの入力
側に接続されており、ＫＴム値算出回路２２の出力側は
乗算回路３００入力端子３０ｂＫ、　ＫＴＡＶ値算出目
算出回路２４側は乗算回路３１の入力端子３１ｂにそれ
ぞれ接続されている。乗゛算回路３０の出力端子３０Ｃ
は乗算回路３１０入力端子３１ａＫ、出力端子３１Ｃは
Ｔｉ値レジスタ３１及びＴｉ値副制御回路３３介して第
１図に示す燃料噴射弁６に接続されそいる。

前記第１図におけるエンジン回転数Ｎｅセンサ１１のＴ
ＤＣ信号は次段のシーケンスクロック発生回路２６と共
に波形整形回路を構成するワンショット回路２５に供給
される。該ワンショット回路２５は各ＴＤＣ信号毎に出
力信号ＳＯを発生し、ソノ信号８０はシーケンスクロッ
ク発生回路２６を作動させてクロック信号ＣＰｏ〜マを
順次発生させる。第８図はシーケンスクロック発生回路
２６によって出力信号ＳＯの入力毎にクロック信号ＣＦ
（１〜マを順次発生させる様子を示すものである。

クロック信号ＣＰ＠末回転数ＮＥ値レジスタ２９に供給
されて基準クロック発生器２７からの基準クロックパル
スをカウントするＮ　ｅ　ｔｔ６１１１用カウンタ２８
の直前のカウント値ＮＥ値レジスタ２９にセットさせる
。次いでクロック信号ＣＰ１はＮｅ計測用カウンタ２８
に供給され該カウンタの直前のカウント値を信号０にリ
セットさせる。従って、エンジンの回転数ＮｅはＴＤＣ
信号の）くルス間にカウントされた数として計測され、
その計測回数Ｎｅが上記回転数ＮＥ値レジスタ２９にス
トアされる。

更にクロック信号ＣＰｏ〜３はＫＴＡＶ値算出目算出回
路２４ロック信号ＣＰ・〜４はＫＴＡ値算比算出回路２
２クロック信号ＣＰｓ、ＣＰｓ、ＣＰｖはそれぞれ乗算
回路３０．乗算回路３１及びＴｉ値レジスタ３２に供給
される。

吸気管絶対圧ＰＢセンサ８、エンジン水温センサＴＷＩ
Ｏ１及び吸気温Ｔムセンサ９の各出力信号はＡ／Ｄコン
バータ１８ｐで各デジタル信号に変換されてそれぞれｐ
Ｈ値レジスタ１９．ＴＶ値レジスタ２０及びＴム値レジ
スタ２１にストアされている。基本Ｔｉ算出回路２３は
Ｐ１値レジスタ１９から供給される吸気管絶対圧信号Ｐ
ｇ％帽値レジスタ２０から供給されるエンジン水温信号
ＴＶ、及びＮｅ値レジスタ２９から供給される工゛ンジ
ン回転数信号Ｎｅの各出力信号に応じ、第２図乃至第４
図で説明した手順に従って燃料噴射弁の基本開弁時間Ｔ
ｉ　ｆ算出し、該Ｔｉ値は乗算回路３０の入力端子３０
ａＫ信号Ａ１　として供給される。

ＫＴム値算出回路２２ではＴＡ値レジスタ２１から供給
される吸気温度ＴＡの出力信号に応じて前記（６）弐に
基いて吸気温度補正係数ＫＴＡ値を算出して、ｌ＊ＫＴ
ム値を乗算回ｗｒ３０の入力端子３０ｂに信号Ｂ１とし
て供給される。乗算回路３０ではシーケンスクロック発
生回路２６からのクロック信号ＣＰＳが印加されるタイ
ミングで入力信号ＡＸ　とＢ１とが乗算され、すなわ（
基本Ｔｉ値と吸気温度補正係数ＫＴムが乗算され、該乗
算値（ＫＴム・Ｔｉ）が出力端子３０Ｃから乗算回路３
１の入力端子３１ａｋ：信号ＡＩとして供給される。

ＫＴＡＶ値算出値踏出回路２４Ａ値レジスタ２１から供
給される吸気温度ＴＡの出力信号に応じて前記４６図に
基いて吸気温度補正係数ＫＴＡＶ値を算出して、［ＫＴ
ＡＶ値を乗算回＠３１の入力端子３１ｂに信号Ｂ３とし
て供給される。乗算回路３１ではクロック信号ＣＰ・が
印加されるタイミングで入力信号Ａ３と８時が乗算され
、すなわち吸気温に更に吸気温度補正係数ＫＴＡＶが乗
算され、該乗算値（ＫＴＡＶ＠ＫＴＡ＠Ｔｉ）が出力端
子３１ＣからＴｉ値レジスタ３２に供給される。Ｔｉ　
値レジスタ３２はシーケンスクロック発生回路２６から
のクロック信号ＣＰマが印加される毎に前記乗算回路３
１から供給された吸気温度補正された基本Ｔｉ値（Ｋｒ
ＡｅＫＴＡｖ−Ｔｉ　）をストアし、Ｔｉ値副制御回路
３３該基本Ｔｉ値を供給する。Ｔｉ値副制御回路３３は
供給された基本Ｔｉ値に応じた燃料噴射弁開弁時間の間
、噴射弁′を開弁する駆動信号を発生させ燃料噴射弁６
に該駆動信号を供給する。

第９図は第７図で示したＫＴＡ値算比算出回路２２ＫＴ
ＡＶ値算出値踏出回路２４構成回路の実施例と拝承する
ものである。第７図で示すＴム値レジスタ２１の出力側
はＫＴム値算出回路２２内の実温度変換メモリ３４の入
力側に、ＫＴＡＶ値算出値踏出回路２４内回路４７０入
力端子４７ｍ及び比較回路５３の入力端子５３８にそれ
ぞれ接続されている。実温度変換メモリ３４の出力側は
減算回路３５０入力端子３５ｂＫ、入力端子３５ａＫは
ＴＡＯ値メ子メモリ３６れぞれ接続されている。減算回
路３５の出力端子３５ｃは乗算回路３７の入力端子３７
ａｉ（、入力端子３７ｂにはＣＴＡ値メセメモリ３８れ
ぞれ接続されている。乗算回路３７の出力端子３７ｃは
Ａルジスタ３９抄して加算回路４００入力端子４０ａに
接続されており、データー１メモリ４１は加算回路４０
０入力端子４０ｂ及び除算回路４２の入力端子４２ｂに
接続されている。加算回路４０の出力端子４０ｃは除算
回路４２の入力端子４２ａＫ接続されている。除算回路
４２の出力端子４２ｃはＫＴＡ値レジスタ４３を介して
第８図に示す乗算回路３０の入力端子３０ｂに接続され
ている。

＃！７図に示すＴム値レジスタ２１からの吸気温度Ｔム
出力信号は実温度変換メ−？９３４で実温度に変換され
て減算回路３５の入力端子３５ｂＫｆｇ号Ｍ１として供
給され入力端子３５ａＫ信号Ｎｌとして供給されるＴＡ
ｏ値メ子メモリ３６の定数（例えば２０℃）と減算され
、該加算値Ｍｔ−Ｎ凰（すなわちＴＡ−ＴＡＯ）は乗算
回路３７０入力端子３７ａ１に信号Ａｓ　として供給さ
れる。ＣＴＡ値メ子メモリ３Ｂエンジン毎に実験的に決
定される定数が記憶されており該メモリ値は乗算回路３
７０入力端子３７ｂに信号Ｂｓ　として供給される。乗
算回路３７ではクロック信号ＣＰ１の印加タイミングで
信号ＡｓとＢｓ　の乗算が行われ、該乗算値ＡｌＸＢｓ
　（すなわちＣＴＡ（ＴＡ−ＴＡＯ）　）はＡＩＬ／ジ
スタ３１Ｃ供給される。Ａルジスタ３９ではクロック信
号ＣＰｓＯ印加のタイミングでストア値を新しい乗算値
ＡｓＸＢ１に入れ替えるとともに、該乗算値を加算回路
４０の入力端子４０ａＫ信号Ｍ３として供給される。デ
ーター１メモリ４１には定数−１が記憶されており該定
数値は加算回路４００入力端子４０ｂに信号ｐＪｓとし
て供給されている。加算回路４０では信号Ｍ雪とＮ虞の
加算が行なわれ、核加算値Ｍ＊十Ｎ１　（すなわち１＋
ＣＴＡ（ＴムーＴＡＯ）　）は除算回路４２の入力端子
４２１に信号りとして供給される。入力端子４２ｂＫは
信号Ｃとしてデーター１メモリ４１からの定数＝１が供
給されている。除算回路４２ではクロック信号ＣＰｓＯ
印加タイミングで信号りとＣとが除算され、はＫＴム値
レジスタ４３に供給される。ＫＴＡ値レジスタ４３では
クロック信号ＣＰ４の印加のタイミングでストア値を新
しい除算値Ｃ／Ｄと入れ賛えるとともに、該除算値すな
わち上述のように演算された吸気温度補正係数ＫＴＡ値
が第７図の乗算回路３０に供給される。

次’ＫＫＴＡＶ算出回、路の構成及び作用、効果につい
て述べる。乗算回路４７０入力端子４７ｂにはｃ＝ｈｖ
値メモリ・４８が接続されており、出力端子４７ＣはＡ
３レジスタ４９を介して減算回路５００入力端子５０ｂ
に接続されている。減算回路５００入力端子５０ａには
ＣＴＡＶＯ値メモリ５１が接続されており、出力端子５
０〜ＣはＡＮＤ回路５２の一方の入力端子に接続されて
いる。ＡＮＤ回路５２の出力側はＯＲ回路５７を介して
ＫＴＡＶ値レジスタ５８の入力ＩＩＩＩＫ接続されてい
る。ＫＴＡＶ値レジスタ５８の出力側は第７図に示す乗
算回路３１の入力端子３１ｂＫ接続されている。比較回
路５３０入力端子５３ｂにはＴＡｘ値メ子メモリ５４続
されており、出力端子５３ｃはＡＮＤ回路５０の他の入
力端子Ｋ、出力端子５３ｄはＡＮＤ回路５５の一方の入
力端子に接続されている。ＡＮＤ回路５５の他の入力端
子にはＫＴＡＶＯ値メモリ５６が接続されており、ＡＮ
Ｄ回路５５の出力側はＯＨ回路５１の入力側に接続され
ている。

ＣＴＡＶ値メモサメモリ４８ＴＡＶＯ値メモリ５１には
第６図に示す吸気温度ＴＡが基準温度ＴＡＯより低い場
合の吸気温度補正係数ＫＴＡＶを演算するため比例定数
ＣＴＡＶ及び定数ＣＴＡＶＯ（ＣＴＡＶ及びＣＴＡＶＯ
４’ｌいずれもエンジン毎に実験的に決定゛される。）
がそれぞれ記憶されており、　ＴＡＸ値メ子メモリ５４
４Ｃ準吸気温度ＴＡＯ（例えば２０’Ｃ）が、ＫＴＡＶ
Ｏ値メモリ５６には定数１．０がそれぞれ記憶されてい
る。

Ｔム値レジスタ２１からの吸気温度Ｔｈ信号が乗算回路
４７の入力端子４７Ｍに信号Ａ４として供給され、入力
端子４７ｂＫはＣＴＡＶ値メモサメモリ４８比例定数Ｃ
ＴＡＶが信号Ｂ４として供給されている。乗算回路４７
はクロック信号ＣＰＳＯ印加タイミングで信号Ａ４と８
４が乗算され、該乗算値Ａ４ＸＢ４　（すなわちＣＴＡ
Ｖ　−ＴＡ　）はＡ３レジスタ４９に供給される。Ａ３
レジスタ４９ではクロック信号ＣＰｓＯ印加のタイミン
グでストア値ヲ新しい乗算値Ａ４ＸＢ４と入れ替えると
ともに、該乗算値を減算回路５００入力端子５０ｂＫ信
号Ｎ４として供給される。減算回路５０の入力端子５０
ａＫは信号Ｍ４としてＣＴＡＶＯ値メモリ５１からの定
数ＣＴＡＶＯが供給されている。減算回路５０では信号
Ｍ４とＮ４の減算が行なわれ、該減算値Ｍａ−Ｎ４（す
なわちＣＴＡＶＯ−ＣＴＡＶ　＠　ＴＡ　）はＡＮＤ回
路５２の一方の入力端子に供給される。

比較回路５３では吸気温度ＴＡが基準温度ＴＡＯより高
いか否かが比較される。すなわちＴＡＡ３レジスタ４９
らの吸気温度ＴＡ倍信号比較回路５３０入力端子５３ａ
に信号Ｘ１として、ＴＡｘ値メ子メモリ５４の基準温度
Ｔム０信号が入力端子５３ｂＫ信号Ｙｌ　として供給さ
れ、　Ｘｉ≦Ｙｚのとき（すなわちＴＡ≦ＴＡＯのとき
）出力端子５３Ｃからは出力−１がＡＮＤ回路５２に、
出力端子５３ｄからは出力−０がＡＮＤ回路５５にそれ
ぞれ供給される。このときＡＮＤ回路５２は開成の状態
となり、ＡＮＩ）回路５５は閉成の状態となるのでＡＮ
Ｄ回路５２の一方の入力端子に供給されている前記減算
値（Ｍ４−Ｎ４　）がＡＮＤ回路５２及びＯＲ回路５７
ｆ：介してＫＴＡＶ値レジスタ５８に供給される。

比較回路５３でＸＩ＞Ｙのとき（すなわちＴＡ〉ＴＡＯ
のとき）前記とは逆に出力端子５３ｃからは出力−０が
、出力端子５３ｄからは出力−１が出力されるのでＡＮ
Ｄ回路５２は閉成の状態となり、ＡＮＤ回路５５は開成
の状態となりＡＮＤ回路５５の他方の入力端子に入力さ
れているに’ｒＡＶＯ値メモリ５６からの定数１．０が
ＡＮＤ、回路５５及びＯＲ回路５７ｔ−介してＫＴＡＶ
値レジスタ５８＆Ｃ供給される。ＫＴＡＶ値レジスタ５
８ではクロック信号ＣＰｓＯ印加のタイミングでストア
値を新しい入力値と入れ替え、該ストア値すなわち吸気
温度ＴＡに応じて（ＣＴＡＶＯ−ＣＴＡＶ　＠ＴＡ　）
又は１，０の吸気温度補正係数ＫＴＡＶ値が第７図の乗
算回路３１の入力端子３１ｂに供給される。

第１Ｏ図は第９図で示したＫＴム値算出回路２２及びＫ
ＴＡＶ値算出目算出回路２４例とは異る別の実施例を示
すものである。

第７図に示すＴＡ値レジスタ２１の出力側はＫＴＡ値算
比算出回路２２′内／２”割算回路５９の入力側及びＫ
ＴＡＶ値算出値踏出回路２４′内回路５３′の入力端子
５３ｂ′に接続されている。１／２ｎ割算回路５９の出
力側はアドレスレジスタ６０を介してＫＴム値データメ
モリ６１及びＫＴＡＶ値算出値踏出回路２４′内ＡＶ値
データメモリ６２の各入力側に接続されている。ＫＴＡ
値データメモリ６１の出力側は第７図に示す乗算回路３
０の入力端子３０ｂに接続され、　ＫＴＡＶ値データメ
モリ６２の出力側はＡＮＤ回路５２′の一方の入力端子
Ｋ１ｍ続されている。ＡＮＤ回路５２′の出力側はＯＲ
回路５７′ヲ介して第７図に示す乗算回路３１の入力端
子３　ｌｂに接続されている。比較回路５ダの入力端子
５３ａ′にはＴＡＸ値メ子メモリ５４６ｓ接続されてお
り、出力端子５３Ｃ′はＡＮＤ回路５２′の他方の入力
端子に、出力端子５３ｄ′はＡＮＤ回路５５′の一方の
入力端子に接続されている。ＡＮＤ回路５５′の他方の
入力端子にはＫＴＡＶＯ値メモリラメモリ５６れている
。

第１１図は吸気温度ＴＡに応じて前記（６）式及び第６
図に基いて予め設定しである吸気温度補正係数ＫＴム及
びＫＴＡＶテーブルを示す。アドレスレジスタ６０には
第１１図に示す吸気温度に対応するアドレス値が記憶さ
れ該アドレス値に対応する吸気温度補正係数ＫｒＡ１及
びＫｔａｖｉがＫＴル値データメモリ６１．ＫＴＡＶ値
データメモリ６２にそれぞれ記憶されている。Ｔム値レ
ジスタ２１の吸気温度ＴＡ倍信号１／２ｎ割算回路５９
で整数化されアドレスレジスタ６０に供給される。アド
レスレジスタ６０はクロック信号ＣＰＩの印加のタイミ
ングで吸気温度ＴＡに対応する前述のアドレス値が読出
され、該アドレス値はＫＴＡ値データメモリ６１及びＫ
ＴＡＶ値・データメモリ６２に供給される。

ＫＴＡ値データメモリ６１は供給されたアドレス値に対
応する補正係数ＫｔＡｉ値を選び出し第７図に示す乗算
回路３０に該ＫＴＡｉ値を供給する。一方ＫＴＡＶ値デ
ータメモリ６２においても供給されたアドレス値に対応
する補正係数ＫＴＡＶ　ｉ値が選び出され該ＫＴＡＶｉ
値はＡＮＤ回路５２′に供給される。

ＡＮＤ回路５２′と５５′、ＯＲ回路５７′、比較回路
５３′、ＴＡｘ値メモリ５４′及びＫＴＡＶＯ［メモリ
５６′は各作用効果は第９図のＡＮＤ回路５２と５５、
ＯＲ回路５７、比較回路５３、ＴＡｘ値メセメモリ５４
ＫＴＡＶＯ値メモリラメモリ５６効果と同じである。す
なわち比較回路５３′で吸気温度ＴＡが基準温度ＴＡ０
より高いか否かを判定し高ければ（すなわちＴＡ＞ＴＡ
Ｏ）ＫＴＡＶＯ値７１％す５６′に記憶されている定数
１．０をＡＮＤ回路５５′及びＯＲ回路５７′を介して
第７図に示す乗算回路３１に供給され、吸気温度ＴＡが
基準温度ＴＡＯより低ければＡＮＤ回路５２′に供給さ
れているＫＴＡＶ　ｉ値をＯＲ回路５７′を介して第７
図に示す乗算回路３１に供給される。

尚第１０図の実施例では吸気温度ＴＡ　Ｋ対応するアド
レス−値を読出しするＫｔＡ値算比算出回路２２′内る
アドレスレジスタ６０　ｋｉＫＴＡＶ値算出回路２４′
にもアドレス値を供給するようＫされているがＫＴＡＶ
値算出目算出回路２４′１／２’割算回路及びアドレス
レジスタを設けてもよい。又場合によっては以上の説明
より容易に考えられるようＫＫＴＡＶ値デニタメモリに
基準吸気温度ＴＡＯ以上の吸気温度ＴＡに対応するＫＴ
ＡＶ値（−１，０の一定値）を記憶させておいて比較回
路５３′、ＴＡＸ値メモリ５４′、ＫＴＡＶＯＴＡＸ値
メモリ５４′回路５２′と５５′及びＯＲ回路５７′を
とり除いてＫＴＡＶ値データメモリ５２の出力側を直接
第７図の乗算回路３１０入力端子３１ｂに接続してもよ
い。

以上詳述したように本発明に依れは、吸気温度センサと
、所定の算式に基いて補正係数を演算する演算手段と、
又必要により補正係数に応じて噴射弁の開弁時間を補正
する補正手段とＫよって、吸気温度に応じて燃料供給量
を補正し所定の空燃比に保つようにしたので、エンジン
の作動の安定性の向上並びに運転性能の改善を図ること
が出来る。

【図面の簡単な説明】

ＥＣＵＫおけるメイン、サブインジェクタの開弁時間Ｔ
ＯＵＴＭ、　ＴＯＵＴ８の制御内容の全体のプログ２ム
構成のブロックダイアグラム、第３図はＥＣＵＫ入力さ
れる気筒判別信号およびＴＤＣ信号と、ＥＣＵから出力
されるメイン、サブインジェクタの駆動信号との関係を
示すタイミングチャート、第４図は基本開弁時間ＴＯＵ
ＴＭ、　Ｔｏｔｙｔａ算出のためのメインプログラムの
７０−チャート、第５図（８）は噴射からの時間の経過
にともなって燃料液滴の気化量が増加する様子を説明す
る図、＠５図（ｂ）は燃料噴射量が一定のとき時間ｔ・
での吸気温度の変化による燃料液滴の気化量の変化の様
子を説明する図、第６′図は吸気温度補正係数ＫＴＡＶ
と吸気温度との関係を示す図、第７図はＥＣＵ３の内部
構成の全体ブロック回路図、第８図はシーケンスクロッ
ク発生回路によって順次発生するクロック信号の発生順
序を説明する図、第９図は第７図で示したＫＴＡ値算出
回路及びＫＴＡＶ値算出目算出回路構成回路の一実施例
を拝承するブロック図、第１０図は第７図で示したＫＴ
Ａ値算出回路及びＫＴＡＶ値算出目算出回路構成回路の
他の実施例を拝承するブロック図、第１１図は吸気温度
補正係数ＫＴム及びＫＴＡＶと吸気温度Ｔムとの相関マ
ツプである。 １・・・内燃エンジン、５・・・ＥＣＵ、６・・・燃料
噴射装置、９・・・吸気温センサ、２２・・・ＫＴＡ値
算出回路、２３・・・基本Ｔｉ算出回路、２４・・・Ｋ
ＴＡＶ値算出目算出回路及び３１・・・乗算回路、３３
・・・Ｔｉ値制御回路。 出願人　本田技研工業株式会社 代理人　弁理士　　渡　部　敏　彦 手続補正書　（自発） 昭和５６年特許願第１８５７６４号 ２、発明の名称 吸気温度による補正機能を有する内燃エンジンの空燃比
補正装置 氏名　弁理士（８１８１１１）　　渡　　部　　敏　　
彦（３）図面 ６、補正の内容 （１）明細書の特許請求の範囲の種 別紙の通りに補正する。 （２）　　明細書の発明の詳細な説明の欄イ、　明細書
の第９頁、式（３）を次式に訂正する。 ｒＴｏｕＴｖ＝　（ＴｉＭ−ＴＤＥＣ）Ｘ（ＫＴＡＩＩ
ＫＴＡＶ−ＫＴＷ−ＫＡＦＣ・ＫｐＡ拳ＫＡＳＴｅＫＷ
ＯＴ−ＫＯ□・ＫＬＳ）十ＴＡＣＣ×（ＫＴＡＩＩＫＴ
ＷＴａＫＡＦＣ）＋（Ｔｖ＋ΔＴｖ）・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・（３）」口、明細書の第１
６頁、第２行目の［吸気温度補正係数ＴＴＡＪを「吸気
温度補正係数ＫＴＡＪに訂正する。 ハ、　明細書の第１６頁、下から第８行目の［である。 」の後に次文を挿入する。 「上述の吸気温度補正係数ＫＴ＾は暖機後の運転時での
適用を意図しており、従って上記基準吸気温度ＴＡＯは
１例えば３５〜５ｏ’ｃに設定される。」 二、　明細書の第１８頁、第１行目から第５行目の「基
準温度Ｔ　Ａ　ｏ・・・定されている。」を次文に訂正
する。 「基準温度Ｔ　Ａ　Ｖ　Ｏであるときの必要な燃料噴射
量とするシ、この噴射量Ｇ　ｆ　ｏは吸気温度が基準温
度ＴＡＶＯであるときに時間ｔｇの経過時点での気化量
が必要気化燃料量Ｇ　ｆ　ｏ　ｖとなるように設定され
なければならない。」 ホ、　明細書の第１８頁、第９行目の「ＴＡｏ」をｒＴ
ＡｖｏＪに訂正する。 へ、　明細書の第１８頁、第１０行目のｒ　Ｔ　Ａ　Ｏ
ＪをｒＴＡｖｏＪに訂正する。 ト、　明細書の第１８頁、第２０行目のｒＴＡｏＪをｒ
ＴＡｖｏＪに訂正する。 チ、　明細書の第１９頁、第１行目のｒＴＡｏＪをｒＴ
ＡｖｏＪに訂正する。 す、　明細書の第１９頁、第３行目の「ＴＡＯ」をｒＴ
ＡｖｏＪに訂正する。 ヌ、　明細書の第２１頁、第２行目の「夕３１」を「夕
３２」に訂正する。 ル、　明細書の第２２頁、第４行目の「ＣＰｏ−，」を
［ＣＰ１〜３」に訂正する。 ヲ、　明細書の第２２頁、第５行目のｒＣＰｏ＝、Ｊを
ｒＣＰ１〜４」に訂正する。 ワ、　明細書の第２５頁、下から第８行目の「第８図」
を「第７図」に訂正する。 力、　明細書の第２５頁、最下行のｒ（例えば２０℃）
」を「（例えば４０℃）」に訂正する。 ３、　明細書の第２８頁、第３行目のｒＡＮＤ回路５０
」をｒＡＮＤ回路５２」に訂正する。 り、　明細書第２８頁、第８行目の「回路５１」を「回
路５７」に訂正する。 し、　明細書第２８頁、第１Ｏ行目の［基準温度Ｔ　Ａ
　ＯＪを「基準温度ＴＡＶＯＪに訂正する。 ソ、　明細書第２８頁、第１５行目の「ＴＡＯ（例えば
２０℃）」をｒＴＡｖｏ　（例えば１０℃）」に訂正す
る。 ツ、　明細書の第２９頁、下から第６行目の「ＴＡＯ」
をｒＴＡｖｏＪに訂正する。 ネ、　明細書の第２９頁、下から第２行目のｒＴＡｏＪ
をｒＴＡｖｏＪに訂正する。 ナ、　明細書の第３０頁、第１行目のｒＴＡｏＪをｒＴ
ＡｖｏＪに訂正する。 う、　明細書の第３０頁、第１Ｏ行目の「Ｘｌ〉Ｙ」を
「ＸＩ＞Ｙｌ」に訂正する。 ム、　明細書の第３０頁、第１１行目の「ＴＡＯ」をｒ
ＴＡｖｏＪに訂正する。 つ、　明細書の第３３頁、第１２行目のｒＴＡｏＪをｒ
ＴＡｖｏＪに訂正する。 、　明細書の第３３頁、第１３行目のｒＴＡｏＪをｒＴ
ＡｖｏＪに訂正する。 ノ、　明細書の第３３頁、第１６行目のｒＴＡｏＪをｒ
ＴＡｖｏＪに訂正する。 オ、　明細書の第３４頁、第３行目のｒ　１　／　２’
Ｊをｒ　１　／　２”Ｊに訂正する。 り、　明細書の第３４頁、第６行目のｒＴＡｏＪをｒＴ
ｈｖｏＪに訂正する。 （３）図面の第ｓｍｉび第１１１ｉを別紙の通り補正ｌ
正１免■丘蒼事φ：＊＊ １、　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を吸気
温度に応じて補正する装置において、下記の式で与えら
れる補正係数（ＫＴＡ）に基いて空燃比を補正する空燃
比補正装置。 ここに　ＴＡ　；吸気温度（’Ｃ） ＴＡＯ；基準吸気温度（’Ｃ） ＣＴ　Ａ　；エンジン毎に決る定数 である。 ２、　更に予め設定された所定温度以上で一定値をとり
、所定温度以下で吸気温度低下とともに増大する前記と
は異る補正係数（ＫＴＡＶ）を乗算して空燃比を補正す
る特許請求の範囲第１項記載“の空燃比補正装置。 ２Ｌ項ａ鉱を崖ｍ菫１よ 土ユ　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を電磁
作動燃料噴射弁の開弁時間により制御する装置に用いら
れる。吸気温度に応じて空燃比を補正する装置において
、吸気温度を検出する吸気温度センサと、この吸気温度
センサに接続され下記の演算式に基いて補正係数（ＫＴ
Ａ）を演算する演算手段と、補正係数（ＫＴＡ）に痣°
じて噴射弁の開弁時間を補正する補正手段とを備えた空
燃比補正装置。 ここに　ＴＡ　；吸気温度（”Ｃ） ＴＡＯ；基準吸気温度（Ｔ、） ＣＴ＾；エンジン毎に決る定数 である。 エユ　前記演算手段は更に、予め設定された所定温度以
上で一定値をとり、所定温度以下で温度低下とともに増
大する前記とは異なる補正係数（ＫＴＡＶ）を演算し、
前記補正手段は更に、該補正係数（ＫＴＡＶ）に応じて
噴射弁の開弁時間を補正する特許請求の範囲ｔＸ記載の
空燃比補正装置。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｔ　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を吸気温
   度に応じて補正する装置にお−て、下記の式で与えられ
   る液止係数（ＫＴＡ）に基いて空燃比を補正する空燃比
   補正装置。 ことＫＴＡ！＠気温度（ｏｃ） ＴＡＯ−基準空気温度（’Ｃ） Ｃ！ム：エンジン毎に決る定数 である。 ２、更に予め設定された所定温度以上で一定値をとシ、
   所定温度以下で温度低下とともに増大する前記とは興る
   補正像＠　（ＫＴＡＶ）を乗算して空燃比を補正する特
   許請求の範囲第１項記載の空燃比補正装置。 ＆　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を電磁作
   動燃料噴射弁の開弁時間により制御する装置に用いられ
   る、吸気温度に応じて空燃比を補正する装置において、
   吸気温度を検出する吸気温度センサと、この吸気温度セ
   ンサに接続され下記の演算式に基いて補正係数（ＫＴＡ
   ）を演算する演算手段と、補正係数（ＫＴＡ）に応じて
   噴射弁の開弁時間を補正する補正手段とを備えた空燃比
   補正装置。 ここに　’ｒＡ：＠気温度（’Ｃ） ＴＡＯ：基準吸気温度（’Ｃ） ＣＴム＝エンジン毎に決る定数 である。 ４、前記演算手段は更に、予め設定された所定温度以上
   で一定値をとり、所定温度以下で温度低下とともに増大
   する前記とは異る補正像ＷＩ（ＫＴＡＶ）を演算し、前
   記補正手段は更に、該補正係数（ＫＴＡＶ）に応じて噴
   射弁の開弁時間を補正する特許請求の範囲第６項記載の
   空燃比補正装置。