JPS6088831A - 内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法 - Google Patents
内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法Info
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- JPS6088831A JPS6088831A JP58196892A JP19689283A JPS6088831A JP S6088831 A JPS6088831 A JP S6088831A JP 58196892 A JP58196892 A JP 58196892A JP 19689283 A JP19689283 A JP 19689283A JP S6088831 A JPS6088831 A JP S6088831A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/08—Introducing corrections for particular operating conditions for idling
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/04—Introducing corrections for particular operating conditions
- F02D41/08—Introducing corrections for particular operating conditions for idling
- F02D41/086—Introducing corrections for particular operating conditions for idling taking into account the temperature of the engine
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御
方法に関し、特にエンジンのアイドル等の低負荷運転状
態を含むエンジンの全運転領域に亘り動作特性量を吸入
空気温度に応じて簡便且つ低コストな方法で補正し、運
転性能の向上を図った動作特性量制御方法に関する。
方法に関し、特にエンジンのアイドル等の低負荷運転状
態を含むエンジンの全運転領域に亘り動作特性量を吸入
空気温度に応じて簡便且つ低コストな方法で補正し、運
転性能の向上を図った動作特性量制御方法に関する。
従来、エンジン負荷を表わすエンジン制御パラメータ、
例えば吸気管内絶対圧とエンジン回転数とに応じてエン
ジンの作動を制御する作動制御手段の動作特性量、例え
ば燃料供給量制御装置によりエンジンに供給される燃料
量、点火時期制御装置により制御される火花点火時期、
排気還流制御装置により制御される排気還流量等を決定
し、斯く決定された動作特性量を吸気温度に応じて補正
し所要の動作特性量を正確に設定する方法が例えば特開
昭５８−８８４３６号、特開昭５３−８４３４号により
知られている。斯かる吸気管内絶対圧とエンジン回転数
とに応じて動作特性量を決定する方法（一般に「スピー
ドデンシティ法」と称されるので以下単にｒＳＤ法」と
称す）に依れば、アイドル等の低負荷運転時にはエンジ
ン回転数の変化度合に対する吸気管内絶対圧の変化度合
が小さくなるために燃料量等の動作特性量をエンジン運
転状態に適応して正確に設定することが困難となり、エ
ンジン回転数のハンチング現象が生じ易い。
例えば吸気管内絶対圧とエンジン回転数とに応じてエン
ジンの作動を制御する作動制御手段の動作特性量、例え
ば燃料供給量制御装置によりエンジンに供給される燃料
量、点火時期制御装置により制御される火花点火時期、
排気還流制御装置により制御される排気還流量等を決定
し、斯く決定された動作特性量を吸気温度に応じて補正
し所要の動作特性量を正確に設定する方法が例えば特開
昭５８−８８４３６号、特開昭５３−８４３４号により
知られている。斯かる吸気管内絶対圧とエンジン回転数
とに応じて動作特性量を決定する方法（一般に「スピー
ドデンシティ法」と称されるので以下単にｒＳＤ法」と
称す）に依れば、アイドル等の低負荷運転時にはエンジ
ン回転数の変化度合に対する吸気管内絶対圧の変化度合
が小さくなるために燃料量等の動作特性量をエンジン運
転状態に適応して正確に設定することが困難となり、エ
ンジン回転数のハンチング現象が生じ易い。
このためスロットル弁上流側圧力ＰＡ’ と下流側圧力
ＰＢＡとの圧力比（Ｐｎ＾／ＰＡ’）が音速流を生じさ
せる臨界圧力比（０，５２８）以下となるエンジン低負
荷運転時には、スロットル弁を通過する吸入空気量はス
ロットル弁上流側圧力ＰＢＡや排気圧力には依存せず、
スロットル弁の開口面積のみに依存して決定することが
出来ることに着目し、かかるエンジン低負荷運転時には
スロットル弁の弁開度のみを検出して低負荷時の吸入空
気量を正確に検出し、該検出吸入空気量に基いて燃料流
量等の動作特性量をめる方法（以下ｒ Ｋ Ｍ ｅ法」
と称す）が特公昭５２−６４１４により提案されている
。
ＰＢＡとの圧力比（Ｐｎ＾／ＰＡ’）が音速流を生じさ
せる臨界圧力比（０，５２８）以下となるエンジン低負
荷運転時には、スロットル弁を通過する吸入空気量はス
ロットル弁上流側圧力ＰＢＡや排気圧力には依存せず、
スロットル弁の開口面積のみに依存して決定することが
出来ることに着目し、かかるエンジン低負荷運転時には
スロットル弁の弁開度のみを検出して低負荷時の吸入空
気量を正確に検出し、該検出吸入空気量に基いて燃料流
量等の動作特性量をめる方法（以下ｒ Ｋ Ｍ ｅ法」
と称す）が特公昭５２−６４１４により提案されている
。
斯かるＫＭｅ方法によりめられた動作特性量も該方法に
最適な吸気温度の変化に対する補正が必要であるがＳＤ
法とは異なる補正方法が要求される。すなわち上述のＳ
Ｄ方式においては吸入空気温度の検出は出来る限りエン
ジン吸気弁の近傍において行なわれることが望ましいの
に対し、ＫＭｅ方式では吸入空気重量流量の変化は本質
的にスロットル弁の直ぐ上流の吸入空気温度に対応する
のでスロットル弁の直ぐ上流で行う必要がある。
最適な吸気温度の変化に対する補正が必要であるがＳＤ
法とは異なる補正方法が要求される。すなわち上述のＳ
Ｄ方式においては吸入空気温度の検出は出来る限りエン
ジン吸気弁の近傍において行なわれることが望ましいの
に対し、ＫＭｅ方式では吸入空気重量流量の変化は本質
的にスロットル弁の直ぐ上流の吸入空気温度に対応する
のでスロットル弁の直ぐ上流で行う必要がある。
しかし、動作特性量の吸気温度補正のためにＳＤ方式及
びＫ Ｍ ｅ方式を併用し、これらの方式エンジンの負
荷状態に応じて選択する場合、これら方式の夫々に対応
して別個に２つの吸気温度センサを設けることはシステ
ムを複雑にすると共にコストアップを招き好ましくない
。
びＫ Ｍ ｅ方式を併用し、これらの方式エンジンの負
荷状態に応じて選択する場合、これら方式の夫々に対応
して別個に２つの吸気温度センサを設けることはシステ
ムを複雑にすると共にコストアップを招き好ましくない
。
本発明は斯る問題点を解決するためになされたもので、
吸気通路と、該通路の通路開口面積を調整して吸入空気
量を制御する吸気量制御手段と。
吸気通路と、該通路の通路開口面積を調整して吸入空気
量を制御する吸気量制御手段と。
前記吸気通路内を流通する吸入空気の温度を検出する吸
気温度センサとを備える内燃エンジンの作動を制御する
作動制御手段の動作特性量を前記吸気温度センサからの
吸気温度信号に応じて補正する動作特性量制御方法にお
いて、エンジンが所定低負荷運転状態にあるか否かを判
別し、エンジンが前記所定低負荷運転状態にあるとき、
前記吸気量制御手段により調整される前記吸気通路の通
路開口面積を検出し、検出された開口面積値に応じて前
記動作特性量を設定し、斯く設定した動作特性量を、前
記吸気温度センサからの吸気温度信号を用い第１の補正
式から算出した第１の補正値により補正し、エンジンが
前記所定低負荷運転状態以外の状態にあるとき、前記通
路開口面積を除くエンジン負荷を表わす他の制御パラメ
ータ値とエンジン回転数とを検出し、検出された前記他
の工ンジン負荷を表わす制御パラメータ値とエンジン回
転数とに応じて前記動作特性量を設定し、斯く設定した
動作特性量を、前記吸気温度センサからの吸気温度信号
を用い第２の補正式から算出した第２の補正値により補
正するようにしたことにより、ＳＤ法及びＫ Ｍ ｅ法
の併用による動作特性量の吸気温度補正を簡便且つ低コ
ストな方法で行うことが出来る、内燃エンジンの作動制
御手段の動作特性量制御方法を提供するものである。
気温度センサとを備える内燃エンジンの作動を制御する
作動制御手段の動作特性量を前記吸気温度センサからの
吸気温度信号に応じて補正する動作特性量制御方法にお
いて、エンジンが所定低負荷運転状態にあるか否かを判
別し、エンジンが前記所定低負荷運転状態にあるとき、
前記吸気量制御手段により調整される前記吸気通路の通
路開口面積を検出し、検出された開口面積値に応じて前
記動作特性量を設定し、斯く設定した動作特性量を、前
記吸気温度センサからの吸気温度信号を用い第１の補正
式から算出した第１の補正値により補正し、エンジンが
前記所定低負荷運転状態以外の状態にあるとき、前記通
路開口面積を除くエンジン負荷を表わす他の制御パラメ
ータ値とエンジン回転数とを検出し、検出された前記他
の工ンジン負荷を表わす制御パラメータ値とエンジン回
転数とに応じて前記動作特性量を設定し、斯く設定した
動作特性量を、前記吸気温度センサからの吸気温度信号
を用い第２の補正式から算出した第２の補正値により補
正するようにしたことにより、ＳＤ法及びＫ Ｍ ｅ法
の併用による動作特性量の吸気温度補正を簡便且つ低コ
ストな方法で行うことが出来る、内燃エンジンの作動制
御手段の動作特性量制御方法を提供するものである。
以下本発明の実施例を添付図面を参照して説明する。
先ず、ＳＤ法による、内燃エンジンの作動制御手段の動
作特性量、例えば、燃料供給量に対して吸気温度補正を
行う方法としては、吸気管内絶対圧ＰＢＡとエンジン回
転数とに応じてめられる基本噴射時間Ｔｉに下記の補正
係数Ｋ Ｔ Ａ ｌを乗算する方法が前記特開昭５８−
８８４３６号に開示されている。
作特性量、例えば、燃料供給量に対して吸気温度補正を
行う方法としては、吸気管内絶対圧ＰＢＡとエンジン回
転数とに応じてめられる基本噴射時間Ｔｉに下記の補正
係数Ｋ Ｔ Ａ ｌを乗算する方法が前記特開昭５８−
８８４３６号に開示されている。
ここにＴＡは吸気管内を流通する吸入空気温度（℃）
、Ｔ Ａ Ｏはキヤリプレーシ目ン変数で、例えば５０
℃に設定される。ＣＴＡＩＴＩＡＰはキャリブレーショ
ン係数でエンジンの特性に応じて一定値（例えば１．２
６Ｘ１０ ’）に設定される。上式のＣＴＡＭＡＰ （
ＴＡ−ＴＡＯ）は１に比べ小さい値であるから近似的に ＫＴＡＩ ：ｌ−ＣＴＡＭＡＰ（ＴＡ−ＴＡ０）−・（
１）で表わすことが出来る。
、Ｔ Ａ Ｏはキヤリプレーシ目ン変数で、例えば５０
℃に設定される。ＣＴＡＩＴＩＡＰはキャリブレーショ
ン係数でエンジンの特性に応じて一定値（例えば１．２
６Ｘ１０ ’）に設定される。上式のＣＴＡＭＡＰ （
ＴＡ−ＴＡＯ）は１に比べ小さい値であるから近似的に ＫＴＡＩ ：ｌ−ＣＴＡＭＡＰ（ＴＡ−ＴＡ０）−・（
１）で表わすことが出来る。
一方、吸気管のスロットル弁等の絞り部上流の吸気管内
圧力ＰＡ’ に対する下流圧力ＰＩＣＡの比（ＰＢＡ／
ＰＡ’）が臨界圧力比（０，５２８）以下である場合、
絞り部を通過する吸入空気は音速流となり、吸入空気量
は音速流となり、吸入空気量Ｇａ（ｇ／５ａｃ）は ここにＡはスロットル弁等の絞り部の等価開口面積（ｍ
ｍ”）Ｃは絞り部の形状等で決る補正係数、ＰＡは大気
圧（ＰＡ＝ＰＡ’ 、ｍｍＨｇ）、には空気の比熱比、
Ｒは空気のガス定数、ＴＡＦは絞り部属前の吸気温度（
℃）、ｇは重力加速度（ｍ／ｓｅｃ”）である。今、絞
り部上流温度が基準温度Ｔ Ａ Ｆ Ｏであるときの吸
入空気量ＧａＯと任意温度ＴＡＦのときの吸入空気量Ｇ
ａとの比率はで与えられ、この吸入空気量の比率と同一
の比率でエンジンに供給される燃料量を変化させると空
燃比を一定に保つことが出来る。従って燃料流量Ｇｆは
基準温度Ｔ Ａ Ｆ ０時の流量Ｇｆｏからによって与
えられる。吸気温度補正係数ＫＴＡ２を と表わすと、ＫＴＡ２は上式を変形して近似的に次式で
表わされる。
圧力ＰＡ’ に対する下流圧力ＰＩＣＡの比（ＰＢＡ／
ＰＡ’）が臨界圧力比（０，５２８）以下である場合、
絞り部を通過する吸入空気は音速流となり、吸入空気量
は音速流となり、吸入空気量Ｇａ（ｇ／５ａｃ）は ここにＡはスロットル弁等の絞り部の等価開口面積（ｍ
ｍ”）Ｃは絞り部の形状等で決る補正係数、ＰＡは大気
圧（ＰＡ＝ＰＡ’ 、ｍｍＨｇ）、には空気の比熱比、
Ｒは空気のガス定数、ＴＡＦは絞り部属前の吸気温度（
℃）、ｇは重力加速度（ｍ／ｓｅｃ”）である。今、絞
り部上流温度が基準温度Ｔ Ａ Ｆ Ｏであるときの吸
入空気量ＧａＯと任意温度ＴＡＦのときの吸入空気量Ｇ
ａとの比率はで与えられ、この吸入空気量の比率と同一
の比率でエンジンに供給される燃料量を変化させると空
燃比を一定に保つことが出来る。従って燃料流量Ｇｆは
基準温度Ｔ Ａ Ｆ ０時の流量Ｇｆｏからによって与
えられる。吸気温度補正係数ＫＴＡ２を と表わすと、ＫＴＡ２は上式を変形して近似的に次式で
表わされる。
輌１− ｃｚ・（Ｔ Ａ Ｆ −Ｔ Ａ Ｆ ｏ）・・
・（３）式（３）でめられるＫＴＡ２は絞り部上流吸気
温度ＴＡＦの関数として与えられる。しかし。
・（３）式（３）でめられるＫＴＡ２は絞り部上流吸気
温度ＴＡＦの関数として与えられる。しかし。
絞り部上流温度ＴＡＦと下流温度ＴＡとの関係はアイド
ル運転条件下で略下式で与えられることが実験的に確め
られた。
ル運転条件下で略下式で与えられることが実験的に確め
られた。
ＴＡｒ＝ａＴＡ＋ｂ ・＝（４）
ここにａ、ｂは定数である。
Ｔ Ａ Ｆ Ｏ＝ ａ Ｔ Ａ Ｏ＋ ｂであることを
考慮して式（４）を式（３）に代入して整理するを同大
は、ＫＴＡ２：１．−ａａ （ＴＡ−ＴＡＯ）＝１−Ｃ
ＴＡＣ（ＴＡ−ＴＡＯ）−イ５）と表わすことが出来、
Ｋ、 Ｍ ｅ法によりめられる基準吸気温度における燃
料流量に式（５）でめられる補正係数値ＫＴＡ２を乗算
すれば吸気温度ＴＡのどきにエンジンに供給すべき燃料
流量をめることが出来る。
考慮して式（４）を式（３）に代入して整理するを同大
は、ＫＴＡ２：１．−ａａ （ＴＡ−ＴＡＯ）＝１−Ｃ
ＴＡＣ（ＴＡ−ＴＡＯ）−イ５）と表わすことが出来、
Ｋ、 Ｍ ｅ法によりめられる基準吸気温度における燃
料流量に式（５）でめられる補正係数値ＫＴＡ２を乗算
すれば吸気温度ＴＡのどきにエンジンに供給すべき燃料
流量をめることが出来る。
第１図は本発明の方法が適用された内燃エンジンの燃料
噴射制御装置の全体を略示する構成図であり、符号１は
例えば４気筒の内燃エンジンを示し、エンジン１には開
口端にエアクリーナ２を取り付けた吸気管３と排気管４
が接続されている。
噴射制御装置の全体を略示する構成図であり、符号１は
例えば４気筒の内燃エンジンを示し、エンジン１には開
口端にエアクリーナ２を取り付けた吸気管３と排気管４
が接続されている。
吸気管３の途中にはスコツ１−ル弁９が配置され。
このスロットル弁９の下流の吸気管３に開口し大気に連
通ずる空気通路８が配設されている。空気通路８の大−
低側開口端にはエアクリーナ７が取り付けられ又、空気
道ｗｔ８の途中には補助空気量制御弁（以下単に「制御
弁」という）６が配置されている。この制御弁６は常閉
型の電磁弁であり。
通ずる空気通路８が配設されている。空気通路８の大−
低側開口端にはエアクリーナ７が取り付けられ又、空気
道ｗｔ８の途中には補助空気量制御弁（以下単に「制御
弁」という）６が配置されている。この制御弁６は常閉
型の電磁弁であり。
ソレノイド６ａとソレノイド６ａの付勢時に空気通路８
を開成する弁６ｂとで構成され、ソレノイド６ａは電子
コントロールユニット（以下ｒＥｃＵＪという）５に電
気的に接続されている。
を開成する弁６ｂとで構成され、ソレノイド６ａは電子
コントロールユニット（以下ｒＥｃＵＪという）５に電
気的に接続されている。
吸気管３のエンジン１と前記空気通路８の開口８８間に
は燃料噴射弁１０が設けられており、この燃料噴射弁１
０は図示しない燃料ポンプに接続されていると共にＥＣ
Ｕ３に電気的に接続されている。
は燃料噴射弁１０が設けられており、この燃料噴射弁１
０は図示しない燃料ポンプに接続されていると共にＥＣ
Ｕ３に電気的に接続されている。
前記スロットル弁９にはスロットル弁開度センサ１７が
、吸気管３の前記空気通路８の開口８８下流には吸気温
度センサ１１及び吸気管内絶対圧センサ１２が、エンジ
ン１本体にはエンジン冷却水温センサ１３及びエンジン
回転数センサ１４が夫々取り付けられ、各センサはＥＣ
Ｕ３に電気的に接続されている。符号１５は例えばヘッ
ドライト、ブレーキライト、ラジェータ冷却用ファン等
の電気装置を示し、電気装置１５の一接続端子はスイッ
チ１６を介してＥＣＵ３に電気的に接続される一方、他
の接続端子はバッテリ１９に接続されている。符号１８
は他のエンジンパラメータセンサ、例えば、大気圧セン
サを示す。
、吸気管３の前記空気通路８の開口８８下流には吸気温
度センサ１１及び吸気管内絶対圧センサ１２が、エンジ
ン１本体にはエンジン冷却水温センサ１３及びエンジン
回転数センサ１４が夫々取り付けられ、各センサはＥＣ
Ｕ３に電気的に接続されている。符号１５は例えばヘッ
ドライト、ブレーキライト、ラジェータ冷却用ファン等
の電気装置を示し、電気装置１５の一接続端子はスイッ
チ１６を介してＥＣＵ３に電気的に接続される一方、他
の接続端子はバッテリ１９に接続されている。符号１８
は他のエンジンパラメータセンサ、例えば、大気圧セン
サを示す。
次に上述のように構成される燃料噴射制御装置の作用に
ついて説明する。
ついて説明する。
スロットル弁開度センサ１７．吸気温度センサ１１、絶
対圧センサ】２、冷却水温センサ１３、エンジン回転数
センサ１４及び他のエンジンパラメータセンサ１８から
夫々のエンジン運転パラメータ信号がＥＣＵ３に供給さ
れ、ＥＣＵ３はこれらのエンジン運転パラメータ信号と
電気装置１５からの電気負荷状態信号に基いて制御弁６
による補助空気を供給すべき運転状態を判別すると共に
、目標アイドル回転数を設定し、補助空気を供給すべき
運転状態を判別したとき、目標アイドル回転数と実エン
ジン回転数の差に応じ、この差を最小とするように補助
空気量、従って制御弁６の開弁デユーティ比ＤｏｕＴを
演算し、該演算値に応じて制御弁６を作動させる駆動信
号を制御弁６に供給する。
対圧センサ】２、冷却水温センサ１３、エンジン回転数
センサ１４及び他のエンジンパラメータセンサ１８から
夫々のエンジン運転パラメータ信号がＥＣＵ３に供給さ
れ、ＥＣＵ３はこれらのエンジン運転パラメータ信号と
電気装置１５からの電気負荷状態信号に基いて制御弁６
による補助空気を供給すべき運転状態を判別すると共に
、目標アイドル回転数を設定し、補助空気を供給すべき
運転状態を判別したとき、目標アイドル回転数と実エン
ジン回転数の差に応じ、この差を最小とするように補助
空気量、従って制御弁６の開弁デユーティ比ＤｏｕＴを
演算し、該演算値に応じて制御弁６を作動させる駆動信
号を制御弁６に供給する。
制御弁６のソレノイド６ａは前記開弁デユーティ比Ｄｏ
ｕｒに応じた開弁時間に亘り付勢されて弁６ｂを開弁し
て空気通路８を開成し開弁時間に応じた所定量の空気が
空気通路８及び、吸気管３を介してエンジン１に供給さ
れる。
ｕｒに応じた開弁時間に亘り付勢されて弁６ｂを開弁し
て空気通路８を開成し開弁時間に応じた所定量の空気が
空気通路８及び、吸気管３を介してエンジン１に供給さ
れる。
制御弁６の開弁時間を長くして補助空気量を増加させる
とエンジン１への混合気の供給量が増加し、エンジン出
力は増大してエンジン回転数が上昇する。逆に制御弁６
の開弁時間を短くすれば供給混合低置は減少してエンジ
ン回転数は下降する。
とエンジン１への混合気の供給量が増加し、エンジン出
力は増大してエンジン回転数が上昇する。逆に制御弁６
の開弁時間を短くすれば供給混合低置は減少してエンジ
ン回転数は下降する。
斯くのどとく補助空気量すなわち制御弁６の開弁時間を
制御することによってアイドル時のエンジン回転数が目
標回転数に保持される。
制御することによってアイドル時のエンジン回転数が目
標回転数に保持される。
一方、ＥＣＵ９は上述の各種エンジン運転パラメータ信
号値に基いてＴＤＣ信号に同期して燃料噴射弁１２の燃
料噴射時間Ｔ ｏ ｕ Ｔを以下に示す式により演算す
る。
号値に基いてＴＤＣ信号に同期して燃料噴射弁１２の燃
料噴射時間Ｔ ｏ ｕ Ｔを以下に示す式により演算す
る。
Ｔｏ ｕｒ＝Ｔ ｉ ＸＫＩ ＋に２ ＝・”（６）こ
こにＴ１は基本噴射時間を示し、該基本噴射時間Ｔｉは
、詳細は後述するように、エンジンが所定のアイドル運
転条件が成立する領域にあるが否かに応じてＳＤ法及び
Ｋ Ｍ ｅ法のいずれかによって設定される。
こにＴ１は基本噴射時間を示し、該基本噴射時間Ｔｉは
、詳細は後述するように、エンジンが所定のアイドル運
転条件が成立する領域にあるが否かに応じてＳＤ法及び
Ｋ Ｍ ｅ法のいずれかによって設定される。
補正係数又は補正値に、及びに２は前述の各種センサ、
すなわちスロットル弁開度センサ１７、吸気温度センサ
１１等のエンジン運転パラメータセンサからのエンジン
運転パラメータ信号に応じて演算される補正係数又は補
正値であって補正係数に１は例えば次式で与えられる。
すなわちスロットル弁開度センサ１７、吸気温度センサ
１１等のエンジン運転パラメータセンサからのエンジン
運転パラメータ信号に応じて演算される補正係数又は補
正値であって補正係数に１は例えば次式で与えられる。
Ｋｌ ＝ＫＴＡＸＫ・ｒｗＸＫｗｏＴＸ−−−−（７）
ここにＫＴＡは、詳細は後述する吸気温度補正係数であ
り、ＫＴＷは冷却水温センサ１３により検出されるエン
ジン水温Ｔｗに応じて設定される燃料増量係数、ＫＷＯ
Ｔは定数であってスロットル弁全開時のリッチ化係数で
ある。
ここにＫＴＡは、詳細は後述する吸気温度補正係数であ
り、ＫＴＷは冷却水温センサ１３により検出されるエン
ジン水温Ｔｗに応じて設定される燃料増量係数、ＫＷＯ
Ｔは定数であってスロットル弁全開時のリッチ化係数で
ある。
ＥＣＵ９は上述のようにしてめた燃料噴射時間Ｔ ｏ
ｕ Ｔに基いて燃料噴射弁１２を開弁させる駆動信号を
燃料噴射弁１２に供給する。
ｕ Ｔに基いて燃料噴射弁１２を開弁させる駆動信号を
燃料噴射弁１２に供給する。
第２図は第１図ＥＣＵ３内部の回路構成を示す図で、第
１図のエンジン回転角度位置センサ１４からの出力信号
は波形整形回路５０１で波形整形された後、ＴＤＣ信号
として中央処理装置（以下ｒｃＰＵＪという）５０３に
供給されるとともにＭｅカウンタ５０２にも供給される
。Ｍｅカウンタ５０２はエンジン回転角度位置センサ１
４からの前回ＴＤＣ信号の入力時から今回ＴＤＣ信号の
入力時までの時間間隔を計数するもので、その計数値Ｍ
８はエンジン回転数Ｎｏの逆数に比例する。
１図のエンジン回転角度位置センサ１４からの出力信号
は波形整形回路５０１で波形整形された後、ＴＤＣ信号
として中央処理装置（以下ｒｃＰＵＪという）５０３に
供給されるとともにＭｅカウンタ５０２にも供給される
。Ｍｅカウンタ５０２はエンジン回転角度位置センサ１
４からの前回ＴＤＣ信号の入力時から今回ＴＤＣ信号の
入力時までの時間間隔を計数するもので、その計数値Ｍ
８はエンジン回転数Ｎｏの逆数に比例する。
Ｍｅカウンタ５０２は、この計数値Ｍｅをデータバス５
１０を介してＣＰＵ５０３に供給する。
１０を介してＣＰＵ５０３に供給する。
第１図のスロットル弁開度センサ１７、吸気管内絶対圧
ＰＢＡセンサ１２．吸気温センサ１１等の各種センサか
らの夫々の出力信号はレベル修正回路５０４で所定電圧
レベルに修正された後、マルチプレクサ５０５により順
次Ａ／Ｄコンバータ５０６に供給される。Δ／Ｄコンバ
ータ５０６は前述の各センサからの出力信号を順次デジ
タル信号に変換して該デジタル信号をデータバス５】０
を介してＣＰＵ５０３に供給する。
ＰＢＡセンサ１２．吸気温センサ１１等の各種センサか
らの夫々の出力信号はレベル修正回路５０４で所定電圧
レベルに修正された後、マルチプレクサ５０５により順
次Ａ／Ｄコンバータ５０６に供給される。Δ／Ｄコンバ
ータ５０６は前述の各センサからの出力信号を順次デジ
タル信号に変換して該デジタル信号をデータバス５】０
を介してＣＰＵ５０３に供給する。
第１図の電気袋［１５のスイッチ１６のオン−オフ信号
は夫々レベル修正回路５１２で所定電圧レベルに修正さ
れた後、データ入力回路５１３で所定信号に変換されデ
ータバス５１０を介してＣＰＵ５０３に供給される。
は夫々レベル修正回路５１２で所定電圧レベルに修正さ
れた後、データ入力回路５１３で所定信号に変換されデ
ータバス５１０を介してＣＰＵ５０３に供給される。
ＣＰＵ５０３は、更にデータバス５１０を介してリード
オンメモリ（以下ｒＲＯＭＪ という）５０７、ランダ
ムアクセスメモリ（ＲＡＭ）５０８及び駆動回路５０９
，５１１に接続されており、ＲＡＭ５０８はＣＰＵ５０
３での演算結果等を一時的に記憶し、ＲＯＭ５０７はＣ
ＰＵ５ Ｏ３で実行される制御プログラム等を記憶して
いる。
オンメモリ（以下ｒＲＯＭＪ という）５０７、ランダ
ムアクセスメモリ（ＲＡＭ）５０８及び駆動回路５０９
，５１１に接続されており、ＲＡＭ５０８はＣＰＵ５０
３での演算結果等を一時的に記憶し、ＲＯＭ５０７はＣ
ＰＵ５ Ｏ３で実行される制御プログラム等を記憶して
いる。
ＣＰＵ５０３はＲＯＭ５Ｑ７に記憶されている制御プロ
グラムに従って前述の各種エンジンパラメータ信号に応
じてエンジン運転状態を判別すると共に電気装置１５の
オン−オフ信号に応じてエンジンに対する電気負荷状態
を判別して、エンジンに対する負荷状態に応じた制御弁
６の開弁デユーティ比ＤｏｕＴを演算する。
グラムに従って前述の各種エンジンパラメータ信号に応
じてエンジン運転状態を判別すると共に電気装置１５の
オン−オフ信号に応じてエンジンに対する電気負荷状態
を判別して、エンジンに対する負荷状態に応じた制御弁
６の開弁デユーティ比ＤｏｕＴを演算する。
ＣＰＵ５０３は上述の制御弁６の開弁デユーティ比Ｄｏ
ｕＴの演算値に応じた制御信号をデータバス５１０を介
して駆動回路５１１に供給し、駆動回路５１１は制御弁
６をオン−オフさせる駆動信号を制御弁６に供給する。
ｕＴの演算値に応じた制御信号をデータバス５１０を介
して駆動回路５１１に供給し、駆動回路５１１は制御弁
６をオン−オフさせる駆動信号を制御弁６に供給する。
又、ＣＰＵ５０３は上述の各種エンジンパラメータ信号
に応じて、詳細は後述するように燃料噴射時間０の開弁
時間Ｔ ｏ ｕ Ｔを演算し、この演算値に応じた制御
信号をデータバス５１０を介して駆動回路５０９に供給
し駆動回路５０９はこの制御信号に応じて燃料噴射弁１
０を開弁させる駆動信号を該噴射弁１０に供給する。
に応じて、詳細は後述するように燃料噴射時間０の開弁
時間Ｔ ｏ ｕ Ｔを演算し、この演算値に応じた制御
信号をデータバス５１０を介して駆動回路５０９に供給
し駆動回路５０９はこの制御信号に応じて燃料噴射弁１
０を開弁させる駆動信号を該噴射弁１０に供給する。
第３図は第２図のＣＰＵ５０３で実行される。
燃料噴射弁１０の開弁時間Ｔ ｏ ｕ Ｔを演算する手
順を示すメインフローチャートである。
順を示すメインフローチャートである。
先ず、第３図のステップエでは燃料噴射弁６の開弁時間
ＴｏｕＴの基本噴射時間Ｔｉを前述のＫＭｅ法を適用し
て演算すべき条件（これを以下「アイドルモード」と称
する）が成立しているか否かを判別する。このアイドル
モードか否かの判別は、例えば第４図の判別フローチャ
ートに示される如くエンジンが所定運転領域にあるか否
かを判別することによって行なわれる。第４図のステッ
プ１ａではエンジン回転数Ｎｅが所定回転数Ｎ Ｉｏ
Ｌ（例えば１０１０００ｒｐ以下であるか否かを判別し
、判別結果が否定（ＮＯ）であれば直ちにステップ１ｄ
に進み、アイドルモードではないと判定する。ステップ
１ａでの判別結果が肯定（Ｙｅｓ）であればステップ１
ｂに進み、吸気管内絶対銀ＰＥＡが基準圧力ＰＢＡＣ以
下か否かを判別する。この基準圧力ＰｅＡｃは、スロッ
トル弁５上流の吸気管内絶対圧Ｐ’ Ａに対するスロッ
トル弁５下流の吸気管内絶対圧Ｐ［ＩＡの比（ＰＬＩＡ
／ＰＡ’）がスロットル弁５を通過する吸気流速が音速
流となる臨界圧力比（０，５２８）以下となるか否かを
判別するために設定されるものである。ステップ１ｂで
の判別結果が否定（ＮＯ）の場合、アイドルモードでな
いと判定され（ステップ１ｄ）、肯定（Ｙｅｓ）の場合
ステップ１ｃに進む。ステップ１ｃではスロットル弁５
の弁開度θＴ Ｈが所定開度θＩＤＬＨ以下であるか否
かを判別する。この判別を設けるのはスロットル弁５が
略全閉位置のアイドル運転状態からスロットル弁が急速
に開弁される加速運転状態に移行した場合、上述のステ
ップ１ａ及び１ｂのエンジン回転数及び吸気管内絶対圧
の変化のみによりこの加速運転状態を判別すると絶対圧
センサの応答遅れ等により加速運転状態の検出が遅れる
ため、加速運転状態をスロットル弁開度により検出し、
加速運転状態が検出された場合には、後述するＳＤ方式
により適宜量の加速燃料量を演算し、この燃料量をエン
ジンに供給する必要があるためである。ステップＩＣの
判別結果が否定（Ｎｏ）の場合アイドルモードでないと
判定され、肯定（Ｙｅｓ）の場合、すなわちステップ１
ａ乃至１ｃのすべての判別結果が肯定（Ｙｅｓ）の場合
にのみステップ１ｅに進み、アイドルモートと判定され
る。
ＴｏｕＴの基本噴射時間Ｔｉを前述のＫＭｅ法を適用し
て演算すべき条件（これを以下「アイドルモード」と称
する）が成立しているか否かを判別する。このアイドル
モードか否かの判別は、例えば第４図の判別フローチャ
ートに示される如くエンジンが所定運転領域にあるか否
かを判別することによって行なわれる。第４図のステッ
プ１ａではエンジン回転数Ｎｅが所定回転数Ｎ Ｉｏ
Ｌ（例えば１０１０００ｒｐ以下であるか否かを判別し
、判別結果が否定（ＮＯ）であれば直ちにステップ１ｄ
に進み、アイドルモードではないと判定する。ステップ
１ａでの判別結果が肯定（Ｙｅｓ）であればステップ１
ｂに進み、吸気管内絶対銀ＰＥＡが基準圧力ＰＢＡＣ以
下か否かを判別する。この基準圧力ＰｅＡｃは、スロッ
トル弁５上流の吸気管内絶対圧Ｐ’ Ａに対するスロッ
トル弁５下流の吸気管内絶対圧Ｐ［ＩＡの比（ＰＬＩＡ
／ＰＡ’）がスロットル弁５を通過する吸気流速が音速
流となる臨界圧力比（０，５２８）以下となるか否かを
判別するために設定されるものである。ステップ１ｂで
の判別結果が否定（ＮＯ）の場合、アイドルモードでな
いと判定され（ステップ１ｄ）、肯定（Ｙｅｓ）の場合
ステップ１ｃに進む。ステップ１ｃではスロットル弁５
の弁開度θＴ Ｈが所定開度θＩＤＬＨ以下であるか否
かを判別する。この判別を設けるのはスロットル弁５が
略全閉位置のアイドル運転状態からスロットル弁が急速
に開弁される加速運転状態に移行した場合、上述のステ
ップ１ａ及び１ｂのエンジン回転数及び吸気管内絶対圧
の変化のみによりこの加速運転状態を判別すると絶対圧
センサの応答遅れ等により加速運転状態の検出が遅れる
ため、加速運転状態をスロットル弁開度により検出し、
加速運転状態が検出された場合には、後述するＳＤ方式
により適宜量の加速燃料量を演算し、この燃料量をエン
ジンに供給する必要があるためである。ステップＩＣの
判別結果が否定（Ｎｏ）の場合アイドルモードでないと
判定され、肯定（Ｙｅｓ）の場合、すなわちステップ１
ａ乃至１ｃのすべての判別結果が肯定（Ｙｅｓ）の場合
にのみステップ１ｅに進み、アイドルモートと判定され
る。
第３図のステップ１に戻り、該ステップでの判別結果が
否定（ＮＯ）の場合には、前述のＳＤ法により基本噴射
時間Ｔｉが決定される（ステップ２）。
否定（ＮＯ）の場合には、前述のＳＤ法により基本噴射
時間Ｔｉが決定される（ステップ２）。
即ち、検出した吸気管内絶対圧ＰＢＡと、エンジン回転
数Ｎｅとに応じてＥＣＵＳ内のＲＯＭ５０７に記憶され
ている基本燃料噴射時間Ｔｉが読み出される。斯く決定
された基本噴射時間Ｔｉは後述する補正係数に、の１部
を構成する吸気温補正係数ＫＴＡと共に前記式（６）に
適用されて燃料噴射時間ＴｏｕＴが算出される（ステッ
プ４）。
数Ｎｅとに応じてＥＣＵＳ内のＲＯＭ５０７に記憶され
ている基本燃料噴射時間Ｔｉが読み出される。斯く決定
された基本噴射時間Ｔｉは後述する補正係数に、の１部
を構成する吸気温補正係数ＫＴＡと共に前記式（６）に
適用されて燃料噴射時間ＴｏｕＴが算出される（ステッ
プ４）。
前記ステップ１での判別結果が肯定（Ｙｅｓ）の場合に
はステップ３に進み、前述のＫＭｅ法により基本噴射時
間Ｔｉが決定される。
はステップ３に進み、前述のＫＭｅ法により基本噴射時
間Ｔｉが決定される。
このＫＭｅ法による基本噴射時間Ｔｉは次式によってめ
られる。
られる。
Ｔ ｔ ＝ Ｋ （Ａ） ・Ｍ ｐ、 ・・４ｇ）ここ
にＫ （Ａ）は吸気通路の絞り部等価開口面積、すなわ
ちスロットル弁９及び制御弁６の各開口面積の和に応じ
て設定され、スロットル弁９及び制御弁６の各開口面積
はスロットル弁開度センサ１７からの弁開度信号値及び
前記ＣＰＵ５０３により演算される制御弁６の開弁デユ
ティ比に基いて夫々求められる。Ｍｅは第２図のＭｅカ
ウンタ５０２により計測されるＴＤＣ信号パルス発生時
間間隔である。基本噴射時間Ｔｉが式（８）によりめる
ことが出来る理由はスロットル弁等の吸気通路の絞り部
を通過する単位時間当りの吸入空気量は前記式（２）に
より、大気圧ＰＡ、吸気温度ＴＡＦが一定の場合には絞
り部の等価開口面積のみの関数によって与えられること
、及び−吸気行程当りエンジンシリンダに吸入される吸
入空気量はエンジン回転数Ｎｅの逆数、従ってＭｅ値に
比例することによる。斯く決定された基本噴射時間Ｔｉ
は前記式（６）に適用されて燃料噴射時間ＴｏｕＴが算
出される（ステップ４）。
にＫ （Ａ）は吸気通路の絞り部等価開口面積、すなわ
ちスロットル弁９及び制御弁６の各開口面積の和に応じ
て設定され、スロットル弁９及び制御弁６の各開口面積
はスロットル弁開度センサ１７からの弁開度信号値及び
前記ＣＰＵ５０３により演算される制御弁６の開弁デユ
ティ比に基いて夫々求められる。Ｍｅは第２図のＭｅカ
ウンタ５０２により計測されるＴＤＣ信号パルス発生時
間間隔である。基本噴射時間Ｔｉが式（８）によりめる
ことが出来る理由はスロットル弁等の吸気通路の絞り部
を通過する単位時間当りの吸入空気量は前記式（２）に
より、大気圧ＰＡ、吸気温度ＴＡＦが一定の場合には絞
り部の等価開口面積のみの関数によって与えられること
、及び−吸気行程当りエンジンシリンダに吸入される吸
入空気量はエンジン回転数Ｎｅの逆数、従ってＭｅ値に
比例することによる。斯く決定された基本噴射時間Ｔｉ
は前記式（６）に適用されて燃料噴射時間ＴｏｕＴが算
出される（ステップ４）。
第５図は前記式（７）に示される如く補正係数に１の１
部を構成する吸気温度補正係数ＫＴＡを演算する手順を
示すフローチャートである。
部を構成する吸気温度補正係数ＫＴＡを演算する手順を
示すフローチャートである。
第５図のステップ１では、先ず、第３図ステップ１と同
様にアイドルモードであるか否かが判別される。この判
別結果が否定（Ｎｏ）の場合にはステップ２においてＳ
Ｄ法によりめられた燃料噴射時間に適用される、前記式
（１）に基づく吸気温度補正係数値ＫＴＡＩが算出され
、この係数値ＫＴＡＩは補正係数値ＫＴＡとして（ステ
ップ３）、前記式（７）及び（６）に適用される。ステ
ップ１の判別結果が肯定（Ｙｅｓ）の場合にはステップ
４においてＫＭｅ法によりめられた燃料噴射時間に適用
される前記式（５）に基づく吸気温度補正係数値ＫＴＡ
２が算出され、この係数値Ｋ Ｔ Ａ ２は補正係数値
に１・Ａとして（ステップ５）、前記式（７）及び（６
）に適用される。
様にアイドルモードであるか否かが判別される。この判
別結果が否定（Ｎｏ）の場合にはステップ２においてＳ
Ｄ法によりめられた燃料噴射時間に適用される、前記式
（１）に基づく吸気温度補正係数値ＫＴＡＩが算出され
、この係数値ＫＴＡＩは補正係数値ＫＴＡとして（ステ
ップ３）、前記式（７）及び（６）に適用される。ステ
ップ１の判別結果が肯定（Ｙｅｓ）の場合にはステップ
４においてＫＭｅ法によりめられた燃料噴射時間に適用
される前記式（５）に基づく吸気温度補正係数値ＫＴＡ
２が算出され、この係数値Ｋ Ｔ Ａ ２は補正係数値
に１・Ａとして（ステップ５）、前記式（７）及び（６
）に適用される。
尚、上述の実施例においては本発明方法を内燃エンジン
の燃料供給制御装置によってエンジンに供給される燃料
量の制御に適用する場合について説明したがこの実施例
に限定されることはなく。
の燃料供給制御装置によってエンジンに供給される燃料
量の制御に適用する場合について説明したがこの実施例
に限定されることはなく。
内燃エンジンの作動を制御する作動制御手段の動作特性
量が吸入空気量を含むパラメータによって決定されるも
のであれば本発明方法の適用が可能であり、例えば、点
火時期制御装置、排気還流量制御装置等の動作特性量の
制御にも本発明方法を′適用することが出来る。
量が吸入空気量を含むパラメータによって決定されるも
のであれば本発明方法の適用が可能であり、例えば、点
火時期制御装置、排気還流量制御装置等の動作特性量の
制御にも本発明方法を′適用することが出来る。
以上詳述したように本発明の内燃エンジンのイ１動制御
手段の動作特性制御方法に依れば、エンジンが所定低負
荷運転状態にあるか否かを判別し、 ４゜エンジンが前
記所定低負荷運転状態にあるとき、吸入空気量を制御す
る吸気量制御手段により調整される吸気通路の通路開口
面積を検出し、検出された開口面積値に応じて前記動作
特性量を設定し。
手段の動作特性制御方法に依れば、エンジンが所定低負
荷運転状態にあるか否かを判別し、 ４゜エンジンが前
記所定低負荷運転状態にあるとき、吸入空気量を制御す
る吸気量制御手段により調整される吸気通路の通路開口
面積を検出し、検出された開口面積値に応じて前記動作
特性量を設定し。
斯く設定した動作特性量を、吸入空気温度を検出する吸
気温度センサからの吸気温度信号を用い第１の補正式か
ら算出した第１の補正値により補正し、エンジンが前記
所定低負荷運転状態以外の状態にあるとき、前記通路開
口面積を除くエンジン負荷を表わす他の制御パラメータ
値とエンジン回転数とを検出し、検出された前記他のエ
ンジン負荷を表わす制御パラメータ値とエンジン回転数
とに応じて前記動作特性量を設定し、斯く設定した動作
特性量を、前記吸気温度センサからの吸気温度信号を用
い第２の補正式から算出した第２の補正値により補正す
るようにしたので簡便且つ低コストでエンジン作動全域
に亘って動作特性量の正確な吸気温度補正が出来、エン
ジンの運転性能の向上を図ることが出来る。
気温度センサからの吸気温度信号を用い第１の補正式か
ら算出した第１の補正値により補正し、エンジンが前記
所定低負荷運転状態以外の状態にあるとき、前記通路開
口面積を除くエンジン負荷を表わす他の制御パラメータ
値とエンジン回転数とを検出し、検出された前記他のエ
ンジン負荷を表わす制御パラメータ値とエンジン回転数
とに応じて前記動作特性量を設定し、斯く設定した動作
特性量を、前記吸気温度センサからの吸気温度信号を用
い第２の補正式から算出した第２の補正値により補正す
るようにしたので簡便且つ低コストでエンジン作動全域
に亘って動作特性量の正確な吸気温度補正が出来、エン
ジンの運転性能の向上を図ることが出来る。
第１図は本発明方法が適用される、内燃エンジンの燃料
噴射ｆｌｉＩ制御装置の全体猜成図、第２図は第１図の
電子コントロールユニット（ＥＣＵ）の内部構成を示す
回路図、第３図は燃料噴射弁１０の開弁時間ＴｏｕＴを
演算する手順を示すメインフローチャート、第４図はエ
ンジンが所定運転領域にあるか否かを判別するフローチ
ャート、及び第５図は吸気温度補正係数ＫＴＡを算出す
る方法を示すフローチャー１〜である。 １・・・内燃エンジン、３・・・吸気通路（吸気管）、
５・・・電子コントロールユニ７１− （ＥＣＵ） 、
６・・・制御弁、９・・・スロソｌ−ル弁、１０・・
・燃料噴射弁、１工・・・吸気温度センサ、１４・・・
エンジン回転数センサ、５０３・・・ＣＰＵ、５０７・
・・ＲＯＭ。 帛３図 児４図
噴射ｆｌｉＩ制御装置の全体猜成図、第２図は第１図の
電子コントロールユニット（ＥＣＵ）の内部構成を示す
回路図、第３図は燃料噴射弁１０の開弁時間ＴｏｕＴを
演算する手順を示すメインフローチャート、第４図はエ
ンジンが所定運転領域にあるか否かを判別するフローチ
ャート、及び第５図は吸気温度補正係数ＫＴＡを算出す
る方法を示すフローチャー１〜である。 １・・・内燃エンジン、３・・・吸気通路（吸気管）、
５・・・電子コントロールユニ７１− （ＥＣＵ） 、
６・・・制御弁、９・・・スロソｌ−ル弁、１０・・
・燃料噴射弁、１工・・・吸気温度センサ、１４・・・
エンジン回転数センサ、５０３・・・ＣＰＵ、５０７・
・・ＲＯＭ。 帛３図 児４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 吸気通路と、該通路の通路開口面積を調整して吸
入空気量を制御する吸気量制御手段と、前記吸気通路内
を流通する吸入空気の温度を検出する吸気温度センサと
を備える内燃エンジンの作動を制御する作動制御手段の
動作特性量を前記吸気温度センサからの吸気温度信号に
応じて補正する動作特性量制御方法において、エンジン
が所定低負荷運転状態にあるか否かを判別し、エンジン
が前記所定低負荷運転状態にあるとき、前記吸気量制御
手段により調整される前記吸気通路の通路開口面積を検
出し、検出された開口面積値に応じて前記動作特性量を
設定し、斯く設定した動作特性量を、前記吸気温度セン
サからの吸気温度信号を用い第１の補正式から算出した
第１の補正値によりｗＪ主し、ニシジンが前記所定低負
荷運転状態以外の状態にあるとき、前記通路開口面積を
除くエンジン負荷を表わす他の制御パラメータ値とエン
ジン回転数とを検出し、検出された前記他のエンジン負
荷を表わす制御パラメータ値とエンジン回転数とに応じ
て前記動作特性量を設定し、斯く設定した動作特性量を
、前記吸気温度センサからの吸気温度信号を用い第２の
補正式から算出した第２の補正値により補正することを
特徴とする内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制
御方法。 ２、 前記作動制御手段は燃料供給量制御手段であり、
前記動作特性量はＭ燃料供給量制御手段がエンジンに供
給する燃料量であることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制
御方法。 ３、 エンジン負荷を表わす前記他の制御パラメータは
前記吸気通路内の前記吸気量制御手段下流側圧力である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項の内
燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法。 ４、 前記吸気温度センサは前記吸気通路に１個設ける
ことを特徴とする特許請求の範囲第】項乃至第３項のい
ずれかに記載の内燃エンジンの作動制御手段の動作特性
量制御方法。 ５、 エンジン負荷を表わす前記他の制御パラメータ値
を検出するパラメータセンサ近傍に前記吸気温度センサ
を設けることを特徴とする特許請求の範囲第４項記載の
内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196892A JPS6088831A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法 |
| FR8416089A FR2553830B1 (fr) | 1983-10-20 | 1984-10-19 | Procede de reglage d'un dispositif de commande d'un moteur a combustion interne |
| DE19843438429 DE3438429A1 (de) | 1983-10-20 | 1984-10-19 | Verfahren zur regelung einer betriebsgroesse einer regelanordnung fuer eine verbrennungskraftmaschine |
| US06/663,000 US4549518A (en) | 1983-10-20 | 1984-10-19 | Method of controlling operating amounts of operation control means for an internal combustion engine |
| GB08426523A GB2148549B (en) | 1983-10-20 | 1984-10-19 | Method of controlling operating amounts of operation control means for an internal combustion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58196892A JPS6088831A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6088831A true JPS6088831A (ja) | 1985-05-18 |
Family
ID=16365380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58196892A Pending JPS6088831A (ja) | 1983-10-20 | 1983-10-20 | 内燃エンジンの作動制御手段の動作特性量制御方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4549518A (ja) |
| JP (1) | JPS6088831A (ja) |
| DE (1) | DE3438429A1 (ja) |
| FR (1) | FR2553830B1 (ja) |
| GB (1) | GB2148549B (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60203832A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-15 | Honda Motor Co Ltd | 内燃エンジンの燃料供給制御方法 |
| JPS61149536A (ja) * | 1984-12-25 | 1986-07-08 | Honda Motor Co Ltd | 過給機を備えた内燃エンジンの動作制御量制御方法 |
| JPS62157222A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-13 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関における吸排気系内脈動制御装置 |
| JPS62240441A (ja) * | 1986-04-09 | 1987-10-21 | Hitachi Ltd | 燃料制御装置 |
| US4951209A (en) * | 1986-07-02 | 1990-08-21 | Nissan Motor Co., Ltd. | Induction volume sensing arrangement for internal combustion engine or the like |
| US4873641A (en) * | 1986-07-03 | 1989-10-10 | Nissan Motor Company, Limited | Induction volume sensing arrangement for an internal combustion engine or the like |
| JPS6345412A (ja) * | 1986-08-13 | 1988-02-26 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関における制御弁駆動装置 |
| JPH01177432A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-13 | Fuji Heavy Ind Ltd | 内燃機関の燃料噴射制御装置 |
| JP2922099B2 (ja) * | 1993-09-29 | 1999-07-19 | 三菱電機株式会社 | 排気ガス再循環装置の自己診断装置 |
| DE19739901B4 (de) * | 1997-09-11 | 2008-04-17 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren und Einrichtung zur Steuerung einer Brennkraftmaschine abhängig von Betriebskenngrößen |
| US7448369B2 (en) * | 2006-10-12 | 2008-11-11 | Honda Motor Co., Ltd. | Method for controlling a fuel injector |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS526414B2 (ja) * | 1972-10-06 | 1977-02-22 | ||
| US4036529A (en) * | 1975-05-02 | 1977-07-19 | Continental Oil Company | Support system for a unitized pair of auger conveyors |
| JPS597017B2 (ja) * | 1977-05-18 | 1984-02-16 | トヨタ自動車株式会社 | 電子制御燃料噴射式内燃機関 |
| JPS5596339A (en) * | 1979-01-13 | 1980-07-22 | Nippon Denso Co Ltd | Air-fuel ratio control method |
| JPS5696132A (en) * | 1979-12-28 | 1981-08-04 | Honda Motor Co Ltd | Engine controller |
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