JPS5888435A - 吸気温度による補正機能を有する内燃エンジンの空燃比補正装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は吸気温度の変化に応じて内燃エンジンに供給さ
れる混合気の空燃比を補正して設定空燃比に保つように
し、エンジンの作動の安定性の向上並びに運転性能の改
善を図るようＫした空燃比補正装置に関する。

内燃エンジン、特にガソリンエンジンの燃料噴射装置の
開弁時間を、エンジン回転数と吸気管内の絶対圧とに応
じた基準値に１．エンジンの作動状態を表わす諸元、例
えば、エンジン回転数、ａ気管内の絶対圧、エンジン水
温、スロットル弁１１＆。

排気一度（酸素濃［）等圧応じた定数および／または係
数を電子的手段により加算および／または乗算すること
Ｋより決定して燃料噴射瀘をｌｔｉ＋１ＩＩｌシ、もっ
てエンジンに供給される混合気の空燃比を制御するよう
和した燃料供給装置が本出願人により提案されている。

かかる燃料供給装置において吸ｆｉ温匿が変化すると空
気密度が変わり同一の吸入空気流量（容積流量）又は同
一の吸気・ｇ４８対圧であっても吸入空気重量が変化し
結果的に空燃比が変化する。又吸気温度が低い場合には
燃料の気化率が低下するので空燃比かり一ン化する。従
って吸気温度の変化に応じてエンジンに供給される燃料
源を補正しないと最適な空燃比を保つことが出来ない。

本発明に依れば、吸気隠匿センナと、所定の演算式に基
いて補正係数を演算する演算手段と、又必要に応じて補
正係数に応じて噴射弁の開弁時間を補正する補正手段と
Ｋよって、吸気温ｆＫ一応じて燃料供給量を補正し所定
の空燃比に保つよう６にし、エンジンの作動の安定性の
向上並びに運転性能の改善を図るようＫした内燃エンジ
ンの燃料供給装置における空燃比補正装置を提供するも
のである。

以下本発明の空燃比補正装置について図面を参照して詳
細に説明する。

第１図は、本発明の装置の全体の構成図であ抄。

符号１は例え龜４気筒の内燃エンジンを示し、エンジン
１は４個の主燃焼室とこれに通じたー燃焼寛（共に図示
せず）とから成る形式のものである。

エンジンＩＫは吸気管２が接続され、この吸気管２は各
主燃焼ｍｙ連通した主吸気管と各副燃焼室に連通した副
吸気管（共に図示せず）から成る。

吸気管２の途中にはスロットルボディ３が設けられ、内
ｆｌＡＫ主吸気管、副吸気管内にそれぞれ配された主ス
ロットル弁、副スロツトル弁（共に図示せず）が連動し
て設けられている。主スロットル弁にはスロットル升開
度センサ４が遅設されて主スロットル弁の弁開Ｍｅ−気
的１６号に嵐侠し４子コントロールユニット（以下「Ｅ
ＣＵ」と云う）５に送るようＫされている。

吸気管２のエンジン１とスロットルボディ３−には燃料
噴射装置６が設けられている。この燃料噴射装置６はメ
インインジェクタとサブインジェクタ（共に図示せず）
から成り、メインインジェクタは主吸気管の図示しない
吸気弁の少し上ｖＬ−に各気筒ごとに１サブインジエク
タは１１１１のみ副吸気管の副スロツトル弁の少し下流
−に谷気藺に共通してそれぞれ設けられている。燃料噴
射−ｔｃ装置は図示しない燃料ポンプに接続されている
。メインインジェクタとサブインジェクタはＥＣＵ３に
電気的に接続されており、ＥＣＵ３からの信号によって
燃料噴射の開弁時間が制御される。

−万ｓ　ｍｒＭ２スロットルボディ３の（スロットル弁
の直ぐ下流には管７を介して絶対圧センサ８が設けられ
てお抄、この絶対圧センサ８によって電気的信号に変換
された絶対圧信号は前記ｇｃＵ５に送られる。また、そ
の下流には吸気温センサ９が取付けられており、この吸
気温センサ９も吸気温度を電気的信号に変換してＥＣＵ
３に送るものである。

エンジン１本体にはエンジン水温センサ１０が設けられ
、とのセンサ１０はサーミスタ等から成り、冷却水が充
満し九エンジン気高周壁内に押漬されて、その検出水温
備考をＥＣ［Ｊ５に供給する。

エンジン回転゛赦センサ（以下ｒＮｅセンサ」と云う）
１１．および気筒判別センサ１２がエンジンの図示しな
いカム軸周囲又はクランク軸周囲に取り付けられており
、前者１１はＴＤＣ信号即ちエンジンのクランク軸の１
８０’ｌｌｌ！１転毎に所定のクランク角度位置で、後
者１２は特“定の気筒の所定のクランク角度位置でそれ
ぞれｌパルスを出力するものであ少、これらのパルスは
ＥＣＵ３に送られる。

エンジン１の排気管１３にけ三元触媒１４が配置され排
気ガス中のＨＣ，ＣＯ，ＮＯｘ成分の浄化作用を行なう
、この三元触媒１４の上流側には０３センサ１５が排気
管１３に：挿着されこの七ン〜１５は排気中のｇ１２巣
磯直を検出しその検出１ｉ！　１！を号をＥＣＵ３に供
給する。

更に、ＥＣＵ３には、大気圧を検出するセンサ１６およ
びエンジンのスタータスイッチ１フが襞続されておシ、
ＥＣＵ３はセ／す１６からの検出値信号およびスタータ
スイッチのオン・オフ状態信号を供給される。

次に、上述した構成の本発明の空燃比帰還？１ｔｌＪ御
装置の空燃比制−作用の詳細について先に説明し九第１
図並び［６１ｇ２図乃至第１１図を参照して説明する。

先ず、４２図は本発明の空燃比−ｊ御、即ち、ＥＣＵ３
におけるメイン、サブインジェクタの１升時間ＴＯＵＴ
Ｍ、　Ｔｏｔｒｔｇの制御内容の全体のプログラム構成
を示すブロックダイヤグラムで、メインプログラム１と
サブプログラム２とから成り、メインプログラム１はエ
ンジン回転数Ｎｅに基づくＴＤＣｆ１号に同期した制御
を行うもので始動時制御サブルーチン３と基本制御プロ
グラム４とより成り、他方、サブプログラム２は’Ｉ’
ＤＣ信号に同期しない場合の非同期ｔｔｔｌＪ御サブル
ーチン５から成るものである。

始動時制御サブルーチン３における基本算出式％式％（
１） （２） として表わされる。ここでＴｉｃｉｓＭ、Ｔｉｃｉｕ＋
はそれぞれメイン、サブインジェクタの開弁時間の基準
値であってそれぞれＴｉｃｍｍ、Ｔｉｃ■テーブル６．
７により決定される。ＫＮｅは回転数Ｎｅによって規定
される始ｌｌｂ時の補正係数でＫａｅテーブル８により
決定される。Ｔｖはバッテリ磁圧の変化に応じて開弁時
間を増減補正するだめの足紋であってＴｖテーブル９よ
り求められ、サブインジェクタのためのＴｖに対してメ
インインジェクタには構造の相違によるインジェクタの
作ａｎ性ＶＣ応じてｊＴｖ分を上のせする。

又、基本制御プログラム４における基本算出式％式％ （ （４） として表わされる。ここでＴｉｖ、ＴｉｍＦｉそれぞれ
メイン、サブインジェクタの一升時間の基準値であり、
それぞれ基本Ｔｉマツプ１０より算出される。

Ｔｏｇｃ、ＴＡＣＣはそれぞれ減速時、およびノ邦速時
における定数で加速、減速サブルーチンＩＮＣよって決
定される。　ＫＴム、ＫＴｈｖ、Ｋｒｗ・・・・−・・
・・尋の諸係欽はそれぞれのテーブル、サブルーチン１
２により算出される。ＫＴＡ反びＫｒｈｖＦ′ｉ吸気温
度補正係数で詳細については後述する。Ｋｒｗは実際の
エンジン水ｄＴｗによってテーブルより求められる燃料
増を係数、ＫＡＦＣはサブルーチンによって求められる
７ユーエルカノト後の燃料１瀘係数、Ｋｐムは実際の大
気圧によってテーブルより求められる大気圧補正ｖｋ数
、にム８丁はサブルーチンによって求められる始動後感
科増−係数、ＫＷＯＴは定数であってスロットル升全開
時の混合気のリッチ化係故、ＫＯ２は″実際の排気ガス
中のｍ巣＊＊に応じてサブルーチンによって求められる
０３フイードバツク補正係ａｓ　ＫＬ８Ｉｔｉ定数であ
ってリーン・ストイヤ作動時の混合気のり一ン化糸数で
ある。ストイキは８ｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｉｃの略で
化−学ｊ１１ｉ＊盪即ち理論空燃比を示す。父、ＴＡＣ
Ｃはサブルーチンによって求められる加速時燃料増量定
数であって所定のテーブルより求められる。

これらに対してＴＤＣｌＭ−＠に同期しないメインイン
ジェクタの開弁時間ＴＭムの非同期制御サブル−チン５
の算出式は Ｔｍム＝Ｔｉ＊ｘＫｔｗｒ＊Ｋｎｓｒ＋（Ｔｖ＋Δ’ｌ
’ｖ　）　・−・−・−＜ｂ）として表わされる。ここ
でｒｉムは加速時の非同期、即ちＴＤＣ信号に同期しな
い加速制御時の憾科増瀘基準値であって′ｒｉ＾テーブ
ル１３より求める。

ＫＴＷＴは前記水温増電詠数ＫＴＷをテーブル１４よや
求め、それに基づいて算出した同期加速、加速後、およ
び非同期加速時の燃料増ｊｉ係数である。

第３図はＥＣＵ３に人力される気筒判別信号およびＴＤ
Ｃ信号と、ＥＣＵ３から出力されるメイン、サブインジ
ェクタの駆動信号との関係を示すタインングチャートで
あり、気筒判別信号Ｓ１のパルスＦ％ａはエンジンのク
ランク角７２０＠ｆａに１パルスずつ人力され、これと
並行して、ＴＤ（Ｊ１号５ｓｆ）パルス８３ｍ−％ｅは
エンジンのクランク角１８０°ｔＳに１パルスずつ人力
され、この二つの１ｄ号間の関係から各シリンダのメイ
ンインジェクタ駆動信号Ｓｒ８・の出力タイミングが設
定される。

即ち、１回目のＴＤＣ信号パルスＳｅａで第ｌシリンダ
のメインインジェクタ駆動信号Ｓｓを出力し、２１ｇ１
目のＴＤＣ１ｍ号パルスＳ鵞すで第３シリンダのメイン
インジェクタ駆動信号Ｓ４が出力し、３回目のパルスＳ
１ｃで４４シリンダのドライブ信号Ｓｓが、また、４回
目のパルス８ｓｄで第２シリンダのドライブ信号Ｓ６が
、Ｉ幀久出力される。また、サブインジェクタドライブ
信号トは各ＴＤＣ信号パルスの人力毎、即ち、クランク
角１８０°毎に１パルスずつ発生する。尚、ＴＤＣ信号
のパルスＳｇ”　＊　Ｅ！ｑｂ・・・・・・は気筒内ピ
ストンの上死点に対して６０°早く発生するように設定
され、ＥＣＵＳ内での演算時間による遅れ、上死点前の
吸気弁の開きおよびインジェクタ作動によって混合気が
生成されてから該混合気が気筒内に吸入されるまでの時
間的ずれを予め吸収するようＫされている。　　　・Ｉ
＠４図はＥＣＵ３における’Ｉ’ＤＣ信号に同期し九−
青時間制御を行う場合の前記メインプログラム１のフロ
ーチャートを示し、全体は入力信号の処理ブロック１１
基本制御ブロック■、始動時制御ブロック班とから成る
。先ず入力信号処理ブロックＩにおいて、°エンジンの
点火スイッチをオンするとＥＣＵＳ内のＣＰＵがイニシ
ャライズしくステップ１）、エンジンの始動により’Ｉ
　Ｄ　Ｃ１ｇ号が入力する（ステップ２）０次いで、全
ての基本アナログ値である各センナからの大気圧Ｐム、
絶対圧Ｐａ、エンジン水温Ｔｗ、大気温Ｔム、バッテリ
電圧Ｖ、スロットル弁開度０ｔｈ、Ｏｎセンサの出力電
圧１ｆＬｖ、およびスタータスイッチ１７のオン・オフ
伏線等をＥＣＵＳ内に読込み、必要な値をストアする（
ステップ３）、続いて、Ｊｔ初のＴＤＣ信号から次のＴ
　Ｄ　Ｃｆｉｔ号までの経過時間をカウントし。

その値に基づいてエンジン回転数Ｎｅを計算し同じ（Ｅ
ＣＵＳ内にストアする（ステップ４）６次いで基本制御
ブロック■におｉてこのＮｅの計算値によりエンジン回
転数がクランキング回転数（始、励時回転数）以下であ
るか否かを判別する（ステップ５）、その答が肯定（Ｙ
ｅｓ）であれば始動時制御ブロック化の始動時、制御−
ナブルーチンに送られ、　ＴｉｃＲＭテーブルおよびＴ
ｉＣＲＩ：Ｐ−プルによりエンジン冷却水温Ｔｗに基き
Ｔｉ６１Ｍ。

’ｌ’１ｃｉＬｓを決定しくステップ６）また、Ｎｅの
補正体９　ＫＪｊｅ　ヲＫＮｅテーブルにより決定する
（ステップ７）。そして、　Ｔｖテーブルによりバッテ
リー電圧補正定数Ｔｖを決定しくステップ８）、各数値
を両式（１）　、　（２）に挿入してＴＯＩＪＴＭ　、
　ＴＯＵＴＩを算出する（ステップ９）。

また、前記ステップ５において答が否（ＮＯ）である場
合に社エンジンが７ユーエルカツトすべき状−にあるか
否かを判別しくステップ１０）、そこで答が肯定（Ｙｅ
ｓ）であればＴｏｖｔｖ、Ｔｏｔｒｒｓの値を共に零に
してフューエルカットを行う（ステップ１１）。

一方、ステップ１０において答が否（Ｎｏ）と判別され
た場合には各補正係数ＫＴム、　ＫＴＡＶ　、ＫＴｗ　
。

ＫＡＦＣ，ＫＰＡ、ＫＡＩＩＴ、Ｋｗｏｒ、ＫＯ！、Ｋ
ＬＩ、ＫＴＷＴ等および補正だｇ’ｒｏｇｃ、’ｒムｃ
ｃ、’ｒｖ、ΔＴｖを算出する（ステップ１２）、これ
らの補正係数、定数はサブルーチン、テーブル等によっ
てそれぞれ決定されるものである。

次いで、−転ｄＮｅ、絶対圧ＦＢ等の各データに応じて
所定の対応するマツプを選択し該マツプによ抄ＴｉＭ、
Ｔｉ１ｔ決定する（ステップ１３）。而して、上記ステ
ップ１２．１３により得られだ補正係数値、補正定数値
亜びに基準１ｖｉに基づいて両式（３）　、　（４）に
よりＴＯＵＴＭ、ＴＯＵＴｌｌを算出する（ステップ１
４）、そして、斯く得られたＴＯＵＴＭ　。

Ｔｏｕｒｓの１直に基づきメイン、サブインジェクタを
それぞれ作動させる（ステップ１５）。

前述したように、上述したＴＤＣ信号に同期したメイン
、サブインジェクタの開弁時間の制御に加えて、ＴＤＣ
ｉ号には同期せず一定の時間々隔をもったパルス列に同
期させてメインインジェクタを制御する非同期制御を行
なうが、その詳細については説明を省略する。

次に上述した補正係数のうち、吸気温度補正係数ＫＴム
及びＫＴＡＶについて説明する。

吸気温度が変化すると、空気密度（空気１１Ｊ：童）が
変わり同一吸入容積空気流量Ｑａｉｒ　（又は同一吸気
管絶対圧Ｐａ）であっても吸入空気型＠　Ｇ　ａ　ｉ　
ｒが変化する。吸気温度ＴＡと空気比重１ｒａｔｒとの
関には の関係があるので吸気温度補正係数ＫＴムはで与えられ
る。エンジンの形状によって決まる以下の算出式が実験
的に求められた。

ここに　′ｒム　；吸気温度（℃） ＴＡ０　；基準吸気温度（℃） ＣＴＡ　　；エンジン毎に決る定数 である。

吸気温度が低い場合には上述した空気密度の変化によ−
る空燃比の変化に加えて燃料の気化率の低下が原因とな
って空燃比がリーン化する。第５図は噴射された燃料の
気化蓋を示す図であり、第５図（ａ）は噴射からの時間
の経過にともなって気化量が増加する様子を示す。

今、安定したエンジンの運転に必要な気化燃料蓋をＧｆ
ｏｖ、燃料噴射量をＧｆ、ｕＪ射から点火までの時間を
ｔｏとすると、時間ｔｏが経過するまでに燃料噴射量Ｏ
ｆがすべて気化が完了すれば燃料噴射量ＧｆＦｉＧｆｏ
ｖでよいがＱ間１０４７）経過までに気化が完了しなけ
れば気化不足分だけ燃料噴射量を増電する必要がある。

燃料／Ｉｔ　ｉ’ｌの単位時間当りの気化率をＸとする
と、気化率Ｘは同一燃料であれば燃料ｓＩＬ＃４の表面
積（粒径によって決る）と周囲温度の関数であるが同一
のインジェクタで一定量の燃料を噴射するときには、４
料液瞬の線表面積はほぼ一定と考えることができるので
、気化率Ｘは周囲温度ＴＡのみの関数とすることができ
る０時間ｔｏ後の気化１をＧｆマとすると気化１ｔＧ　
ｆ　ｖは次式で表わすことができる。

Ｇ　ｆ　ｖ　＝　Ｇ　ｆ　−Ｘ　−ｔｏ　・−−・（１
）燃料噴射１ｉＧｆｏを吸気温度ＴＡが基準温度ＴＡ０
であるときの必要な燃料噴射量とすると％吸気温度ＴＡ
Ｇのときに時間ｔｏで燃料が完全に気化を完了し必４！
気化燃料量Ｇｆｏｖとなるように設定されている。すな
わちこのときの気化率をＸｏとすると時間ｔｏ当りの気
化量は Ｇｆｖ＝Ｇｆｏｖ＝（ｊｆｏ＊Ｘｏ−ｔ。

となる。

吸気温度ＴＡが４準温度ＴＡＧよ−り低い時（ＴＡ＜Ｔ
ＡＯ）、気化率Ｘは低下するため燃料噴射−がＧｆｏの
場合時間ｔｏ経過時での気化蓋はＧｆｏｖにならない。

すなわち Ｇｆｏ　ＩＩＸＬ　１１　ｔｏ　＜　Ｇｆｏｖ　　（但
しＸｔ、　＜　Ｘｏ　）そこで気化量の不足分をおき゛
なうよらにエンジンに供給する燃料量を増量し、時１禰
ｔｏ−過時での気化量がＧｆｏｖとなるようにする。こ
のときの吸気温度補正係数をＫＴＡＶとすると Ｋｔｉｖ　１１　Ｇｆ　ｏ　ｍ　Ｘｔ、　ｍ　ｔｏ　＝
Ｇｆ　ｏｖこのとき　ＫＴＡＶ＞　１となる。

ＩＩｋ気温度Ｔムが基準温度ＴＡ０より尚い時（ＴＡ〉
Ｔ紛）、気化率ＸはＸ＞Ｘｏとなるため時間ｔｏ経過時
ではすでに気化を終了し気化蓋はＧｆｏｖとなっている
。

すなわちＴＡ〉１゛ム０のときは燃料噴射ｊ１ｉｊ　Ｇ
　ｆ　ｏでよく増量又は減量の必要はない。このとき吸
気温度補正係数はＫＴＡＶ＝１でよい。

第５図（呻は燃料噴射瀘がＱｆＯ（一定）のとき時間ｔ
ｏ経過時での吸気温度の変化による気化−の変化の様子
を図示する。又第６図は上述した吸気温ｆＫよる吸気温
戚補正係数ＫＴＡＶの設定すべき埴を図示したものであ
る。

４７図乃至第９図は上述した本発明の燃料供給制御装置
Ｋｆ用されるＥＣＵ３の内部構成回路図で、特に吸気温
度補正係数ＫＴム及びＫＴＡＶの算出ブロックを拝承す
る。

先ず、１図はＥＣＵｓの内部構成の全体ブロック回路図
を示す、第１図に示されるｄ気管絶対圧ＰＪＩセンナ８
、エンジン水ｍＴｗセンサ１０及び吸気温Ｔムセン＋９
はそれぞれＮ勺コンバータ１８群を介してＰｇ値レジス
タ１９、Ｔｗ値レジスタ２０及びＴム櫃レジスタ２１の
各人力１４に接続されている。第１゛図に示すエンジン
回転数Ｎｆｆ１七ンナ１１はワンショット回路２５を介
しシーケンスクロック発生回路２６０入力側ＫｉＩ続さ
れており、シーケンスクロック発生回路２６の出力側は
Ｎｌｌ針側用カウンタ２８　、ＮＥ値レジスタ２９゜Ｋ
ＴＡ１１ｉｊ算出ｌ！！ｌ路２２及びＫｔｎＶＩｌｆＥ
ｌｌ出回路２４の谷入力側に接続されている。４準りロ
ック発生器２７、Ｎｘ計測用カウンタ２８及びＮｇｉＩ
ｉレジスタ２９はこの順＃ｒＫ接続されている。Ｐ璽櫨
レジスタ１９、Ｔｗ１ルジスタ２ｏ及びＮ　Ｅ　１１ｉ
　ｖ　シｘり２９の谷出力貴は基本Ｔｉ算出回路２３０
入力側にそれぞれ接続されており、基本Ｔｉ算出回路２
３の出力側は乗Ｓ回ｗ！ｒ３０の入力端子３０８に接続
されている。Ｔム１直レジスタ２１の出力側はＫＴＴｉ
直真出回路２２とＫＴムマ１１１ｉＬ算出回路２４のそ
れぞれの入力１ｉＩＩＫ接続されてお９．Ｋｒｈ匝算出
回路２２の出力側は乗算回路３０の入力端子３０ｂに、
ＫＴＡマ１直算出回路２４の出力側は乗算回路３１の入
力端子３１ｂ　Ｋ：それぞれ接続されている。乗算回路
３０の出力端子３０Ｃは乗算囲路３１の入力端子３１ａ
Ｋ。

出力端子３１ＣはＴｉ値レジスタ３１及びＴｉ値制ｎ回
路３３を介して第１図に示す燃料噴射弁６に接続されて
いる。

前記第１図におけるエンジン回転数Ｎ層センサ１１のＴ
ＤＣ４ｇ号は次段のシーケンスクロック発生回路２６と
共に波形壷形回路を構成するワンショット回ｗｒ２５に
供給される。該ワンショット回路２５は各Ｔ　Ｄ　Ｃ１
＄号毎に出力信号８ｏを発生し、その信号ＳＯはシーケ
ンスクロック発生−ｙ１２６を作動させてクロック信号
ＣＰｏ〜８　ｔｌ／Ｉｉｖ＜発生すせる。′ｇ８図はシ
ーケンスクロック発生−ｗ＆２６によって出力信号ＳＯ
の人力毎にクロック信号ＣＰｏ〜８を順次発生させる様
子を示すものである。

クロック信号ＣＰｏは回転数ＮＥ値レジスタ２９に供給
されて基準クロック発生ａ２７からの基準クロックパル
スをカウントするＮｘ計測用カウンタ２８の直前のカウ
ントｔＬをＮＥＩ直レジスタ２９にセットさせる０次い
でクロツク１ｄ号ＣＰｘはＮｌ針＃ｊ用カウンタ２ＢＫ
供給され該カウンタの直前のカウント値を信号ＯＫリセ
ットさせる。従って。

エンジンの回転数ＮｅはＴＤＣ便号のパルス間にカウン
トされた数として計測され、その計測回数Ｎｅが上記回
転数ＮＥ１１ｇレジスタ２９にストアされる。更にクロ
ック信号ＣＰｏ〜３はＫＴＡｖ直算出目算出回路２４ロ
ック信号ＣＰｏ〜５はＫＴム値算出回路２２に、クロッ
ク信号ＣＰ６　、　ＣＦ２　、　ＣＦ２はそれぞれ乗算
回路３０９乗算回路３１及び゛ｆｉ値レジスタ３２に供
給される。

吸気＃絶対圧Ｐｉセンサ８、エンジン水温センサＴｗ　
ｌ　９％及び吸気ｄＴムセンサ９の各出力ｉｉｔ号はＡ
／１）コンバータ１８群で合デジタル、ｄ号に変換され
てそれぞれＰｌ、１直レジスタ１９．Ｔｗｉｇレジスタ
２０及びＴム値レジスタ２１にストアされている。基本
Ｔｉ算出回路２３はＰｌ値レジスタ１９から供給される
吸気−１絶対正置号Ｐ　ｍ　、　Ｔｗ１区レジスタ２０
から供給される工／ジン水温信号Ｔｗ、及びＮＥ値レジ
スタ２９から供給されるエンジン回転数１ｇ号Ｎ臆の谷
出カニｄ号に応じ、第２図乃至第４図で説明した手植に
従って燃料噴射弁の基本１４９Ｐ　＃　＋１４１Ｔｉを
算出し、該Ｔ１櫨は乗算回路３０の入力端子３０ａＫＭ
号ＡＩとして供給される。

ＫＴムｆ直算出ｔｇｌ路２２ではＴｊ１直レジスタ２１
から供給される吸気温［Ｔムの出力１ｇ号に応じて前記
（６）式に基いて、吸ｆｉ温度補正係数ＫＴＡ値を算出
して、該ＫＴＡ値を乗Ｓ回路３００入力端子３０ｂに信
号Ｂ硬して供給される０乗算回路３０では／−クンスフ
ロック発生回路２６からのクロック１ぎ号ＣＰ６が印加
されるタイミングで人力信号ＡＩと８．とが乗算され、
すなわち基本Ｔｉ誠と牧気温度補正係畝ＫＴＡとが乗算
され、該乗Ｊ１値（Ｋｔム・Ｚｌｌｊ　）が出力端子３
０Ｃから乗算回路３１の入力端子３１ａに１ｄ号４とし
て供給される。

ＫＴＡＶｉｉ算出回路２４ではＴＡ−レジスタ２１から
供給されるａ気温度Ｔムの出力信号に応じて前記第６図
に基いて吸気温度補正係畝ＫｔムＶ籠を奔出して、該Ｋ
ＴＡＶ１［を乗算回路３１の入力端子３１ｂ　Ｋ信号島
として供給される０乗算ＩＰ！ｌ錯３１ではクロック信
号ＣＰ７が＃］加されるタイミングで入力信号＾と為と
が筆算され、すなわち吸気ｍ度補正係ＩＩＬＫ′ｒＡで
補正されたＴｌ　１ｉ１　（ＫＴＡ　・Ｔ　Ｉ　）　Ｖ
Ｃ疵１ｃ吸気諷Ｉｆ補正係畝ＫＴムＶが乗算され、禮栗
算−（ＫｒＡｖ−ＫＴＡ−Ｔｉ）が出力端子３１Ｃカら
Ｔｉ、ｇｔ、、ジスタ３２に供給される。１ｉｆｔ　ｍ
レジスタ３２は、シーケンスクロック発生回路２６から
のクロツク１雌号ＣＰ８が印加される母に前記乗算回路
３１から供給されたｇｊｊＬ気温匿補正された基本Ｔｉ
１直（ＫＴＡ・ＫｒＡｖ４ｉ）をストアし％Ｔｉ（直制
御回晒３３に該基本Ｔｉ１ｉを供給する。Ｔｉ埴ＩｔＩ
ＩＩｇ４回路３３では供給された基本Ｔｉ　１ｖｉに応
じた燃料噴射弁開弁時間の間噴射弁を開弁する駆動信号
を発生させ燃料噴射弁６に該駆動信号を供給する。

第９図は第７図で示し九ＫＴム１直算出回路２２及びに
丁ムマ値算出回路２４の内部構成回路の実施例を拝承す
るものである。第７図で示すＴ＊１ｄｉＦ・ジスタ２１
の出力側はに丁ム値算出回路２２、内の実温度変換メモ
リ３４の入力１１に、　Ｋｒ〜ムＶ値纂出回路２４内の
乗算回路４７の入力端子４７！１及び比較回路５３の入
力端子５３ａＫそれぞれ接続されている。

実１１度変換メモリ３４の出力側は加算回路３５の入力
端子３５ｂに、入力端子３５ｍにはデータ＝２７３メモ
リ３６がそれぞれ接続されている。／ＩＯ算回路３５、
の出力端子３５Ｃは除算回路３７０入力端子３７ａＫ、
入力端子３７ｂ　４ＣｔｆＴＡ１値メモリ３８がそれぞ
れ接続されている。除算回路３）の出力端子３７ＣはＡ
−レジスタ３９を介して減算回路４０の入力端子４０１
１に接続されてお一す、データ＝１メモリ４１は減算回
路４００Å力層子４０ｂ及び加算回路４５０入力端子４
５ｂに接続されている。ｄｆｃ算回路４０に出力端子４
０Ｃは乗算回路４２の入力４子４２ａＫ、入力端子４２
ｂにはＣＴム１直直上モリ４３それぞれ１ｊｋ続されて
いる０乗算回路４２の出力４子４２Ｃは入レジスタ４４
を介して加算回路４５０入力端子４５１Ｋｌｌ続され、
出力端子４５Ｃは１（ＴｊＬ　ｌｌｉレジスタ４６を介
して第８図に示す乗算回路３００入力端子３０ｂＫｉｉ
Ｍされている。

１１７図に示すＴｈｆルジスタ２１からのａ気一度Ｔム
出力信号は実温度変換メモリ３４で実温度に変換されて
加算回路３５０人力癩子３ｓｂＫ１ｉ！を号Ｎｌとして
供給され入力端子３５為に信号鳩として供給されるデー
タ＝２７３メモリ３６からの定ｆｉ（２７３℃）と加算
され、威加算値Ｍｌ　＋Ｎｔ　（すなわちＴム＋２７３
）は・除算回路３７が入力端子３７ａに１６号りとして
供給される。Ｔ旬１直メモリ３８には（ＴＡＯ＋２７３
）の定数値（例えば２９３Ｃ）が記憶されており禮メモ
リ値は除算回路３７の人力４十３７ｂに信号Ｃとして供
給される。除算・回路３７ではクロックＩＩ！ｒ号ＣＰ
Ｉの印加のタイミングで１ｍ＠ＣとＤの除算が行わし、
　ａＦＩ＃＊＊ｃ／Ｄ　（すなわち（Ｔムｏ＋２７３／
（ＴＡ＋２７３　））　ｒｉＡルジＸｆｉ　３９　Ｋ供
給’ｇレル。

Ａ＠しムク３９ではクロック洒号ＣＰ２の印加のタイミ
ングでストア頃を新しい除算値９毎に入れ替えると共に
、該除算厘を減算回路４００入力端子４０８に信号鳩と
して供給される。データ＝１メモ＋７４１には定数＝１
が記憶されており該定数値は１ｊ７Ｒｓ回路４０の入力
端子４０ｂに信号Ｎ、として供給されている。減算回路
４０では信号鳩と馬の減算が行なわれ、該減算値鳩−島
（すなわち（ＴＡＯ＋２７３）／（ＴＡ＋２７３）−１
）は乗算回路４２の入力端子４２ａに信号Ａ、として供
給される。入力端子４２ｂ　Ｋは信号ＢｓとしてＣＴム
値値上モリ４３らエンジンによって決定される定数値Ｃ
Ｔムが供給されている１乗算回路４２ではクロック信号
ＣＰ３の印加のタイミング４４に供給される。Ａｉレジ
スタ４４ではりロック信号ＣＰ４の印加のタイミングで
ストア値を新しい乗算値ＡｓＸ　Ｂ３と入れ替えるとと
もに、該乗算値を加算回路４５の人力端子４５ａ　Ｋ信
号部３として供給される。加算（ロ）１６４５では信号
部と信号Ｎ１として入力されている定数１とが加算され
％該加はＫＴＡ値レジスタ４６に供給される。ＫＴＡ　
ＩＪ［レジスタ４６ではクロック信号ＣＰ５の印加のタ
イミングでストア値を新しい加算値４十Ｎｇと入れ替え
るとともに１該加算値すなわち上述のように演算された
吸気温度補正係数に一値が第７図の乗算回路３０に供給
される。

次ににイムマ算出回路の構成及び作用、効果について述
べる。乗算回路４７０入力端子４７ｂ　ＫｄＣＴＡＹ値
メモリ４８が接続されてお抄、出力端子４７ｃ　ＦｉＡ
　３！Ｌ”）スタ４９を介して減算回路５０の入力端子
５０ｂ　Ｋ接続されている。減算回路５０の入力端子５
０ＪｌにはＣＴＡＶＯ１ｆｉメモリ５１が接続されてお
り、出力端子５０Ｃはにω回Ｎｒ５２の一方の入力端子
に接続されている。ＡＮＤ回路５２の出力側はＯＢ回１
ｉＩｒ５７を介してＫＴＡＶＩ直レジスタ５８の人力−
に接続されている。ＫＴＡＶ値レジ入レジスタ５８−は
第７図に示す乗算１１１ｉ！ｉ略３１の人力端子３１ｂ
　Ｋ接続されている。比幀回１８５３の入力端子５３ｂ
にはＴ１１１区メモリ５４が接続されており、出力４子
５３ＣｄＡＮＤ１ｇ１ｊ＠５０　Ｏ他の人力端子に、出
力端子５３ｄはＡＮＤ−１＠５５の一方の人カ端子Ｋｍ
続されている。ＡＮＤ回ｗ！５５の池の人力４子にはＫ
ＴＡＹ４）Ｉ＠メモリ５６が接続されており％ＡＮＤ回
路５５の出力１ｔｉｌＦｉＯＲ回路５１の人力−に接続
されている、 ＣＴＡＶＩＩ［メモリ４８及びＣｒｈｖｏｉｉｌモリ５
１１／Ｃｄ第６図に示す吸気温度へが基準温度Ｔ紡より
低いいずれもエンジン毎に実験的に決定される。）がそ
れぞれ記憶されており、ＴＡｘｌ直メモサメモリ５４準
吸気ｒｔｍＫＴｈｏ（例えば２０　ｃ）　カ、ＫＴＡＶ
Ｏ櫨メモリ５６には定ａｔ、Ｏがそれぞれ記憶されてい
る。

ＴＡＡ３レジスタ４９らの吸気温度′ＩＩＡ信号が４Ａ
鼻回路４７０入力端子４７３　Ｋ信号Ａ４として供給さ
れ。

入力端子４７ｂにはＣｒ＊ｖｌｌメモリ４８からの比例
定数ＣＴＡＶが信号Ｂ４として供給されている。乗算回
路４７は冬ロックｆｇ号ＣＰＩの印加のタイミングで信
号Ａ４とＢ４が乗算され、該乗算値Ａ４×８４（すなわ
ちＣＴＡＶ　＊　ＴＡ）はＡ、レジスタ４９に共線され
る。Ａ３レジスタ４９ではクロック信号ＣＰ２の印加の
タイミ２−グでストア１直を新しい＝Ｓ値Ａ４ｘＢ４と
入れ替えるとともに、該乗算値を減算回路５０の入力端
子５０ｂ　Ｋ信号Ｎ４として供給さｉる。滅痒画路５０
０Å力端子５０ａには信号Ｍ４としてＣＴＡＶＯ値メモ
リ５１からの定１ＩＣｒムＶＯが供給されている。減算
間ｊＩ５０では信号Ｍ４とＮ４の減算が行なわれ、該減
算値Ｍ４　　Ｎ４（すなわちＣＴＡＶＯ−ＣＴＡＶ　１
１　ＴＡ）はＡＮＤ回路５２の一方の入力端子に供給さ
れる。

比較回路５３では吸気一度Ｔムが基準温度ＴＡ０より高
いか否かが比較される。すなわちＴＡＡ３レジスタ４９
らの吸気温度ｎ信号が比較回路５３０入力端子５３ａ４
１Ｃｆｌ！号Ｘ１として、Ｔａ値値上モリ５４らの基準
温［’ｒＡＯ１ｍ号が入力端子５３ｂＫ１１号Ｙ。

として供給され、Ｘ１≦Ｙｌのとき（すなわちＴ≦ＴＡ
Ｇのとき）出力端子５３Ｃからは出力＝〜ｌがＡＮＤ回
路５゛２に、出力端子５３ｄからは出力＝ＯがＡＮＤ回
路５５にそれぞれ供給される。こｐときＡＮＤ回路５２
は開成の状態となり、ＡＮＤｉｇｌ路５５は閉成の状態
となるのでＡＮＤ回路５２の一方の入力端子に供給され
ている一紀減算値（Ｍ４　　Ｎ４）がＡＮＤＪｇｌ路５
２及びＯＲ回路５７を介してに丁ムマ１１ｉレジスタ５
８に供給される。

比較回路５３でＸ、　＞　Ｙのとき（すなわちＴＡ＞Ｔ
ａ。

のとき）前記とは逆に出力端子５３ｃからは出力＝Ｏが
、出力端子５３ｄからは出力；１が出力されるのでＡＮ
Ｄ回路５２は閉成の状態となシ、ＡＮＤ回路５５は開成
の状態となりムＮＤ１ｇｌ路５５の他方の入力端子に入
力されているＫｔムマＯ値値上モリ５６らの定数１．０
がＡＮＤ回路５５及び０８回路ダを介してＫＴＡＶ値レ
ジ入レジスタ５８される。

Ｋｔムマ愼レジスタ５８ではクロック信号口）の印加の
タイきングでストア値を新しい入力値と入れ替え、該ス
トア値すなわち吸気温度Ｔムに応じて（ＣＴＡＶＯ−Ｃ
ｔムマ・Ｔム）又はｔ−ｏの吸気温度補正係数Ｋｔムマ
値が１１７図の乗算回路３１の入力端子３１ｂＫ供給さ
れるｉ 第１θ図は第９図で示したにτム値算出回路２２及ヒに
′ｒムマ値算出回路２４の実施例とは異る別の実施例を
示すものである。

第７図に示すＴム値レジスタ２１の出力側はに？ム値算
出回路２２′内の１／！助割算回路５９の入力端及びに
’Ｔムマ値算出回路２４′内の比較回路５３′Ｏ入力端
子５３ｂ’Ｋｉｉ絖されている＠　”／２”割算回路５
９の出力側はアドレスレジスタ６ｏを介してＫｆム値デ
ータメモリ６１及びＫＴｉｖ値算出＠路２４′内のＫｔ
λシ値データメモリ６２の各入力端に接続されている。

　ＫＴｌｊ値データメモリ６１の出方側はＩＩ’Ｎｊｌ
ｌＫ示す乗ｇｔｍ路３００人力ｍ子３０ｂ　Ｋ接続され
、　ＫＴｌｈ市値データメモリ６２の出方側はムＮＤ［
ｇ回路５２′の一方の入力端子に！Ｉ続されている。Ａ
ＮＤｄ路５２′の出力側Ｆｉｏｇ、回路５７′を介して
第７−に示す乗算回路３１の入力端子３１ｂに接続され
て勝る。比較回路５３′の入力端子５３ａ’にはＴＡｘ
１ｍメモリ５４′が接続されておシ、出力端子５３Ｃ’
はＡＮＤ回路５２′の他方の入力端子に、出方端子５３
ｄ′はＡＮＤ回路５５′の一方の入力端子に接続されて
いる。ＡＮＤ回路５５′の他方の入力端子にはＫＴＡＶ
Ｏ値メモリ５６′が接続されている。

第１１図は吸気温度りに応じて前記（６）式及び第６図
に基いて予め設定しである吸気温度補正係数Ｋｒム及び
Ｋｔｎｖテーブルを示す。アドレスレジスタ６０には第
１１図に示す吸気温度に対応するアドレス値が記憶され
咳アドレス値に対応する吸気温度補正係数ＫＴｎｉ及び
ＫＴムマｉかに’ｒム値データメモリ６１、Ｋｒｈｖ値
データメモリ６２にそれぞれ記憶されている。Ｔム値レ
ジスタ２１の吸ｆｉ温［−信号は１／！ｎ１１算回路５
９で整数イヒされアドレスレジスタ６０に供給される。

アドレスレジスタのはクロック信号ＣＰＩの印加のタイ
ミングで吸気温度ＴＡＫ対応する前述のアドレス値が続
出され、該アドレス値はＫｒム値データメモリ６１及び
ＫｔａＶ値データメモリ６２に供給される。Ｋ↑ム値デ
ータメモリ６１は供給されたアドレス値に対応する補正
係数ＫＴＡｉ値を選び出し第７図に示す乗算回路３０に
鍍ＫＴＡｉ値を供給する。一方ＫＴＡＶ蝋データメモリ
６２においても供給されたアドレスＷＬＫ対応する補正
係数Ｋｔムマｉ値が選び出され該Ｋｒｈｖｉ値はＡＮＤ
回路５２′に供給される。

ＡＮＤｌｉｌ路５２′と５５′、ＯＲ回路５７′、比較
回ｊ１５３’、　ＴＡＸ値メ子メモリ５４′ＫｔＡｖｏ
ｌ直メモリ５６′は各作用、効果Ｆｉ第９図のＡＮＤ１
ｇｌ路５２と５５、ＯＲ回路５７、比較回路５３、ＴＡ
Ｘ値メセメモリ５４Ｋｒｎｖｏ瀘メモリ５６の各作用効
果と同じである。すなわち比較回路５３′で吸気温度−
が基準温度ＴＡＧよに高いか′否かを判定し＾ければ７
図に示す乗算回路３１に供給され、ａＸ温度−が基準電
ｔ　ＴＡＧより低ければＡＮＤｉｉＪ路５２′に供給さ
れているＫｔ＊ｖｉｉｉ［をＯＲ回路５７′を介して第
７図に示す乗算回路３１に供給される。

尚第１０図の実施例では吸気温度Ｔムに対応するアドレ
ス値を続出しするＫｒ＊ｆｉｊＬ算出回路２２′内にあ
るアドレスレジスタ６０はＫＴＡＹ値算出目算出回路２
４′ドレス値を供給するようにされているが、　Ｋｖａ
ｖ値算出値踏出回路２４′１／！を割ｓｔａ路及びアド
レスレジスタを設けてもよい。又場合によっては以上の
説明より容易に考えられるようＫＫＴＡＶ値データメモ
リに基準吸気温［ＴＡＯ以上の吸気温度ＴＡ４Ｃ対応す
るＫＴＡＶ値（＝　ｔ、０　（７）一定値）を記憶させ
ておｈて比ＩＩＲ回路５３’、　Ｔｙ値値上モリ５４’
ＫＴＡＶＯ１直メモリ５６′、ＡＮ　Ｄ　Ｌｇｌ路５２
′と５５′及びＯＲ回路５７′をとり除いてＫＴＡＶ値
データメモリ５２の出力側を直ｌ！Ｉｇ７図の乗算回路
３１０入力端子３１ｂＫ接続してもよい。

以上詳述し友ように本発明に依れば、゛吸気温度センナ
と、所箒警弐に基いて補正係数を演算する演算手段と、
また必要によ動補正係数に応じて噴射弁の開弁時間を補
正する補正手段とによって、吸気温度に応じて燃料供給
量を補正し所定の空燃比に保つようにしたので、エンジ
ンの作動の安定性の向上並びに運転性能の改善を図るこ
とか出来る。

【図面の簡単な説明】

ＩＦ５図は本発明の空燃比補正装置を含む燃料供給装置
の全体のブロック構成図、第２図は第１図のＥＣＵｖｃ
おけるメイン、サブインジェクタの開弁時間ＴＯＵＴＭ
　、Ｔｏｔｒｔｇの制御内容の全体のプログツム構成の
ブロックダイアグラム、第３図はＥＣＵＩＣ入力される
気筒判別信号およびＴＤＣ信号と、ＥＣＵから出力され
るメイン、サブインジェクタの駆動信号との関係を示す
タインングチャート、ａｌ１１４図は基本−弁時間Ｔｏ
ｔｒｒｉａ　、　ＴＯＵＴＩ算出のためのメインプログ
ラムの７ｏ−チャート、嬉５図（１）は噴射からの時間
の経過にともなって燃料液滴の気化量が増加する様子を
説明する図、第５１伽）は燃料噴射量が一定のとき時間
ｔｏでの吸気温度の変化による燃料液滴の気化量の変化
の様子を説明する図、１１６図は吸気温度補正体ａＫＴ
ｉｖと吸気温度との関係を示す図、第７図はＥＣＵ３の
内−構成の全体ブロック回路図、１ＩＥ８−はシーケン
スクロック発生回路によって順次発生するクロック信号
の発生順序を説明する図ｓ’４９図は第７図で示したＫ
ｔ４値算出回路及びＫＴムマ値算出回路の内部構成回路
の一実施例を拝承するブロック図、第１０図は＃！７図
で示したＫＴＡ値算出回路及びＫＴ、ＡＶ値算出回路の
内部構成回路の悔の実施例を拝承するブロック図、ｊｉ
ｉｌ１図は吸気温度補正係数Ｋｔム及びＫＴＡＶと吸気
温度Ｔムとの相関マツプである。 １・・・内燃エンジン、５・・・ＥＣＵ、６・・・燃料
噴射装置、９・・・吸気温センサｓ２２・・・ＫｔＡ埴
算比算出回路３・・・基本Ｔｉ算出回路、２４・・・Ｋ
↑ムＶ値算出回路、３０及び３１・・・乗算回路、３３
・・・Ｔｉ値制御回路。 出　願　人　本田技研工業株式会社 代理人　弁理士　渡　　部　　敏　　　彦手続補正書　
（自発） 昭和５７年１１月３０日 特許庁長官　若　杉　和　夫　殿 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１８５７６３号 ２、発明の名称 吸気温度による補正機能を有する 内燃エンジンの空燃比補正装置 ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 住所　東京都渋谷区神宮前６丁目２７番８号名称　（５
３２）　　　本田技研工業株式会社代表者　　　河　　
島　　喜　　好 ４、代理人 住所　東京都豊島区東池袋３丁目２番４号サンシャイン
コーケンプラザ３０１号 〒１７０　　電話０３（９８３）０９２６　（代）氏名
　弁理士（８１８ｇ）　　渡　　部　　敏　　彦５、補
正の対象 （１）明細書の特許請求の範囲の欄 （１）　　明細書の発明の詳細な説明の欄（２）図面 （１）　明細書の特許請求の範囲の欄 別紙の通りに補正する。 （２）　明細書の発明の詳細な説明の欄ｌ）明細書の第
９頁、式（３）を次式に訂正する。 ｒＴｏｕｒｍ＝　（Ｔｉｖ−ＴＤＥＣ）Ｘ　（ＫＴＡ　
　・ＫＴＡＶ−ＫＴｔｓ−ＫＡＦＣ−ＫＰＡ　　・Ｋｈ
ｓＴ−ＫｗｏＴ−Ｋｏ　２　　・Ｋｔ、ｓ）十ＴＡｃｃ
　Ｘ　（ＫＴ　Ａ　−ＫＴｗｒ　・ＫＡ　ｐｃ）　＋　
（Ｔｖ＋ΔＴｖ）　−−−−−・（３）　Ｊ２）明細書
の第１６頁、下から第９行目の「である。」の後に次文
を挿入する。 ［上述の吸気温度補正係数ＫＴ＾は暖機後の運転時での
適用を意図しており、従って上記基準吸気温度Ｔ　Ａ　
Ｏは例えば、３５〜５０℃に設定される。」 ３）明細書の第１７頁、下から第５行目から第１行目ま
でΦ［基準温度ＴＡＯ・・・いる。」を次文に訂正する
。 「基準温度Ｔ　ｓ　ｖ　ｏであるときの必要な燃料噴射
量とすると、この噴射量Ｇｆｏは吸気温度が基準温度Ｔ
　Ａ　Ｖ　Ｏであるときに時間ｔｏの経過時点での気化
量が必要気化燃料量Ｇｆ　ｏｖとなるように設定されな
ければならない。」４）明細書の第１８頁、第４行目の
ｒＴ＊ｏより低い時（Ｔ　Ａ　＜Ｔ　Ａ　Ｏ）、　Ｊを
ｒＴＡｖｏより低い時（Ｔ　Ａ　＜Ｔ　Ａ　Ｖ　Ｏ）、
Ｊに訂正する。 ５）明細書の第１８頁、第１５行目のｒＴＡｏより高い
時（Ｔ＾＞ＴＡｏ）、」を［ＴＡｖＯより高い時（Ｔ　
Ａ　＞Ｔ　Ａ　Ｖ　Ｏ）、　Ｊに訂正する。 ６）明細書の第１８頁、第１８行目のｒＴＡｏＪをｒＴ
ＡｖｏＪに訂正する。 ７）明細書の第１８頁、最下行のｒ　Ｋ　Ｔ　Ａ　Ｖ　
＝　１でよい、」の後に次文を挿入する。 「上記基準温度Ｔ　Ａ　Ｖ　Ｏとしては燃料の噴射時か
ら噴射された燃料の点火時までに噴射燃料が完全に気化
するような吸気管内温度１例えば０〜２０℃に設定され
る。この基準温度ＴＡＶＯは前述の基準温度ＴＡＯより
低いので補正係数ＫＴＡＶによる補正は補正係数ＫＴＡ
による補正を伴う。」 ８）　明細書の第２０頁７下−から第５行の「レジスタ
３１」を「レジスタ３２」に訂正する。 ９）明細書の第２１頁、下から第２行目の［クロック信
号ＣＰｏ〜８」を「クロック信号ＣＰ１〜３」に訂正す
る。 １０）明細書の第２１頁、下から第１行目の「クロック
信号ＣＰ、〜δ」を「クロック信号ＣＰ１〜５」に訂正
する。 １１）　　明細書の第２５頁、第４行目の「４０に」を
ｒ４０の１に訂正する・ １２）明細書の第２５頁、第９行目の「第８図」を「第
７図」に訂正する・ １３）明細書の第２５頁、下から２行目の「２９３℃」
を「３１３℃」に訂正する。 １４）明細書の第２６頁、第３行１（Ｆ）　ｒ（Ｔ　Ａ
　Ｏ＋２７３／Ｊをｒ（Ｔ　Ａ　Ｏ＋　２７３）／Ｊに
訂正する。 １５）明細書の第２８頁、第１０行目のｒＯＲ回路５１
」をｒＯＲ回路５７」に訂正する。 １６）明細書の第２８頁、第１３行目のｒＴＡｏＪをｒ
ＴＡｖｏＪに訂正する。 １７）　　明細書の第２８頁、下から第３行目のｒＴＡ
。 （例えば２０℃）」をｒＴＡｖｏ（例えば１０℃）」に
訂正する。 １８）　　明細書の第３３頁、第９行目の「は各作用、
効果は」を「の各作用は」に訂正する。 １９）明細書の第３３頁、第１１行目の「各作用効果」
を「各作用」に訂正する。 ２０）明細書の第３４頁、第４行目のｒｌ／２４」を「
１／２町に訂正する。 ２１）明細書の第３４頁、第１２行目の［モリ５２」を
ｒモリ６２」に訂正する。 （３）　図面の第５図及び第１１図を別紙の通り補正す
る。 以上 １、　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を吸気
温度に応じて補正する装置において、下記の式で与えら
れる補正係数（ＫＴＡ）に基いて空燃比を補正する空燃
比補正装置。 ここにＴＡ　；吸気温度（”Ｃ） Ｔ　Ａ　Ｏ；基準吸気温度（”Ｃ） ＣＴ　Ａ　；エンジン毎に決る定数 である。 ２、　更に、予め設定された所定温度以上で一定値をと
り、所定温度以下で吸気温度低下とともに増大する前記
とは興る補正係数（ＫＴＡＶ）を乗算して空燃比を補正
する特許請求の範囲第１項記載の空燃比補正装置。 ム　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を電磁作
動燃料噴射弁の開弁時間により制御する装置に用いられ
る、吸気温度に応じて空燃比を補正する装置において、
吸気温度を検出する吸気温度センサと、この吸気温度セ
ンサに接続され下記の演算式に基いて補正係数（ＫＴＡ
）を演算する演算手段と、補正係数（ＫＴＡ）に応じて
噴装弁の開弁時間を補正する補正手段とを備えた空燃比
補正装置。 ここにＴＡ　；吸気温度（”Ｃ） Ｔ　Ａ　Ｑ　；基準吸気温度（’Ｃ） ＣＴＡ；エンジン毎に決る定数 である。 盈エ　前記演算手段は更に、予め設定された所定温度以
上で一定値をとり、所定温度以下で温度低下とともに増
大する前記とは異る補正係数（ＫＴＡＶ）を演算し、前
記補正手段は更に、該補正係数（Ｋ　Ｔ　Ａ　Ｖ）に応
じて噴射弁の開弁時間を補正する特許請求の範［員±１
記載の空燃比補正装置。 ＧずＶ 吸気温度

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ｔ　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を吸気温
   度に応じて補正する装置において、下記の式で与えられ
   る補正係数（ＫＴＡ）に基いて空燃比を補正する空燃比
   補正装置。 ここＫＴＡ　；吸気温度（Ｃｃ）、 ＴＡＯ；基準吸気温度（’Ｃ’）、 ＣＴＡ　；エンジン毎に決る定数 である。 ２、更に、予め設定された所定温度以上で一定値をとｐ
   、所定温度以下で吸気温度低下とともに増大する前記と
   Ｆｉｓる補正係数（ＫＴ＊ｖ）を乗算して空燃比を補正
   する特許請求の範Ｆ！Ｒ第１項記載の空燃比補正装置。 五　内燃エンジンに供給される混合気の空燃比を電磁作
   動燃料噴射弁の開弁時間により制御する装置に用いられ
   る、吸気温度に応じて空燃比を補正する装置において、
   吸気温度を検出する吸気温度センサと、この吸気温度セ
   ンサに接続され下記の演算式に基いて補正係数（ＫＴＡ
   ）を演算する演算手段と、補正係数（ＫＴＡ）に応じて
   噴射弁の開弁時間を補正する補正手段とを備えた空燃比
   補正装置。 ここに　ＴＡ；吸気湿度（ｏＣ） ＴＡＯ；基準吸気温度（’Ｃ） ＣＴＡ　；エンジン毎に決る定数 である。 ４、前記演算手Ｒｈ更に、予め設定された所定湿度以上
   で一定値をとり、所定温度以下で温度低下とともに増大
   する前記とは異る補正係′ｌ１ｔ（ＫＴＡＶ）を演算し
   、前記補正手段は更に、該補正係数（Ｋ’ｌ’ＡＶ）に
   応じて噴射弁の開弁時間を特徴する特許の範囲＃Ｉき項
   記−の空燃比補正装置。