JPS5818719A - 位相制御調整式電源回路 - Google Patents
位相制御調整式電源回路Info
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- JPS5818719A JPS5818719A JP57119156A JP11915682A JPS5818719A JP S5818719 A JPS5818719 A JP S5818719A JP 57119156 A JP57119156 A JP 57119156A JP 11915682 A JP11915682 A JP 11915682A JP S5818719 A JPS5818719 A JP S5818719A
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- output
- load
- amplifier
- power
- transistor
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-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B39/00—Circuit arrangements or apparatus for operating incandescent light sources
- H05B39/04—Controlling
- H05B39/041—Controlling the light-intensity of the source
- H05B39/042—Controlling the light-intensity of the source by measuring the incident light
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B20/00—Energy efficient lighting technologies, e.g. halogen lamps or gas discharge lamps
Landscapes
- Circuit Arrangement For Electric Light Sources In General (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Continuous-Control Power Sources That Use Transistors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、一般には電力の急速な変動に鋭敏でないあ
る種の負荷に対する電力の調整に関するものであり、よ
り詳細には負荷に対する電力が制御された（スローダウ
ンされた）速度で加えられ、そして除かれるように普通
期間を制御する装置に関するものである。
る種の負荷に対する電力の調整に関するものであり、よ
り詳細には負荷に対する電力が制御された（スローダウ
ンされた）速度で加えられ、そして除かれるように普通
期間を制御する装置に関するものである。
大量のフィラメント・タングステン・ランプやヒータ回
路等の負荷に対し交流電源電圧を印加することを含む装
置は、これらの負荷が電源の急速な電圧変動に応答しな
いように補償する構成要素を備えている。いろいろな電
圧調整方法がこの分野では知られており、そのほとんど
大部分は、７リコン制御整流器（ＳＣＲ）の動作を選択
的に制御することにより電気的に負荷電力を加えたり除
いたりするものである。そのＳＣＨの動作は普通は光学
的フィードバック回路を用いて制御される。
路等の負荷に対し交流電源電圧を印加することを含む装
置は、これらの負荷が電源の急速な電圧変動に応答しな
いように補償する構成要素を備えている。いろいろな電
圧調整方法がこの分野では知られており、そのほとんど
大部分は、７リコン制御整流器（ＳＣＲ）の動作を選択
的に制御することにより電気的に負荷電力を加えたり除
いたりするものである。そのＳＣＨの動作は普通は光学
的フィードバック回路を用いて制御される。
この種の装置は、米国特許第３，２／θ、 ４１Ｉ７号
、第３．９Ｓコ、：１９２号、第３，６７０２．２ｏコ
号に開示されている。
、第３．９Ｓコ、：１９２号、第３，６７０２．２ｏコ
号に開示されている。
しかしながら、上記装置はそれぞれ、ＳＣＲに付随する
速いスイッチング時間（一般に、／〜コμｓ）によって
生じる電磁干渉（ＥＭＩ）効果に対する補償という問題
をかかえている。ＥＭＩ効果は負荷電圧の急速な立上り
時間において現われ、これは除去しなければならない。
速いスイッチング時間（一般に、／〜コμｓ）によって
生じる電磁干渉（ＥＭＩ）効果に対する補償という問題
をかかえている。ＥＭＩ効果は負荷電圧の急速な立上り
時間において現われ、これは除去しなければならない。
ＥＭＩ効果を除去する一つの方法は、例えば米国特許第
３． Ａ７０．２０２号に記載されているように、ＳＣ
Ｒと負荷の間にフィルタを挿入することであるが、これ
はこれらの装置に高価な構成要素を付加することを意味
し、それに複雑さも増す。また、フィルタを使用すると
、望ましくないＡＣ接地もれ電流が生じるが。
３． Ａ７０．２０２号に記載されているように、ＳＣ
Ｒと負荷の間にフィルタを挿入することであるが、これ
はこれらの装置に高価な構成要素を付加することを意味
し、それに複雑さも増す。また、フィルタを使用すると
、望ましくないＡＣ接地もれ電流が生じるが。
これは安全上の理由から制限しなければならない。
この発明は、負荷に対し電力を１ゆっくり”加えたり除
いたりすることにより、ＥＭＩを減らし、フィルタを使
用しなくてもよい電力調整装置を提供することを目的と
している。負荷に電力を加える速度を制御するためにＳ
ＣＲの代りにトランジスタを使用している。この発明に
よれば、交流電力を全波整流された直流電力に変換する
整流手段、前記の整流された電力を負荷に供給する手段
、前記負荷の放射エネルギーを表わす第一の出力信号Ｖ
ｃ を発生する手段、前記出力信号Ｖｃと前記整流さ
れた直流電力の一部とを比較して第二の出力信号ＶＯを
発生する手段、および前記比較手段と前記負荷の間に連
結されていて出力信号Ｖｏのレベルの変化率によって決
まる速度でオン・オフされるようになっているトランジ
スタ・スイッチング回路から成り、これにより前記トラ
ンジスタ・スイッチング回路のスイッチング速度に一致
して前記負荷がターンオンおよびターン・オフされる電
源回路が得られる。
いたりすることにより、ＥＭＩを減らし、フィルタを使
用しなくてもよい電力調整装置を提供することを目的と
している。負荷に電力を加える速度を制御するためにＳ
ＣＲの代りにトランジスタを使用している。この発明に
よれば、交流電力を全波整流された直流電力に変換する
整流手段、前記の整流された電力を負荷に供給する手段
、前記負荷の放射エネルギーを表わす第一の出力信号Ｖ
ｃ を発生する手段、前記出力信号Ｖｃと前記整流さ
れた直流電力の一部とを比較して第二の出力信号ＶＯを
発生する手段、および前記比較手段と前記負荷の間に連
結されていて出力信号Ｖｏのレベルの変化率によって決
まる速度でオン・オフされるようになっているトランジ
スタ・スイッチング回路から成り、これにより前記トラ
ンジスタ・スイッチング回路のスイッチング速度に一致
して前記負荷がターンオンおよびターン・オフされる電
源回路が得られる。
次に第１図について説明する。位相制御調整電源回路は
多数の機能構成要素１０，２０，８０゜４０．５０．６
０から成っている。通常の交流電源１０が整流器２０に
接続される。全波整流された直流信号がランプ８０とト
ランジスタ・スイッチ４０に加えられる。トランジスタ
・スイッチ４０の動作はフォト・センサ５０と比較増幅
器６０から成るフィードバック・ルーノにより制御され
る。フォト・センサ５０はランプ８０から放射される光
の強度に比例した出力信号を発生する。
多数の機能構成要素１０，２０，８０゜４０．５０．６
０から成っている。通常の交流電源１０が整流器２０に
接続される。全波整流された直流信号がランプ８０とト
ランジスタ・スイッチ４０に加えられる。トランジスタ
・スイッチ４０の動作はフォト・センサ５０と比較増幅
器６０から成るフィードバック・ルーノにより制御され
る。フォト・センサ５０はランプ８０から放射される光
の強度に比例した出力信号を発生する。
この信号は比較増幅器６０内で整流器２０の出力の一部
と比較され増幅される。この比較増幅器６０の出力は、
ある変化率で変化する電圧信号であり、これがトランジ
スタ・スィッチ４０動作、ゆえにランプ８０の動作を制
御する。
と比較され増幅される。この比較増幅器６０の出力は、
ある変化率で変化する電圧信号であり、これがトランジ
スタ・スィッチ４０動作、ゆえにランプ８０の動作を制
御する。
第２図は第１図に示した回路の具体的な実施例である。
７個のダイオード２０ａ 、２０ｂ、２０ｃ。
２０ｄを有し図示のように連結された通常の直流ブリッ
ジ整流器２０に電源ｌＯから／／！；ＶＡＯＨｚ の電
源電圧が加えられる。整流器２０は加えられた交流電力
を出力リード線２２．２４間の全波整流直流電力に変換
する。リード線２２上の出力は／ ：ｌ Ｏｃｐｓのリ
ッツに成分を含んでいるが、これはコンデンサ２６、ツ
ェナー・ダイオード２７、抵抗２８から成る回路で平滑
化される。そのあと、この平滑化された直流電圧は増幅
器回路に対するリード線２５に沿って電力と、回路６０
ヘバイアス信号を供給するために使用されるが、これに
ついてはあとで説明する。
ジ整流器２０に電源ｌＯから／／！；ＶＡＯＨｚ の電
源電圧が加えられる。整流器２０は加えられた交流電力
を出力リード線２２．２４間の全波整流直流電力に変換
する。リード線２２上の出力は／ ：ｌ Ｏｃｐｓのリ
ッツに成分を含んでいるが、これはコンデンサ２６、ツ
ェナー・ダイオード２７、抵抗２８から成る回路で平滑
化される。そのあと、この平滑化された直流電圧は増幅
器回路に対するリード線２５に沿って電力と、回路６０
ヘバイアス信号を供給するために使用されるが、これに
ついてはあとで説明する。
リード線２２上の全波整流された直流出力は、ダーリン
トン（［）ａｒｌｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジスタ
対４２と抵抗４４．４５から成るトランジスタ・スイッ
チ４０に直列接続のｉｏｏｗ、ｉθθ■タングステン・
ランプ３０に加えられる。トランジスタ４８の機能は、
ランプのウオーム・アップの際にトランジスタ対４２を
保護するため出力の過電流を遮断することである。ラン
プ３０の光出力を監視するフォト・センサ回路５０は、
フォト・ダイオード５２と演算増幅器５４を有している
。フォト・ダイオード５２はランフ’８０から受ける放
射照度に比例した出力を発生する。コンデンサ５６はリ
プル成分を除去する。増幅器５４はフォト・ダイオード
信号の電流電圧変換を行ない、その出力信号ＶＬは入カ
フオド・ダイオード信号と回路のケ゛イン（ポテンショ
メータ５８で制御される）に比例する。
トン（［）ａｒｌｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジスタ
対４２と抵抗４４．４５から成るトランジスタ・スイッ
チ４０に直列接続のｉｏｏｗ、ｉθθ■タングステン・
ランプ３０に加えられる。トランジスタ４８の機能は、
ランプのウオーム・アップの際にトランジスタ対４２を
保護するため出力の過電流を遮断することである。ラン
プ３０の光出力を監視するフォト・センサ回路５０は、
フォト・ダイオード５２と演算増幅器５４を有している
。フォト・ダイオード５２はランフ’８０から受ける放
射照度に比例した出力を発生する。コンデンサ５６はリ
プル成分を除去する。増幅器５４はフォト・ダイオード
信号の電流電圧変換を行ない、その出力信号ＶＬは入カ
フオド・ダイオード信号と回路のケ゛イン（ポテンショ
メータ５８で制御される）に比例する。
電圧信号ＶＬは、増幅器比較器回路６０内の演算増幅器
６１の正の入力側に加えられる。増幅器６１の負の入力
側には、リード線２２からの整流されかつ平滑された出
力信号が抵抗６２．６３から成る分圧器を介して加えら
れる。増幅器６１の出力信号Ｖｃは、増幅器５４からの
入力信号と。
６１の正の入力側に加えられる。増幅器６１の負の入力
側には、リード線２２からの整流されかつ平滑された出
力信号が抵抗６２．６３から成る分圧器を介して加えら
れる。増幅器６１の出力信号Ｖｃは、増幅器５４からの
入力信号と。
抵抗６４により設定される回路のゲインに比例する。選
定された構成要素値に対し、増幅器６１は約ＩＯのゲイ
ンで非反転電圧出力を与える。
定された構成要素値に対し、増幅器６１は約ＩＯのゲイ
ンで非反転電圧出力を与える。
増幅器６１の電圧出力Ｖｃは、抵抗６６を介して演算増
幅器６５の負の入力側に加えられる。この入力は、抵抗
６７．６８から成る分圧器を介して増幅器６５へ加えら
れたリード線２２上の整流された電源電圧と比較される
。増幅器６５の出力Ｖｏ は、したがって、増幅器６１
からの入力信号と抵抗６９で設定されたゲインに比例す
る。指示された構成要素値に対し、増幅器６５は約／／
のゲインで非反転電圧出力ＶＯを与える。この信号はト
ランジスタ・スイッチ回路４０に加えられる。
幅器６５の負の入力側に加えられる。この入力は、抵抗
６７．６８から成る分圧器を介して増幅器６５へ加えら
れたリード線２２上の整流された電源電圧と比較される
。増幅器６５の出力Ｖｏ は、したがって、増幅器６１
からの入力信号と抵抗６９で設定されたゲインに比例す
る。指示された構成要素値に対し、増幅器６５は約／／
のゲインで非反転電圧出力ＶＯを与える。この信号はト
ランジスタ・スイッチ回路４０に加えられる。
理解されるように、出力ｖＯが（抵抗４４の値とトラン
ジスタ４２のゲインとともに）変化する速度は、ランプ
の電流が変化する速度に影響を及ぼすＯ 動作中は、 Ｖｏの値が正である限り、ダーリン）
７ （Ｄａｒｌｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジスタ対
４２は導通側にバイアスされよう。増幅器６５の出力Ｖ
。
ジスタ４２のゲインとともに）変化する速度は、ランプ
の電流が変化する速度に影響を及ぼすＯ 動作中は、 Ｖｏの値が正である限り、ダーリン）
７ （Ｄａｒｌｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジスタ対
４２は導通側にバイアスされよう。増幅器６５の出力Ｖ
。
は増幅器６５の正の端子に対する入力が負の端子におけ
る入力Ｖｃに対し十分に正である限り正である。最初の
ターン・オン状態においては、ランプ８０に電流が流れ
ずフォト・ダイオード５２は光出力を検出しないから、
Ｖｃは最小値であろう。
る入力Ｖｃに対し十分に正である限り正である。最初の
ターン・オン状態においては、ランプ８０に電流が流れ
ずフォト・ダイオード５２は光出力を検出しないから、
Ｖｃは最小値であろう。
第３図について説明すると、これらの状態において、全
電力が加えられた後、ある時間値ｋ （ｔ）における全
波整流波形上のある点Ａで、ＶＯは正であろう。ＶＯが
正であるから、トランジスタ４２は導通側にバイアスさ
れよう。トランジスタ４２は、増幅器６５に対するバイ
アス電圧がトランジスタ４２がターン・オフする点であ
るＡ′におけるプリセット値以下に下るまでは導通を続
けよう。したがって、ランプ８０はある期間ｔ１の開電
流が流れて、フォト・ダイオード５２で検出される光成
分を発する。増幅された信号は増幅器６５の負の入力側
に信号Ｖｃとして現われよう。増幅器６５は、したがっ
て、その正の端子にもつと大きな電源電圧入力Ｂを見る
までは正にはならないであろう。トランジスタ４２はそ
のときターン・オンし、電源電圧がＶｃＯ値以下に下る
点Ｂ′で終る短かい時間間隔ｔ２の間導通しよう。再び
、フォト・センサはランプ８０の増した光出力に比例し
た信号を発生する。そのあと、各々の連続する電源電圧
波形が加えられたとき、平衡状態が得られる点まで、Ｖ
ｃは増大を続け、加わった電源電圧がそれより大きな値
になったときｖＯを正にする。第３図の下段に示す波形
は第一図の回路の正常なランプ動作状態における代表的
な波形を示す。トランジスタ４２の電流ゲインをコＯＯ
にすれば、電源電圧が約ＩＯＮルトの正味の変動をした
とき、ラング電流はＯから／アン被アヘ増すであろう。
電力が加えられた後、ある時間値ｋ （ｔ）における全
波整流波形上のある点Ａで、ＶＯは正であろう。ＶＯが
正であるから、トランジスタ４２は導通側にバイアスさ
れよう。トランジスタ４２は、増幅器６５に対するバイ
アス電圧がトランジスタ４２がターン・オフする点であ
るＡ′におけるプリセット値以下に下るまでは導通を続
けよう。したがって、ランプ８０はある期間ｔ１の開電
流が流れて、フォト・ダイオード５２で検出される光成
分を発する。増幅された信号は増幅器６５の負の入力側
に信号Ｖｃとして現われよう。増幅器６５は、したがっ
て、その正の端子にもつと大きな電源電圧入力Ｂを見る
までは正にはならないであろう。トランジスタ４２はそ
のときターン・オンし、電源電圧がＶｃＯ値以下に下る
点Ｂ′で終る短かい時間間隔ｔ２の間導通しよう。再び
、フォト・センサはランプ８０の増した光出力に比例し
た信号を発生する。そのあと、各々の連続する電源電圧
波形が加えられたとき、平衡状態が得られる点まで、Ｖ
ｃは増大を続け、加わった電源電圧がそれより大きな値
になったときｖＯを正にする。第３図の下段に示す波形
は第一図の回路の正常なランプ動作状態における代表的
な波形を示す。トランジスタ４２の電流ゲインをコＯＯ
にすれば、電源電圧が約ＩＯＮルトの正味の変動をした
とき、ラング電流はＯから／アン被アヘ増すであろう。
電源電圧が１０デルトだけ変動するのに要する時間は電
源電圧波形の形状によって決まるが、最も急な部分では
、／θデルトの変動に要する時間は７６３μ秒である。
源電圧波形の形状によって決まるが、最も急な部分では
、／θデルトの変動に要する時間は７６３μ秒である。
第一図に示した構成要素に対する具体的な値を以下に掲
げる。
げる。
ダイオ−）’ ２０ｍ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ
ＩＮ４’００３２７ ／りＶ 増幅器 ５４ 、６１ 、６５ ＵＬＭ ３．２
＋トランノスタ ４２
ＴＩｐ ／Ａ０４３
２Ｎ３９０１１コンデンサ ２６
２゜ μｆ３６
０．７コμｆ抵 抗 ２８
、！；ｇＫＱ 、２Ｗ４４
／ ＫＱ４５
Ｑ、／Ω、／Ｗ５８
／ Ｍｎ６２
／りにΩ６８
３３ＫＱ６４ １０ＯＫＱ
６６ コｏＫＱ６７
グ３ｏにΩ６８
コｏＫＱ６９
２２０に０次に、第９図について説明する。これは、
第２図の回路を、トリガー回路に増幅器を追加し、出力
側にダーリントン（Ｄａｒｌｆｎｇｔｏｎ） 接続ト
ランジスタを使って修正したものである。この回路は、
前と同じ仕方で比較増幅器６５の出力側に電圧Ｖ。
ＩＮ４’００３２７ ／りＶ 増幅器 ５４ 、６１ 、６５ ＵＬＭ ３．２
＋トランノスタ ４２
ＴＩｐ ／Ａ０４３
２Ｎ３９０１１コンデンサ ２６
２゜ μｆ３６
０．７コμｆ抵 抗 ２８
、！；ｇＫＱ 、２Ｗ４４
／ ＫＱ４５
Ｑ、／Ω、／Ｗ５８
／ Ｍｎ６２
／りにΩ６８
３３ＫＱ６４ １０ＯＫＱ
６６ コｏＫＱ６７
グ３ｏにΩ６８
コｏＫＱ６９
２２０に０次に、第９図について説明する。これは、
第２図の回路を、トリガー回路に増幅器を追加し、出力
側にダーリントン（Ｄａｒｌｆｎｇｔｏｎ） 接続ト
ランジスタを使って修正したものである。この回路は、
前と同じ仕方で比較増幅器６５の出力側に電圧Ｖ。
を発生するように動作する。この駆動電圧は、増幅器７
２に低レベルの制御電圧を与えるため抵抗７０．７１に
よって分圧され下げられる。ランプ８０からの電流が制
御電圧に等しい電圧降下を抵抗７５０両端に生じさせる
ように、増幅器７２は抵抗７４を介してダーリントン（
Ｄａｒｌｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジスタ対７８を
駆動する。増幅器７２の電圧ゲインは抵抗器’１６．７
７で／３ｏになるように設定しであるので、その電流ゲ
インの如何によらずトランジスタ対７８を動作させる十
分なベース駆動電圧が常に存在する。トランジスタ７８
は第２図のトランジスタ４Ｂと同じ機能を果す。
２に低レベルの制御電圧を与えるため抵抗７０．７１に
よって分圧され下げられる。ランプ８０からの電流が制
御電圧に等しい電圧降下を抵抗７５０両端に生じさせる
ように、増幅器７２は抵抗７４を介してダーリントン（
Ｄａｒｌｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジスタ対７８を
駆動する。増幅器７２の電圧ゲインは抵抗器’１６．７
７で／３ｏになるように設定しであるので、その電流ゲ
インの如何によらずトランジスタ対７８を動作させる十
分なベース駆動電圧が常に存在する。トランジスタ７８
は第２図のトランジスタ４Ｂと同じ機能を果す。
以上のことから、出力信号Ｖｏははソ所定の出力電流を
表わしているから、高ダイン閉ループ相互コンダクタン
ス（電圧電流変換器）増幅器？２の導入により、ダーリ
ントン（Ｄａｒｌ ｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジス
タにおける電流ゲイン変動の望ましくない効果が除かれ
ることがわかる。
表わしているから、高ダイン閉ループ相互コンダクタン
ス（電圧電流変換器）増幅器？２の導入により、ダーリ
ントン（Ｄａｒｌ ｉｎｇｔｏｎ） 接続トランジス
タにおける電流ゲイン変動の望ましくない効果が除かれ
ることがわかる。
第９図のトランジスタ・スイッチに対する具体的な値を
以下に掲げる。
以下に掲げる。
増幅器 ７２ ＬＭ ３２ｔ
トランジスタ ７８ ＴＩＰ／４
０７８ ２Ｎ ３９０’１ 抵 抗 ７０ ．３３ＫＱＣすべて
蚤Ｗ）７１ １１、’７ＫＱ ７４ ２０００ ７５ ０、／ Ω ／Ｗ ７６ ３３０ にΩ ７７ コ、コにΩ 以上から、トランジスタ・スイッチング回路を介してラ
ンプの点灯及び消灯を制御して、ランプを正常な動作モ
ードに移行させることにより、急速なＳＣＲ点灯方法に
付随する電磁効果を減らせることがわかる。
０７８ ２Ｎ ３９０’１ 抵 抗 ７０ ．３３ＫＱＣすべて
蚤Ｗ）７１ １１、’７ＫＱ ７４ ２０００ ７５ ０、／ Ω ／Ｗ ７６ ３３０ にΩ ７７ コ、コにΩ 以上から、トランジスタ・スイッチング回路を介してラ
ンプの点灯及び消灯を制御して、ランプを正常な動作モ
ードに移行させることにより、急速なＳＣＲ点灯方法に
付随する電磁効果を減らせることがわかる。
以上、負荷がタングステン・ランプである場合の回路に
ついて発明を説明したが、この発明は。
ついて発明を説明したが、この発明は。
他の形式の負荷、たとえば記録紙上にゼログラフィー像
を定着させるために使われる形式の放射ヒータ等に電力
を加える場合に、応用することができる。その場合には
、フォト・ダイオードの代りに定着装置から発散される
放射線を検出する検出素子を使用することができよう。
を定着させるために使われる形式の放射ヒータ等に電力
を加える場合に、応用することができる。その場合には
、フォト・ダイオードの代りに定着装置から発散される
放射線を検出する検出素子を使用することができよう。
第１図はこの発明の実施例のブロック図、第２図は第１
図の装置の第一の実施例の詳細な回路図。 第３図は時間に対してプロットした電源電圧と負荷波形
図、および 第９図は第１図の装置の第二の実施例の詳細な回路図で
ある。 図中、主要な要素の参照番号は下記の通りである。 １０・・・・・・・・・交流電源、 ２０・・・・・・
・・・整流器、２０ ｍ 、 ２０ ｂ 、 ２０ ｃ
、 ２０ ｄ−−−・−・ダイオ−ド、 ２２．２
４．２５・・・・・・・・・ リード線、２６・・・・
・・・・・ コンデンサ、 ２７・・・・・・・・・
ツェナ・ダイオード、 ２８・・・・・・・・・抵抗、
８０・・・・・・・・・ ランプ、 ４０・・・・・
・・・・ トランジスタ・スイッチ、４２・・・・・・
・・・ダーリントン接続トランジスタ。 ４３・・・・・・・・・ トランジスタ、 ４４．４
５・・・・・・・・・抵抗、 ５０・・・・・・・・・
フォト・センサ回路。 ５２・・・・・・・・・ フォト・ダイオード、 ５
４・・・・・・・・・演算増幅器、 ５６・・・・・・
・・・コンデンサ、５８・・・・・・・・・ ポテンシ
ョメータ、６０・・・・・・・・・増幅器比較器回路、
６１・・・・・・・・・演算増幅器、 ６２．６３・
・・・・・・・・抵抗。 ６４・・・・・・・・・抵抗、 ６５・・・・・・・・
・演算増幅器、６６・・・・・・・・・抵抗、 ６７．
６８・・・・・・・・・抵抗、６９・・・・・・・・・
抵抗、 ７０．７１・・・・・・・・・抵抗、７２・・
・・・・・・・増幅器、 ７Ｂ・・・・・・・・・ダー
リントン接続トランジスタ対、 ７４・・・・・・・・
・抵抗。 ７５・・・・・・・・・抵抗、 ７６．７７・・・・・
・・・・抵抗、７８・・・・・・・・・ トランジスタ
。 Ｆ／Ｇ、ｌ
図の装置の第一の実施例の詳細な回路図。 第３図は時間に対してプロットした電源電圧と負荷波形
図、および 第９図は第１図の装置の第二の実施例の詳細な回路図で
ある。 図中、主要な要素の参照番号は下記の通りである。 １０・・・・・・・・・交流電源、 ２０・・・・・・
・・・整流器、２０ ｍ 、 ２０ ｂ 、 ２０ ｃ
、 ２０ ｄ−−−・−・ダイオ−ド、 ２２．２
４．２５・・・・・・・・・ リード線、２６・・・・
・・・・・ コンデンサ、 ２７・・・・・・・・・
ツェナ・ダイオード、 ２８・・・・・・・・・抵抗、
８０・・・・・・・・・ ランプ、 ４０・・・・・
・・・・ トランジスタ・スイッチ、４２・・・・・・
・・・ダーリントン接続トランジスタ。 ４３・・・・・・・・・ トランジスタ、 ４４．４
５・・・・・・・・・抵抗、 ５０・・・・・・・・・
フォト・センサ回路。 ５２・・・・・・・・・ フォト・ダイオード、 ５
４・・・・・・・・・演算増幅器、 ５６・・・・・・
・・・コンデンサ、５８・・・・・・・・・ ポテンシ
ョメータ、６０・・・・・・・・・増幅器比較器回路、
６１・・・・・・・・・演算増幅器、 ６２．６３・
・・・・・・・・抵抗。 ６４・・・・・・・・・抵抗、 ６５・・・・・・・・
・演算増幅器、６６・・・・・・・・・抵抗、 ６７．
６８・・・・・・・・・抵抗、６９・・・・・・・・・
抵抗、 ７０．７１・・・・・・・・・抵抗、７２・・
・・・・・・・増幅器、 ７Ｂ・・・・・・・・・ダー
リントン接続トランジスタ対、 ７４・・・・・・・・
・抵抗。 ７５・・・・・・・・・抵抗、 ７６．７７・・・・・
・・・・抵抗、７８・・・・・・・・・ トランジスタ
。 Ｆ／Ｇ、ｌ
Claims (5)
- （１） 交流電力を全波整流された直流電力に変換す
る整流器と、 前記整流された電力を負荷に供給する手段と、前記負荷
が発した放射エネルギーを表わす第一の出力信号Ｖｃを
発生する手段と。 前記出力Ｖｃと前記整流された直流電力の一部を比較し
、第二の出力Ｖｏを発生する手段と、前記比較手段と前
記負荷の間に連結されていて、出力ｖＯのレベルの変化
率によって決まる速度でターン・オンおよびターン・オ
フされるようになっているトランジスタ・スイッチング
回路とから成っており、それにより前記トランジスタ・
スイッチング回路のスイッチング速度に一致して前記負
荷がターンオンおよびターン・オフされることを特徴と
する。放射エネルギー発生用負荷に対する交流電力の印
加を制御する位相制御調整式電源回路。 - （２）前記第一出力発生手段が、受けた放射エネルギー
に比例する電流を発生する放射エネルギー検出器、前記
検出器の出力を電圧出力ＶＬに変換する第一の増幅器、
および前記出力ＶＬを増幅して前記出力信号Ｖｃを発生
する第二の増幅器を含んでいることを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の電源回路。 - （３） 前記負荷がタングステン・ランプであり、前
記検出器がフォト・ダイオードであることを特徴とする
特許請求の範囲第１項または第２項記載の電源回路。 - （４） 前記トランジスタ・スイッチング回路が、ダ
ーリントン接続トランジスタを含んでいることを特徴と
する特許請求の範囲第１項記載の電激回路。 - （５）前記スイッチング回路が、さらに前記比較手段と
前記ダーリントン接続トランジスタの間に連結された高
ダイン閉ループ相互コンダクタンス増幅器を含んでいる
ことを特徴とする特許請求の範囲第９項記載の電激回路
。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/285,236 US4423478A (en) | 1981-07-20 | 1981-07-20 | Phase controlled regulated power supply |
| US285236 | 1981-07-20 |
Publications (1)
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|---|---|
| JPS5818719A true JPS5818719A (ja) | 1983-02-03 |
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ID=23093373
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57119156A Pending JPS5818719A (ja) | 1981-07-20 | 1982-07-08 | 位相制御調整式電源回路 |
Country Status (5)
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| EP (1) | EP0070664B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5818719A (ja) |
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-
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