JPH1172091A - スクイズ式ポンプ及びそれに用いる弾性チューブ - Google Patents
スクイズ式ポンプ及びそれに用いる弾性チューブInfo
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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- F04B43/0054—Special features particularities of the flexible members
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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- F04B43/12—Machines, pumps, or pumping installations having flexible working members having peristaltic action
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- F04B43/1269—Machines, pumps, or pumping installations having flexible working members having peristaltic action by using two or more rollers as squeezing elements, the rollers moving on an arc of a circle during squeezing the rotary axes of the rollers lying in a plane perpendicular to the rotary axis of the driving motor
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 挟圧ローラによる弾性チューブの挟圧開始時
に、挟圧ローラの間の正規の位置で弾性チューブを確実
に挟持することができるスクイズ式ポンプを提供する。 【解決手段】 弾性チューブ２４の外径φ1 と内径φ2
の寸法比（φ2 ／φ1 ）を０．５６〜０．７２に設定
し、弾性チューブ２４の肉厚ηを、２３〜３５ｍｍに設
定する。前記弾性チューブを、ゴム製のチューブ本体４
０と、該本体に埋設された補強層４１〜４４とにより構
成する。そして、挟圧ローラ２２が弾性チューブ２４を
挟圧し始める段階で、弾性チューブ２４が両挟圧ローラ
２２の間に円滑に導かれ、正規の挟圧状態に容易に移行
し、弾性チューブの局部的な応力集中による損傷を防止
する。
に、挟圧ローラの間の正規の位置で弾性チューブを確実
に挟持することができるスクイズ式ポンプを提供する。 【解決手段】 弾性チューブ２４の外径φ1 と内径φ2
の寸法比（φ2 ／φ1 ）を０．５６〜０．７２に設定
し、弾性チューブ２４の肉厚ηを、２３〜３５ｍｍに設
定する。前記弾性チューブを、ゴム製のチューブ本体４
０と、該本体に埋設された補強層４１〜４４とにより構
成する。そして、挟圧ローラ２２が弾性チューブ２４を
挟圧し始める段階で、弾性チューブ２４が両挟圧ローラ
２２の間に円滑に導かれ、正規の挟圧状態に容易に移行
し、弾性チューブの局部的な応力集中による損傷を防止
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は生コンクリート等
のスラリーを移送することができるスクイズ式ポンプに
係わり、さらに詳しくは挟圧ローラにより扁平状に挟圧
される弾性チューブの改良された構造に関するものであ
る。
のスラリーを移送することができるスクイズ式ポンプに
係わり、さらに詳しくは挟圧ローラにより扁平状に挟圧
される弾性チューブの改良された構造に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来のスクイズ式ポンプにおいては、横
円筒ドラムの内周面に弾性チューブが横Ｕ字状に配設さ
れ、ドラムの中心部に貫通支持した駆動軸に対し１８０
度隔てた位置に一対の支持アームが同期回転可能に取り
付けられている。両支持アームの先端部には支持軸及び
ベアリングを介して前記弾性チューブを左右両側方から
挟圧しつつ偏平状に弾性変形する一対の挟圧ローラが支
持されている。そして、先行する一対の挟圧ローラが円
弧状の弾性チューブの挟圧を開始すると、両ローラに関
して先行するチューブ内のコンクリートがローラの公転
方向に移送される。又、後続の一対の挟圧ローラが弾性
チューブを挟圧して公転されると、先行する挟圧ローラ
と後続の挟圧ローラとの間の弾性チューブ内のコンクリ
ートが閉じ込み状態で前記公転方向に移送され、コンク
リートのポンプ作用が継続して行われる。
円筒ドラムの内周面に弾性チューブが横Ｕ字状に配設さ
れ、ドラムの中心部に貫通支持した駆動軸に対し１８０
度隔てた位置に一対の支持アームが同期回転可能に取り
付けられている。両支持アームの先端部には支持軸及び
ベアリングを介して前記弾性チューブを左右両側方から
挟圧しつつ偏平状に弾性変形する一対の挟圧ローラが支
持されている。そして、先行する一対の挟圧ローラが円
弧状の弾性チューブの挟圧を開始すると、両ローラに関
して先行するチューブ内のコンクリートがローラの公転
方向に移送される。又、後続の一対の挟圧ローラが弾性
チューブを挟圧して公転されると、先行する挟圧ローラ
と後続の挟圧ローラとの間の弾性チューブ内のコンクリ
ートが閉じ込み状態で前記公転方向に移送され、コンク
リートのポンプ作用が継続して行われる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のスクイズ式
ポンプにおける弾性チューブの外径は１６０〜１６５ｍ
ｍ、内径は１２０〜１４５ｍｍ、肉厚は、１０〜２０ｍ
ｍの範囲に設定されている。これは、外径に対する内径
の寸法比が０．７３〜０．９１の範囲内で設定されてい
ることになる。従って、挟圧ローラにより弾性チューブ
の挟圧を開始した直後に弾性チューブ自身の弾発力が弱
いので、弾性チューブが左右一対の挟圧ローラ間の正規
の位置へ進入できず、ドラムの内周面側に押し付けられ
る恐れがあった。
ポンプにおける弾性チューブの外径は１６０〜１６５ｍ
ｍ、内径は１２０〜１４５ｍｍ、肉厚は、１０〜２０ｍ
ｍの範囲に設定されている。これは、外径に対する内径
の寸法比が０．７３〜０．９１の範囲内で設定されてい
ることになる。従って、挟圧ローラにより弾性チューブ
の挟圧を開始した直後に弾性チューブ自身の弾発力が弱
いので、弾性チューブが左右一対の挟圧ローラ間の正規
の位置へ進入できず、ドラムの内周面側に押し付けられ
る恐れがあった。
【０００４】すなわち、図１４に示すように、弾性チュ
ーブ６１の一部は両挟圧ローラ６２の間に入るが大半は
ドラム６３の内周面側に向かって押圧変形された状態に
なる。この状態で挟圧ローラ６２がさらに公転して弾性
チューブ６１をローラ６２間に取り込もうとするが、一
旦扁平状になった弾性チューブ６１の弾発力が小さいの
で、それを両ローラ６２により強制的に取り込まざるを
得ない。この結果、弾性チューブ６１がローラ６２によ
って局部的に早期に摩耗するという問題が生じる。
ーブ６１の一部は両挟圧ローラ６２の間に入るが大半は
ドラム６３の内周面側に向かって押圧変形された状態に
なる。この状態で挟圧ローラ６２がさらに公転して弾性
チューブ６１をローラ６２間に取り込もうとするが、一
旦扁平状になった弾性チューブ６１の弾発力が小さいの
で、それを両ローラ６２により強制的に取り込まざるを
得ない。この結果、弾性チューブ６１がローラ６２によ
って局部的に早期に摩耗するという問題が生じる。
【０００５】この発明の目的は上記従来の問題点を解消
して、弾性チューブの挟圧ローラによる挟圧開始時に、
挟圧ローラの間の正規の位置で確実に挟持することがで
きる弾性チューブを備えたスクイズポンプを提供するこ
とにある。
して、弾性チューブの挟圧ローラによる挟圧開始時に、
挟圧ローラの間の正規の位置で確実に挟持することがで
きる弾性チューブを備えたスクイズポンプを提供するこ
とにある。
【０００６】又、本発明の別の目的は、局部摩耗を抑制
して耐久性を向上することができるスクイズ式ポンプの
弾性チューブを提供することにある。
して耐久性を向上することができるスクイズ式ポンプの
弾性チューブを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
上記の目的を達成するため、弾性チューブを複数対のロ
ーラで挟圧して弾性変形させながら、各対の挟圧ローラ
を移動させることにより、弾性チューブを介してスラリ
ーを搬送するようにしたスクイズ式ポンプであって、前
記弾性チューブは外径、内径及び肉厚を有し、外径φ1
に対する内径φ 2 の寸法比（φ2 ／φ1 ）を０．５６〜
０．７２に設定し、かつ肉厚ηを、２３〜３５ｍｍに設
定するという手段をとっている。
上記の目的を達成するため、弾性チューブを複数対のロ
ーラで挟圧して弾性変形させながら、各対の挟圧ローラ
を移動させることにより、弾性チューブを介してスラリ
ーを搬送するようにしたスクイズ式ポンプであって、前
記弾性チューブは外径、内径及び肉厚を有し、外径φ1
に対する内径φ 2 の寸法比（φ2 ／φ1 ）を０．５６〜
０．７２に設定し、かつ肉厚ηを、２３〜３５ｍｍに設
定するという手段をとっている。
【０００８】請求項２記載の発明は、請求項１のスクイ
ズポンプはさらに、円筒状のドラムと、前記弾性チュー
ブは前記ドラムの内周面に沿って配設されていること
と、前記ドラムの中心部に支持された駆動軸と、前記駆
動軸に片持ち支持された複数対の支持軸と、各支持軸上
において前記挟圧ローラを回転可能に支持するベアリン
グとを備えている。
ズポンプはさらに、円筒状のドラムと、前記弾性チュー
ブは前記ドラムの内周面に沿って配設されていること
と、前記ドラムの中心部に支持された駆動軸と、前記駆
動軸に片持ち支持された複数対の支持軸と、各支持軸上
において前記挟圧ローラを回転可能に支持するベアリン
グとを備えている。
【０００９】請求項３記載の発明は、請求項２のスクイ
ズポンプはさらに、前記駆動軸に取り付けられた取付け
プレートと、前記取付けプレートに片持ち支持された複
数の支持アームと、各支持アームに回転可能に支持さ
れ、弾性チューブとの係合により、その位置を規制する
規制ローラと、前記取付けプレートに装着され、前記挟
圧ローラによって圧縮された弾性チューブを復元させる
ための復元ローラとを備えている。
ズポンプはさらに、前記駆動軸に取り付けられた取付け
プレートと、前記取付けプレートに片持ち支持された複
数の支持アームと、各支持アームに回転可能に支持さ
れ、弾性チューブとの係合により、その位置を規制する
規制ローラと、前記取付けプレートに装着され、前記挟
圧ローラによって圧縮された弾性チューブを復元させる
ための復元ローラとを備えている。
【００１０】請求項４記載の発明は、前記弾性チューブ
は前記ドラムの内周面に沿って配置されたときに楕円形
の断面形状を有し、その楕円形断面の長径（Ｄ１）に対
する短径（Ｄ２）の割合、即ち扁平率が９０％以上にな
るように、前記ドラムの中心から弾性チューブの中心軸
線までの距離、即ち曲げ半径Ｒが次式に従って設定され
ている請求項２に記載のスクイズポンプ。
は前記ドラムの内周面に沿って配置されたときに楕円形
の断面形状を有し、その楕円形断面の長径（Ｄ１）に対
する短径（Ｄ２）の割合、即ち扁平率が９０％以上にな
るように、前記ドラムの中心から弾性チューブの中心軸
線までの距離、即ち曲げ半径Ｒが次式に従って設定され
ている請求項２に記載のスクイズポンプ。
【００１１】Ｒ＝ｋ３×（φ２＋η）×（φ２／η）及
びｋ３∝（１／Ｇ） ここで、Ｇは弾性チューブの剛性、ηは弾性チューブの
肉厚である。請求項５記載の発明は、請求項１のスクイ
ズポンプにおいて、前記弾性チューブの肉厚が、２８．
７〜３０．０ｍｍに設定されている。
びｋ３∝（１／Ｇ） ここで、Ｇは弾性チューブの剛性、ηは弾性チューブの
肉厚である。請求項５記載の発明は、請求項１のスクイ
ズポンプにおいて、前記弾性チューブの肉厚が、２８．
７〜３０．０ｍｍに設定されている。
【００１２】請求項６記載の発明は、請求項１のスクイ
ズポンプにおいて、前記弾性チューブは、ゴム製のチュ
ーブ本体と、該チューブ本体に埋設された補強層とを備
えている。
ズポンプにおいて、前記弾性チューブは、ゴム製のチュ
ーブ本体と、該チューブ本体に埋設された補強層とを備
えている。
【００１３】請求項７記載の発明は、請求項６のスクイ
ズポンプにおいて、前記補強層はチューブ本体の半径方
向に所定の間隔をおいて複数設けられ、それらの補強層
は互いに反対方向に螺旋状に巻回されている。
ズポンプにおいて、前記補強層はチューブ本体の半径方
向に所定の間隔をおいて複数設けられ、それらの補強層
は互いに反対方向に螺旋状に巻回されている。
【００１４】請求項８記載の発明は、請求項７のスクイ
ズポンプにおいて、前記補強層が前記チューブ本体の軸
線に対して交わる角度は約５０〜６０度である。請求項
９記載の発明は、請求項８のスクイズポンプにおいて、
前記補強層は間隔を隔てて配置された複数の糸と、各糸
を包蔵するゴムとを備え、かつ、各糸はナイロン及びポ
リエステルのいずれかによって形成されている。
ズポンプにおいて、前記補強層が前記チューブ本体の軸
線に対して交わる角度は約５０〜６０度である。請求項
９記載の発明は、請求項８のスクイズポンプにおいて、
前記補強層は間隔を隔てて配置された複数の糸と、各糸
を包蔵するゴムとを備え、かつ、各糸はナイロン及びポ
リエステルのいずれかによって形成されている。
【００１５】請求項１０記載の発明は、請求項９のスク
イズポンプにおいて、前記弾性チューブの内周面と前記
補強層との間におけるチューブ本体の肉厚は、１０〜１
５ｍｍに設定されている。
イズポンプにおいて、前記弾性チューブの内周面と前記
補強層との間におけるチューブ本体の肉厚は、１０〜１
５ｍｍに設定されている。
【００１６】請求項１１記載の発明は、請求項６のスク
イズポンプにおいて、前記チューブ本体は、耐摩耗性及
び耐候性を有するゴムにより構成され、該ゴムの材料
は、５０重量部の天然ゴム、５０重量部のスチレン・ブ
タジエンゴム、５０重量部のカーボンブラック、５重量
部の亜鉛華、５重量部の軟化剤、３重量部の加工助剤、
２重量部の硫黄、１重量部の加硫促進剤、２重量部のス
テアリン酸及び１重量部の老化防止剤を含んでいる。
イズポンプにおいて、前記チューブ本体は、耐摩耗性及
び耐候性を有するゴムにより構成され、該ゴムの材料
は、５０重量部の天然ゴム、５０重量部のスチレン・ブ
タジエンゴム、５０重量部のカーボンブラック、５重量
部の亜鉛華、５重量部の軟化剤、３重量部の加工助剤、
２重量部の硫黄、１重量部の加硫促進剤、２重量部のス
テアリン酸及び１重量部の老化防止剤を含んでいる。
【００１７】請求項１２記載の発明は、弾性チューブを
複数対のローラで挟圧して弾性変形させながら、各対の
挟圧ローラを移動させることにより、弾性チューブを介
してスラリーを搬送するようにしたスクイズポンプの弾
性チューブにおいて、前記弾性チューブは外径、内径及
び肉厚を有し、外径に対する内径の比率が０．５６〜
０．７２に設定され、肉厚が２３〜３５ｍｍに設定され
ている。
複数対のローラで挟圧して弾性変形させながら、各対の
挟圧ローラを移動させることにより、弾性チューブを介
してスラリーを搬送するようにしたスクイズポンプの弾
性チューブにおいて、前記弾性チューブは外径、内径及
び肉厚を有し、外径に対する内径の比率が０．５６〜
０．７２に設定され、肉厚が２３〜３５ｍｍに設定され
ている。
【００１８】請求項１３記載の発明は、請求項１２の弾
性チューブにおいて、その肉厚が２８．７〜３０．０ｍ
ｍに設定されている。請求項１４記載の発明は、請求項
１２の弾性チューブにおいて、前記弾性チューブは、ゴ
ム製のチューブ本体と、該チューブ本体に埋設された補
強層とを備えている。
性チューブにおいて、その肉厚が２８．７〜３０．０ｍ
ｍに設定されている。請求項１４記載の発明は、請求項
１２の弾性チューブにおいて、前記弾性チューブは、ゴ
ム製のチューブ本体と、該チューブ本体に埋設された補
強層とを備えている。
【００１９】請求項１５記載の発明は、請求項１４の弾
性チューブにおいて、前記補強層はチューブ本体の半径
方向に所定の間隔をおいて複数設けられ、それらの補強
層は互いに反対方向に螺旋状に巻回されている。
性チューブにおいて、前記補強層はチューブ本体の半径
方向に所定の間隔をおいて複数設けられ、それらの補強
層は互いに反対方向に螺旋状に巻回されている。
【００２０】請求項１６記載の発明は、請求項１５の弾
性チューブにおいて、前記補強層が前記チューブ本体の
軸線に対して交わる角度は約５０〜６０度である。請求
項１７記載の発明は、請求項１６の弾性チューブにおい
て、前記補強層は間隔を隔てて配置された複数の糸と、
各糸を包蔵するゴムとを備え、かつ、各糸はナイロン及
びポリエステルのいずれかによって形成されている。
性チューブにおいて、前記補強層が前記チューブ本体の
軸線に対して交わる角度は約５０〜６０度である。請求
項１７記載の発明は、請求項１６の弾性チューブにおい
て、前記補強層は間隔を隔てて配置された複数の糸と、
各糸を包蔵するゴムとを備え、かつ、各糸はナイロン及
びポリエステルのいずれかによって形成されている。
【００２１】請求項１８記載の発明は、請求項１４の弾
性チューブにおいて、前記弾性チューブの内周面と前記
補強層との間におけるチューブ本体の肉厚は、１０〜１
５ｍｍに設定されている。
性チューブにおいて、前記弾性チューブの内周面と前記
補強層との間におけるチューブ本体の肉厚は、１０〜１
５ｍｍに設定されている。
【００２２】請求項１９記載の発明は、請求項１４の弾
性チューブにおいて、前記チューブ本体は、耐摩耗性及
び耐候性を有するゴムにより構成され、該ゴムの材料
は、５０重量部の天然ゴム、５０重量部のスチレン・ブ
タジエンゴム、５０重量部のカーボンブラック、５重量
部の亜鉛華、５重量部の軟化剤、３重量部の加工助剤、
２重量部の硫黄、１重量部の加硫促進剤、２重量部のス
テアリン酸及び１重量部の老化防止剤を含んでいる。
性チューブにおいて、前記チューブ本体は、耐摩耗性及
び耐候性を有するゴムにより構成され、該ゴムの材料
は、５０重量部の天然ゴム、５０重量部のスチレン・ブ
タジエンゴム、５０重量部のカーボンブラック、５重量
部の亜鉛華、５重量部の軟化剤、３重量部の加工助剤、
２重量部の硫黄、１重量部の加硫促進剤、２重量部のス
テアリン酸及び１重量部の老化防止剤を含んでいる。
【００２３】
【発明の実施の形態】以下、この発明を具体化した一実
施形態を図１〜図１２に基づいて説明する。最初に、図
６，７によりスクイズ式ポンプの全体構成を説明する
と、図６に示すように、横円筒状のドラム１１は図示し
ない搬送用台車に固定されている。このドラム１１の左
端部には図７に示すように、側板１２が一体状に取り付
けられ、その外側面には補強リブ１３が溶接されてい
る。又、ドラム１１の右端開口部には蓋板１４がボルト
により固定されている。この蓋板１４の中心部に形成し
た開口部には取付プレート１５を介して油圧モータ１６
が固定されている。このモータ１６の駆動軸１７は前記
ドラム１１内の中心部に延出され、その先端部は側板１
２の中心部に対しラジアルベアリング１８により支持さ
れている。
施形態を図１〜図１２に基づいて説明する。最初に、図
６，７によりスクイズ式ポンプの全体構成を説明する
と、図６に示すように、横円筒状のドラム１１は図示し
ない搬送用台車に固定されている。このドラム１１の左
端部には図７に示すように、側板１２が一体状に取り付
けられ、その外側面には補強リブ１３が溶接されてい
る。又、ドラム１１の右端開口部には蓋板１４がボルト
により固定されている。この蓋板１４の中心部に形成し
た開口部には取付プレート１５を介して油圧モータ１６
が固定されている。このモータ１６の駆動軸１７は前記
ドラム１１内の中心部に延出され、その先端部は側板１
２の中心部に対しラジアルベアリング１８により支持さ
れている。
【００２４】前記駆動軸１７の中間部には図６に示すよ
うに支持アーム１９が互いに１８０度隔てて直線状に延
びるように連結され、両支持アーム１９の先端部左右両
側面には図７に示すようにそれぞれ支持軸２０が平行状
態でボルト２１により締め付け固定されている。前記各
一対の支持軸２０には弾性チューブ２４を挟圧するため
の挟圧ローラ２２が回転可能にそれぞれ支持されてい
る。
うに支持アーム１９が互いに１８０度隔てて直線状に延
びるように連結され、両支持アーム１９の先端部左右両
側面には図７に示すようにそれぞれ支持軸２０が平行状
態でボルト２１により締め付け固定されている。前記各
一対の支持軸２０には弾性チューブ２４を挟圧するため
の挟圧ローラ２２が回転可能にそれぞれ支持されてい
る。
【００２５】前記ドラム１１の内周面には図６に示すよ
うに半円弧状のサポーター２３が溶接等により固定され
ている。このサポーター２３の内周面に沿うように、ゴ
ムよりなる弾性チューブ２４が装設されていて、その吸
入側端部２４１はドラム１１の上部から水平に導出さ
れ、吸入配管を通して図示しないコンクリートのホッパ
ーに接続されている。又、弾性チューブ２４の吐出側端
部２４２はドラム１１の下部から水平に導出されてい
て、図示しない吐出配管を接続することにより、コンク
リートを工事現場に供給可能である。なお、２５は弾性
チューブをガイドするための部材である。
うに半円弧状のサポーター２３が溶接等により固定され
ている。このサポーター２３の内周面に沿うように、ゴ
ムよりなる弾性チューブ２４が装設されていて、その吸
入側端部２４１はドラム１１の上部から水平に導出さ
れ、吸入配管を通して図示しないコンクリートのホッパ
ーに接続されている。又、弾性チューブ２４の吐出側端
部２４２はドラム１１の下部から水平に導出されてい
て、図示しない吐出配管を接続することにより、コンク
リートを工事現場に供給可能である。なお、２５は弾性
チューブをガイドするための部材である。
【００２６】前記駆動軸１７には該軸の軸線方向に所定
間隔をおいて多角形状をなす一対の取付プレート２６が
溶接等により互いに平行に固定されている。これらの取
付プレート１６の各角部間には弾性チューブ２４の内周
表面に接触して偏平状態のチューブを円筒状に復元する
ためのローラ２７がそれぞれ回転可能に支持されてい
る。
間隔をおいて多角形状をなす一対の取付プレート２６が
溶接等により互いに平行に固定されている。これらの取
付プレート１６の各角部間には弾性チューブ２４の内周
表面に接触して偏平状態のチューブを円筒状に復元する
ためのローラ２７がそれぞれ回転可能に支持されてい
る。
【００２７】さらに、前記両取付プレート２６の側面に
は複数箇所に支持アーム２８が互いに平行に支持され、
各アーム２８には弾性チューブ２４の左右両側面の位置
規制を行う位置規制ローラ２９がそれぞれ回転可能に支
持されている。
は複数箇所に支持アーム２８が互いに平行に支持され、
各アーム２８には弾性チューブ２４の左右両側面の位置
規制を行う位置規制ローラ２９がそれぞれ回転可能に支
持されている。
【００２８】次に、本願発明の要部である弾性チューブ
２４の構成について説明する。この弾性チューブ２４
は、図２に示すように、ゴム製の円筒状をなすチューブ
本体４０と、該本体４０内に複数層に、かつ同心状に埋
設された第１〜４の補強層４１，４２，４３，４４とに
より構成されている。チューブ本体４０の材質としては
耐摩耗性、耐候性のゴムが用いられている。このゴム
は、例えば、表１のような組成である。
２４の構成について説明する。この弾性チューブ２４
は、図２に示すように、ゴム製の円筒状をなすチューブ
本体４０と、該本体４０内に複数層に、かつ同心状に埋
設された第１〜４の補強層４１，４２，４３，４４とに
より構成されている。チューブ本体４０の材質としては
耐摩耗性、耐候性のゴムが用いられている。このゴム
は、例えば、表１のような組成である。
【００２９】
【表１】 又、補強層４１〜４４は、図３に示すように、ナイロン
糸４５を複数本同一面に互いに接触しないように配置し
てトッピングにより各ナイロン糸４５をゴム４６で包蔵
して平板状に形成した長尺の化繊コード４７を使用して
いる。ナイロン糸４５としてナイロン６あるいはナイロ
ン６６が用いられ、ゴム４６として天然ゴムあるいはス
チレン・ブタジエンゴムなどが用いられる。この化繊コ
ード４７の厚さは０．６〜１．２ｍｍ、幅は２００〜５
００ｍｍに設定されている。第１及び第２の補強層４
１，４２の化繊コード４７は例えば時計回りと反時計回
り方向にそれぞれ螺旋状に巻き付けられ、同様に第３補
強層４３と第４補強層４４も化繊コード４７の螺旋巻き
回方向が逆となっている。
糸４５を複数本同一面に互いに接触しないように配置し
てトッピングにより各ナイロン糸４５をゴム４６で包蔵
して平板状に形成した長尺の化繊コード４７を使用して
いる。ナイロン糸４５としてナイロン６あるいはナイロ
ン６６が用いられ、ゴム４６として天然ゴムあるいはス
チレン・ブタジエンゴムなどが用いられる。この化繊コ
ード４７の厚さは０．６〜１．２ｍｍ、幅は２００〜５
００ｍｍに設定されている。第１及び第２の補強層４
１，４２の化繊コード４７は例えば時計回りと反時計回
り方向にそれぞれ螺旋状に巻き付けられ、同様に第３補
強層４３と第４補強層４４も化繊コード４７の螺旋巻き
回方向が逆となっている。
【００３０】又、図１に示す弾性チューブ２４の外周面
２４４の直径（以下外径φ1 という）と、内周面２４３
の直径（以下内径φ2 という）との寸法比（φ2 ／
φ1 ）を、０．５６〜０．７２とし、挟圧ローラ２２に
よる弾性チューブ２４の挟圧開始初期にチューブ２４を
適正に挟圧するようにしている。この寸法比の設定の根
拠を以下に説明する。
２４４の直径（以下外径φ1 という）と、内周面２４３
の直径（以下内径φ2 という）との寸法比（φ2 ／
φ1 ）を、０．５６〜０．７２とし、挟圧ローラ２２に
よる弾性チューブ２４の挟圧開始初期にチューブ２４を
適正に挟圧するようにしている。この寸法比の設定の根
拠を以下に説明する。
【００３１】例えば、弾性チューブ２４の外径φ1 を１
５９．０ｍｍ、内径φ2 を１０１．６ｍｍに設定した第
１弾性チューブと、外径φ1 を１６５．０ｍｍ、内径φ
2 を１０５．０ｍｍに設定した第２弾性チューブを用い
てコンクリートの移送試験を行った。その結果、いずれ
の弾性チューブを用いても、挟圧ローラによる弾性チュ
ーブの適正な挟圧が行われることが分かった。（表２参
照）又、第２〜第６の弾性チューブにおいて、弾性チュ
ーブの外径φ1 を１５９．０ｍｍ又は１６５．０ｍｍに
設定し、弾性チューブ２４の肉厚ηを、２３．０〜３
５．０ｍｍに設定した場合にも、適正な挟圧が行われる
ことが分かった。
５９．０ｍｍ、内径φ2 を１０１．６ｍｍに設定した第
１弾性チューブと、外径φ1 を１６５．０ｍｍ、内径φ
2 を１０５．０ｍｍに設定した第２弾性チューブを用い
てコンクリートの移送試験を行った。その結果、いずれ
の弾性チューブを用いても、挟圧ローラによる弾性チュ
ーブの適正な挟圧が行われることが分かった。（表２参
照）又、第２〜第６の弾性チューブにおいて、弾性チュ
ーブの外径φ1 を１５９．０ｍｍ又は１６５．０ｍｍに
設定し、弾性チューブ２４の肉厚ηを、２３．０〜３
５．０ｍｍに設定した場合にも、適正な挟圧が行われる
ことが分かった。
【００３２】
【表２】 従って、弾性チューブにおける好適な寸法比（φ2 ／φ
1 ）は、０．５６〜０．７２である。さらに、好ましい
寸法比（φ2 ／φ1 ）は、０．６０〜０．６８である。
弾性チューブの肉厚ηは、２３〜３５ｍｍが望ましく、
２８．７〜３０．０ｍｍであれば、さらに望ましい。
1 ）は、０．５６〜０．７２である。さらに、好ましい
寸法比（φ2 ／φ1 ）は、０．６０〜０．６８である。
弾性チューブの肉厚ηは、２３〜３５ｍｍが望ましく、
２８．７〜３０．０ｍｍであれば、さらに望ましい。
【００３３】表２において、第７〜第１０の弾性チュー
ブは従来例を示す。これらの弾性チューブの外径は１６
０〜１６５ｍｍ、内径は１２０〜１４５ｍｍ、肉厚が
７．５〜２２．５ｍｍの場合である。この場合、弾性チ
ューブの外径に対する内径の寸法比は、０．７３〜０．
９１である。
ブは従来例を示す。これらの弾性チューブの外径は１６
０〜１６５ｍｍ、内径は１２０〜１４５ｍｍ、肉厚が
７．５〜２２．５ｍｍの場合である。この場合、弾性チ
ューブの外径に対する内径の寸法比は、０．７３〜０．
９１である。
【００３４】弾性チューブ２４の肉厚ηが３５ｍｍ以上
になると、補強層４１，４２，４３，４４とゴム本体４
０との接着面が剥離し易くなる。肉厚ηが２３ｍｍ以上
必要な理由は、弾性チューブ２４が扁平状態からの復元
力を必要とし、加熱による剥離を防止するためである。
になると、補強層４１，４２，４３，４４とゴム本体４
０との接着面が剥離し易くなる。肉厚ηが２３ｍｍ以上
必要な理由は、弾性チューブ２４が扁平状態からの復元
力を必要とし、加熱による剥離を防止するためである。
【００３５】さらに、図３に示すように、最内側の第１
補強層４１とチューブ２４の内周面２４３との間のゴム
層の肉厚γは、１０〜１５ｍｍに設定されている。この
ように設定することにより、図４に示すように、弾性チ
ューブ２４内に異物４８を噛み込んだ場合に、弾性チュ
ーブ２４の第１補強層４１が異物４８により切断されな
いようにしている。
補強層４１とチューブ２４の内周面２４３との間のゴム
層の肉厚γは、１０〜１５ｍｍに設定されている。この
ように設定することにより、図４に示すように、弾性チ
ューブ２４内に異物４８を噛み込んだ場合に、弾性チュ
ーブ２４の第１補強層４１が異物４８により切断されな
いようにしている。
【００３６】次に、前記のように構成したスクイズ式ポ
ンプについて、その動作を説明する。図７に示すモータ
１６の駆動軸１７が回転されると、支持アーム１９、挟
圧ローラ２２、復元ローラ２７及び位置規制ローラ２９
等は同期して公転する。この公転により弾性チューブ２
４の左右両側面が左右一対の挟圧ローラ２２により挟着
され、両ローラ２２はチューブ２４を図７及び図８に示
すように挟着して偏平状に変形しつつ公転するので、チ
ューブ２４内のコンクリートは吸入側端部２４１から出
口側端部２４２に向かって移送される。
ンプについて、その動作を説明する。図７に示すモータ
１６の駆動軸１７が回転されると、支持アーム１９、挟
圧ローラ２２、復元ローラ２７及び位置規制ローラ２９
等は同期して公転する。この公転により弾性チューブ２
４の左右両側面が左右一対の挟圧ローラ２２により挟着
され、両ローラ２２はチューブ２４を図７及び図８に示
すように挟着して偏平状に変形しつつ公転するので、チ
ューブ２４内のコンクリートは吸入側端部２４１から出
口側端部２４２に向かって移送される。
【００３７】次に、図６及び図９に示すように、この実
施形態の弾性チューブ２４はドラム１１の内周面に沿っ
て半円弧状に湾曲するように装着されている。その装着
時における弾性チューブ２４の曲げ半径Ｒ、つまりドラ
ム１１の中心Ｏ1 から弾性チューブ２４の中心軸線Ｏ2
までの距離Ｒの設定方法について説明する。
施形態の弾性チューブ２４はドラム１１の内周面に沿っ
て半円弧状に湾曲するように装着されている。その装着
時における弾性チューブ２４の曲げ半径Ｒ、つまりドラ
ム１１の中心Ｏ1 から弾性チューブ２４の中心軸線Ｏ2
までの距離Ｒの設定方法について説明する。
【００３８】弾性チューブ２４は直管状態ではその横断
面は、真円であるが、図９に示す折り曲げ状態では、図
１０に示すように楕円形となる。この楕円形状の内周面
２４１の長径Ｄ1 は図１０の横断面においてドラム１１
の内面と平行で、短径Ｄ2 は該内面に直交する。前記長
径Ｄ1 と短径Ｄ2 の比、つまり［（Ｄ2 ／Ｄ1 ）×１０
０］を弾性チューブの扁平率τ（％）とすると、この扁
平率τが小さくなるほどポンプの吸込量を低下させる。
又、弾性チューブ２４は図９に示すように、湾曲される
と該チューブ２４のドラム１１に接触する外側縁が引っ
張られ、ドラム１１から離れた内側縁が圧縮される。従
って、前記曲げ半径Ｒが小さくなって、扁平率τが下が
り弾性チューブ２４の降伏点（復元限界）を過ぎると、
該チューブ２４の内側縁が挫屈応力Ｔ、つまりチューブ
２４の降伏点（復元限界）を越えて図９の鎖線Ｈで示す
ように挫屈に至る。
面は、真円であるが、図９に示す折り曲げ状態では、図
１０に示すように楕円形となる。この楕円形状の内周面
２４１の長径Ｄ1 は図１０の横断面においてドラム１１
の内面と平行で、短径Ｄ2 は該内面に直交する。前記長
径Ｄ1 と短径Ｄ2 の比、つまり［（Ｄ2 ／Ｄ1 ）×１０
０］を弾性チューブの扁平率τ（％）とすると、この扁
平率τが小さくなるほどポンプの吸込量を低下させる。
又、弾性チューブ２４は図９に示すように、湾曲される
と該チューブ２４のドラム１１に接触する外側縁が引っ
張られ、ドラム１１から離れた内側縁が圧縮される。従
って、前記曲げ半径Ｒが小さくなって、扁平率τが下が
り弾性チューブ２４の降伏点（復元限界）を過ぎると、
該チューブ２４の内側縁が挫屈応力Ｔ、つまりチューブ
２４の降伏点（復元限界）を越えて図９の鎖線Ｈで示す
ように挫屈に至る。
【００３９】従って、この実施形態では、前述した弾性
チューブ２４の吸込量の減少率ΔＳを１０％以下に保持
するとともに、弾性チューブ２４の挫屈現象を防止する
ために、その扁平率τを τ＝［（Ｄ2 ／Ｄ1 ）×１００］≧９０％・・・（１） となるように設定している。
チューブ２４の吸込量の減少率ΔＳを１０％以下に保持
するとともに、弾性チューブ２４の挫屈現象を防止する
ために、その扁平率τを τ＝［（Ｄ2 ／Ｄ1 ）×１００］≧９０％・・・（１） となるように設定している。
【００４０】弾性チューブ２４の扁平率τを（１）式の
関係に保持する場合、弾性チューブ２４の曲げ半径Ｒ
と、弾性チューブ２４の肉厚η、剛性Ｇ、外径φ1 、内
径φ2の寸法比（φ2 ／φ1 ）等を考慮する必要があ
る。前記弾性チューブ２４の剛性Ｇは、第１〜第４補強
層４１〜４４の層数Ｎと螺旋巻回角度α（図９に示すよ
うに中心軸線Ｏ2 と平行な直線に対する補強層４１〜４
４の傾斜角度）により決定される剛性、弾性チューブの
肉厚η、ゴムの硬度Ｈｓ等によって決定される。
関係に保持する場合、弾性チューブ２４の曲げ半径Ｒ
と、弾性チューブ２４の肉厚η、剛性Ｇ、外径φ1 、内
径φ2の寸法比（φ2 ／φ1 ）等を考慮する必要があ
る。前記弾性チューブ２４の剛性Ｇは、第１〜第４補強
層４１〜４４の層数Ｎと螺旋巻回角度α（図９に示すよ
うに中心軸線Ｏ2 と平行な直線に対する補強層４１〜４
４の傾斜角度）により決定される剛性、弾性チューブの
肉厚η、ゴムの硬度Ｈｓ等によって決定される。
【００４１】ここで、（１）式の関係を考慮して弾性チ
ューブ２４の内径φ2 と曲げ半径Ｒとの関係を実験によ
り求めたところ、図１１のグラフのようになった。この
グラフから明らかなように、弾性チューブ２４の内径φ
2 に対する曲げ半径Ｒの比は、Ｒ／φ2 ≒４．０となる
が、安全率をみてＲ／φ2 ≒５．０に設定するのが望ま
しい。
ューブ２４の内径φ2 と曲げ半径Ｒとの関係を実験によ
り求めたところ、図１１のグラフのようになった。この
グラフから明らかなように、弾性チューブ２４の内径φ
2 に対する曲げ半径Ｒの比は、Ｒ／φ2 ≒４．０となる
が、安全率をみてＲ／φ2 ≒５．０に設定するのが望ま
しい。
【００４２】弾性チューブ２４の挫屈応力Ｔは、弾性チ
ューブ２４が曲げ半径Ｒに湾曲されると、真円を楕円に
変形させる外力Ｗ（kg）がチューブ２４の中心軸線に対
する法線方向に発生する。このとき、弾性チューブ２４
自体にこれに耐えようとする力、即ち挫屈応力Ｔ（kg）
が発生する。前記外力Ｗが挫屈応力Ｔよりも大きくなる
時の曲げ半径Ｒが挫屈曲げ半径Ｒ１であり、その時の挫
屈応力Ｔが限界挫屈応力である。
ューブ２４が曲げ半径Ｒに湾曲されると、真円を楕円に
変形させる外力Ｗ（kg）がチューブ２４の中心軸線に対
する法線方向に発生する。このとき、弾性チューブ２４
自体にこれに耐えようとする力、即ち挫屈応力Ｔ（kg）
が発生する。前記外力Ｗが挫屈応力Ｔよりも大きくなる
時の曲げ半径Ｒが挫屈曲げ半径Ｒ１であり、その時の挫
屈応力Ｔが限界挫屈応力である。
【００４３】前記挫屈応力Ｔは、次の式（２）で表さ
れ、弾性チューブ２４の剛性Ｇは、式（３）で表され
る。 Ｔ＝ｋ１×（ηn ／φ2 m ）×Ｇr ・・・（２） Ｇ＝ｋ２×Ｎ×Ｅ・・・（３） 但し、ｋ１，ｋ２は定数、指数ｎ，ｍ，ｒは実験的に求
められる数値、Ｎは補強層４１〜４４の層数、Ｅは補強
層４１〜４４の材質、繊維の太さ、エンド数（１インチ
の長さ中に存在する繊維の本数）によって実験的に決め
られる定数である。
れ、弾性チューブ２４の剛性Ｇは、式（３）で表され
る。 Ｔ＝ｋ１×（ηn ／φ2 m ）×Ｇr ・・・（２） Ｇ＝ｋ２×Ｎ×Ｅ・・・（３） 但し、ｋ１，ｋ２は定数、指数ｎ，ｍ，ｒは実験的に求
められる数値、Ｎは補強層４１〜４４の層数、Ｅは補強
層４１〜４４の材質、繊維の太さ、エンド数（１インチ
の長さ中に存在する繊維の本数）によって実験的に決め
られる定数である。
【００４４】又、補強層４１〜４４の螺旋巻回角度α
は、チューブ２４の湾曲特性に影響を与える要素であ
り、螺旋巻回角度αが零度では、チューブは曲がり難
く、挫屈し易いがチューブ内圧によって同チューブが軸
方向に伸び難い。一方、螺旋巻回角度αが９０度ではチ
ューブは容易に曲がり挫屈し難いが、チューブ内圧によ
って同チューブが軸方向に伸び易い。このため、螺旋巻
回角度αは通常５０〜７０度の範囲に設定される。この
螺旋巻回角度αの５４度５５分が内圧による軸方向と径
方向の力がバランスのとれる静止角である。
は、チューブ２４の湾曲特性に影響を与える要素であ
り、螺旋巻回角度αが零度では、チューブは曲がり難
く、挫屈し易いがチューブ内圧によって同チューブが軸
方向に伸び難い。一方、螺旋巻回角度αが９０度ではチ
ューブは容易に曲がり挫屈し難いが、チューブ内圧によ
って同チューブが軸方向に伸び易い。このため、螺旋巻
回角度αは通常５０〜７０度の範囲に設定される。この
螺旋巻回角度αの５４度５５分が内圧による軸方向と径
方向の力がバランスのとれる静止角である。
【００４５】図１２に示すグラフは、３８ｍｍ、５０ｍ
ｍ、７５ｍｍ及び１００ｍｍの内径φ2 を有する複数の
弾性チューブ２４を製造し、それぞれの曲げ半径Ｒと扁
平率τの関係をプロットしたものである。弾性チューブ
の曲げ半径Ｒは上記のプロットから求められ、次の実験
式（４）で表される。
ｍ、７５ｍｍ及び１００ｍｍの内径φ2 を有する複数の
弾性チューブ２４を製造し、それぞれの曲げ半径Ｒと扁
平率τの関係をプロットしたものである。弾性チューブ
の曲げ半径Ｒは上記のプロットから求められ、次の実験
式（４）で表される。
【００４６】 Ｒ＝ｋ３×（φ2 ＋η）×（φ2 ／η）・・・（４） 但し、ｋ３∝（１／Ｇ）・・・（５） 上記の実験式（４）から明らかなように、チューブ２４
の肉厚ηが同じで、かつ扁平率τが同じでも、前記
（３）式において補強層４１〜４４の層数Ｎが増えれ
ば、（５）式の剛性Ｇが大きくなり、このため定数ｋ３
が下がり、曲げ半径Ｒが小さくなる。前記剛性Ｇに関与
するゴムの硬度Ｈｓは通常５０〜７０゜である。又、定
数ｋ３は使用されるドラム径によって変化し、通常０．
８〜１．２の範囲にあると考えられる。
の肉厚ηが同じで、かつ扁平率τが同じでも、前記
（３）式において補強層４１〜４４の層数Ｎが増えれ
ば、（５）式の剛性Ｇが大きくなり、このため定数ｋ３
が下がり、曲げ半径Ｒが小さくなる。前記剛性Ｇに関与
するゴムの硬度Ｈｓは通常５０〜７０゜である。又、定
数ｋ３は使用されるドラム径によって変化し、通常０．
８〜１．２の範囲にあると考えられる。
【００４７】呼び径が３８ｍｍ、５０ｍｍ、７５ｍｍ及
び１００ｍｍの弾性チューブ２４の緒元を基に、前述し
た扁平率τを表す（１）式を満足し、実験式（４）から
設計された弾性チューブ２４の曲げ半径Ｒの計算値、実
寸値及び扁平率τの数値を表３に示す。なお、ドラム１
１の内周面の半径は前記曲げ半径Ｒの実寸値に弾性チュ
ーブの外径φ1 の２分の１を加算した半径となるように
設定される。
び１００ｍｍの弾性チューブ２４の緒元を基に、前述し
た扁平率τを表す（１）式を満足し、実験式（４）から
設計された弾性チューブ２４の曲げ半径Ｒの計算値、実
寸値及び扁平率τの数値を表３に示す。なお、ドラム１
１の内周面の半径は前記曲げ半径Ｒの実寸値に弾性チュ
ーブの外径φ1 の２分の１を加算した半径となるように
設定される。
【００４８】
【表３】 上記の表３から明らかなように、前記補強層の層数は４
層〜６層が望ましく、２層〜８層でもよい。なお、表３
においてｋ３は、例えば呼び径が３８ｍｍの場合、ドラ
ム半径１２８．３を計算値１５２．４ｍｍで除算した値
（≒０．８４）となる。呼び径が５０ｍｍの場合、ｋ３
は（≒１．０３）となる。
層〜６層が望ましく、２層〜８層でもよい。なお、表３
においてｋ３は、例えば呼び径が３８ｍｍの場合、ドラ
ム半径１２８．３を計算値１５２．４ｍｍで除算した値
（≒０．８４）となる。呼び径が５０ｍｍの場合、ｋ３
は（≒１．０３）となる。
【００４９】次に、前記のように構成された実施形態の
各構成に基づく作用効果を列記する。 ・前記実施形態では、前記弾性チューブ２４の外径φ1
と内径φ2 の寸法比（φ2 ／φ1 ）を０．５６〜０．７
２に設定し、弾性チューブ２４の肉厚ηを、２３〜３５
ｍｍに設定した。このため、挟圧ローラ２２が弾性チュ
ーブ２４の挟圧を開始する際、ドラム１１の内周面側に
押圧されて扁平状になることはなく、弾性チューブ２４
が正規の挟圧位置に挟み込まれる。従って、弾性チュー
ブ２４が局部的に過大な応力を受けて損傷することはな
く、チューブの耐久性を向上することができる。
各構成に基づく作用効果を列記する。 ・前記実施形態では、前記弾性チューブ２４の外径φ1
と内径φ2 の寸法比（φ2 ／φ1 ）を０．５６〜０．７
２に設定し、弾性チューブ２４の肉厚ηを、２３〜３５
ｍｍに設定した。このため、挟圧ローラ２２が弾性チュ
ーブ２４の挟圧を開始する際、ドラム１１の内周面側に
押圧されて扁平状になることはなく、弾性チューブ２４
が正規の挟圧位置に挟み込まれる。従って、弾性チュー
ブ２４が局部的に過大な応力を受けて損傷することはな
く、チューブの耐久性を向上することができる。
【００５０】・前記実施形態では、寸法比（φ2 ／
φ1 ）を０．６０〜０．６８の範囲に設定した。このた
め、弾性チューブ２４がローラの正規の挟圧位置にさら
に円滑に挟み込まれ、チューブの耐久性を向上すること
ができる。
φ1 ）を０．６０〜０．６８の範囲に設定した。このた
め、弾性チューブ２４がローラの正規の挟圧位置にさら
に円滑に挟み込まれ、チューブの耐久性を向上すること
ができる。
【００５１】・前記実施形態では、前記弾性チューブ２
４を、ゴム製のチューブ本体４０と、該本体に埋設され
た補強層４１〜４４とにより構成した。このため、弾性
チューブの耐久性を向上することができる。
４を、ゴム製のチューブ本体４０と、該本体に埋設され
た補強層４１〜４４とにより構成した。このため、弾性
チューブの耐久性を向上することができる。
【００５２】・前記実施形態では、前記補強層４１〜４
４をチューブ本体４０の半径方向に所定の間隔をおいて
複数層設け、それらの補強層４１〜４４を互いに反対方
向に螺旋状に巻回した。このため、弾性チューブ２４の
耐久性をさらに向上することができる。
４をチューブ本体４０の半径方向に所定の間隔をおいて
複数層設け、それらの補強層４１〜４４を互いに反対方
向に螺旋状に巻回した。このため、弾性チューブ２４の
耐久性をさらに向上することができる。
【００５３】・前記実施形態では、前記弾性チューブ本
体４０の円周方向に対する前記補強層４１〜４４の螺旋
巻回角度を、静止角を挟んで±５度の範囲に設定した。
このため、弾性チューブ２４の耐久性をさらに向上する
ことができる。
体４０の円周方向に対する前記補強層４１〜４４の螺旋
巻回角度を、静止角を挟んで±５度の範囲に設定した。
このため、弾性チューブ２４の耐久性をさらに向上する
ことができる。
【００５４】・前記実施形態では、前記補強層４１〜４
４をナイロン、あるいはポリエステル等の化学繊維４５
を所定間隔をおいて複数本並列に配置した状態でそれら
の外周をゴム４６により包蔵するトッピングにより形成
された化繊コード４７により構成した。このため、弾性
チューブ２４の耐久性をさらに向上することができる。
４をナイロン、あるいはポリエステル等の化学繊維４５
を所定間隔をおいて複数本並列に配置した状態でそれら
の外周をゴム４６により包蔵するトッピングにより形成
された化繊コード４７により構成した。このため、弾性
チューブ２４の耐久性をさらに向上することができる。
【００５５】・前記実施形態では、前記弾性チューブ２
４の内周面２４３と最内側に埋設された第１補強層４１
との間のチューブ本体４０の肉厚γを、１０〜１５ｍｍ
に設定した。このため、弾性チューブが異物４８を噛み
込んだ場合に、補強層４１が異物により切断されるのを
防止して、弾性チューブ２４の耐久性をさらに向上する
ことができる。
４の内周面２４３と最内側に埋設された第１補強層４１
との間のチューブ本体４０の肉厚γを、１０〜１５ｍｍ
に設定した。このため、弾性チューブが異物４８を噛み
込んだ場合に、補強層４１が異物により切断されるのを
防止して、弾性チューブ２４の耐久性をさらに向上する
ことができる。
【００５６】・前記実施形態では、前記チューブ本体４
０を、天然ゴム；５０重量部、スチレン・ブタジエンゴ
ム；５０重量部、カーボンブラック；５０重量部、亜鉛
華；５重量部、軟化剤；５重量部、加工助剤；３重量
部、硫黄；２重量部、加硫促進剤；１重量部、ステアリ
ン酸；２重量部、老化防止剤；１重量部により構成し
た。このため、弾性チューブ２４の耐久性を向上するこ
とができる。
０を、天然ゴム；５０重量部、スチレン・ブタジエンゴ
ム；５０重量部、カーボンブラック；５０重量部、亜鉛
華；５重量部、軟化剤；５重量部、加工助剤；３重量
部、硫黄；２重量部、加硫促進剤；１重量部、ステアリ
ン酸；２重量部、老化防止剤；１重量部により構成し
た。このため、弾性チューブ２４の耐久性を向上するこ
とができる。
【００５７】・前記実施形態では、前記弾性チューブの
扁平率を９０％以上になるように、ドラムの曲げ半径Ｒ
を設定し、この曲げ半径Ｒを前記式（４）により設定し
た。このため、弾性チューブ２４の挫屈を防止して耐久
性を向上することができる。
扁平率を９０％以上になるように、ドラムの曲げ半径Ｒ
を設定し、この曲げ半径Ｒを前記式（４）により設定し
た。このため、弾性チューブ２４の挫屈を防止して耐久
性を向上することができる。
【００５８】なお、この発明は前記実施形態に限定され
るものではなく、次のように具体化することもできる。 ・図１３に示すように、弾性チューブ２４の第１〜第４
の補強層４１〜４４に加えて、第５，６の補強層５１，
５２を設けたり、補強層を図示しないが、１層、２層、
あるいは３層にしたり、７層以上にしたりしてもよい。
るものではなく、次のように具体化することもできる。 ・図１３に示すように、弾性チューブ２４の第１〜第４
の補強層４１〜４４に加えて、第５，６の補強層５１，
５２を設けたり、補強層を図示しないが、１層、２層、
あるいは３層にしたり、７層以上にしたりしてもよい。
【００５９】・弾性チューブ２４の本体４０をニトリル
ゴム（アクリロニトリル−ブタジエン共重合体）、スチ
レンゴム（スチレン−ブタジエン共重合体）、アクリル
ゴム（アクリロニトリル−アクリル酸エステル共重合
体）、ポリエチレンゴム（クロロスルホン化ポリエチレ
ン）、ポリウレタンゴム等により形成してもよい。
ゴム（アクリロニトリル−ブタジエン共重合体）、スチ
レンゴム（スチレン−ブタジエン共重合体）、アクリル
ゴム（アクリロニトリル−アクリル酸エステル共重合
体）、ポリエチレンゴム（クロロスルホン化ポリエチレ
ン）、ポリウレタンゴム等により形成してもよい。
【００６０】
【発明の効果】以上詳述したように、請求項１〜１１記
載の発明は、挟圧ローラによる弾性チューブの挟圧開始
時に、挟圧ローラの間の正規の位置で弾性チューブを確
実に挟持することができる。
載の発明は、挟圧ローラによる弾性チューブの挟圧開始
時に、挟圧ローラの間の正規の位置で弾性チューブを確
実に挟持することができる。
【００６１】請求項１２〜１９に記載の発明は、弾性チ
ューブの局部摩耗を抑制して、耐久性を向上することが
できる。
ューブの局部摩耗を抑制して、耐久性を向上することが
できる。
【図１】 この発明のスクイズ式ポンプに用いられる弾
性チューブの部分横断面図。
性チューブの部分横断面図。
【図２】 弾性チューブの部分断面図。
【図３】 弾性チューブの部分拡大断面図。
【図４】 弾性チューブの異物噛み込み状態を示す部分
断面図。
断面図。
【図５】 弾性チューブの挟圧初期の状態を示す断面
図。
図。
【図６】 スクイズ式ポンプの正断面図。
【図７】 図６のＩ−Ｉ線断面図。
【図８】 一対の挟圧ローラの組み付け状態を示す部分
断面図。
断面図。
【図９】 弾性チューブの湾曲状態を示す正面図。
【図１０】 弾性チューブの横断面図。
【図１１】 弾性チューブの内径と曲げ半径の関係を示
すグラフ。
すグラフ。
【図１２】 弾性チューブの曲げ半径と扁平率との関係
を示すグラフ。
を示すグラフ。
【図１３】 弾性チューブの別例を示す部分断面図。
【図１４】 従来のスクイズ式ポンプの部分断面図。
１１…ドラム、１７…駆動軸、１９…支持アーム、２０
…支持軸、２２…挟圧ローラ、２４…弾性チューブ、２
４３…外周面、２４４…内周面、４０…チューブ本体、
４１〜４４…第１〜第４の補強層、４５…ナイロン繊
維、４６…ゴムモールド、４７…化繊コード、φ1 …弾
性チューブ２４の外径、φ2 …弾性チューブ２４の内
径、η…弾性チューブ２４の肉厚、γ…弾性チューブ２
４の内周面２４３と第１補強層４１との間の距離。
…支持軸、２２…挟圧ローラ、２４…弾性チューブ、２
４３…外周面、２４４…内周面、４０…チューブ本体、
４１〜４４…第１〜第４の補強層、４５…ナイロン繊
維、４６…ゴムモールド、４７…化繊コード、φ1 …弾
性チューブ２４の外径、φ2 …弾性チューブ２４の内
径、η…弾性チューブ２４の肉厚、γ…弾性チューブ２
４の内周面２４３と第１補強層４１との間の距離。
Claims (19)
- 【請求項１】 弾性チューブを複数対のローラで挟圧し
て弾性変形させながら、各対の挟圧ローラを移動させる
ことにより、弾性チューブを介してスラリーを搬送する
ようにしたスクイズ式ポンプであって、 前記弾性チューブは外径、内径及び肉厚を有し、外径φ
1 に対する内径φ2 の寸法比（φ2 ／φ1 ）を０．５６
〜０．７２に設定し、かつ肉厚ηを、２３〜３５ｍｍに
設定したスクイズ式ポンプ。 - 【請求項２】 請求項１のスクイズポンプはさらに、 円筒状のドラムと、 前記弾性チューブは前記ドラムの内周面に沿って配設さ
れていることと、 前記ドラムの中心部に支持された駆動軸と、 前記駆動軸に片持ち支持された複数対の支持軸と、 各支持軸上において前記挟圧ローラを回転可能に支持す
るベアリングとを備えるスクイズポンプ。 - 【請求項３】 請求項２のスクイズポンプはさらに、 前記駆動軸に取り付けられた取付けプレートと、 前記取付けプレートに片持ち支持された複数の支持アー
ムと、 各支持アームに回転可能に支持され、弾性チューブとの
係合により、その位置を規制する規制ローラと、 前記取付けプレートに装着され、前記挟圧ローラによっ
て圧縮された弾性チューブを復元させるための復元ロー
ラとを備えるスクイズポンプ。 - 【請求項４】 前記弾性チューブは前記ドラムの内周面
に沿って配置されたときに楕円形の断面形状を有し、そ
の楕円形断面の長径（Ｄ１）に対する短径（Ｄ２）の割
合、即ち扁平率が９０％以上になるように、前記ドラム
の中心から弾性チューブの中心軸線までの距離、即ち曲
げ半径Ｒが次式に従って設定されている請求項２に記載
のスクイズポンプ。 Ｒ＝ｋ３×（φ２＋η）×（φ２／η）及びｋ３∝（１
／Ｇ） ここで、Ｇは弾性チューブの剛性、ηは弾性チューブの
肉厚である。 - 【請求項５】 請求項１のスクイズポンプにおいて、前
記弾性チューブの肉厚が、２８．７〜３０．０ｍｍに設
定されているスクイズポンプ。 - 【請求項６】 請求項１のスクイズポンプにおいて、前
記弾性チューブは、ゴム製のチューブ本体と、該チュー
ブ本体に埋設された補強層とを備えているスクイズポン
プ。 - 【請求項７】 請求項６のスクイズポンプにおいて、前
記補強層はチューブ本体の半径方向に所定の間隔をおい
て複数設けられ、それらの補強層は互いに反対方向に螺
旋状に巻回されているスクイズポンプ。 - 【請求項８】 請求項７のスクイズポンプにおいて、前
記補強層が前記チューブ本体の軸線に対して交わる角度
は約５０〜６０度であるスクイズポンプ。 - 【請求項９】 請求項８のスクイズポンプにおいて、前
記補強層は間隔を隔てて配置された複数の糸と、各糸を
包蔵するゴムとを備え、かつ、各糸はナイロン及びポリ
エステルのいずれかによって形成されているスクイズポ
ンプ。 - 【請求項１０】 請求項９のスクイズポンプにおいて、
前記弾性チューブの内周面と前記補強層との間における
チューブ本体の肉厚は、１０〜１５ｍｍに設定されてい
るスクイズポンプ。 - 【請求項１１】 請求項６のスクイズポンプにおいて、
前記チューブ本体は、耐摩耗性及び耐候性を有するゴム
により構成され、該ゴムの材料は、５０重量部の天然ゴ
ム、５０重量部のスチレン・ブタジエンゴム、５０重量
部のカーボンブラック、５重量部の亜鉛華、５重量部の
軟化剤、３重量部の加工助剤、２重量部の硫黄、１重量
部の加硫促進剤、２重量部のステアリン酸及び１重量部
の老化防止剤を含んでいるスクイズポンプ。 - 【請求項１２】 弾性チューブを複数対のローラで挟圧
して弾性変形させながら、各対の挟圧ローラを移動させ
ることにより、弾性チューブを介してスラリーを搬送す
るようにしたスクイズポンプの弾性チューブにおいて、 前記弾性チューブは外径、内径及び肉厚を有し、外径に
対する内径の比率が０．５６〜０．７２に設定され、肉
厚が２３〜３５ｍｍに設定されている弾性チューブ。 - 【請求項１３】 請求項１２の弾性チューブにおいて、
その肉厚が２８．７〜３０．０ｍｍに設定されている弾
性チューブ。 - 【請求項１４】 請求項１２の弾性チューブにおいて、
前記弾性チューブは、ゴム製のチューブ本体と、該チュ
ーブ本体に埋設された補強層とを備えている弾性チュー
ブ。 - 【請求項１５】 請求項１４の弾性チューブにおいて、
前記補強層はチューブ本体の半径方向に所定の間隔をお
いて複数設けられ、それらの補強層は互いに反対方向に
螺旋状に巻回されている弾性チューブ。 - 【請求項１６】 請求項１５の弾性チューブにおいて、
前記補強層が前記チューブ本体の軸線に対して交わる角
度は約５０〜６０度である弾性チューブ。 - 【請求項１７】 請求項１６の弾性チューブにおいて、
前記補強層は間隔を隔てて配置された複数の糸と、各糸
を包蔵するゴムとを備え、かつ、各糸はナイロン及びポ
リエステルのいずれかによって形成されている弾性チュ
ーブ。 - 【請求項１８】 請求項１４の弾性チューブにおいて、
前記弾性チューブの内周面と前記補強層との間における
チューブ本体の肉厚は、１０〜１５ｍｍに設定されてい
る弾性チューブ。 - 【請求項１９】 請求項１４の弾性チューブにおいて、
前記チューブ本体は、耐摩耗性及び耐候性を有するゴム
により構成され、該ゴムの材料は、５０重量部の天然ゴ
ム、５０重量部のスチレン・ブタジエンゴム、５０重量
部のカーボンブラック、５重量部の亜鉛華、５重量部の
軟化剤、３重量部の加工助剤、２重量部の硫黄、１重量
部の加硫促進剤、２重量部のステアリン酸及び１重量部
の老化防止剤を含んでいる弾性チューブ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/886,677 US6168397B1 (en) | 1997-07-01 | 1997-07-01 | Flexible tube of squeeze pump |
| US08/886677 | 1997-07-01 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1172091A true JPH1172091A (ja) | 1999-03-16 |
| JP3820317B2 JP3820317B2 (ja) | 2006-09-13 |
Family
ID=25389518
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18287898A Expired - Fee Related JP3820317B2 (ja) | 1997-07-01 | 1998-06-29 | スクイズ式ポンプ及びそれに用いる弾性チューブ |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6168397B1 (ja) |
| EP (1) | EP0889237B1 (ja) |
| JP (1) | JP3820317B2 (ja) |
| KR (1) | KR100302656B1 (ja) |
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| AU (1) | AU705450B2 (ja) |
| CA (1) | CA2241982C (ja) |
| DE (1) | DE69819416T2 (ja) |
| NZ (1) | NZ330814A (ja) |
| TW (1) | TW433391U (ja) |
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-
1998
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