JPH1161154A - 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 - Google Patents
脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法Info
- Publication number
- JPH1161154A JPH1161154A JP9224863A JP22486397A JPH1161154A JP H1161154 A JPH1161154 A JP H1161154A JP 9224863 A JP9224863 A JP 9224863A JP 22486397 A JP22486397 A JP 22486397A JP H1161154 A JPH1161154 A JP H1161154A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- desulfurizing agent
- zinc
- copper
- oxide
- hydrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07H—SUGARS; DERIVATIVES THEREOF; NUCLEOSIDES; NUCLEOTIDES; NUCLEIC ACIDS
- C07H19/00—Compounds containing a hetero ring sharing one ring hetero atom with a saccharide radical; Nucleosides; Mononucleotides; Anhydro-derivatives thereof
- C07H19/02—Compounds containing a hetero ring sharing one ring hetero atom with a saccharide radical; Nucleosides; Mononucleotides; Anhydro-derivatives thereof sharing nitrogen
- C07H19/04—Heterocyclic radicals containing only nitrogen atoms as ring hetero atom
- C07H19/06—Pyrimidine radicals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/0203—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising compounds of metals not provided for in B01J20/04
- B01J20/0225—Compounds of Fe, Ru, Os, Co, Rh, Ir, Ni, Pd, Pt
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/0203—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising compounds of metals not provided for in B01J20/04
- B01J20/0225—Compounds of Fe, Ru, Os, Co, Rh, Ir, Ni, Pd, Pt
- B01J20/0229—Compounds of Fe
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/0203—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising compounds of metals not provided for in B01J20/04
- B01J20/0233—Compounds of Cu, Ag, Au
- B01J20/0237—Compounds of Cu
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/0203—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising compounds of metals not provided for in B01J20/04
- B01J20/024—Compounds of Zn, Cd, Hg
- B01J20/0244—Compounds of Zn
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
- B01J20/06—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising oxides or hydroxides of metals not provided for in group B01J20/04
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
- B01J20/3007—Moulding, shaping or extruding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
- B01J20/3078—Thermal treatment, e.g. calcining or pyrolizing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
- B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
- B01J20/3085—Chemical treatments not covered by groups B01J20/3007 - B01J20/3078
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
- C10G25/003—Specific sorbent material, not covered by C10G25/02 or C10G25/03
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10L—FUELS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; NATURAL GAS; SYNTHETIC NATURAL GAS OBTAINED BY PROCESSES NOT COVERED BY SUBCLASSES C10G, C10K; LIQUEFIED PETROLEUM GAS; ADDING MATERIALS TO FUELS OR FIRES TO REDUCE SMOKE OR UNDESIRABLE DEPOSITS OR TO FACILITATE SOOT REMOVAL; FIRELIGHTERS
- C10L3/00—Gaseous fuels; Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by subclass C10G, C10K; Liquefied petroleum gas
- C10L3/06—Natural gas; Synthetic natural gas obtained by processes not covered by C10G, C10K3/02 or C10K3/04
- C10L3/10—Working-up natural gas or synthetic natural gas
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Biotechnology (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Genetics & Genomics (AREA)
- Molecular Biology (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
Abstract
して高度に脱硫処理しうる新たな脱硫剤を提供すること
を主な目的とする。 【解決手段】銅化合物および亜鉛化合物を含む混合水溶
液とアルカリ物質水溶液とを混合して沈澱を生じさせ、
得られた沈澱を焼成し、得られた焼成物のスラリーを用
いて酸化銅−酸化亜鉛混合物成形体を得た後、この成形
物に鉄またはニッケルの元素を含浸させ、さらに焼成
し、得られた酸化物焼成体を水素還元することを特徴と
する脱硫剤の製造方法。
Description
どにおける炭化水素原料の脱硫剤の製造方法および炭化
水素原料の脱硫方法に関する。
然ガス、石炭ガス(COG)、液化石油ガス(LPG)、ナフ
サなどの各種の炭化水素類が用いられるが、これらは、
一般的に硫黄分を含んでいる。この硫黄分は、改質プロ
セスで使用される水蒸気改質触媒およびその周辺のプロ
セス触媒を被毒し、触媒活性を低下させるので、事前に
原料の脱硫処理が行う必要がある。
て行われている代表的な脱硫方法は、Co-Mo系あるいはN
i-Mo系触媒を用いて炭化水素原料中の有機硫黄を水添分
解した後、生成する硫化水素を酸化亜鉛に吸着させて除
去する水添脱硫法である。
題点がある。すなわち、水添脱硫工程において、処理後
の炭化水素中に一定量以上の有機硫黄、特にチオフェン
などの難分解性の有機硫黄がスリップして、酸化亜鉛に
吸着されることなく素通りすることがある。
とはならない。特にH2OおよびCO2が存在する場合には、
この傾向は著しい。さらに、装置のスタートアップ、シ
ャットダウンなどに際して脱硫系が不安定である場合に
は、水添脱硫装置および吸着脱硫剤から硫黄が飛散し
て、精製物中の硫黄濃度が増大することもある。したが
って、現在の水蒸気改質プロセスにおける脱硫工程は、
精製後の炭化水素中の硫黄濃度が0.1ppm程度となるよう
なレベルで管理されている。
媒としてNiやRu触媒などが使用されている。これらの金
属は、ppm以下の低濃度の硫黄でも、その表面に硫化物
を形成することが知られている。例えば、マカーティら
(McCarty et al;J.Chem.Phys. vol.72.No.12,6332,198
0:J.Chem.Phys. vol.74,No.10,5877,1981)の研究が明
らかにしているように、NiおよびRuの硫黄吸着力は非常
に強力であるため、原料中に含まれる硫黄含有量が0.1p
pm程度であっても、平衡状態においては、NiおよびRu触
媒表面のほとんどが硫黄でおおわれてしまう(硫黄被覆
率が0.8以上)。すなわち、水蒸気改質触媒は、硫黄に
対して非常に敏感であり、わずかな硫黄の存在によって
も触媒活性が低下してしまう。逆にこのことは、現行の
炭化水素の脱硫レベルでは、水蒸気改質触媒の硫黄被毒
を十分に防止することができないことを意味している。
天然ガス製造プロセスは、低温で実施されるため、硫黄
は触媒に吸着されやすく、低濃度の硫黄に対してより敏
感である。また、より高温で実施される水蒸気改質プロ
セスでも、燃料電池リフォーマーのように反応装置の小
型化が要求される場合には、低濃度硫黄の影響は深刻と
なる。
ぎ、プロセス全体の経済性を向上させるためには、原料
中の硫黄含有量をできる限り低減させておくことが極め
て望ましい。
報および特開平1-123628号公報は、銅−亜鉛系脱硫剤の
製造方法および銅−亜鉛−アルミニウム系脱硫剤の製造
方法を開示している。すなわち、これらの脱硫剤を用い
る場合には、原料中の硫黄濃度を1ppb以下に低減できる
という顕著な効果が達成されている。しかしながら、こ
れらの脱硫剤を使用する場合にも、長時間にわたってこ
の高度の脱硫レベルを維持しようとすれば、脱硫剤使用
量を多くしなければならない。
優れ、脱硫剤として優れた性能を有することは従来から
知られており、いくつかのプロセスにおいて、脱硫剤と
して用いられている。
系脱硫剤を水蒸気改質プロセスの脱硫にそのまま適用し
ようとすることには、大きな障害がある。すなわち、通
常水蒸気改質プロセスにおける脱硫は、水素の存在下で
行われており、この水素はリフォーマー出口からのリサ
イクルガスによってまかなわれている。このリサイクル
ガスは、水素のほかにCOおよびやCO2を含んでいるた
め、鉄系或いはニッケル系脱硫剤の存在下では、水素と
COおよびCO2の反応(メタン化反応)が起こり、大きな
発熱を伴うという問題点がある。
応を抑えるために、原料を水素化脱硫触媒および硫化水
素吸着剤に接触させた後、スチームを導入し、スチーム
雰囲気中でニッケル系脱硫剤を使用する方法を開示して
いる。しかしながら、この方法には、水蒸気改質反応器
のみならず、さらに脱硫器にもスチームの導入ラインが
必要になること、スチームを脱硫器に導入することによ
り、ニッケル系脱硫剤の持つ本来の脱硫性能が生かせな
くなるという問題点がある。
剤を使用することも報告されている。しかしながら、有
機硫黄化合物を分解し、硫黄を含まない炭化水素として
脱離させるためには、本質的に水素が必要である。仮
に、水素のない状態で有機硫黄化合物を分解させると、
ニッケル脱硫剤上への炭素折出が起こりやすくなり、長
期的には差圧の上昇や、脱硫層の閉塞につながる。
量の使用により、炭化水素原料を長期間安定して高度に
脱硫処理しうる新たな脱硫剤を提供することを主な目的
とする。
従来技術の問題点を解消ないし軽減するために種々研究
を重ねた結果、特定の方法により製造した銅−亜鉛−ニ
ッケルおよび/または鉄系脱硫剤および銅−亜鉛−アル
ミニウム−ニッケルおよび/または鉄系脱硫剤を用い
て、炭化水素原料の脱硫を行う場合には、脱硫剤上での
カーボン折出や副反応を抑えつつ、長時間にわたり安定
して、各種のガスおよび油中の硫黄化合物をppb未満
(適切な条件下では、0.1ppb未満)の超低レベルまで低
下させ得ることを見出した。
および炭化水素の脱硫方法を提供するものである; 1.銅化合物および亜鉛化合物を含む混合物とアルカリ
物質の水溶液とを混合して沈澱を生じさせ、得られた沈
澱を焼成し、酸化銅−酸化亜鉛混合物成形体を得た後、
この成形物に鉄および/またはニッケルを含浸させ、さ
らに焼成し、得られた酸化物焼成体を水素還元すること
を特徴とする脱硫剤の製造方法。
ッケルの含有量が、1〜10重量%である上記項1に記載
の脱硫剤の製造方法。
%以下の希釈水素ガスを使用して150〜300℃で行う上記
項1または2に記載の脱硫剤の製造方法。
ウム化合物を含む混合物とアルカリ物質の水溶液とを混
合して沈澱を生じさせ、得られた沈澱を焼成し、酸化銅
−酸化亜鉛−酸化アルミニウム混合物成形体を得た後、
この成形物に鉄および/またはニッケルを含浸させ、さ
らに焼成し、得られた酸化物焼成体を水素還元すること
を特徴とする脱硫剤の製造方法。
ッケルの含有量が、1〜10重量%である上記項4に記載
の脱硫剤の製造方法。
%以下の希釈水素ガスを使用して150〜300℃で行う上記
項4または5に記載の脱硫剤の製造方法。
剤を使用して、水素の存在下に炭化水素原料を脱硫する
ことを特徴とする炭化水素の脱硫方法。
0.4となる量の水素を存在させる上記項7に記載の炭化
水素の脱硫方法。
空間速度(GHSV)200〜10000h-1の条件で脱硫を行う上
記項7また8に記載の炭化水素の脱硫方法。
素/都市ガスモル比が0.0005〜0.4となる量の水素を存
在させる上記項7に記載の炭化水素の脱硫方法。 11.圧力0.05〜50atm、温度100〜400℃、空間速度(G
HSV)200〜10000h-1の条件で脱硫を行う上記項10に
記載の都市ガスの脱硫方法。
l.ppb)以下となるように脱硫する上記項11に記載の都
市ガスの脱硫方法。
/またはニッケル系脱硫剤(以下「鉄および/またはニ
ッケル」を「X」と略記することがある)および銅−亜
鉛−アルミニウム−X系脱硫剤の製造は、特に限定され
るものではないが、好ましくは、下記に示すような工程
により行われる。
物および亜鉛化合物の混合物」という用語は、水に銅化
合物と亜鉛化合物とを混合することにより水溶液となっ
た状態、およびこの混合により水酸化物が形成され、ゲ
ル状となった状態のいずれをも包含する。
とも1種)および亜鉛化合物(例えば、硝酸亜鉛、酢酸
亜鉛などの少なくとも1種)を含む水溶液とアルカリ物
質(例えば、炭酸ナトリウム、炭酸カリウムなどの少な
くとも1種)を含む水溶液とを混合・撹拌して、沈澱を
生じさせる。生成した沈澱を十分水洗した後、濾過し、
乾燥する。次いで、得られた乾燥物を270〜400℃程度で
焼成し、さらに水に加えてスラリーとした後、濾過し、
成形し、乾燥して、酸化銅−酸化亜鉛の混合成形体を得
る。
通常0.1〜1mol/l程度である。また、混合液中の亜鉛濃
度(亜鉛として)は、通常0.1〜1mol/l程度である。銅
化合物と亜鉛化合物との混合割合は、特に限定されるも
のではないが、混合液中において銅:亜鉛(原子比)=
1:0.3〜10程度、より好ましくは1:0.5〜3程度、特に好
ましくは1:1〜2.3程度となる様にする。
トなどの公知の成形助剤を1〜5重量%程度加えておいて
も良い。
スラリーを使用して、押し出し成形、打錠成形、顆粒成
形などの常法に従って行うことができる。成形体の形
状、寸法などは、特に限定されるものではないが、プロ
セスにおける圧力損失などを考慮して、通常2〜6mm程度
の大きさの球状体、錠剤状、顆粒状などとすることが好
ましい。
は、金属酸化物、例えば、酸化クロムなどを2〜3重量%
程度を上限として含有させてもよい。この場合には、銅
化合物と亜鉛化合物とを含む混合液に金属化合物(たと
えば、硝酸クロムなど)を予め溶解しておいても良く、
或いは銅化合物と亜鉛化合物とを含む混合物に、予め別
途に調製しておいた金属化合物を混合しても良い。
酸化亜鉛混合成形体(原子比で通常、銅:亜鉛=1:0.3
〜10程度、好ましくは1:0.5〜3程度、より好ましくは
1:1〜2.3程度)をX化合物(例えば、硝酸塩、酢酸塩な
ど)の水溶液に浸漬し、X原子を含浸させ、濾過し、乾
燥した後、大気中通常270〜400℃程度で焼成する。X化
合物の水溶液中の金属としての濃度は、通常0.01〜1mol
/l程度である。浸漬時間は、焼成後の酸化銅−酸化亜鉛
混合焼結体中のX酸化物含有量が、1〜10重量%程度とな
る様に調整すれば良い。
−X酸化物焼成体を、水素を6体積%以下、より好ましく
は0.5〜4体積%程度含む水素と不活性ガス(例えば、窒
素ガスなど)との混合ガスの存在下に、150〜350℃程度
で還元処理することにより、所望の脱硫剤が得られる。
剤の製造 本脱硫剤の製造も、銅−亜鉛−X系脱硫剤の製造に準じ
た手法により行うことができる。まず、銅化合物(例え
ば、硝酸銅、酢酸銅などの少なくとも1種)、亜鉛化合
物(例えば、硝酸亜鉛、酢酸亜鉛などの少なくとも1
種)およびアルミニウム化合物(例えば、水酸化アルミ
ニウム、酢酸アルミニウム、アルミン酸ナトリウムなど
の少なくとも1種)を含む混合液とアルカリ物質(例え
ば、炭酸ナトリウム、炭酸カリウムなどの少なくとも1
種)を含む水溶液とを混合・撹拌して、沈澱を生じさせ
る。この場合、アルミニウム化合物をアルカリ物質の溶
液に加えておき、この混合液と銅化合物および亜鉛化合
物を含む混合液とを混合して、沈澱を生成させてもよ
い。次いで、生成した沈澱を十分に水洗した後、濾過
し、乾燥する。次いで、得られた乾燥物を270〜400℃程
度で焼成し、これに水を加えて水性スラリーとした後、
濾過し、成形し、乾燥して、酸化銅−酸化亜鉛−酸化ア
ルミニウムの混合成形体を得る。
度である。混合液中の亜鉛濃度は、通常0.1〜1mol/l程
度である。混合液中のアルミニウム濃度は、通常0.03〜
1mol/l 程度である。銅化合物と亜鉛化合物とアルミニ
ウム化合物との混合割合は、特に限定されるものではな
いが、混合物中において銅:亜鉛:アルミニウム(原子
比)=1:0.3〜10:0.05〜2程度、より好ましくは1:0.6
〜3:0.3〜1程度となる様にする。
トなどの公知の成形助剤を1〜5重量%程度加えておいて
も良い。
成形体は、上記のスラリーを使用して、押し出し成形、
打錠成形、顆粒成形などの常法に従って行うことができ
る。成形体の形状、寸法などは、特に限定されるもので
はないが、プロセスにおける圧力損失などを考慮して、
通常2〜6mm程度の大きさの球状体、錠剤状、顆粒状など
とすることが好ましい。
ウム混合成形体には、金属酸化物、例えば、酸化クロム
などを2〜3重量%程度を上限として含有させてもよい。
この場合には、銅化合物と亜鉛化合物とアルミニウム酸
化物とを含む混合物に金属化合物(たとえば、硝酸クロ
ムなど)を予め溶解しておいても良く、或いは混合物
に、予め別途に調製しておいた金属化合物の水溶液を混
合しても良い。
酸化亜鉛−酸化アルミニウム混合成形体(原子比で通
常、銅:亜鉛:アルミニウム=1:0.3〜10:0.05〜2程
度、好ましくは1:0.6〜3:0.3〜1程度)をX化合物(例
えば、硝酸塩、酢酸塩など)の水溶液に浸漬し、X原子
を含浸させ、濾過し、乾燥した後、大気中通常270〜400
℃程度で焼成する。X化合物の水溶液中の金属としての
濃度は、通常0.01〜1mol/l程度である。浸漬時間は、焼
成後の酸化銅−酸化亜鉛−酸化アルミニウム混合焼結体
中のX酸化物含有量が、1〜10重量%程度、より好ましく
は3〜7重量%程度となる様に調整すれば良い。
−酸化アルミニウム−X酸化物焼成体を、水素を6体積%
以下、より好ましくは0.5〜4体積%程度含む水素と不活
性ガス(例えば、窒素ガスなど)との混合ガスの存在下
に、150〜350℃程度で還元処理することにより、所望の
脱硫剤が得られる。
硫剤および銅−亜鉛−アルミニウム−X系脱硫剤成形体
は、全体としては微粒子の凝集体からなる緻密な構造を
有しており、非常に小さい銅微粒子が酸化亜鉛粒子表面
に分散している。また、鉄および/またはニッケルは銅
−亜鉛および銅−亜鉛−アルミニウム成形体に1〜10重
量%の割合で含浸しているため、成形体表面部に適度な
量の鉄および/またはニッケルが付着・存在している。
この様に、成形体表面部に鉄および/またはニッケルを
存在させることにより、脱硫に関与しない成形体内部に
おける鉄および/またはニッケル量を減らして、効率的
な脱硫を行うことができる。
はニッケルの量を適度な量とすることにより、銅と鉄或
いは銅とニッケルとが、微粒子として酸化亜鉛粒子表面
上に極めて均一に混合・分散しているので、酸化亜鉛と
の化学的な相互作用により、成形体は高活性状態になっ
ている。このため、従来、鉄或いはニッケル単独では起
こりやすかったメタン化反応、炭素折出などの副反応が
抑制されるとともに、長期にわたり高活性な脱硫性能を
維持することができる。
においては、酸化アルミニウムは、全体に均一に分布し
ており、熱による銅−ニッケル微粒子および/または酸
化亜鉛粒子のシンタリングを防止して、高活性な状態を
維持させる。
用する場合には、各種ガスおよび油中の硫黄含有量を確
実に50ppb以下とし、より好ましい条件下では5ppb以下
とし、さらに最適な適当な条件下では0.5ppb以下とする
ことができる。
剤においては、酸化アルミニウムの作用により、耐熱性
を大幅に改善し、高温での強度低および硫黄吸着力の低
下を著しく減少させるという大きな利点が得られるの
で、使用可能温度域を高めることができる。
の脱硫剤と同様にして、例えば、所定形状の吸着脱硫装
置に充填し、精製すべきガス或いは油を通過させること
により使用される。
水素原料を上記の様にして得られた銅−亜鉛−X系脱硫
剤と100〜400℃程度の温度範囲で、或いは炭化水素原料
を銅−亜鉛−アルミニウム−X系脱硫剤と100〜400℃程
度の温度範囲で、接触させることにより行う。好ましく
は、脱硫に先立って、加熱器を用いるか或いは脱硫ガス
と熱交換するなどの方法により、炭化水素原料を予熱
し、所定の温度としておく。
系脱硫剤(或いは銅−亜鉛−アルミニウム−X系脱硫
剤)が充填された脱硫管に炭化水素原料を通じることに
より行なわれる。
硫黄化合物の種類と量により定めればよいが、硫黄含有
量はppmオーダーの量であるため、原料炭化水素に対し
てモル比で少なくとも0.0005以上、好ましくは0.001以
上とすることが望ましい。水蒸気改質プロセスの前処理
としての脱硫を行う場合には、水蒸気改質反応によって
できた水素を一部リサイクルすることもできる。
素中の硫黄含有量、使用条件などを考慮して適宜設定さ
れるが、通常ガス状炭化水素の場合には、GHSVが200〜5
000(h-1)程度、液状炭化水素の場合には、LHSVが1〜10
(h-1)程度となるように定めればよい。
亜鉛−アルミニウム−X系脱硫剤)の活性低下を抑制
し、寿命延長をはかるためには、銅−亜鉛−X系脱硫剤
充填層(或いは銅−亜鉛−アルミニウム−X系脱硫剤充
填層)の前流側に公知の酸化亜鉛系吸着脱硫剤などを充
填し、酸化亜鉛などで吸着され得る硫黄化合物を予め除
去しておくことが望ましい。この方法によれば、石炭ガ
スなどを原料として製造された都市ガス中に含まれてい
る硫化水素などが酸化亜鉛などで除去されるので、銅−
亜鉛−X系脱硫剤(或いは銅−亜鉛−アルミニウム−X系
脱硫剤)の負荷が軽減され、その結果として脱硫剤の寿
命を延長させることができる。また、原料ガスにメルカ
プタン系の硫黄化合物が含まれている場合にも、これは
酸化亜鉛により吸着されるので、銅−亜鉛−X系脱硫剤
(或いは銅−亜鉛−アルミニウム−X系脱硫剤)の負荷
が軽減され、脱硫剤の寿命を延長させることができる。
−亜鉛−X系脱硫剤(或いは銅−亜鉛−アルミニウム−X
系脱硫剤)の前流側に公知のCo-Mo触媒或いはNi-Mo触媒
と酸化亜鉛吸着剤とを充填し、公知の水添脱硫法によっ
て硫黄分を予め数ppm程度まで低下させておくことが望
ましい。
困難であった或いは不可能であった高度の吸着効果を発
揮し得るので、常法に従って炭化水素原料をできるだけ
脱硫した後、より高度の脱硫を行う二次脱硫剤として使
用する場合に、特に顕著な効果を奏する。
としては、例えば、各種都市ガス(本明細書において
は、C1〜C5の炭化水素の少なくとも1種からなるガス、
およびこれらの混合ガスを主成分とし、都市において供
給されているガスを意味する)、天然ガス、エタン、プ
ロパン、ブタン、LPG、ライトナフサ、フルレンジナフ
サ、COGなどが挙げられる。
び銅−亜鉛−アルミニウム−X系脱硫剤)は、炭化水素
の脱硫性能に極めて優れているので、少量の使用によ
り、高度に脱硫された炭化水素を長時間にわたり安定し
て容易に得ることができるという効果を奏する。従っ
て、炭化水素原料の水蒸気改質などに際して、硫黄被毒
に弱い触媒を使用する場合においても、硫黄被毒を実用
上完全に防止することができるなど、硫黄による悪影響
を極めて高度なレベルまで排除することが可能である。
より詳細に説明する。本発明がこれら実施例により限定
されないことは、言うまでもない。
る混合水溶液(濃度はそれぞれ0.5mol/l)を、約60℃に
保った炭酸ナトリウム水溶液(濃度0.6mol/l)に撹拌し
ながら滴下し、沈澱を生じさせた後、沈澱を十分に水で
洗浄し、濾過し、乾燥した。次いで、乾燥した沈殿を約
280℃で焼成し、水に加えてスラリーとした後、濾過
し、乾燥し、成形助剤(グラファイト)を添加し、直径
1/8インチに押出し成形した。
溶液(Ni濃度0.2mol/l)に含浸し、乾燥した後、300℃
程度で焼成し、脱硫剤前駆体を得た。脱硫剤前駆体のニ
ッケルの含有量は5重量%であった。この脱硫剤前駆体1
00ccを充填した脱硫管(脱硫層長20cm)に水素2体積%を
含む窒素ガスを流通させ、温度200℃で還元することに
より脱硫剤を得た。
なる都市ガス(13Aガス)をGHSV=1200h-1、水素/都市ガ
ス=0.01(モル比)、圧力0.02kg/cm2・G、温度250℃の
条件下で脱硫に供した。
測定したところ、8000時間の運転中常に0.1ppb以下であ
った。
度検出器(FPD)を用いるガスクロマログラフ法による定
量分析により測定した。
一定量の脱硫した都市ガスを一定の速度で、ドライアイ
ス-エタノール冷媒中に浸したガラス製のU字管に通す。
この際、ドライアイス-エタノールの温度(196K)よりも
低い露点を有する炭化水素はU字管を通過し、一方硫黄
化合物はU字管内にトラップされ、濃縮される。十分量
の硫黄化合物をU字管内に濃縮した後、U字管の出口をFP
D-ガスクロマトグラフのガス導入部に接続し、キャリア
ーガスを流しながら、冷媒を除去し、U字管を急速に加
熱する。U字管内にトラップされていた硫黄化合物は、
キャリアーガスによりFPD-ガスクロマトグラフに運ば
れ、そこで定量分析される。この方法による検出下限
は、濃縮方法にもよるが、100倍濃縮に対して約0.1ppb
である。この硫黄濃度の定量分析方法を以下「コールド
トラップ法」と言う。
3の割合(モル比)で含有する混合水溶液(濃度はそれ
ぞれ0.5mol/l)を、約60℃に保った炭酸ナトリウムの水
溶液(濃度0.6mol/l)に撹拌しながら滴下し、沈澱を生
じさせた後、沈澱を十分に水で洗浄し、濾過し、乾燥し
た。
し、水に加えてスラリーとした後、濾過し、乾燥し、成
形助剤(グラファイト)を添加し、直径1/8インチに押
し出し成形した。
溶液(Ni濃度0.2mol/l)に含浸した後、乾燥し、約300
℃で焼成して、脱硫剤前駆体を得た。脱硫剤前駆体のニ
ッケル含有量は5重量%であった。この脱硫剤前駆体100
ccを充填した脱硫管(脱硫層長20cm)に水素2体積%を含
む窒素ガスを流通させ、温度200℃で還元することによ
り、脱硫剤を得た。
なる都市ガス(13Aガス)をGHSV=1200h-1、水素/都市ガ
ス=0.01(モル比)、圧力0.02kg/cm2・G、温度250℃の
条件下で、脱硫に供した。脱硫後のガス中の硫黄含有量
をコールドトラップ法で経時的に測定したところ、8000
時間の運転中常に0.1ppb以下であった。
混合水溶液を、約60℃に保った炭酸ナトリウムの水溶液
(濃度0.6mol/l)に撹拌しながら滴下し、沈澱を生じさ
せた後、沈殿を十分に水で洗浄し、濾過し、乾燥した。
次いで、乾燥した沈殿を約280℃で焼成し、水に加えて
スラリーとした後、濾過し、乾燥し、成形助剤(グラフ
ァイト)を添加し、直径1/8インチに押し出し成形し
た。
溶液(鉄濃度0.2mol/l)に含浸し、乾燥し、約300℃で
焼成し、脱硫剤前駆体を得た。脱硫剤前駆体中の鉄の含
有量は、5重量%であった。この脱硫剤前駆体100ccを充
填した脱硫管(脱硫層長20cm)に水素2体積%を含む窒
素ガスを流通させ、200℃で還元することにより、脱硫
剤を得た。
からなる都市ガス(13Aガス)をGHSV=1200h-1、水素/
都市ガス=0.01(モル比)、圧力0.02kg/cm2・G、温度25
0℃の条件下で、脱硫に供した。
ップ法で経時的に測定したところ、6000時間の運転中常
に0.1ppb以下であった。
る混合水溶液を約60℃に保った炭酸ナトリウムの水溶液
(濃度0.6mol/l)に撹拌しながら滴下した。生成した沈
澱を洗浄し、濾過し、乾燥した後、直径1/8インチに押
し出し成形し、約300℃で焼成した。
(脱硫層長20cm)に水素2体積%を含む窒素ガスを流通
させ、温度200℃で還元することにより、脱硫剤を得
た。
なる都市ガス(13Aガス)をGHSV=1200h-1、水素/都市
ガス=0.01(モル比)、圧力0.02kg/cm2・G、温度250℃
の条件下で、脱硫に供した。
したところ、1260時間経過時点で21ppbであり、その後
硫黄量は、さらに増加していった。
る混合水溶液を約60℃に保った炭酸ナトリウムの水溶液
(濃度0.6mol/l)に撹拌しながら滴下した。生成した沈
澱を洗浄し、濾過し、乾燥し、酸化ニッケル粉末を混合
した後、直径1/8インチに押し出し成形し、約300℃で焼
成して、脱硫剤前駆体を得た。脱硫剤前駆体のニッケル
の含有量は5重量%であった。
硫管(脱硫層長30cm)に水素2体積%を含む窒素ガスを
流通させ、温度200℃で還元することにより、脱硫剤を
得た。
なる都市ガス(13Aガス)をGHSV=1200h-1、水素/都市
ガス=0.01(モル比)、圧力0.02kg/cm2・G、温度250℃
の条件下で、脱硫に供した。
定したところ、2200時間経過時点で、21ppbであり、そ
の後硫黄量は、さらに増加していった。
の割合(モル比)で含有する混合水溶液(濃度はそれぞ
れ0.5mol/l、0.5mol/lおよび0.15mol/l)を約60℃に保
った炭酸ナトリウムの水溶液(濃度は0.6mol/l)に撹拌
しながら滴下し、沈澱を生じさせた。沈澱を十分に水で
洗浄し、濾過し、乾燥した。
し、水に加えてスラリーとした後、濾過し、乾燥し、成
形助剤を添加し、直径1/4インチ×長さ1/8インチに打錠
成形した。この成形物を硝酸ニッケル水溶液(Ni濃度0.
3mol/l)に含浸した後、乾燥し、約300℃で焼成し、脱
硫剤前駆体を得た。脱硫剤前駆体のニッケルの含有量
は、7重量%であった。
填した脱硫管(脱硫層長200cm)に水素2体積%を含む
窒素ガスを流通させ、約200℃で還元することにより、
脱硫剤を得た。
lを含むヘキサンをLHSV=1.7、水素/ヘキサン=0.3(モ
ル比)、圧力9.5kg/cm2・G、温度約370℃の条件下で脱
硫に供した。
黄分析計(Houston Atlas社製)で経時的に測定したと
ころ、4000時間の運転中常に検出下限(0.005mg-S/l)
未満であった。
チオフェン0.1mg-S/lを含むヘキサンLHSV=1.7、水素/
ヘキサン=0.3(モル比)、圧力9.5kg/cm2・G、温度約37
0℃の条件下で脱硫に供した。
黄分析計(Houston Atlas社製)で経時的に測定したと
ころ、4000時間の運転中常に検出下限(0.005mg-S/l)
未満であった。
3(モル比)の割合で含有する混合水溶液を、約60℃に
保った炭酸ナトリウム水溶液(濃度0.6mol/l)に撹拌し
ながら滴下し、沈澱を生じさせた後、沈澱を十分に水で
洗浄し、濾過し、乾燥した。
し、水に加えてスラリーとした後、濾過し、乾燥し、成
形剤(グラファイト)を添加し、約1〜2mmの顆粒状に成
形した。 この成形物を硝酸ニッケル水溶液(Ni濃度0.
2mol/l)に含浸した後、乾燥し、約300℃で焼成し、脱
硫剤前駆体を得た。脱硫剤前駆体のニッケルの含有量は
5重量%であった。この脱硫剤前駆体1ccをマイクロリア
クター(内径0.6インチ)に充填し、水素2体積%を含む
窒素ガスを流通させ、温度200℃で還元することによ
り、脱硫剤を得た。
す組成からなる混合ガスをGHSV=2500h-1、圧力1kg/cm2
・G、温度350℃の条件で通し、ガスクロマトグラフで出
口ガスの組成を分析した。その結果、出口ガス中のCO濃
度は1.8体積%であり、メタン化反応による温度上昇は
ほとんどみられなかった。
3(モル比)の割合で含有する混合水溶液を、約60℃に
保った炭酸ナトリウム水溶液(濃度0.6mol/l)に撹拌し
ながら滴下し、沈澱を生じさせたのち、十分に水で洗浄
し、濾過し、乾燥した。次いで、これを約280℃で焼成
し、水に加えてスラリーとした後、濾過し、乾燥した。
得られた乾燥混合酸化物に酸化ニッケル粉末を混合し、
成形助剤(グラファイト)を添加した後、約1〜2mmの顆
粒状に成形した。この成形物を乾燥し、約300℃で焼成
し、脱硫剤前駆体を得た。脱硫剤前駆体のニッケルの含
有量は5重量%であった。
ー(内径0.6インチ)に充填し、水素2体積%を含む窒素
ガスを流通させ、温度200℃で還元することにより、脱
硫剤を得た。
と同様の条件下に、表2に示す組成からなる混合ガスを
通したところ、出口ガス中のCO濃度はほぼ0容量%であ
り、またメタン化反応による顕著な温度上昇がみられ
た。
重量%)1ccをマイクロリアクター(内径0.6インチ)に
充填し、水素2体積%を含む窒素ガスを流通させ、温度
約200℃で還元することにより、脱硫剤を得た。
と同様の条件下に、表2に示す組成からなる混合ガスを
通したところ、出口ガス中のCO濃度はほぼ0体積%であ
り、またメタン化反応による顕著な温度上昇がみられ
た。
合(モル比)で含有する混合水溶液と炭酸ナトリウム水
溶液(濃度0.6mol/l)とを約60℃に保持した精製水中に
撹拌下一定の速度で同時滴下し、共沈により生成した沈
澱を洗浄し、濾過し、乾燥した後、これを約280℃で焼
成した。焼成物を水に加え、スラリーとした後、濾過
し、乾燥した。得られた乾燥物に成形助剤(グラファイ
ト)を添加し、約1〜2mmの顆粒状に成形した。この脱硫
剤前駆体のニッケルの含有量は5重量%であった。
ー(内径0.6インチ)に充填し、水素2体積%を含む窒素
ガスを流通させ、温度約200℃で還元することにより、
脱硫剤を得た。
と同様の条件下に、表2に示す組成からなる混合ガスを
通したところ、出口ガス中のCO濃度は1.5体積%であ
り、またメタン化反応による温度上昇がみられた。
の割合(モル比)で含有する混合水溶液を約60℃に保った
炭酸ナトリウム水溶液(濃度0.6mol/l)に撹拌しながら
滴下した。生成した沈澱を洗浄し、濾過し、乾燥した
後、直径1/4×長さ1/8インチに打錠成形し、約400℃で
焼成した。該焼成体1000ccを充填した脱硫管(脱硫層長
さ200cm)に水素2体積%を含む窒素ガスを流通させ、温
度約200℃で還元することにより、脱硫剤を得た。
lを含むヘキサンをLHSV=1.7、水素/ヘキサン=0.3(モ
ル比)、圧力9.5kg/cm2・G、温度370℃の条件下で、脱
硫に供した。脱硫後のヘキサン中硫黄含有量を経時的に
測定したところ、455時間経過時点で、0.01mg-S/lであ
り、その後硫黄量は増加していった。
装置としては、実施例1と同様の製造方法で得られた銅
−亜鉛−アルミニウム−ニッケル脱硫剤38リットルを充
填した脱硫装置(脱硫層長さ約76cm)を用いた。
る都市ガス13A(12Nm3/h、GHSV=320h-1)を約200℃に予
熱した後、0.1Nm3/hの水素を含むリサイクルガスととも
に上記脱硫装置に導入し、脱硫した。脱硫されたガスを
S/C=3.0、反応温度450℃(入口)および665℃(出
口)、反応圧力0.1kg/cm2で水蒸気改質反応に供した。
一酸化炭素変成触媒が充填された熱交換反応器型一酸化
炭素変成器において、変成器出口温度190℃、反応圧力
0.05kg/cm2の条件下に変成した後、燃料電池本体の燃料
極に導き、酸化極に導入された空気極中の酸素と反応さ
せて、電気エネルギーを取り出した。
を経時的に測定したところ、20000時間経過後において
も、硫黄含有量は0.1ppb以下であって、水蒸気改質触媒
は反応開始直後と同様な高い活性を維持しており、燃料
電池は正常に作動した。
Claims (12)
- 【請求項1】銅化合物および亜鉛化合物を含む混合物と
アルカリ物質の水溶液とを混合して沈澱を生じさせ、得
られた沈澱を焼成し、酸化銅−酸化亜鉛混合物成形体を
得た後、この成形物に鉄および/またはニッケルを含浸
させ、さらに焼成し、得られた酸化物焼成体を水素還元
することを特徴とする脱硫剤の製造方法。 - 【請求項2】酸化物焼成体中の鉄および/またはニッケ
ルの含有量が、1〜10重量%である請求項1に記載の脱
硫剤の製造方法。 - 【請求項3】酸化物焼成体の還元を水素濃度6体積%以
下の希釈水素ガスを使用して150〜300℃で行う請求項1
または2に記載の脱硫剤の製造方法。 - 【請求項4】銅化合物、亜鉛化合物およびアルミニウム
化合物を含む混合物とアルカリ物質の水溶液とを混合し
て沈澱を生じさせ、得られた沈澱を焼成し、酸化銅−酸
化亜鉛−酸化アルミニウム混合物成形体を得た後、この
成形物に鉄および/またはニッケルを含浸させ、さらに
焼成し、得られた酸化物焼成体を水素還元することを特
徴とする脱硫剤の製造方法。 - 【請求項5】酸化物焼成体中の鉄および/またはニッケ
ルの含有量が、1〜10重量%である請求項4に記載の脱
硫剤の製造方法。 - 【請求項6】酸化物焼成体の還元を水素濃度6体積%以
下の希釈水素ガスを使用して150〜300℃で行う請求項4
または5に記載の脱硫剤の製造方法。 - 【請求項7】請求項1〜6のいずれかに記載の脱硫剤を
使用して、水素の存在下に炭化水素原料を脱硫すること
を特徴とする炭化水素の脱硫方法。 - 【請求項8】水素/炭化水素原料モル比が0.0005〜0.4
となる量の水素を存在させる請求項7に記載の炭化水素
の脱硫方法。 - 【請求項9】圧力0.05〜50atm、温度100〜400℃、空間
速度(GHSV)200〜10000h-1の条件で脱硫を行う請求項
7また8に記載の炭化水素の脱硫方法。 - 【請求項10】原料炭化水素が都市ガスであり、水素/
都市ガスモル比が0.0005〜0.4となる量の水素を存在さ
せる請求項7に記載の炭化水素の脱硫方法。 - 【請求項11】圧力0.05〜50atm、温度100〜400℃、空
間速度(GHSV)200〜10000h-1の条件で脱硫を行う請求
項10に記載の都市ガスの脱硫方法。 - 【請求項12】都市ガス中の硫黄含有量が5ppb(vol.pp
b)以下となるように脱硫する請求項11に記載の都市ガ
スの脱硫方法。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22486397A JP4096128B2 (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 |
EP99905221A EP1192981B1 (en) | 1997-08-21 | 1999-02-18 | Desulfurizing agent and method for desulfurization of hydrocarbon |
DK99905221T DK1192981T3 (da) | 1997-08-21 | 1999-02-18 | Afsvovlingsmiddel og fremgangsmåde til afsvovling af carbonhydrider |
CA002362777A CA2362777C (en) | 1997-08-21 | 1999-02-18 | Desulfurizing agent and method for desulfurization of hydrocarbon |
DE69932362T DE69932362T2 (de) | 1997-08-21 | 1999-02-18 | Entschwefelungsmittel und verfahren zur entschwefelung von kohlenwasserstoffen |
PCT/JP1999/000697 WO2000048733A1 (fr) | 1997-08-21 | 1999-02-18 | Agent de desulfuration et procede de desulfuration d'hydrocarbure |
US12/274,082 US7820037B2 (en) | 1997-08-21 | 2008-11-19 | Desulfurizing agent manufacturing method and hydrocarbon desulfurization method |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP22486397A JP4096128B2 (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 |
PCT/JP1999/000697 WO2000048733A1 (fr) | 1997-08-21 | 1999-02-18 | Agent de desulfuration et procede de desulfuration d'hydrocarbure |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1161154A true JPH1161154A (ja) | 1999-03-05 |
JP4096128B2 JP4096128B2 (ja) | 2008-06-04 |
Family
ID=26440091
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP22486397A Expired - Lifetime JP4096128B2 (ja) | 1997-08-21 | 1997-08-21 | 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US7820037B2 (ja) |
EP (1) | EP1192981B1 (ja) |
JP (1) | JP4096128B2 (ja) |
CA (1) | CA2362777C (ja) |
DE (1) | DE69932362T2 (ja) |
DK (1) | DK1192981T3 (ja) |
WO (1) | WO2000048733A1 (ja) |
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000048733A1 (fr) * | 1997-08-21 | 2000-08-24 | Osaka Gas Company Limited | Agent de desulfuration et procede de desulfuration d'hydrocarbure |
JP2003017109A (ja) * | 2001-03-28 | 2003-01-17 | Osaka Gas Co Ltd | 固体高分子型燃料電池発電システム及び固体高分子型燃料電池発電方法 |
JP2003512924A (ja) * | 1999-11-01 | 2003-04-08 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫及び脱硫用新規収着剤 |
JP2003513772A (ja) * | 1999-11-01 | 2003-04-15 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫およびそのための新規な収着剤 |
JP2003515430A (ja) * | 1999-08-25 | 2003-05-07 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 収着媒組成物とその製造プロセス及び脱硫における使用 |
JP2003517086A (ja) * | 1999-12-14 | 2003-05-20 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫方法とそのための新規なバイメタル収着剤系 |
JP2004500978A (ja) * | 2000-05-30 | 2004-01-15 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫及び脱硫用収着剤 |
JP2006225615A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 炭化水素系燃料用の脱硫剤の製造方法、炭化水素系燃料用の脱硫剤 |
JP2008277308A (ja) * | 2001-03-28 | 2008-11-13 | Osaka Gas Co Ltd | 固体高分子型燃料電池発電システム及び固体高分子型燃料電池発電方法 |
JP2011513062A (ja) * | 2008-03-12 | 2011-04-28 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | 脱硫物質の調製 |
JP2012513891A (ja) * | 2008-12-31 | 2012-06-21 | 中国石油化工股▲ふん▼有限公司 | 脱硫性吸着剤、調製方法、および、その使用方法 |
JP2013203885A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 脱硫システム、水素製造システム、燃料電池システム、燃料の脱硫方法及び水素の製造方法 |
JP2013537848A (ja) * | 2010-09-13 | 2013-10-07 | フイリツプス66カンパニー | 合成ガス調整に付随した低温硫黄耐性タールおよび硫黄除去 |
WO2018216555A1 (ja) | 2017-05-25 | 2018-11-29 | 大阪瓦斯株式会社 | ガスの脱硫剤および脱硫方法 |
JP2019018200A (ja) * | 2017-07-11 | 2019-02-07 | 日揮触媒化成株式会社 | 脱硫剤の製造方法および脱硫剤前駆体の製造方法、並びに脱硫剤前駆体 |
JP2019037973A (ja) * | 2017-08-22 | 2019-03-14 | 大阪瓦斯株式会社 | 脱硫装置、水素製造装置、脱硫方法及び水素製造方法 |
WO2020153225A1 (ja) | 2019-01-23 | 2020-07-30 | 大阪瓦斯株式会社 | ガスの脱硫剤および脱硫方法 |
CN115770545A (zh) * | 2021-09-08 | 2023-03-10 | 上海迅凯新材料科技有限公司 | 脱硫吸附剂和制备方法以及在苯深度脱硫方面的应用 |
Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AU2001294809A1 (en) * | 2000-09-29 | 2002-04-08 | Engelhard Corporation | Apparatus and process for hydrogen sulfide removal |
DE102005004429A1 (de) * | 2005-01-31 | 2006-08-10 | Süd-Chemie AG | Verfahren zur Herstellung eines Katalysators für die Entschwefelung von Kohlenwasserstoffströmen |
US8142646B2 (en) * | 2007-11-30 | 2012-03-27 | Saudi Arabian Oil Company | Process to produce low sulfur catalytically cracked gasoline without saturation of olefinic compounds |
GB0804570D0 (en) | 2008-03-12 | 2008-04-16 | Johnson Matthey Plc | Desulphurisation materials |
GB0916161D0 (en) | 2009-09-15 | 2009-10-28 | Johnson Matthey Plc | Desulphurisation process |
CN102380311B (zh) * | 2010-09-01 | 2013-12-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 汽油吸附脱硫再生烟气处理方法及其尾气加氢催化剂制法 |
JP5755999B2 (ja) * | 2011-10-31 | 2015-07-29 | 大阪瓦斯株式会社 | 脱硫剤の製造方法、脱硫剤、および、炭化水素の脱硫方法 |
US10865709B2 (en) | 2012-05-23 | 2020-12-15 | Herng Shinn Hwang | Flex-fuel hydrogen reformer for IC engines and gas turbines |
WO2015181521A1 (en) * | 2014-05-30 | 2015-12-03 | Johnson Matthey Public Limited Company | Method for preparing a sorbent |
JP5911551B2 (ja) * | 2014-10-27 | 2016-04-27 | 大阪瓦斯株式会社 | 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 |
JP6607387B2 (ja) * | 2015-02-02 | 2019-11-20 | パナソニックIpマネジメント株式会社 | 脱硫方法及び脱硫器 |
CN105112093B (zh) * | 2015-02-13 | 2017-01-18 | 濮阳市联众兴业化工有限公司 | 一种裂解碳五脱硫方法 |
SG10201604013RA (en) * | 2015-05-28 | 2016-12-29 | Evonik Degussa Gmbh | Hydrogen-assisted adsorption of sulphur compounds from olefin mixtures |
US10626790B2 (en) | 2016-11-16 | 2020-04-21 | Herng Shinn Hwang | Catalytic biogas combined heat and power generator |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL175835B (nl) * | 1973-04-17 | 1984-08-01 | Shell Int Research | Werkwijze ter bereiding van een waterstofrijk gas uit een koolmonoxyde-bevattend gas met behulp van een nikkel en/of kobalt en molybdeen bevattende katalysator. |
US4891462A (en) * | 1986-10-31 | 1990-01-02 | Amoco Corporation | Cyclization-dehydrogentation of 1-ethyl-naphthalene over copper aluminum borate |
US4876402A (en) * | 1986-11-03 | 1989-10-24 | Union Carbide Chemicals And Plastics Company Inc. | Improved aldehyde hydrogenation process |
US4762817A (en) * | 1986-11-03 | 1988-08-09 | Union Carbide Corporation | Aldehyde hydrogenation catalyst |
US5685890A (en) * | 1987-12-17 | 1997-11-11 | Osaka Gas Company Limited | Process for steam reforming of hydrocarbons |
US5302470A (en) * | 1989-05-16 | 1994-04-12 | Osaka Gas Co., Ltd. | Fuel cell power generation system |
US5347021A (en) * | 1990-04-16 | 1994-09-13 | Isp Investments Inc. | Process of vapor phase catalytic hydrogenation of maleic anhydride to gamma-butyrolactone in high conversion and high selectivity using an activated catalyst |
US5157201A (en) * | 1990-06-22 | 1992-10-20 | Exxon Chemical Patents Inc. | Process for adsorbing sulfur species from propylene/propane using regenerable adsorbent |
US5800798A (en) * | 1992-04-06 | 1998-09-01 | Nippon Oil Co., Ltd | Process for producing fuel gas for fuel cell |
JP3242514B2 (ja) * | 1992-11-27 | 2001-12-25 | 大阪瓦斯株式会社 | 都市ガスの脱硫方法 |
KR100278246B1 (ko) * | 1992-11-28 | 2001-03-02 | 료끼 신이찌로 | 탄화수소의탈황방법 |
JP3261192B2 (ja) * | 1993-02-01 | 2002-02-25 | 出光興産株式会社 | 燃料電池用炭化水素原料の脱硫方法 |
US5482617A (en) * | 1993-03-08 | 1996-01-09 | Mobil Oil Corporation | Desulfurization of hydrocarbon streams |
US5401391A (en) * | 1993-03-08 | 1995-03-28 | Mobil Oil Corporation | Desulfurization of hydrocarbon streams |
US5637735A (en) * | 1994-08-10 | 1997-06-10 | China Petrochemical Corporation | Process for the preparation of gamma-butyrolactone |
US5695632A (en) * | 1995-05-02 | 1997-12-09 | Exxon Research And Engineering Company | Continuous in-situ combination process for upgrading heavy oil |
US5626742A (en) * | 1995-05-02 | 1997-05-06 | Exxon Reseach & Engineering Company | Continuous in-situ process for upgrading heavy oil using aqueous base |
US5635056A (en) * | 1995-05-02 | 1997-06-03 | Exxon Research And Engineering Company | Continuous in-situ process for upgrading heavy oil using aqueous base |
US5935421A (en) * | 1995-05-02 | 1999-08-10 | Exxon Research And Engineering Company | Continuous in-situ combination process for upgrading heavy oil |
JP4096128B2 (ja) * | 1997-08-21 | 2008-06-04 | 大阪瓦斯株式会社 | 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 |
-
1997
- 1997-08-21 JP JP22486397A patent/JP4096128B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-02-18 CA CA002362777A patent/CA2362777C/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-02-18 EP EP99905221A patent/EP1192981B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-18 WO PCT/JP1999/000697 patent/WO2000048733A1/ja active IP Right Grant
- 1999-02-18 DE DE69932362T patent/DE69932362T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-02-18 DK DK99905221T patent/DK1192981T3/da active
-
2008
- 2008-11-19 US US12/274,082 patent/US7820037B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2000048733A1 (fr) * | 1997-08-21 | 2000-08-24 | Osaka Gas Company Limited | Agent de desulfuration et procede de desulfuration d'hydrocarbure |
JP2003515430A (ja) * | 1999-08-25 | 2003-05-07 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 収着媒組成物とその製造プロセス及び脱硫における使用 |
JP2003512924A (ja) * | 1999-11-01 | 2003-04-08 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫及び脱硫用新規収着剤 |
JP2003513772A (ja) * | 1999-11-01 | 2003-04-15 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫およびそのための新規な収着剤 |
JP2003517086A (ja) * | 1999-12-14 | 2003-05-20 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫方法とそのための新規なバイメタル収着剤系 |
JP4729232B2 (ja) * | 2000-05-30 | 2011-07-20 | チャイナ ペトロリウム アンド ケミカル コーポレイション | 脱硫及び脱硫用収着剤 |
JP2004500978A (ja) * | 2000-05-30 | 2004-01-15 | フイリツプス ピトローリアム カンパニー | 脱硫及び脱硫用収着剤 |
JP2008277308A (ja) * | 2001-03-28 | 2008-11-13 | Osaka Gas Co Ltd | 固体高分子型燃料電池発電システム及び固体高分子型燃料電池発電方法 |
JP2003017109A (ja) * | 2001-03-28 | 2003-01-17 | Osaka Gas Co Ltd | 固体高分子型燃料電池発電システム及び固体高分子型燃料電池発電方法 |
JP2006225615A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 炭化水素系燃料用の脱硫剤の製造方法、炭化水素系燃料用の脱硫剤 |
JP2011513062A (ja) * | 2008-03-12 | 2011-04-28 | ジョンソン、マッセイ、パブリック、リミテッド、カンパニー | 脱硫物質の調製 |
US8975208B2 (en) | 2008-12-31 | 2015-03-10 | China Petroleum Chemical Corporation | Desulfurizing adsorbent, preparing process and use thereof |
JP2012513891A (ja) * | 2008-12-31 | 2012-06-21 | 中国石油化工股▲ふん▼有限公司 | 脱硫性吸着剤、調製方法、および、その使用方法 |
JP2013537848A (ja) * | 2010-09-13 | 2013-10-07 | フイリツプス66カンパニー | 合成ガス調整に付随した低温硫黄耐性タールおよび硫黄除去 |
JP2013203885A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Jx Nippon Oil & Energy Corp | 脱硫システム、水素製造システム、燃料電池システム、燃料の脱硫方法及び水素の製造方法 |
WO2018216555A1 (ja) | 2017-05-25 | 2018-11-29 | 大阪瓦斯株式会社 | ガスの脱硫剤および脱硫方法 |
JP2019018200A (ja) * | 2017-07-11 | 2019-02-07 | 日揮触媒化成株式会社 | 脱硫剤の製造方法および脱硫剤前駆体の製造方法、並びに脱硫剤前駆体 |
JP2019037973A (ja) * | 2017-08-22 | 2019-03-14 | 大阪瓦斯株式会社 | 脱硫装置、水素製造装置、脱硫方法及び水素製造方法 |
WO2020153225A1 (ja) | 2019-01-23 | 2020-07-30 | 大阪瓦斯株式会社 | ガスの脱硫剤および脱硫方法 |
CN115770545A (zh) * | 2021-09-08 | 2023-03-10 | 上海迅凯新材料科技有限公司 | 脱硫吸附剂和制备方法以及在苯深度脱硫方面的应用 |
CN115770545B (zh) * | 2021-09-08 | 2024-03-15 | 上海迅凯新材料科技有限公司 | 脱硫吸附剂和制备方法以及在苯深度脱硫方面的应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP1192981A4 (en) | 2005-04-13 |
WO2000048733A1 (fr) | 2000-08-24 |
EP1192981B1 (en) | 2006-07-12 |
CA2362777C (en) | 2005-04-19 |
US7820037B2 (en) | 2010-10-26 |
US20090071876A1 (en) | 2009-03-19 |
DE69932362D1 (de) | 2006-08-24 |
CA2362777A1 (en) | 2000-08-24 |
JP4096128B2 (ja) | 2008-06-04 |
DK1192981T3 (da) | 2006-10-30 |
DE69932362T2 (de) | 2007-07-26 |
EP1192981A1 (en) | 2002-04-03 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4096128B2 (ja) | 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 | |
EP0398251B1 (en) | A process for steam reforming of hydrocarbons | |
TWI495508B (zh) | Carbon monoxide conversion catalyst and the use of one of the carbon dioxide modification method | |
JPWO2006101079A1 (ja) | 脱硫剤及びこれを用いた脱硫方法 | |
JP5755999B2 (ja) | 脱硫剤の製造方法、脱硫剤、および、炭化水素の脱硫方法 | |
EP0320979B1 (en) | A process for steam reforming of hydrocarbons | |
US5685890A (en) | Process for steam reforming of hydrocarbons | |
JP3261192B2 (ja) | 燃料電池用炭化水素原料の脱硫方法 | |
JP2008528266A (ja) | 炭化水素流の脱硫用の触媒の製造方法 | |
JP5911551B2 (ja) | 脱硫剤の製造方法および炭化水素の脱硫方法 | |
JP4521172B2 (ja) | 脱硫剤及びこれを用いた脱硫方法 | |
JP3242514B2 (ja) | 都市ガスの脱硫方法 | |
JP2688749B2 (ja) | 耐高温高次脱硫剤の製造方法 | |
JP2654515B2 (ja) | 脱硫剤の製造方法 | |
JP2004075778A (ja) | 炭化水素用脱硫剤及び燃料電池用水素の製造方法 | |
JP2683531B2 (ja) | 炭化水素の水蒸気改質方法 | |
EP0599351A1 (en) | Method of desulfurization of town gas | |
CN103816858B (zh) | 一种多功能的焦炉煤气净化剂及其制备方法与应用 | |
JP2010001480A (ja) | 脱硫剤及びこれを用いた脱硫方法 | |
JP2761636B2 (ja) | 炭化水素の水蒸気改質方法 | |
JP2006117921A (ja) | 液体燃料の硫黄除去方法及び水素の製造方法と燃料電池システム | |
JP2001200278A (ja) | 都市ガスの脱硫方法 | |
JP2003290659A (ja) | 脱硫剤及びそれを用いた燃料電池用水素の製造方法 | |
JPWO2020153225A1 (ja) | ガスの脱硫剤および脱硫方法 | |
Zharkov et al. | Pathways to better stability of catalysts for reforming of gasoline fractions |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20040511 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070404 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070529 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080206 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080226 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110321 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140321 Year of fee payment: 6 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |