JPH11210509A - 内燃機関のバルブ開閉特性制御装置 - Google Patents

内燃機関のバルブ開閉特性制御装置

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JPH11210509A JP10018963A JP1896398A JPH11210509A JP H11210509 A JPH11210509 A JP H11210509A JP 10018963 A JP10018963 A JP 10018963A JP 1896398 A JP1896398 A JP 1896398A JP H11210509 A JPH11210509 A JP H11210509A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 燃料の性状に応じてバルブオーバラップ量を
制御し、燃料が変わってもドライバビリティが不変の連
続可変式バルブ開閉特性制御装置を提供する。 【解決手段】 バルブオーバラップ量を変更可能なバル
ブ可変手段を備え、機関の運転状態に応じてこのバルブ
可変手段の作動量を制御する制御手段を有する内燃機関
のバルブ開閉特性制御装置において、内燃機関で燃焼さ
れる燃料の性状を軽質、中質、重質の何れかと判定し、
オーバラップ量が同じとなる機関の運転状態において
は、軽質燃料よりも中質燃料、中質燃料よりも重質燃料
の方が、吸気弁、或いは排気弁のオーバラップ量が小さ
くなるように、吸気弁と排気弁の開閉特性を制御する。
また、バルブのオーバラップ量の制御は、機関の温度に
応じて補正を加えても良い。この結果、バルブ開閉特性
制御装置を備えた内燃機関のドライバビリティの悪化が
防止される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関のバルブ開
閉特性制御装置に関し、特に、性状が異なる燃料が供給
された場合でも、バルブ開閉特性を補正することによ
り、内燃機関の燃費を悪化させることなく、かつ、排気
エミッションを低減することができる内燃機関のバルブ
開閉特性制御装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、内燃機関のシリンダヘッドに設け
られた吸気弁、及び排気弁の開閉タイミングは、クラン
ク軸の回転位相に一義的に同期しているので、燃焼室に
おける吸排気量は、吸気通路に設けられたスロットル弁
の開度や機関の回転速度に依存することになる。
【０００３】これに対して、近年、燃焼室における吸排
気量を更に自由度をもって調節可能とするために、吸気
弁と排気弁（以後、吸排気弁という）の開閉タイミング
を変更できるようにした装置（可変バルブタイミング機
構：ＶＶＴ）が実用化されている。この可変バルブタイ
ミング機構は、吸排気弁の開閉タイミングを変更可能と
する機械的な可変機構と、この可変機構の動きを制御す
るためのコンピュータを用いた制御装置とから構成され
ている。制御装置は機関の運転状態に応じて可変機構を
制御することにより、吸気弁又は排気弁の少なくとも一
方の開閉タイミングを制御し、吸気弁と排気弁が同時に
開いている期間の長さ（バルブオーバラップ量の大き
さ）を制御する。この制御により、燃焼室に吸入される
空気量、或いは、燃焼室から一旦排出された排気ガスが
燃焼室に逆流して残留する量、即ち、内部ＥＧＲ量が適
正化され、機関の出力、エミッションや、燃費等の改善
が図られる。
【０００４】そして、可変バルブタイミング機構の中に
は、吸排気弁の開閉タイミングを連続的に変更可能とす
る可変機構を備えたものがある。このような連続可変式
の可変バルブタイミング機構では、コンピュータによっ
て機関の運転状態が検出されて吸排気弁の目標開閉タイ
ミングが算出されると共に、吸排気弁の実際の開閉タイ
ミングが検出され、両者が一致するように可変機構がフ
ィードバック制御される。
【０００５】一方、このような連続可変式の可変バルブ
タイミング機構において、可変機構に所期の動作が得ら
れなくなるような異常が発生した場合には、機関に種々
の不具合が発生することになる。例えば、機関負荷が小
さい時にバルブオーバラップ量が大きくなった状態で可
変機構が動作しなくなった場合には、機関がストールす
る恐れがある。そして、一旦、ストールが発生すると、
その後に可変機構の異常を検出することができない。
【０００６】そこで、連続可変式の可変バルブタイミン
グ機構において、機関のストールの発生を判断条件とし
て制御装置の異常を検出することにより、ストールによ
り機関が停止した後でも可変機構の異常を検出できるよ
うにした、内燃機関のバルブタイミング制御装置のため
の異常検出装置を本出願人は既に提案した（特開平９−
６０５３５号公報参照）。
【０００７】この特開平９−６０５３５号公報に記載の
連続可変式の可変バルブタイミング機構には、バルブオ
ーバラップ量を大きくすると内部ＥＧＲの増加によりＮ
Ｏｘの低減効果があり、ポンピングロスによる燃費の向
上効果が得られることが開示されている。ところで、内
燃機関に使用される燃料の成分は使用条件に係わらず一
定にはなっておらず、その燃料が主に使用される場所の
温度に応じて揮発度が同じになるように、何種類かの性
状に別れている。このような燃料の性状は大別すると以
下の３種類になる。
【０００８】軽質燃料：低沸点分が多い燃料 重質燃料：低沸点分が少ない燃料 中質燃料：低沸点分が軽質燃料と重質燃料の中間の燃料
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
９−６０５３５号公報に記載の連続可変式の可変バルブ
タイミング機構には、前述のような燃料性状に対する考
慮がされておらず、燃料性状に応じた制御はされていな
いので、例えば、重質燃料が使用された場合には燃料の
壁面付着量が多くなり、この付着量は不安定であるので
燃焼が不安定となる場合があるという問題点があった。
【００１０】そこで、本発明は、連続可変式の可変バル
ブタイミング機構において、燃料の性状を考慮してバル
ブオーバラップ量を制御することにより、燃料性状にか
かわらず、ＮＯｘの低減効果があり、ポンピングロスに
よる燃費の向上効果が得られる内燃機関のバルブ開閉特
性制御装置を提供することを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成する本発
明の特徴は、以下に第１から第５の発明として示され
る。第１の発明の構成上の特徴は、１つの気筒の吸気弁
の開弁から排気弁の閉弁までのバルブオーバラップ量を
変更可能なバルブ可変手段を備え、機関の運転状態に応
じてこのバルブ可変手段の作動量を制御する制御手段を
有する内燃機関のバルブ開閉特性制御装置において、内
燃機関で燃焼される燃料の性状を検出する燃料性状検出
手段と、この燃料性状検出手段によって検出された燃料
性状に応じて、制御手段の制御量を補正する制御手段の
作動量補正手段とを設けたことにある。
【００１２】第２の発明の構成上の特徴は、第１の発明
において、制御手段の作動量補正手段を、燃料性状検出
手段によって検出された燃料性状に応じた制限値に基づ
いて前記制御量を補正するようにしたことにある。この
制御量の補正は、吸気弁の開弁進角量の制限値、及び、
排気弁の閉弁遅角量の制限値の補正である。第３の発明
の構成上の特徴は、第１の発明において、制御手段の作
動量補正手段を、燃料性状検出手段によって検出された
燃料性状に応じて補正量を変更するようにしたことにあ
る。この補正量の変更は、燃料性状に応じたマップから
補正量を読み出すことによって行うことができる。
【００１３】第４の発明の構成上の特徴は、１つの気筒
の吸気弁の開弁から排気弁の閉弁までのバルブオーバラ
ップ量を変更可能なバルブ可変手段を備え、機関の運転
状態に応じてこのバルブ可変手段の作動量を制御する制
御手段を有する内燃機関のバルブ開閉特性制御装置にお
いて、内燃機関で燃焼される燃料の性状を検出する燃料
性状検出手段と、この燃料性状検出手段によって検出さ
れた燃料性状に応じて、制御手段の制御速度を補正する
制御手段の作動速度補正手段と、を設けたことにある。
【００１４】第５の発明の構成上の特徴は、第１から第
４の発明のいずれかにおいて、制御手段が、機関温度が
所定値以上の時にのみ、バルブ可変手段を作動させるよ
うにしたことにある。第１の発明では、重質燃料の場合
はバルブオーバラップ量が大きいと壁面付着が多くなっ
て、燃焼不安定になるので、オーバラップ量が大きくな
らないように制御され、軽質燃料の場合は燃料付着の問
題は少ないのでオーバラップ量が大きくされ、ＮＯｘの
低減、ポンピングロスの減少を図れる等、燃料の性状に
応じた最適なバルブオーバラップが可能となる。
【００１５】第２の発明では、燃料性状に応じた制限値
が設定される。第３の発明では、燃料性状に応じて制御
量が設定される。また、第４の発明では、制御速度を変
更することにより、燃料付着量の変化量を制御すること
ができ、一層燃焼を安定させることができる。更に、第
５の発明では、機関の温度により燃料付着量が変化する
ため、これを考慮することにより最適な制御が達成でき
る。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下添付図面を用いて本発明の実
施形態を具体的な実施例に基づいて詳細に説明する。図
１は本発明のバルブ開閉特性制御装置１０を備えた電子
燃料噴射制御式の多気筒内燃機関１１の全体構成を示す
ものである。内燃機関１１は４気筒４サイクル火花点火
式内燃機関であり、マイクロコンピュータを内蔵したＥ
ＣＵ（エンジン・コントロール・ユニット）２１によっ
て制御される。
【００１７】エアクリーナ２２の下流側にはスロットル
弁１２とサージタンク２３がこの順に設けられている。
エアクリーナ２２の近傍には吸気温を検出する吸気温セ
ンサ２４が取り付けられており、また、スロットル弁１
２にはスロットル弁１２が全閉状態でオンとなるアイド
ルスイッチ２５が取り付けられている。更に、サージタ
ンク２３にはダイヤフラム式の圧力センサ２６が設けら
れている。一方、スロットル弁１２を迂回し、かつ、ス
ロットル弁１２の上流側と下流側とを連通するバイパス
通路１３が設けられており、そのバイパス通路１３の途
中にはソレノイドによって開度が制御されるＩＳＣＶ
（アイドル・スピード・コントロール・バルブ）１４が
設けられている。このＩＳＣＶ１４に流れる電流はデュ
ーティ制御されてＩＳＣＶ１４の開度が調節され、この
結果、バイパス通路１３を流れる空気量が調節されてア
イドリング回転数が目標回転数に制御される。
【００１８】サージタンク２３は吸気マニホルド２７及
び吸気ポート２８を通じて機関１１の燃焼室３０に連通
している。サージタンク２３の下流側には、圧力センサ
２６により検出された吸入空気量に応じた加圧燃料１８
を、各気筒毎に燃料供給系から吸気ポートへ供給するた
めの燃料噴射弁１９が設けられている。アイドルスイッ
チ２５の出力と圧力センサ２６の出力はＥＣＵ２１に入
力される。
【００１９】燃焼室３０から排出された排気ガスは、排
気ポート３１及び排気マニホルド３２を介して触媒装置
３３に導かれ、浄化されて大気中に排出される。この触
媒装置３３の上流側の排気マニホルド３２には、空燃比
センサの一種である酸素センサ４１が設けられている。
酸素センサ４１は排気ガス中の酸素成分濃度に応じて電
気信号を発生する。酸素センサ４１の出力はＥＣＵ２１
に入力される。
【００２０】吸気ポート２８は吸気弁９によって開閉さ
れ、排気ポート３１は排気弁８によって開閉される。排
気弁８及び吸気弁９の開閉時期は、バルブ開閉特性制御
装置１０によって制御される。この実施例のバルブ開閉
特性制御装置１０は、排気弁８の閉弁時期の遅角制御、
及び吸気弁９の開弁時期の進角制御を行うことができ、
排気弁８が閉じる前に吸気弁９が開いて両者が同時に開
いている期間（バルブオーバラップ量）を制御すること
ができる。バルブ開閉特性制御装置１０はＥＣＵ２１に
より制御される。このバルブ開閉特性制御装置１０の構
成は本出願人が既に出願した特開平９−６０５３５号公
報に記載のものと同じであるので、ここではその説明を
省略する。
【００２１】また、３４は燃焼室３０内に火花を発生さ
せる点火プラグであり、３５は燃焼室３０内を往復動す
るピストンである。イグナイタ３６は高電圧を発生し、
この高電圧がディストリビュータ３７により各気筒の点
火プラグ３４に分配供給される。回転角センサ３８はデ
ィストリビュータ３７の回転軸の回転を検出するもので
あり、例えば、３０°ＣＡ毎に機関の回転信号が回転角
センサ３８からＥＣＵ２１に送られる。
【００２２】また、内燃機関１１のシリンダブロック４
０内には、冷却水の温度を検出するための水温センサ３
９が設けられている。水温センサ３９は冷却水の温度に
応じたアナログ電圧の電気信号を発生し、水温センサ信
号（ＴＨＷ）がＥＣＵ２１に送られる。燃料タンク１７
の下部には燃料温センサ４２が設けられており、これに
より燃料１８の温度が測定される。燃料タンク１７の上
部にはベーパ通路４３が形成されており、そのベーパ通
路４３はベーパ流量計４４を介してキャニスタ４５に連
通されている。燃料タンク１７で発生したベーパは、ベ
ーパ流量計４４によりその流量が測定された後、キャニ
スタ４５に流れ込む。ベーパ流量計４４はベーパの流量
に応動して回転する回転部４６を備えており、この回転
部４６の回転がベーパ流量センサ４７で検出され、検出
されたベーパ流量の検出信号がＥＣＵ２１に入力され
る。
【００２３】このベーパ流量センサ４７によって検出さ
れたベーパ流量の検出信号により、燃料タンク１７内の
燃料１８の蒸発のしにくさ（蒸留特性）により、ＥＣＵ
２１は燃料タンク１７内の燃料１８の性状、即ち、燃料
が軽質燃料か重質燃料、或いは中質燃料かを検出するこ
とができる。そして、キャニスタ４５に吸着されたベー
パは、パージ通路４８を介して吸気マニホルド２７に吸
入される。パージ通路４８には図示しないオリフィスが
設けられているため、吸気マニホルド２７の負圧が燃料
タンク１７に直接かかることはない。このパージ通路４
８の途中にはパージコントロール弁４９が設けられてお
り、このパージコントロール弁４９のソレノイドに流れ
る電流を調整することによりパージコントロール弁４９
の開度が調整され、パージ通路４８を流れるパージ流量
が調節される。
【００２４】マイクロコンピュータを内蔵するＥＣＵ２
１は、図２に示すような構成を備えている。図中、図１
と同じ構成部分には同じ符号を付してその説明を省略す
る。図２において、ＥＣＵ２１はＭＰＵ（マイクロ・プ
ロセッサ・ユニット）５１、処理プログラムを内蔵した
ＲＯＭ５２、作業領域として使用されるＲＡＭ５３、機
関停止後もデータを保持するバックアップＲＡＭ５４、
ＭＰＵ５１へクロック信号を供給するクロック発生器５
５を備え、これらは双方向のバスライン５６によって相
互に接続されている。このバスライン５６には入出力ポ
ート５７、入力ポート５７、及び出力ポート５９が接続
されている。
【００２５】入出力ポート５７にはマルチプレクサ６８
とＡ／Ｄ変換器６９を介して４つのバッファ６４〜６７
が接続されている。バッファ６４には圧力センサ２６の
検出信号がフィルタ６３を介して入力されるが、バッフ
ァ６５〜６７には吸気温センサ２４、水温センサ６５、
及び燃料温センサ４２からの検出信号がそれぞれ入力さ
れる。フィルタ６３は圧力センサ２６の検出信号中に含
まれる吸気管圧力の振動成分を除去するものである。ま
た、マルチプレクサ６８は入力された信号を選択出力す
るものである。
【００２６】入力ポート５８には、酸素センサ４１の検
出信号がバッファ７０とコンパレータ７１を介して入力
されると共に、回転角センサ３８とベーパ流量センサ４
７の検出出力が波形整形回路７２を介して入力される。
入力ポート５８には更に、アイドル信号２５からのオン
オフ信号も入力される。出力ポート５９には駆動回路７
３〜７７がそれぞれ接続されている。駆動回路７３はイ
グナイタ３６を駆動し、駆動回路７４は燃料噴射弁１９
を駆動し、駆動回路７５はＩＳＣＶ１４を駆動し、駆動
回路７６はパージコントロール弁４９を駆動し、駆動回
路７７はバルブ開閉特性制御装置１０を駆動する。
【００２７】以上のように構成されたＥＣＵ２１は、ベ
ーパ流量センサ４７により、燃料１８の性状を検出する
ことができる。その検出の一例を図３に示すフローチャ
ートにより説明する。図３(a) は燃料性状判定係数ＮＶ
Ａ１０Ｔの算出手順を示すものであり、メインルーチン
の一部である。ステップ３０１では、流量計計測時間Ｃ
ＶＡが図示しない４ｍｓルーチンでカウントアップさ
れ、所定値、例えば１０秒以上になったか否かを判定
し、１０秒以内の時はこのルーチンを終了し、１０秒経
過した時は次のステップ３０２に進む。ステップ３０２
では流量計の計測時間ＣＶＡが０にリセットされる。従
って、ステップ３０２〜ステップ３０６は１０秒に１回
の割合で処理が実行される。
【００２８】一方、ＥＣＵ２１は前述したベーパ流量セ
ンサ４７の検出信号が低電圧から高電圧に変化した時の
み、即ち、図２の回転部４６が１回転する毎に、起動さ
れる外部割り込みルーチンでカウントアップされるベー
パ流量カウンタを有する。そして、ベーパ量カウンタの
カウント値ＮＶＡがステップ３０２の次のステップ３０
３で変数ＮＶＡ１０にセットされる。このベーパ量カウ
ンタのカウント値ＮＶＡは、次のステップ３０４で０に
リセットされる。従って、変数ＮＶＡ１０の値は１０秒
間当たりのベーパ流量計４４の回転部４６の回転数を示
すことになり、ベーパ流量に比例した値を示すことにな
る。
【００２９】続くステップ３０５では、燃料温センサ４
２により燃料１８の温度が検出され、得られた燃料温度
検出信号ＴＨＦに基づいて、燃料温補正係数ＫＶＡが関
数ｆ（ＴＨＦ）を用いて算出される。即ち、蒸留特性が
同一の燃料であっても、燃料温度が低い時はベーパ発生
量は高温の時よりも少なくなる。このため、燃料温度に
よるベーパ発生量の違いを補正すべく、燃料温度が低く
なるほど燃料温補正係数ＫＶＡの値が大きくなるように
設定されている。
【００３０】次のステップ３０６では、燃料性状補正係
数ＮＶＡ１０ＴがＮＶＡ１０×ＫＶＡなる演算式により
求められる。即ち、この燃料性状補正係数ＮＶＡ１０Ｔ
は、１０秒間のベーパ流量を燃料温補正係数で補正した
値であるため、この値が大きい時は高沸点分が少ない
（低沸点分が多い）軽質燃料であり、この値が小さい時
は高沸点分の多い（低沸点分が少ない）重質燃料である
ことがわかる。この燃料性状補正係数ＮＶＡ１０Ｔの値
の大きさと燃料性状との関係を図示すると、図３(b) の
ようになる。
【００３１】ステップ３０７ではこの燃料性状補正係数
ＮＶＡ１０Ｔの値の大きさが所定値α以上か否かを判定
し、ＮＶＡ１０Ｔ≧αの場合はステップ３０８に進み、
燃料を軽質燃料と判定してこのルーチンを終了する。一
方、ステップ３０７でＮＶＡ１０Ｔ＜αの場合はステッ
プ３０９に進み、燃料性状補正係数ＮＶＡ１０Ｔの値の
大きさが所定値αよりも小さな所定値β以下か否かを判
定する。そして、ステップ３０９においてＮＶＡ１０Ｔ
≦βの場合はステップ３１１に進み、燃料を重質燃料と
判定してこのルーチンを終了する。一方、ステップ３０
９でＮＶＡ１０Ｔ＞βの場合はステップ３１１に進み、
燃料を中質燃料と判定してこのルーチンを終了する。
【００３２】なお、この燃料性状の判定は、連続可変式
の可変バルブタイミング機構を搭載した内燃機関の場
合、冷間始動時のように、可変バルブタイミング機構を
作動させない間に行い、検出した燃料性状をＲＡＭ５
３、或いはバックアップＲＡＭ５４に保持しておけば良
い。一方、この実施例ではベーパ流量の単位計測時間を
１０秒としているので、車両の走行中であっても逐次燃
料性状を検出することができ、車両が走行の途中で給油
を行い、異なる性状の燃料が供給された場合でも、燃料
性状の変化を検出することができる。
【００３３】ここで、以上のような手順により燃料の性
状を判定することができる内燃機関に備えられた連続可
変式の可変バルブタイミング機構の、吸気弁の開弁時期
の進角制御、及び、排気弁の閉弁時期の遅角制御につい
て説明する。図４は、内燃機関のバルブ開閉特性制御装
置１０における吸気弁９の開弁時期を進角制御する手順
の第１の実施例を示すフローチャートである。ステップ
４００では図３(a) で説明した手順によって求められた
燃料の性状の読み込みを行う。そして、続くステップ４
０１で燃料が軽質燃料か否かを判定する。
【００３４】燃料が軽質燃料の場合はステップ４０２に
進み、吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定する。そし
て、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこのままこの
ルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条件の場合
はステップ４０３に進み、吸気弁９の開弁進角制御量を
Ｘ°ＣＡに設定してこのルーチンを終了する。一方、ス
テップ４０１で軽質燃料でない場合はステップ４０４に
進み、燃料が重質燃料か否かを判定する。
【００３５】燃料が重質燃料でない場合は、燃料が中質
燃料であるのでステップ４０５に進み、吸気弁９が開弁
進角条件か否かを判定する。そして、吸気弁９の開弁進
角条件でない時にはこのままこのルーチンを終了する
が、吸気弁９の開弁進角条件の場合はステップ４０３に
進み、吸気弁９の開弁進角制御量をＹ°ＣＡに設定して
このルーチンを終了する。この時設定される吸気弁９の
開弁進角制御量Ｙ°ＣＡは、燃料が軽質の時の開弁進角
制御量Ｘ°ＣＡよりも小さな値である。一方、ステップ
４０４で重質燃料と判定した場合はステップ４０７に進
む。
【００３６】燃料が重質燃料の場合はステップ４０７に
おいて吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定する。そし
て、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこのままこの
ルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条件の場合
はステップ４０８に進み、吸気弁９の開弁進角制御量を
Ｚ°ＣＡに設定してこのルーチンを終了する。燃料が重
質燃料の時に設定される吸気弁９の開弁進角制御量Ｚ°
ＣＡは、燃料が中質の時の開弁進角制御量Ｙ°ＣＡより
も小さな値である。
【００３７】ここで、内燃機関の吸気行程における或る
気筒の排気弁８と吸気弁９の開弁期間の重なりであるバ
ルブオーバラップについて図１２(a) を用いて説明す
る。図１２(a) に実線ＥＶで示される特性が排気弁８の
開弁特性であり、実線ＩＶで示される特性が吸気弁９の
開弁特性であり、この場合は排気弁８と吸気弁９の開弁
期間が重なっておらず、バルブオーバラップ量は０であ
る。この状態から吸気弁９の開弁進角条件の場合に、吸
気弁９の開弁特性を進角させると、吸気弁９の開弁時期
は図１２(a) に破線で示すように早まり、排気弁８の開
弁特性と吸気弁９の開弁特性が重なる。この排気弁８の
開弁特性と吸気弁９の開弁特性の重なりがバルブオーバ
ラップ量である。オーバラップ量は、吸気弁９の開弁進
角制御量が大きい程大きくなる。
【００３８】従来のバルブ開閉特性制御装置では、機関
の運転状態に応じて吸気弁９の開弁進角制御量が変更さ
れていたが、その制御量は燃料性状に係わらず、機関の
或る運転状態では一定であった。一般に、バルブ開閉特
性制御装置を備えた内燃機関では、バルブオーバラップ
量を大きくすると内部ＥＧＲ量が増加する。このため、
壁面付着量の多い重質燃料が使用された場合には燃焼不
安定となり、ドライバビリティが悪化していた。
【００３９】これを防止するために、前述の第１の実施
例では、図４で説明した手順により、燃料に重質燃料や
中質燃料が使用された場合には、吸気弁９の開弁進角制
御量を、燃料に軽質燃料が使用された場合に比べて小さ
くしている。この結果、吸気弁９の開弁進角条件の場合
には、バルブオーバラップ量が燃料の性状に応じて変更
されるので、ドライバビリティの悪化が防止されること
になる。
【００４０】図５は、内燃機関のバルブ開閉特性制御装
置１０の排気弁８の閉弁時期を遅角制御する手順の第１
の実施例を示すフローチャートである。排気弁８の閉弁
時期の制御手順の説明においては、図４で説明した吸気
弁９の開弁時期の制御手順と同じ手順については同じス
テップ番号を付して説明する。排気弁８の閉弁時期の遅
角制御においても、燃料の性状を判定するステップ４０
０、４０１、及び４０４の手順は同じである。そして、
ステップ４０１で燃料が軽質燃料と判定した場合はステ
ップ５０１に進み、排気弁８が閉弁遅角条件か否かを判
定する。そして、排気弁８の閉弁遅角条件でない時には
このままこのルーチンを終了するが、排気弁８の閉弁遅
角条件の場合はステップ５０２に進み、排気弁８の閉弁
遅角制御量をＰ°ＣＡに設定してこのルーチンを終了す
る。
【００４１】一方、ステップ４０４で燃料が中質燃料と
判定された場合はステップ５０３に進み、排気弁８が閉
弁遅角条件か否かを判定する。そして、排気弁８の閉弁
遅角条件でない時にはこのままこのルーチンを終了する
が、排気弁８の閉弁遅角条件の場合はステップ５０４に
進み、排気弁８の閉弁遅角制御量をＱ°ＣＡに設定して
このルーチンを終了する。この時に設定される排気弁８
の閉弁遅角制御量Ｑ°ＣＡは、燃料が軽質の時の閉弁遅
角制御量Ｐ°ＣＡよりも小さな値である。
【００４２】一方、ステップ４０４で重質燃料と判定し
た場合はステップ５０５に進む。ステップ５０５では排
気弁８が閉弁遅角条件か否かを判定する。そして、排気
弁８の閉弁遅角条件でない時にはこのままこのルーチン
を終了するが、排気弁８の閉弁遅角条件の場合はステッ
プ５０６に進み、排気弁８の閉弁遅角制御量をＲ°ＣＡ
に設定してこのルーチンを終了する。燃料が重質燃料の
時に設定される吸気弁９の閉弁遅角制御量Ｒ°ＣＡは、
燃料が中質の時の閉弁遅角制御量Ｑ°ＣＡよりも小さな
値である。
【００４３】このように、第１の実施例では、排気弁８
の閉弁遅角制御量についても、燃料の性状に応じた調整
がなされる。これを図１２(b) を用いて説明するが、図
１２(b) においても実線ＥＶで示される特性が排気弁８
の開弁特性であり、実線ＩＶで示される特性が吸気弁９
の開弁特性である。排気弁８についても、排気弁８の閉
弁を遅らせると、排気弁８の開弁特性は図１２(b) に破
線で示すようになり、排気弁８と吸気弁９のバルブオー
バラップ量が大きくなる。
【００４４】第１の実施例では、図５で説明した手順に
より、排気弁８の閉弁遅角条件の時にも、燃料に重質燃
料や中質燃料が使用された場合には、排気弁８の閉弁遅
角制御量を、燃料に軽質燃料が使用された場合に比べて
小さくしている。この結果、排気弁８の閉弁遅角条件の
場合には、バルブオーバラップ量が燃料の性状に応じ
て、同じ開弁進角条件では重質燃料になるほど小さくな
るように変更されるので、ドライバビリティの悪化が防
止されることになる。
【００４５】このように、吸気弁９の開弁進角制御量
と、排気弁８の閉弁遅角制御量とは、ほぼ同様の制御に
より、燃料性状に応じて変更することができる。よっ
て、以後の説明では、燃料の性状を考慮した吸気弁９の
開弁進角制御の実施例についてのみ説明し、排気弁８の
閉弁遅角制御の実施例についてはその説明を省略する。
図６は、内燃機関のバルブ開閉特性制御装置１０におけ
る吸気弁９の開弁時期を進角制御する手順の第２の実施
例を示すフローチャートである。第２の実施例の制御手
順の説明においては、図４で説明した第１の実施例の吸
気弁９の開弁時期の制御手順と同じ手順については同じ
ステップ番号を付して説明する。
【００４６】ステップ６００では図３(a) で説明した手
順によって求められた燃料の性状の読み込み、及び、機
関の負荷と回転数の読み込みを行う。そして、続くステ
ップ４０１とステップ４０４において燃料の性状が軽質
燃料、中質燃料、或いは重質燃料のいずれであるかを判
定する。燃料が軽質燃料の場合はステップ４０２におい
て吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定する。そして、
吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこのままこのルー
チンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条件の場合はス
テップ６０１に進む。ステップ６０１では、吸気弁９の
開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯＭ５２に記憶された軟
質燃料の進角マップＡを読み込んでこのルーチンを終了
する。マップＡは図７(a) に示すように、機関回転数と
機関負荷の大きさに応じた吸気弁９の開弁進角特性を与
えるものである。
【００４７】また、燃料が中質燃料の場合はステップ４
０５において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ６０２に進む。ステップ６０２で
は、吸気弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯＭ５２
に記憶された中質燃料の進角マップＢから読み込んでこ
のルーチンを終了する。マップＢは図７(b) に実線で示
す特性を備えており、機関回転数と機関負荷の大きさに
応じた吸気弁９の開弁進角特性を与えるものである。な
お、比較のために、マップＢには軽質燃料の開弁進角特
性を点線で示してあり、重質燃料の開弁進角特性を二点
鎖線で示してある。
【００４８】更に、燃料が重質燃料の場合はステップ４
０７において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ６０３に進む。ステップ６０３で
は、吸気弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯＭ５２
に記憶された重質燃料の進角マップＣから読み込んでこ
のルーチンを終了する。マップＣは図７(c) に実線で示
す特性を備えており、機関回転数と機関負荷の大きさに
応じた吸気弁９の開弁進角特性を与えるものである。な
お、比較のために、マップＣには軽質燃料の開弁進角特
性が点線で示してある。
【００４９】第２の実施例では、図６で説明した手順に
より、燃料に重質燃料や中質燃料が使用された場合に
は、吸気弁９の同じ開弁進角値を与える機関回転数と機
関負荷の値が大きくなっている。この結果、吸気弁９の
開弁進角条件の場合には、バルブオーバラップ量が燃料
の性状に応じて、同じ開弁進角条件では重質燃料になる
ほど小さくなるように変更されるので、ドライバビリテ
ィの悪化が防止されることになる。
【００５０】図８は、内燃機関のバルブ開閉特性制御装
置１０における吸気弁９の開弁時期を進角制御する手順
の第３の実施例を示すフローチャートである。第３の実
施例の制御手順の説明においては、図４で説明した第１
の実施例の吸気弁９の開弁時期の制御手順と同じ手順に
ついては同じステップ番号を付して説明する。ステップ
４００では図３(a) で説明した手順によって求められた
燃料の性状の読み込みを行う。そして、続くステップ４
０１とステップ４０４において燃料の性状が軽質燃料、
中質燃料、或いは重質燃料のいずれであるかを判定す
る。
【００５１】燃料が軽質燃料の場合はステップ４０２に
おいて吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定する。そし
て、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこのままこの
ルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条件の場合
はステップ８０１に進む。ステップ８０１では、吸気弁
９の開弁進角速度をＦｄｅｇ／ｍｓに設定してこのルー
チンを終了する。
【００５２】また、燃料が中質燃料の場合はステップ４
０５において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ８０２に進む。ステップ８０２で
は、吸気弁９の開弁進角速度をＭｄｅｇ／ｍｓに設定し
てこのルーチンを終了する。この時の開弁進角速度をＭ
ｄｅｇ／ｍｓは、燃料が軽質燃料の時の吸気弁９の開弁
進角速度Ｆｄｅｇ／ｍｓよりも小さな値である。
【００５３】更に、燃料が重質燃料の場合はステップ４
０７において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ８０３に進む。ステップ８０３で
は、吸気弁９の開弁進角速度をＳｄｅｇ／ｍｓに設定し
てこのルーチンを終了する。この時の開弁進角速度をＳ
ｄｅｇ／ｍｓは、燃料が中質燃料の時の吸気弁９の開弁
進角速度Ｍｄｅｇ／ｍｓよりも小さな値である。
【００５４】バルブ開閉特性制御装置１０における吸気
弁９の進角速度の制御は、バルブ開閉特性制御装置１０
に設けられた進角室と遅角室に印加される油圧を、オイ
ル制御弁をデューティ制御することによって行うことが
できる。即ち、デューティ比を大きくして進角室に印加
される油圧を大きくすれば、進角速度を増大させること
ができる。
【００５５】第３の実施例では、図８で説明した手順に
より、燃料に重質燃料や中質燃料が使用された場合に
は、吸気弁９の同じ開弁進角速度が、軽質燃料よりも中
質燃料が小さく、また、中質燃料よりも重質燃料が小さ
くなっている。この結果、吸気弁９の開弁進角条件の場
合には、バルブオーバラップ量が燃料の性状に応じて、
同じ開弁進角条件では重質燃料になるほど小さくなるよ
うに変更されるので、ドライバビリティの悪化が防止さ
れることになる。
【００５６】図９は、内燃機関のバルブ開閉特性制御装
置１０における吸気弁９の開弁時期を進角制御する手順
の第４の実施例を示すフローチャートである。第４の実
施例の制御手順の説明においては、図４で説明した第１
の実施例の吸気弁９の開弁時期の制御手順と同じ手順に
ついては同じステップ番号を付して説明する。ステップ
９００では図３(a) で説明した手順によって求められた
燃料の性状の読み込みと、機関水温の読み込みを行う。
そして、続くステップ４０１とステップ４０４において
燃料の性状が軽質燃料、中質燃料、或いは重質燃料のい
ずれであるかを判定する。
【００５７】燃料が軽質燃料の場合はステップ４０２に
おいて吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定する。そし
て、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこのままこの
ルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条件の場合
はステップ９０１に進む。ステップ９０１では、機関の
水温がＬ℃以上か否かを判定する。そして、機関の水温
＜Ｌ℃の時にはこのままこのルーチンを終了するが、機
関の水温≧Ｌ℃の時にはステップ９０２に進む。ステッ
プ９０２では、軟質燃料に応じた吸気弁の開弁進角制御
を実行してこのルーチンを終了する。この軟質燃料に応
じた吸気弁の開弁進角制御は、第１の実施例で説明した
進角制御量Ｘ、第２の実施例で説明した進角マップＡに
よる進角値、或いは、第３の実施例で説明した進角速度
Ｆｄｅｇ／ｍｓのいずれか１つを実行することができ
る。
【００５８】また、燃料が中質燃料の場合はステップ４
０５において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ９０３に進む。ステップ９０３で
は、機関の水温がＩ℃以上か否かを判定する。この機関
水温Ｉはステップ９０１における機関水温Ｌよりも高い
値である。そして、機関の水温＜Ｉ℃の時にはこのまま
このルーチンを終了するが、機関の水温≧Ｉ℃の時には
ステップ９０４に進む。ステップ９０４では、中質燃料
に応じた吸気弁の開弁進角制御を実行してこのルーチン
を終了する。この中質燃料に応じた吸気弁の開弁進角制
御は、ステップ９０２における進角制御が、第１の実施
例で説明した進角制御量Ｘである時は進角制御量Ｙ、第
２の実施例で説明した進角マップＡによる進角値である
時は進角マップＢによる進角値、及び、第３の実施例で
説明した進角速度Ｆｄｅｇ／ｍｓである時は進角速度Ｍ
ｄｅｇ／ｍｓである。
【００５９】更に、燃料が重質燃料の場合はステップ４
０７において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ９０５に進む。ステップ９０５で
は、機関の水温がＨ℃以上か否かを判定する。この機関
水温Ｈはステップ９０３における機関水温Ｉよりも低い
値である。そして、機関の水温＜Ｈ℃の時にはこのまま
このルーチンを終了するが、機関の水温≧Ｈ℃の時には
ステップ９０６に進む。ステップ９０６では、重質燃料
に応じた吸気弁の開弁進角制御を実行してこのルーチン
を終了する。この重質燃料に応じた吸気弁の開弁進角制
御は、ステップ９０２における進角制御が、第１の実施
例で説明した進角制御量Ｘである時は進角制御量Ｚ、第
２の実施例で説明した進角マップＡによる進角値である
時は進角マップＣによる進角値、及び、第３の実施例で
説明した進角速度Ｆｄｅｇ／ｍｓである時は進角速度Ｓ
ｄｅｇ／ｍｓである。
【００６０】第４の実施例は、図９で説明した手順から
分かるように、第１から第３の実施例で説明した手順に
機関水温の判定が加わったものである。そして、燃料に
重質燃料や中質燃料が使用された場合には、吸気弁９の
開弁進角を実行するか否かを判定する水温値が、軽質燃
料よりも中質燃料の方が高く、また、中質燃料よりも重
質燃料の方が高くされている。この結果、吸気弁９の開
弁進角条件の判定に、機関の暖機状態が加わることにな
り、一層確実にドライバビリティの悪化が防止されると
共に、燃費が向上し、排気エミッションの最適化が図れ
る。
【００６１】図１０は、内燃機関のバルブ開閉特性制御
装置１０における吸気弁９の開弁時期を進角制御する手
順の第５の実施例を示すフローチャートである。第５の
実施例の制御手順の説明においては、図４で説明した第
１の実施例の吸気弁９の開弁時期の制御手順と同じ手順
については同じステップ番号を付して説明する。ステッ
プ１０００では図３(a) で説明した手順によって求めら
れた燃料の性状の読み込み、機関水温の読み込み、機関
負荷の読み込み、及び、機関回転数の読み込みを行う。
そして、続くステップ４０１とステップ４０４において
燃料の性状が軽質燃料、中質燃料、或いは重質燃料のい
ずれであるかを判定する。
【００６２】燃料が軽質燃料の場合はステップ４０２に
おいて吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定する。そし
て、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこのままこの
ルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条件の場合
はステップ９０１に進む。ステップ９０１では、機関の
水温がＬ℃以上か否かを判定する。そして、機関の水温
≧Ｌ℃の時にはステップ６０１の処理を実行した後にこ
のルーチンを終了し、機関の水温＜Ｌ℃の時にはステッ
プ１００１の処理を実行した後にこのルーチンを終了す
る。
【００６３】ステップ６０１は第２の実施例の処理と同
じであり、吸気弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯ
Ｍ５２に記憶された軟質燃料の進角マップＡから読み込
む。マップＡは図７(a) で説明したように、機関回転数
と機関負荷の大きさに応じた吸気弁９の開弁進角特性を
与えるものである。一方、ステップ１００１では、吸気
弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯＭ５２に記憶さ
れた軟質燃料の進角マップＤから読み込む。マップＤは
機関水温が低い時の軟質燃料用の進角マップであり、そ
の特性は図１１(a) に示される。マップＤもマップＡと
同様に、機関回転数と機関負荷の大きさに応じた吸気弁
９の開弁進角特性を与えるものであるが、図７(a) に示
されるマップＡと比べると分かるように、機関回転数と
機関負荷の大きさに応じた吸気弁９の開弁進角値は、機
関水温が高い時に比べて小さくなっている。
【００６４】また、燃料が中質燃料の場合はステップ４
０５において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ９０３に進む。ステップ９０３で
は、機関の水温がＩ℃以上か否かを判定する。この機関
水温Ｉはステップ９０１における機関水温Ｌよりも高い
値である。そして、機関の水温≧Ｉ℃の時にはステップ
６０２の処理を実行した後にこのルーチンを終了し、機
関の水温＜Ｉ℃の時にはステップ１００２の処理を実行
した後にこのルーチンを終了する。
【００６５】ステップ６０２は第２の実施例の処理と同
じであり、吸気弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯ
Ｍ５２に記憶された中質燃料の進角マップＢから読み込
む。マップＢは図７(b) で説明したように、機関回転数
と機関負荷の大きさに応じた吸気弁９の開弁進角特性を
与えるものである。一方、ステップ１００２では、吸気
弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯＭ５２に記憶さ
れた中質燃料の進角マップＥから読み込む。マップＥは
機関水温が低い時の中質燃料用の進角マップであり、そ
の特性は図１１(b) に実線で示される。マップＥもマッ
プＢと同様に、機関回転数と機関負荷の大きさに応じた
吸気弁９の開弁進角特性を与えるものであるが、図７
(b) に示されるマップＢと比べると分かるように、機関
回転数と機関負荷の大きさに応じた吸気弁９の開弁進角
値は、機関水温が高い時に比べて小さくなっている。な
お、比較のために、マップＥには軽質燃料の機関低温時
の開弁進角特性を点線で示してあり、重質燃料の機関低
温時の開弁進角特性を二点鎖線で示してある。
【００６６】更に、燃料が重質燃料の場合はステップ４
０７において吸気弁９が開弁進角条件か否かを判定す
る。そして、吸気弁９の開弁進角条件でない時にはこの
ままこのルーチンを終了するが、吸気弁９の開弁進角条
件の場合はステップ９０５に進む。ステップ９０５で
は、機関の水温がＨ℃以上か否かを判定する。この機関
水温Ｈはステップ９０３における機関水温Ｉよりも低い
値である。そして、機関の水温≧Ｈ℃の時にはステップ
６０３の処理を実行した後にこのルーチンを終了し、機
関の水温＜Ｈ℃の時にはステップ１００３の処理を実行
した後にこのルーチンを終了する。
【００６７】ステップ６０３は第２の実施例の処理と同
じであり、吸気弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯ
Ｍ５２に記憶された重質燃料の進角マップＣから読み込
む。マップＣは図７(c) で説明したように、機関回転数
と機関負荷の大きさに応じた吸気弁９の開弁進角特性を
与えるものである。一方、ステップ１００３では、吸気
弁９の開弁進角量を、ＥＣＵ２１のＲＯＭ５２に記憶さ
れた重質燃料の進角マップＦから読み込む。マップＦは
機関水温が低い時の重質燃料用の進角マップであり、そ
の特性は図１１(c) に実線で示される。マップＦもマッ
プＣと同様に、機関回転数と機関負荷の大きさに応じた
吸気弁９の開弁進角特性を与えるものであるが、図７
(c) に示されるマップＣと比べると分かるように、機関
回転数と機関負荷の大きさに応じた吸気弁９の開弁進角
値は、機関水温が高い時に比べて小さくなっている。な
お、比較のために、マップＦには軽質燃料の機関低温時
の開弁進角特性を点線で示してある。
【００６８】第５の実施例は、図１０で説明した手順か
ら分かるように、第２の実施例で説明した手順に機関水
温の判定が加わったものである。即ち、第５の実施例
は、第２の実施例における燃料の性状に応じた吸気弁９
の開弁進角値を、機関水温が低い時には、水温に応じた
別の進角マップによって小さくしている点が、第２の実
施例と異なっている。そして、燃料に重質燃料や中質燃
料が使用された場合には、吸気弁９に小さな開弁進角値
を与えることを決定する水温値が、軽質燃料よりも中質
燃料の方が高く、また、中質燃料よりも重質燃料の方が
高くされている。この結果、吸気弁９の開弁進角値が機
関の水温と燃料性状に応じてきめ細かく制御されること
になり、一層確実にドライバビリティの悪化が防止され
ると共に、燃費が向上し、排気エミッションの最適化が
図れる。
【００６９】なお、第５、第６の実施例では機関の水温
の代わりに、機関の油温を検出して使用しても良い。ま
た、機関の水温と油温とを併用してよりきめ細かく制御
しても良い。また、以上の実施例では、燃料性状の判定
をベーパ流量計４４の出力によってＥＣＵ２１が判定し
ていたが、燃料性状の判定は、燃料タンク１７に燃料セ
ンサを取りつけて行っても良いものである。
【００７０】また、以上説明した実施例では、第１の実
施例のみにおいてバルブ開閉特性制御装置の排気弁の閉
弁時期の遅角制御について説明を行ったが、第２から第
５の実施例においてもバルブ開閉特性制御装置の排気弁
の閉弁時期の遅角制御については吸気弁の開弁時期の進
角制御と同様に行うことができる。
【００７１】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の内燃機関
の排気浄化用触媒装置によれば、以下のような効果があ
る。第１の発明では、重質燃料の場合はバルブオーバラ
ップ量が大きいと壁面付着が多くなり、燃焼不安定にな
るのでオーバラップ量が大きくならないように制御さ
れ、軽質燃料の場合は燃料付着の問題は少ないのでオー
バラップ量が大きくされ、ＮＯｘの低減、ポンピングロ
スの減少を図れる等、燃料の性状に応じた最適なバルブ
オーバラップが可能となる。
【００７２】第２の発明では、燃料性状に応じた制限値
が設定される。第３の発明では、燃料性状に応じて制御
量が設定される。また、第４の発明では、制御速度を変
更することにより、燃料付着量の変化量を制御すること
ができ、一層燃焼を安定させることができる。更に、第
５の発明では、機関の温度により燃料付着量が変化する
ため、これを考慮することにより最適な制御が達成でき
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明のバルブ開閉特性制御装置を備えた電子
燃料噴射制御式の多気筒内燃機関の全体構成を示す構成
図である。
【図２】図１のＥＣＵの内部構成とセンサとの接続関係
を示す回路図である。
【図３】(a) は本発明の内燃機関のバルブ開閉特性制御
装置における燃料性状検知手順を示すフローチャート、
(b) は(a) において求められた燃料性状判定係数と燃料
性状との関係を示す特性図である。
【図４】本発明の内燃機関のバルブ開閉特性制御装置の
吸気弁の制御手順の第１の実施例を示すフローチャート
である。
【図５】本発明の内燃機関のバルブ開閉特性制御装置の
排気弁の制御手順の第１の実施例を示すフローチャート
である。
【図６】 ・本
発明の内燃機関のバルブ開閉特性制御装置の吸気弁の制
御手順の第２の実施例を示すフローチャートである。
【図７】(a) は図６の制御手順における軽質燃料の進角
マップの特性図、(b) は図６の制御手順における中質燃
料の進角マップの特性図、(c) は図６の制御手順におけ
る重質燃料の進角マップの特性図である。
【図８】本発明の内燃機関のバルブ開閉特性制御装置の
吸気弁の制御手順の第３の実施例を示すフローチャート
である。
【図９】本発明の内燃機関のバルブ開閉特性制御装置の
吸気弁の制御手順の第４の実施例を示すフローチャート
である。
【図１０】本発明の内燃機関のバルブ開閉特性制御装置
の吸気弁の制御手順の第５の実施例を示すフローチャー
トである。
【図１１】(a) は図６の制御手順における軽質燃料の機
関水温が低い時の進角マップの特性図、(b) は図６の制
御手順における中質燃料の機関水温が低い時の進角マッ
プの特性図、(c) は図６の制御手順における重質燃料の
機関水温が低い時の進角マップの特性図である。
【図１２】(a) はバルブオーバラップを得るために吸気
弁を進角させた時の特性を示す吸気弁と排気弁の開弁特
性図、(b) はバルブオーバラップを得るために排気弁を
遅角させた時の特性を示す吸気弁と排気弁の開弁特性図
である。
【符号の説明】
８…排気弁 ９…吸気弁 １０…バルブ開閉特性制御装置 １１…内燃機関 １７…燃料タンク １８…加圧燃料 １９…燃料噴射弁 ２１…ＥＣＵ ３８…回転角センサ ３９…水温センサ ４３…ベーパ通路 ４４…ベーパ流量計 ４５…キャニスタ ４６…回転部 ４７…ベーパ流量センサ ４８…パージ通路 ４９…パージコントロール弁

Claims (7)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 １つの気筒の吸気弁の開弁から排気弁の
    閉弁までのバルブオーバラップ量を変更可能なバルブ可
    変手段を備え、機関の運転状態に応じてこのバルブ可変
    手段の作動量を制御する制御手段を有する内燃機関のバ
    ルブ開閉特性制御装置において、 内燃機関で燃焼される燃料の性状を検出する燃料性状検
    出手段と、 この燃料性状検出手段によって検出された燃料性状に応
    じて、前記制御手段の制御量を補正する制御手段の作動
    量補正手段と、 を設けたことを特徴とする内燃機関のバルブ開閉特性制
    御装置。
  2. 【請求項２】 請求項１に記載の内燃機関のバルブ開閉
    特性制御装置であって、 前記制御手段の作動量補正手段は、前記燃料性状検出手
    段によって検出された燃料性状に応じた制限値に基づい
    て前記制御量を補正することを特徴とする内燃機関のバ
    ルブ開閉特性制御装置。
  3. 【請求項３】 請求項２に記載の内燃機関のバルブ開閉
    特性制御装置であって、 前記制御手段の作動量補正手段の前記制御量の補正が、
    前記燃料性状検出手段によって検出された燃料性状に応
    じた吸気弁の開弁進角量の制限値、及び、排気弁の閉弁
    遅角量の制限値の補正であることを特徴とする内燃機関
    のバルブ開閉特性制御装置。
  4. 【請求項４】 請求項１に記載の内燃機関のバルブ開閉
    特性制御装置であって、 前記制御手段の作動量補正手段は、前記燃料性状検出手
    段によって検出された燃料性状に応じて補正量を変更す
    ることを特徴とする内燃機関のバルブ開閉特性制御装
    置。
  5. 【請求項５】 請求項４に記載の内燃機関のバルブ開閉
    特性制御装置であって、 前記制御手段の作動量補正手段の前記補正量の変更が、
    前記燃料性状検出手段によって検出された燃料性状に応
    じたマップから補正量を読み出すことによって行われる
    ことを特徴とする内燃機関のバルブ開閉特性制御装置。
  6. 【請求項６】 １つの気筒の吸気弁の開弁から排気弁の
    閉弁までのバルブオーバラップ量を変更可能なバルブ可
    変手段を備え、機関の運転状態に応じてこのバルブ可変
    手段の作動量を制御する制御手段を有する内燃機関のバ
    ルブ開閉特性制御装置において、 内燃機関で燃焼される燃料の性状を検出する燃料性状検
    出手段と、 この燃料性状検出手段によって検出された燃料性状に応
    じて、前記制御手段の制御速度を補正する制御手段の作
    動速度補正手段と、 を設けたことを特徴とする内燃機関のバルブ開閉特性制
    御装置。
  7. 【請求項７】 請求項１から６の何れか１項に記載の内
    燃機関のバルブ開閉特性制御装置において、 前記制御手段は、機関温度が所定値以上の時に、前記バ
    ルブ可変手段を作動させることを特徴とする内燃機関の
    バルブ開閉特性制御装置。
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