JPH10141480A - 自動変速機の潤滑油制御装置 - Google Patents
自動変速機の潤滑油制御装置Info
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- JPH10141480A JPH10141480A JP8309893A JP30989396A JPH10141480A JP H10141480 A JPH10141480 A JP H10141480A JP 8309893 A JP8309893 A JP 8309893A JP 30989396 A JP30989396 A JP 30989396A JP H10141480 A JPH10141480 A JP H10141480A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/0412—Cooling or heating; Control of temperature
- F16H57/0413—Controlled cooling or heating of lubricant; Temperature control therefor
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H57/00—General details of gearing
- F16H57/04—Features relating to lubrication or cooling or heating
- F16H57/0434—Features relating to lubrication or cooling or heating relating to lubrication supply, e.g. pumps ; Pressure control
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/68—Inputs being a function of gearing status
- F16H59/72—Inputs being a function of gearing status dependent on oil characteristics, e.g. temperature, viscosity
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- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 自動変速機の変速機構部での発熱量を算出
し、それに基づく潤滑油量の供給で、伝動効率の低下と
摩擦係合要素の温度上昇を防止する。 【解決手段】 自動変速機は、変速機構Ｍの各部に潤滑
油を供給し、変速機構部で発生する熱を潤滑油に吸収さ
せて回収する潤滑装置を備える。潤滑油制御装置は、変
速機構Ｍの作動状態を検出する検出手段４１〜４６と、
検出された変速機構Ｍの作動状態から、変速機構部での
発熱量を算出し、算出された発熱量に基づいて必要潤滑
油量を決定する決定手段３と、決定された必要潤滑油量
に基づいて変速機構部に潤滑油を供給する供給手段５と
を有し、変速機構部の作動状態に応じた最適な潤滑油量
を供給する。
し、それに基づく潤滑油量の供給で、伝動効率の低下と
摩擦係合要素の温度上昇を防止する。 【解決手段】 自動変速機は、変速機構Ｍの各部に潤滑
油を供給し、変速機構部で発生する熱を潤滑油に吸収さ
せて回収する潤滑装置を備える。潤滑油制御装置は、変
速機構Ｍの作動状態を検出する検出手段４１〜４６と、
検出された変速機構Ｍの作動状態から、変速機構部での
発熱量を算出し、算出された発熱量に基づいて必要潤滑
油量を決定する決定手段３と、決定された必要潤滑油量
に基づいて変速機構部に潤滑油を供給する供給手段５と
を有し、変速機構部の作動状態に応じた最適な潤滑油量
を供給する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動変速機の潤滑
油制御装置に関し、特に、変速機構部の状況に応じて潤
滑油量を制御する技術に関する。
油制御装置に関し、特に、変速機構部の状況に応じて潤
滑油量を制御する技術に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動変速機には、その変速のため
の摩擦係合要素を係合解放操作するために、摩擦係合要
素の油圧サーボを制御するライン圧を電子制御装置から
出力されるソレノイド信号に基づいて供給する油圧制御
装置が設けられているが、この油圧制御装置は、トルク
コンバータ内での動力伝達のためのセカンダリ圧と、変
速機構各部の潤滑のための潤滑圧の供給手段も兼ねてい
る。したがって、通常、油圧制御装置には、ポンプ吐出
圧をライン圧に調圧するプライマリレギュレータ弁と、
その余剰圧をセカンダリ圧に調圧するセカンダリレギュ
レータ弁とが設けられ、セカンダリレギュレータ弁の調
圧動作による余剰圧が潤滑圧として機構各部に供給され
る。
の摩擦係合要素を係合解放操作するために、摩擦係合要
素の油圧サーボを制御するライン圧を電子制御装置から
出力されるソレノイド信号に基づいて供給する油圧制御
装置が設けられているが、この油圧制御装置は、トルク
コンバータ内での動力伝達のためのセカンダリ圧と、変
速機構各部の潤滑のための潤滑圧の供給手段も兼ねてい
る。したがって、通常、油圧制御装置には、ポンプ吐出
圧をライン圧に調圧するプライマリレギュレータ弁と、
その余剰圧をセカンダリ圧に調圧するセカンダリレギュ
レータ弁とが設けられ、セカンダリレギュレータ弁の調
圧動作による余剰圧が潤滑圧として機構各部に供給され
る。
【０００３】こうしたセカンダリレギュレータ弁の調圧
動作を制御する１つの方式として、セカンダリレギュレ
ータ弁にスロットル圧を印加する特開昭５８−２２１０
６０号公報（従来技術１）に開示の技術があり、この技
術では、潤滑圧は、スロットル開度に応じて調圧される
ことになるので、機構各部に供給される潤滑油量は、実
質的に変速機への入力トルクに応じた、すなわち車両走
行負荷に応じたものとなる。
動作を制御する１つの方式として、セカンダリレギュレ
ータ弁にスロットル圧を印加する特開昭５８−２２１０
６０号公報（従来技術１）に開示の技術があり、この技
術では、潤滑圧は、スロットル開度に応じて調圧される
ことになるので、機構各部に供給される潤滑油量は、実
質的に変速機への入力トルクに応じた、すなわち車両走
行負荷に応じたものとなる。
【０００４】他方、セカンダリレギュレータ弁をガバナ
圧の印加で調圧動作させる特開昭５８−２２１０６０号
公報（従来技術２）に開示の技術もあり、この技術で
は、潤滑圧は、車速に応じて変化することになるので、
潤滑油量も車速に応じたものとなる。
圧の印加で調圧動作させる特開昭５８−２２１０６０号
公報（従来技術２）に開示の技術もあり、この技術で
は、潤滑圧は、車速に応じて変化することになるので、
潤滑油量も車速に応じたものとなる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、潤滑油は、
その大部分が変速機構の歯車の噛み合い部や摩擦係合要
素での発熱を冷却するために用いられる。そのため従来
技術１では、負荷条件の指標を入力トルクに置いて、ス
ロットル開度に応じた量の潤滑油を供給し、従来技術２
では、負荷条件の指標を回転速度において、車速に応じ
た量の潤滑油を供給しているわけであるが、上記のよう
な発熱量は、更に詳しくみると、機構の各部分ごとに異
なり、必ずしもスロットル開度や車速の大小に応じて一
律に決まるものではない。
その大部分が変速機構の歯車の噛み合い部や摩擦係合要
素での発熱を冷却するために用いられる。そのため従来
技術１では、負荷条件の指標を入力トルクに置いて、ス
ロットル開度に応じた量の潤滑油を供給し、従来技術２
では、負荷条件の指標を回転速度において、車速に応じ
た量の潤滑油を供給しているわけであるが、上記のよう
な発熱量は、更に詳しくみると、機構の各部分ごとに異
なり、必ずしもスロットル開度や車速の大小に応じて一
律に決まるものではない。
【０００６】すなわち、変速が生じない定常走行時につ
いてみると、発熱量は、動力ロスに依存しており、この
ロス分は変速機構が達成する変速段ごとで異なる。この
点に関して、従来の方法では、変速段を考慮していない
ために、どの変速段でも十分な潤滑による冷却を行ない
得るように、ロスの大きな変速段に合わせて潤滑油量を
設定する必要があり、ロスの小さな変速段の達成時では
潤滑油量が過多となり、その必要以上の潤滑油が変速機
構の回転部材により攪拌されて引きずり抵抗となり、変
速機の効率低下を招く。
いてみると、発熱量は、動力ロスに依存しており、この
ロス分は変速機構が達成する変速段ごとで異なる。この
点に関して、従来の方法では、変速段を考慮していない
ために、どの変速段でも十分な潤滑による冷却を行ない
得るように、ロスの大きな変速段に合わせて潤滑油量を
設定する必要があり、ロスの小さな変速段の達成時では
潤滑油量が過多となり、その必要以上の潤滑油が変速機
構の回転部材により攪拌されて引きずり抵抗となり、変
速機の効率低下を招く。
【０００７】また、変速時についてみると、変速中は、
係合解放動作に伴い摩擦係合要素で発熱が生じるので、
この発熱を速やかに冷却するには、変速時に潤滑油量を
増す必要があるが、従来の技術では、変速時に特に潤滑
油量を増大させるといった制御を行なうことはできな
い。そのため、摩擦係合要素の冷却速度は遅く、例え
ば、変速が頻繁に生じるビジーシフト時には、摩擦係合
要素の温度が上昇し、変速特性を悪化させる可能性があ
る。そこで、こうした変速時の冷却も考慮して、定常走
行時の油量を増加させることで摩擦係合要素の温度上昇
の問題を解決することになるが、こうした潤滑油量の設
定は、上述の伝動効率の低下を一層助長する。
係合解放動作に伴い摩擦係合要素で発熱が生じるので、
この発熱を速やかに冷却するには、変速時に潤滑油量を
増す必要があるが、従来の技術では、変速時に特に潤滑
油量を増大させるといった制御を行なうことはできな
い。そのため、摩擦係合要素の冷却速度は遅く、例え
ば、変速が頻繁に生じるビジーシフト時には、摩擦係合
要素の温度が上昇し、変速特性を悪化させる可能性があ
る。そこで、こうした変速時の冷却も考慮して、定常走
行時の油量を増加させることで摩擦係合要素の温度上昇
の問題を解決することになるが、こうした潤滑油量の設
定は、上述の伝動効率の低下を一層助長する。
【０００８】そこで、本発明は、変速機構部での発熱量
を算出して、それに基づいた潤滑油量を供給することに
より、伝動効率の低下と摩擦係合要素の温度上昇を防止
する自動変速機の潤滑油制御装置を提供することを第１
の目的とする。
を算出して、それに基づいた潤滑油量を供給することに
より、伝動効率の低下と摩擦係合要素の温度上昇を防止
する自動変速機の潤滑油制御装置を提供することを第１
の目的とする。
【０００９】更に、本発明は、各変速段に応じた発熱量
を算出することで、供給油量を変速段ごとの駆動ロスに
より対応させたものとすることを第２の目的とする。
を算出することで、供給油量を変速段ごとの駆動ロスに
より対応させたものとすることを第２の目的とする。
【００１０】更に、本発明は、変速機構の作動状態を複
数の情報から総合的に検知して、より正確に発熱量を算
出することを第３の目的とする。
数の情報から総合的に検知して、より正確に発熱量を算
出することを第３の目的とする。
【００１１】更に、本発明は、変速時の摩擦係合要素で
の発熱量を算出することで、供給油量を、摩擦係合要素
の係合解放動作に伴う発熱量に対応したものとすること
を第４の目的とする。
の発熱量を算出することで、供給油量を、摩擦係合要素
の係合解放動作に伴う発熱量に対応したものとすること
を第４の目的とする。
【００１２】ところで、変速に際して係合される側の摩
擦係合要素は、係合過程の潤滑油量を増加させても、係
合終了までの間に必ずしも十分に冷却されるとは限ら
ず、しかも、係合後は解放時に比べて冷却が困難にな
る。そこで、本発明は、潤滑油の増加供給を変速終了後
も適宜継続することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行
なうことを第５の目的とする。
擦係合要素は、係合過程の潤滑油量を増加させても、係
合終了までの間に必ずしも十分に冷却されるとは限ら
ず、しかも、係合後は解放時に比べて冷却が困難にな
る。そこで、本発明は、潤滑油の増加供給を変速終了後
も適宜継続することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行
なうことを第５の目的とする。
【００１３】更に、本発明は、上記の変速終了後の増加
供給を潤滑油温度が高いときに延長することで、より確
実に摩擦係合要素の冷却を行なうことを第６の目的とす
る。
供給を潤滑油温度が高いときに延長することで、より確
実に摩擦係合要素の冷却を行なうことを第６の目的とす
る。
【００１４】ところで、個々の変速時には、摩擦係合要
素を冷却するに足る潤滑油量の供給を行なったとして
も、変速が頻繁に行なわれて変速間隔が短くなると、摩
擦係合要素に熱が蓄積する可能性がある。そこで、本発
明は、こうしたビジーシフト時への対応も可能な潤滑油
の供給を行なうことを第７の目的とする。
素を冷却するに足る潤滑油量の供給を行なったとして
も、変速が頻繁に行なわれて変速間隔が短くなると、摩
擦係合要素に熱が蓄積する可能性がある。そこで、本発
明は、こうしたビジーシフト時への対応も可能な潤滑油
の供給を行なうことを第７の目的とする。
【００１５】更に、本発明は、上記第１〜第７の目的に
沿った潤滑油量の制御を、従来のように摩擦係合要素を
係合解放操作するためのライン圧制御に拘束されること
なく、独立して行なうことを第８の目的とする。
沿った潤滑油量の制御を、従来のように摩擦係合要素を
係合解放操作するためのライン圧制御に拘束されること
なく、独立して行なうことを第８の目的とする。
【００１６】次に、本発明は、変速機構部での発熱量が
各変速段ごとの駆動ロスにより異なるのに合わせて、各
変速段に応じた潤滑油量を決定することで、それぞれの
変速段において、潤滑油量を必要以上に増加させないよ
うにして伝動効率の低下を防ぐ自動変速機の潤滑油制御
装置を提供することを第９の目的とする。
各変速段ごとの駆動ロスにより異なるのに合わせて、各
変速段に応じた潤滑油量を決定することで、それぞれの
変速段において、潤滑油量を必要以上に増加させないよ
うにして伝動効率の低下を防ぐ自動変速機の潤滑油制御
装置を提供することを第９の目的とする。
【００１７】更に、本発明は、上記第９の目的に沿った
潤滑油量の決定を、変速機構の作動状態を表す複数の情
報に基づいて行い、より実情に合わせたものとすること
を第１０の目的とする。
潤滑油量の決定を、変速機構の作動状態を表す複数の情
報に基づいて行い、より実情に合わせたものとすること
を第１０の目的とする。
【００１８】更に、本発明は、上記第９及び第１０の目
的を達成するために、変速機構の作動状態として、摩擦
係合要素の作動を考慮して、供給油量を決定すること
で、より発熱量に対応したものとすることを第１１の目
的とする。
的を達成するために、変速機構の作動状態として、摩擦
係合要素の作動を考慮して、供給油量を決定すること
で、より発熱量に対応したものとすることを第１１の目
的とする。
【００１９】更に、本発明は、上記第９及び第１０の目
的を達成するために、変速時に供給油量を増量すること
で、発熱量への対応を簡単にすることを第１２の目的と
する。
的を達成するために、変速時に供給油量を増量すること
で、発熱量への対応を簡単にすることを第１２の目的と
する。
【００２０】更に、本発明は、上記第９〜第１２の目的
を達成するために、潤滑油の増加供給を変速終了後も適
宜継続することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行なう
ことを第１３の目的とする。
を達成するために、潤滑油の増加供給を変速終了後も適
宜継続することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行なう
ことを第１３の目的とする。
【００２１】更に、本発明は、上記第９〜第１３の目的
を達成するために、変速終了後の増加供給を潤滑油温度
が高いときに延長することで、より確実に摩擦係合要素
の冷却を行なうことを第１４の目的とする。
を達成するために、変速終了後の増加供給を潤滑油温度
が高いときに延長することで、より確実に摩擦係合要素
の冷却を行なうことを第１４の目的とする。
【００２２】更に、本発明は、上記第９〜第１４の目的
を達成したうえで、ビジーシフト時への対応も可能な潤
滑油の供給を行なうことを第１５の目的とする。
を達成したうえで、ビジーシフト時への対応も可能な潤
滑油の供給を行なうことを第１５の目的とする。
【００２３】更に、本発明は、上記第９〜第１５の目的
に沿った潤滑油量の制御を、摩擦係合要素を係合解放操
作するためのライン圧制御に拘束されることなく、独立
して行なうことを第１６の目的とする。
に沿った潤滑油量の制御を、摩擦係合要素を係合解放操
作するためのライン圧制御に拘束されることなく、独立
して行なうことを第１６の目的とする。
【００２４】次に、本発明は、変速中は摩擦係合要素で
の発熱量が大きくなるのに合わせて、潤滑油量を増加さ
せ、変速時の摩擦係合要素部での発熱を速やかに低下さ
せる自動変速機の潤滑油制御装置を提供することを第１
７の目的とする。
の発熱量が大きくなるのに合わせて、潤滑油量を増加さ
せ、変速時の摩擦係合要素部での発熱を速やかに低下さ
せる自動変速機の潤滑油制御装置を提供することを第１
７の目的とする。
【００２５】更に、本発明は、上記第１７の目的を達成
するために、変速機構の作動状態として、摩擦係合要素
の作動を考慮することで、供給油量を、より発熱量に対
応したものとすることを第１８の目的とする。
するために、変速機構の作動状態として、摩擦係合要素
の作動を考慮することで、供給油量を、より発熱量に対
応したものとすることを第１８の目的とする。
【００２６】更に、本発明は、上記第１７及び第１８の
目的を達成するために、潤滑油の増加供給を変速終了後
も適宜継続することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行
なうことを第１９の目的とする。
目的を達成するために、潤滑油の増加供給を変速終了後
も適宜継続することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行
なうことを第１９の目的とする。
【００２７】更に、本発明は、上記第１７、第１８及び
第１９の目的を達成するために、変速終了後の増加供給
を潤滑油温度が高いときに延長することで、より確実に
摩擦係合要素の冷却を行なうことを第２０の目的とす
る。
第１９の目的を達成するために、変速終了後の増加供給
を潤滑油温度が高いときに延長することで、より確実に
摩擦係合要素の冷却を行なうことを第２０の目的とす
る。
【００２８】更に、本発明は、上記第１７〜第２０の目
的を達成したうえで、ビジーシフト時への対応も可能な
潤滑油の供給を行なうことを第２１の目的とする。
的を達成したうえで、ビジーシフト時への対応も可能な
潤滑油の供給を行なうことを第２１の目的とする。
【００２９】更に、本発明は、上記第１７〜第２１の目
的に沿った潤滑油量の制御を、摩擦係合要素を係合解放
操作するためのライン圧制御に拘束されることなく、独
立して行なうことを第２２の目的とする。
的に沿った潤滑油量の制御を、摩擦係合要素を係合解放
操作するためのライン圧制御に拘束されることなく、独
立して行なうことを第２２の目的とする。
【００３０】更に、本発明は、上記第１７の目的を達成
するために、潤滑油の増加供給を変速終了後も適宜継続
することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことを
第２３の目的とする。
するために、潤滑油の増加供給を変速終了後も適宜継続
することで、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことを
第２３の目的とする。
【００３１】更に、本発明は、上記第１７及び第２３の
目的を達成するために、変速終了後の増加供給を潤滑油
温度が高いときに延長することで、より確実に摩擦係合
要素の冷却を行なうことを第２４の目的とする。
目的を達成するために、変速終了後の増加供給を潤滑油
温度が高いときに延長することで、より確実に摩擦係合
要素の冷却を行なうことを第２４の目的とする。
【００３２】更に、本発明は、上記第１７、第２３及び
第２４の目的に沿った潤滑油量の制御を、摩擦係合要素
を係合解放操作するためのライン圧制御に拘束されるこ
となく、簡単な構成で独立して行なうことを第２５の目
的とする。
第２４の目的に沿った潤滑油量の制御を、摩擦係合要素
を係合解放操作するためのライン圧制御に拘束されるこ
となく、簡単な構成で独立して行なうことを第２５の目
的とする。
【００３３】
【課題を解決するための手段】上記の第１の目的を達成
するため、本発明は、変速機構の各部に潤滑油を供給
し、変速機構部で発生する熱を潤滑油に吸収させて回収
する潤滑装置を備える自動変速機の潤滑油制御装置にお
いて、変速機構の作動状態を検出する検出手段と、検出
された変速機構の作動状態から、変速機構部での発熱量
を算出し、算出された発熱量に基づいて必要潤滑油量を
決定する決定手段と、決定された必要潤滑油量に基づい
て変速機構部に潤滑油を供給する供給手段とを有するこ
とを特徴とする。
するため、本発明は、変速機構の各部に潤滑油を供給
し、変速機構部で発生する熱を潤滑油に吸収させて回収
する潤滑装置を備える自動変速機の潤滑油制御装置にお
いて、変速機構の作動状態を検出する検出手段と、検出
された変速機構の作動状態から、変速機構部での発熱量
を算出し、算出された発熱量に基づいて必要潤滑油量を
決定する決定手段と、決定された必要潤滑油量に基づい
て変速機構部に潤滑油を供給する供給手段とを有するこ
とを特徴とする。
【００３４】上記の第２の目的を達成するため、前記決
定手段は、変速機構により達成される各変速段に基づい
て変速機構部の発熱量を算出する構成とされる。
定手段は、変速機構により達成される各変速段に基づい
て変速機構部の発熱量を算出する構成とされる。
【００３５】上記の第３の目的を達成するため、前記決
定手段は、変速機構により達成される各変速段と、変速
機構への入力トルクと、変速機構への入力回転数に基づ
いて変速機構部の発熱量を算出する構成とされる。
定手段は、変速機構により達成される各変速段と、変速
機構への入力トルクと、変速機構への入力回転数に基づ
いて変速機構部の発熱量を算出する構成とされる。
【００３６】上記の第４の目的を達成するため、変速中
か否かを判断する判断手段を有し、前記決定手段は、判
断が変速中のときに、該変速中に係合及び／又は解放さ
れる摩擦係合要素での発熱量に基づいて発熱量を算出す
る構成とされる。
か否かを判断する判断手段を有し、前記決定手段は、判
断が変速中のときに、該変速中に係合及び／又は解放さ
れる摩擦係合要素での発熱量に基づいて発熱量を算出す
る構成とされる。
【００３７】上記の第５の目的を達成するため、前記決
定手段は、変速終了後所定時間の間、発熱量に基づく潤
滑油量に所定量を加えて必要潤滑油量とする構成とされ
る。
定手段は、変速終了後所定時間の間、発熱量に基づく潤
滑油量に所定量を加えて必要潤滑油量とする構成とされ
る。
【００３８】上記の第６の目的を達成するため、前記所
定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
【００３９】上記の第７の目的を達成するため、変速の
間隔を検出する間隔検出手段を有し、前記決定手段は、
変速の間隔が短いときには、変速終了後の前記所定時間
の間、必要潤滑油量を増加補正する構成とされる。
間隔を検出する間隔検出手段を有し、前記決定手段は、
変速の間隔が短いときには、変速終了後の前記所定時間
の間、必要潤滑油量を増加補正する構成とされる。
【００４０】上記の第８の目的を達成するため、前記供
給手段は、油圧源と、該油圧源からの油圧をライン圧に
調圧する第１の調圧弁と、ライン圧を基圧として信号圧
に応じて潤滑油圧を出力する第２の調圧弁と、該第２の
調圧弁からの潤滑油をオリフィスを介して変速機構部に
供給する油路と、第２の調圧弁に信号圧を印加するソレ
ノイド弁と、オリフィスを通る油量が必要潤滑油量とな
る潤滑油圧となるように、前記ソレノイド弁に電気信号
を出力する出力手段とを有する構成とされる。
給手段は、油圧源と、該油圧源からの油圧をライン圧に
調圧する第１の調圧弁と、ライン圧を基圧として信号圧
に応じて潤滑油圧を出力する第２の調圧弁と、該第２の
調圧弁からの潤滑油をオリフィスを介して変速機構部に
供給する油路と、第２の調圧弁に信号圧を印加するソレ
ノイド弁と、オリフィスを通る油量が必要潤滑油量とな
る潤滑油圧となるように、前記ソレノイド弁に電気信号
を出力する出力手段とを有する構成とされる。
【００４１】上記の第９の目的を達成するため、本発明
は、変速機構の各部に潤滑油を供給し、変速機構部で発
生する熱を潤滑油に吸収させて回収する潤滑装置を備え
る自動変速機の潤滑油制御装置において、少なくとも変
速段を含む変速機構の作動状態を検出する検出手段と、
検出された変速段に基づいて必要潤滑油量を決定する決
定手段と、決定された必要潤滑油量に基づいて変速機構
部に潤滑油を供給する供給手段を有することを特徴とす
る。
は、変速機構の各部に潤滑油を供給し、変速機構部で発
生する熱を潤滑油に吸収させて回収する潤滑装置を備え
る自動変速機の潤滑油制御装置において、少なくとも変
速段を含む変速機構の作動状態を検出する検出手段と、
検出された変速段に基づいて必要潤滑油量を決定する決
定手段と、決定された必要潤滑油量に基づいて変速機構
部に潤滑油を供給する供給手段を有することを特徴とす
る。
【００４２】上記の第１０の目的を達成するため、前記
決定手段は、変速機構の変速段に加え、変速機構への入
力トルクと、変速機構への入力回転数に基づいて必要潤
滑油量を決定する構成とされる。
決定手段は、変速機構の変速段に加え、変速機構への入
力トルクと、変速機構への入力回転数に基づいて必要潤
滑油量を決定する構成とされる。
【００４３】上記の第１１の目的を達成するため、変速
中か否かを判断する判断手段を有し、前記決定手段は、
判断が変速中のときに、該変速中に係合及び／又は解放
される摩擦係合要素の発熱量に基づいて必要潤滑油量を
決定する構成とされる。
中か否かを判断する判断手段を有し、前記決定手段は、
判断が変速中のときに、該変速中に係合及び／又は解放
される摩擦係合要素の発熱量に基づいて必要潤滑油量を
決定する構成とされる。
【００４４】上記の第１２の目的を達成するため、変速
中か否かを判断する判断手段を有し、前記決定手段は、
判断が変速中のときに、必要潤滑油量を増加させる構成
とされる。
中か否かを判断する判断手段を有し、前記決定手段は、
判断が変速中のときに、必要潤滑油量を増加させる構成
とされる。
【００４５】上記の第１３の目的を達成するため、前記
決定手段は、変速終了後所定時間の間、必要潤滑油量を
増加させる構成とされる。
決定手段は、変速終了後所定時間の間、必要潤滑油量を
増加させる構成とされる。
【００４６】上記の第１４の目的を達成するため、前記
所定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
所定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
【００４７】上記の第１５の目的を達成するため、変速
の間隔を検出する間隔検出手段を有し、前記決定手段
は、変速の間隔が短いときには、変速終了後の前記所定
時間の間、必要潤滑油量を増加補正する構成とされる。
の間隔を検出する間隔検出手段を有し、前記決定手段
は、変速の間隔が短いときには、変速終了後の前記所定
時間の間、必要潤滑油量を増加補正する構成とされる。
【００４８】上記の第１６の目的を達成するため、前記
供給手段は、油圧源と、該油圧源からの油圧をライン圧
に調圧する第１の調圧弁と、ライン圧を基圧として信号
圧に応じて潤滑油圧を出力する第２の調圧弁と、該第２
の調圧弁からの潤滑油をオリフィスを介して変速機構部
に供給する油路と、第２の調圧弁に信号圧を印加するソ
レノイド弁と、オリフィスを通る油量が必要潤滑油量と
なる潤滑油圧となるように、前記ソレノイド弁に電気信
号を出力する出力手段とを有する構成とされる。
供給手段は、油圧源と、該油圧源からの油圧をライン圧
に調圧する第１の調圧弁と、ライン圧を基圧として信号
圧に応じて潤滑油圧を出力する第２の調圧弁と、該第２
の調圧弁からの潤滑油をオリフィスを介して変速機構部
に供給する油路と、第２の調圧弁に信号圧を印加するソ
レノイド弁と、オリフィスを通る油量が必要潤滑油量と
なる潤滑油圧となるように、前記ソレノイド弁に電気信
号を出力する出力手段とを有する構成とされる。
【００４９】上記の第１７の目的を達成するため、本発
明は、変速機構の各部に潤滑油を供給し、変速機構部で
発生する熱を潤滑油に吸収させて回収する潤滑装置を備
える自動変速機の潤滑油制御装置において、変速機構の
作動状態を検出する検出手段と、検出された作動状態か
ら変速中か否かを判断する判断手段と、判断が変速中の
ときに、変速機構部への潤滑油量を増加させる増加手段
を有することを特徴とする。
明は、変速機構の各部に潤滑油を供給し、変速機構部で
発生する熱を潤滑油に吸収させて回収する潤滑装置を備
える自動変速機の潤滑油制御装置において、変速機構の
作動状態を検出する検出手段と、検出された作動状態か
ら変速中か否かを判断する判断手段と、判断が変速中の
ときに、変速機構部への潤滑油量を増加させる増加手段
を有することを特徴とする。
【００５０】上記の第１８の目的を達成するため、前記
増加手段は、変速中に係合及び／又は解放される摩擦係
合要素での発熱量に基づいて潤滑油量を増加させる構成
とされる。
増加手段は、変速中に係合及び／又は解放される摩擦係
合要素での発熱量に基づいて潤滑油量を増加させる構成
とされる。
【００５１】上記の第１９の目的を達成するため、前記
増加手段は、変速終了後所定時間の間、潤滑油量を増加
させる構成とされる。
増加手段は、変速終了後所定時間の間、潤滑油量を増加
させる構成とされる。
【００５２】上記の第２０の目的を達成するため、前記
所定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
所定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
【００５３】上記の第２１の目的を達成するため、変速
の間隔を検出する間隔検出手段を有し、前記決定手段
は、変速の間隔が短いときには、変速終了後の前記所定
時間の間、潤滑油量を増加補正する構成とされる。
の間隔を検出する間隔検出手段を有し、前記決定手段
は、変速の間隔が短いときには、変速終了後の前記所定
時間の間、潤滑油量を増加補正する構成とされる。
【００５４】上記の第２２の目的を達成するため、前記
供給手段は、油圧源と、該油圧源からの油圧をライン圧
に調圧する第１の調圧弁と、ライン圧を基圧として信号
圧に応じて潤滑油圧を出力する第２の調圧弁と、該第２
の調圧弁からの潤滑油をオリフィスを介して変速機構部
に供給する油路と、第２の調圧弁に信号圧を印加するソ
レノイド弁と、潤滑油量を増加させるための潤滑油圧と
なるように、前記ソレノイド弁に電気信号を出力する出
力手段とを有する構成とされる。
供給手段は、油圧源と、該油圧源からの油圧をライン圧
に調圧する第１の調圧弁と、ライン圧を基圧として信号
圧に応じて潤滑油圧を出力する第２の調圧弁と、該第２
の調圧弁からの潤滑油をオリフィスを介して変速機構部
に供給する油路と、第２の調圧弁に信号圧を印加するソ
レノイド弁と、潤滑油量を増加させるための潤滑油圧と
なるように、前記ソレノイド弁に電気信号を出力する出
力手段とを有する構成とされる。
【００５５】上記の第２３の目的を達成するため、前記
増加手段は、変速終了後所定時間の間、変速機構部への
潤滑油量を増加させる構成とされる。
増加手段は、変速終了後所定時間の間、変速機構部への
潤滑油量を増加させる構成とされる。
【００５６】上記の第２４の目的を達成するため、前記
所定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
所定時間は、潤滑油の温度が高いときには長く設定され
る。
【００５７】上記の第２５の目的を達成するため、前記
増加手段は、油圧源からの潤滑油を変速機構部に供給す
る油路に設けられ、オリフィスの開口面積を増大させる
手段とされる。
増加手段は、油圧源からの潤滑油を変速機構部に供給す
る油路に設けられ、オリフィスの開口面積を増大させる
手段とされる。
【００５８】
【発明の作用及び効果】上記請求項１記載の構成では、
変速機構部での発熱量を算出して必要潤滑油量を決定し
ているので、潤滑油量を必要以上に増加させる必要がな
く、油の攪拌による変速機の伝達効率の低下を防止する
ことができるとともに、摩擦係合要素の温度上昇を防止
することができる。
変速機構部での発熱量を算出して必要潤滑油量を決定し
ているので、潤滑油量を必要以上に増加させる必要がな
く、油の攪拌による変速機の伝達効率の低下を防止する
ことができるとともに、摩擦係合要素の温度上昇を防止
することができる。
【００５９】更に、請求項２記載の構成では、必要潤滑
油量を変速段ごとに異なる駆動ロス、すなわち発熱量に
応じた潤滑油量とすることができる。
油量を変速段ごとに異なる駆動ロス、すなわち発熱量に
応じた潤滑油量とすることができる。
【００６０】更に、請求項３記載の構成では、必要潤滑
油量を変速段ごとに異なる駆動ロスと、入力トルク、回
転数により、負荷変化も加味して決定することで、正確
に発熱量に応じた潤滑油量とすることができる。
油量を変速段ごとに異なる駆動ロスと、入力トルク、回
転数により、負荷変化も加味して決定することで、正確
に発熱量に応じた潤滑油量とすることができる。
【００６１】更に、請求項４記載の構成では、必要潤滑
油量を摩擦係合要素の発熱量に応じて算出しているの
で、変速時の摩擦係合要素の発熱を速やかに低下させる
ことができ、ビジーシフト時に温度が上昇することをな
くすことができる。
油量を摩擦係合要素の発熱量に応じて算出しているの
で、変速時の摩擦係合要素の発熱を速やかに低下させる
ことができ、ビジーシフト時に温度が上昇することをな
くすことができる。
【００６２】更に、請求項５記載の構成では、摩擦係合
要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加させ
た潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない場
合があるので、変速終了後に必要潤滑油量を発熱量に対
応する潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩
擦係合要素の冷却を行なうことができる。
要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加させ
た潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない場
合があるので、変速終了後に必要潤滑油量を発熱量に対
応する潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩
擦係合要素の冷却を行なうことができる。
【００６３】更に、請求項６記載の構成では、潤滑油の
温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その温
度に応じて必要潤滑油量を算出し、変速終了後の油量の
増加時間を決定することで、確実に摩擦係合要素の冷却
を行なうことができる。
温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その温
度に応じて必要潤滑油量を算出し、変速終了後の油量の
増加時間を決定することで、確実に摩擦係合要素の冷却
を行なうことができる。
【００６４】更に、請求項７記載の構成では、変速間隔
が短いとき、すなわちビジーシフト時には、摩擦係合要
素に熱がたまりやすい状況となるのに対応して、変速間
隔が短いときには、必要潤滑油量を増加させることによ
り、確実に冷却することができる。
が短いとき、すなわちビジーシフト時には、摩擦係合要
素に熱がたまりやすい状況となるのに対応して、変速間
隔が短いときには、必要潤滑油量を増加させることによ
り、確実に冷却することができる。
【００６５】更に、請求項８記載の構成では、ライン圧
の制御とは独立して潤滑油圧の制御を行なえるので、ラ
イン圧制御に拘束されることなく、算出した必要潤滑油
量に応じて潤滑油圧制御を適切に行なうことができる。
の制御とは独立して潤滑油圧の制御を行なえるので、ラ
イン圧制御に拘束されることなく、算出した必要潤滑油
量に応じて潤滑油圧制御を適切に行なうことができる。
【００６６】次に、請求項９記載の構成では、変速段ご
とに異なる駆動ロス、すなわち発熱に関連した潤滑油量
とすることができるので、それぞれの変速段において、
潤滑油量を必要以上に増加させることが必要なく、油の
攪拌による変速機の伝達効率の低下を防止できる。
とに異なる駆動ロス、すなわち発熱に関連した潤滑油量
とすることができるので、それぞれの変速段において、
潤滑油量を必要以上に増加させることが必要なく、油の
攪拌による変速機の伝達効率の低下を防止できる。
【００６７】更に、請求項１０記載の構成では、変速段
ごとに異なる駆動ロスと、入力トルク、回転数により、
正確に発熱量に応じた潤滑油量とすることができる。
ごとに異なる駆動ロスと、入力トルク、回転数により、
正確に発熱量に応じた潤滑油量とすることができる。
【００６８】更に、請求項１１記載の構成では、変速時
の摩擦係合要素の発熱を速やかに低下させることがで
き、ビジーシフト時に温度が上昇することをなくすこと
ができる。
の摩擦係合要素の発熱を速やかに低下させることがで
き、ビジーシフト時に温度が上昇することをなくすこと
ができる。
【００６９】更に、請求項１２記載の構成では、変速中
は潤滑油量を増加させているので、変速時の摩擦係合要
素の発熱を速やかに低下させることができ、ビジーシフ
ト時に温度が上昇することをなくすことができる。ま
た、定常走行時などの変速時以外のときに潤滑油量を変
速に合わせて増加させる必要がないので、伝達効率の低
下を防止できる。
は潤滑油量を増加させているので、変速時の摩擦係合要
素の発熱を速やかに低下させることができ、ビジーシフ
ト時に温度が上昇することをなくすことができる。ま
た、定常走行時などの変速時以外のときに潤滑油量を変
速に合わせて増加させる必要がないので、伝達効率の低
下を防止できる。
【００７０】更に、請求項１３記載の構成では、摩擦係
合要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加さ
せた潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない
場合があるので、変速終了後に潤滑油を発熱量に対応す
る潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩擦係
合用の冷却を行なうことができる。
合要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加さ
せた潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない
場合があるので、変速終了後に潤滑油を発熱量に対応す
る潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩擦係
合用の冷却を行なうことができる。
【００７１】更に、請求項１４記載の構成では、潤滑油
の温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その
温度によって、変速終了後の油量の増加時間を決定すれ
ば、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことができる。
の温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その
温度によって、変速終了後の油量の増加時間を決定すれ
ば、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことができる。
【００７２】更に、請求項１５記載の構成では、変速間
隔が短いとき、すなわちビジーシフト時には、摩擦係合
要素に熱がたまりやすい状況となるので、変速間隔が短
いときには、潤滑油量を増加させることにより、確実に
冷却することができる。
隔が短いとき、すなわちビジーシフト時には、摩擦係合
要素に熱がたまりやすい状況となるので、変速間隔が短
いときには、潤滑油量を増加させることにより、確実に
冷却することができる。
【００７３】更に、請求項１６記載の構成では、ライン
圧とは独立して潤滑油圧の制御を行ないうるので、ライ
ン圧制御に拘束されることなく、潤滑油圧制御を行なう
ことができる。
圧とは独立して潤滑油圧の制御を行ないうるので、ライ
ン圧制御に拘束されることなく、潤滑油圧制御を行なう
ことができる。
【００７４】次に、請求項１７記載の構成では、変速中
は潤滑油量を増加させているので、変速時の摩擦係合要
素の発熱を速やかに低下させることができ、ビジーシフ
ト時に温度が上昇することをなくすことができる。ま
た、定常走行時などの変速時以外のときに潤滑油量を変
速に合わせて増加させる必要がないので、伝達効率の低
下を防止できる。
は潤滑油量を増加させているので、変速時の摩擦係合要
素の発熱を速やかに低下させることができ、ビジーシフ
ト時に温度が上昇することをなくすことができる。ま
た、定常走行時などの変速時以外のときに潤滑油量を変
速に合わせて増加させる必要がないので、伝達効率の低
下を防止できる。
【００７５】更に、請求項１８記載の構成では、変速時
の摩擦係合要素の発熱を速やかに低下させることがで
き、ビジーシフト時に温度が上昇することをなくすこと
ができる。
の摩擦係合要素の発熱を速やかに低下させることがで
き、ビジーシフト時に温度が上昇することをなくすこと
ができる。
【００７６】更に、請求項１９記載の構成では、摩擦係
合要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加さ
せた潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない
場合があるので、変速終了後に潤滑油を発熱量に対応す
る潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩擦係
合要素の冷却を行なうことができる。
合要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加さ
せた潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない
場合があるので、変速終了後に潤滑油を発熱量に対応す
る潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩擦係
合要素の冷却を行なうことができる。
【００７７】更に、請求項２０記載の構成では、潤滑油
の温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その
温度によって、変速終了後の油量の増加時間を決定すれ
ば、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことができる。
の温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その
温度によって、変速終了後の油量の増加時間を決定すれ
ば、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことができる。
【００７８】更に、請求項２１記載の構成では、変速間
隔が短いとき、すなわちビジーシフト時には、摩擦係合
要素に熱がたまりやすい状況となるので、変速間隔が短
いときには、潤滑油量を増加させることにより、確実に
冷却することができる。
隔が短いとき、すなわちビジーシフト時には、摩擦係合
要素に熱がたまりやすい状況となるので、変速間隔が短
いときには、潤滑油量を増加させることにより、確実に
冷却することができる。
【００７９】更に、請求項２２記載の構成では、ライン
圧とは独立して潤滑油圧の制御を行ないうるので、ライ
ン圧制御に拘束されることなく、潤滑油圧制御を行なう
ことができる。
圧とは独立して潤滑油圧の制御を行ないうるので、ライ
ン圧制御に拘束されることなく、潤滑油圧制御を行なう
ことができる。
【００８０】更に、請求項２３記載の構成では、摩擦係
合要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加さ
せた潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない
場合があるので、変速終了後に潤滑油を発熱量に対応す
る潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩擦係
合用の冷却を行なうことができる。
合要素が係合する場合には、隙間が小さくなり、増加さ
せた潤滑油によって、発熱量すべてを冷却できていない
場合があるので、変速終了後に潤滑油を発熱量に対応す
る潤滑油量よりも増加させることにより、確実に摩擦係
合用の冷却を行なうことができる。
【００８１】更に、請求項２４記載の構成では、潤滑油
の温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その
温度によって、変速終了後の油量の増加時間を決定すれ
ば、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことができる。
の温度が高いときには、冷却効率も低下するので、その
温度によって、変速終了後の油量の増加時間を決定すれ
ば、確実に摩擦係合要素の冷却を行なうことができる。
【００８２】更に、請求項２５記載の構成では、簡単な
構成で潤滑油量の切り換えが可能となる。
構成で潤滑油量の切り換えが可能となる。
【００８３】
【発明の実施の形態】以下、図面に沿い、本発明の実施
形態を説明する。図１〜図１１は第１実施形態を示し、
この装置は、車両のエンジン（Ｅ／Ｇ）１０に連結され
るロックアップクラッチ１１付のトルクコンバータ１２
と、そのタービン出力を入力軸１４に伝達され、適宜の
段数に変速して出力軸１９に伝達する図示しない複数の
プラネタリギヤユニットと、それらの各サンギヤ、リン
グギヤ、ピニオンギヤのキャリア等の要素を適宜入力要
素、反力要素、出力要素として機能させる摩擦係合要素
２０、すなわちクラッチ及びブレーキと、それら摩擦係
合要素２０を係合解放操作する油圧サーボを含む変速機
構Ｍとからなる自動変速機とされている。
形態を説明する。図１〜図１１は第１実施形態を示し、
この装置は、車両のエンジン（Ｅ／Ｇ）１０に連結され
るロックアップクラッチ１１付のトルクコンバータ１２
と、そのタービン出力を入力軸１４に伝達され、適宜の
段数に変速して出力軸１９に伝達する図示しない複数の
プラネタリギヤユニットと、それらの各サンギヤ、リン
グギヤ、ピニオンギヤのキャリア等の要素を適宜入力要
素、反力要素、出力要素として機能させる摩擦係合要素
２０、すなわちクラッチ及びブレーキと、それら摩擦係
合要素２０を係合解放操作する油圧サーボを含む変速機
構Ｍとからなる自動変速機とされている。
【００８４】このように構成された自動変速機の制御装
置は、電子制御装置（ＥＣＵ）３と、油圧制御装置５に
より構成され、電子制御装置３には、車両のエンジン１
０と自動変速機とに配設され、各部の作動状態を検出す
る各種のセンサが接続されている。先ず、エンジン１０
には、その吸気系のスロットルバルブの開度を検出する
スロットル開度センサ４１と、エンジン出力軸の回転か
らエンジン回転数を検出するエンジン回転数センサ４２
が設けられている。一方、自動変速機には、そのタービ
ン出力軸の回転から変速機への入力回転数を検出する入
力回転数センサ４３と、変速機出力軸１９の回転から出
力回転数を検出する出力回転数センサ４４と、変速機構
部の戻り油路（後に詳記する）の油温からドレン油温を
検出する第１の油温センサ４５と、油圧制御装置５のバ
ルブボディ中のオリフィス（後に詳記する）を通る油の
温度からオリフィス前油温を検出する第２の油温センサ
４６が設けられている。
置は、電子制御装置（ＥＣＵ）３と、油圧制御装置５に
より構成され、電子制御装置３には、車両のエンジン１
０と自動変速機とに配設され、各部の作動状態を検出す
る各種のセンサが接続されている。先ず、エンジン１０
には、その吸気系のスロットルバルブの開度を検出する
スロットル開度センサ４１と、エンジン出力軸の回転か
らエンジン回転数を検出するエンジン回転数センサ４２
が設けられている。一方、自動変速機には、そのタービ
ン出力軸の回転から変速機への入力回転数を検出する入
力回転数センサ４３と、変速機出力軸１９の回転から出
力回転数を検出する出力回転数センサ４４と、変速機構
部の戻り油路（後に詳記する）の油温からドレン油温を
検出する第１の油温センサ４５と、油圧制御装置５のバ
ルブボディ中のオリフィス（後に詳記する）を通る油の
温度からオリフィス前油温を検出する第２の油温センサ
４６が設けられている。
【００８５】図２に示すように、変速機構部に潤滑油を
供給する本発明に係る供給手段は、油圧制御装置５中に
組み込まれており、トルクコンバータ１２のタービン出
力軸で駆動されるポンプ５１からなる油圧源と、バルブ
ボディ内に配設され、油圧源からの油圧を各摩擦係合要
素２０の油圧サーボへ供給するためのライン圧油路ｐの
油圧をライン圧（ＰL ）に調圧する第１の調圧弁として
のプライマリレギュレータ弁５２と、ライン圧油路ｐの
ライン圧（ＰL ）を基圧として信号圧（Ｐｊ）に応じて
潤滑圧（ＰL U B ）を出力する第２の調圧弁としての潤
滑用コントロール弁５４と、該コントロール弁５４から
の潤滑油をオリフィス６０を介して変速機構部に供給す
る油路ｊと、コントロール弁５４に信号圧（Ｐｊ）を印
加するリニアソレノイド弁（ＳＬＪ）５７とを有する。
そして、本形態において、オリフィス６０を通る油量が
必要潤滑油量となる潤滑油圧（ＰL U B ）となるよう
に、リニアソレノイド弁５７に電気信号を出力する出力
手段は、電子制御装置３内に駆動回路として設けられて
いる。
供給する本発明に係る供給手段は、油圧制御装置５中に
組み込まれており、トルクコンバータ１２のタービン出
力軸で駆動されるポンプ５１からなる油圧源と、バルブ
ボディ内に配設され、油圧源からの油圧を各摩擦係合要
素２０の油圧サーボへ供給するためのライン圧油路ｐの
油圧をライン圧（ＰL ）に調圧する第１の調圧弁として
のプライマリレギュレータ弁５２と、ライン圧油路ｐの
ライン圧（ＰL ）を基圧として信号圧（Ｐｊ）に応じて
潤滑圧（ＰL U B ）を出力する第２の調圧弁としての潤
滑用コントロール弁５４と、該コントロール弁５４から
の潤滑油をオリフィス６０を介して変速機構部に供給す
る油路ｊと、コントロール弁５４に信号圧（Ｐｊ）を印
加するリニアソレノイド弁（ＳＬＪ）５７とを有する。
そして、本形態において、オリフィス６０を通る油量が
必要潤滑油量となる潤滑油圧（ＰL U B ）となるよう
に、リニアソレノイド弁５７に電気信号を出力する出力
手段は、電子制御装置３内に駆動回路として設けられて
いる。
【００８６】詳しくは、プライマリレギュレータ弁５２
は、ライン圧油路ｐに接続され、ライン圧（ＰL ）を適
宜セカンダリ圧油路ｑとドレン油路ｄに排出しながら調
圧する調圧弁とされており、スプールのスプリング負荷
端側にスロットル信号圧（Ｐｔｈ）を印加され、反対端
側にライン圧（ＰL ）をフィードバック印加されて作動
する。センダリレギュレータ弁５３は、本発明の主題と
は直接関わりないが、プライマリレギュレータ弁５２の
出力する油圧を基圧として、セカンダリ圧油路ｑの油圧
を適宜ドレンしながら調圧する調圧弁とされており、ス
プールのスプリング負荷端側にスロットル信号圧（Ｐｔ
ｈ）を印加され、反対端に調圧後のセカンダリ圧（Ｐ
ｓ）をフィードバック印加されて作動する。潤滑用コン
トロール弁５４は、ライン圧油路ｐに接続され、ライン
圧（ＰL ）を基圧として、潤滑油圧（ＰL U B ）を出力
する調圧弁とされており、スプリング負荷されたスプー
ルの一端に信号圧（Ｐｊ）を印加され、径差部に調圧後
の潤滑油圧（ＰL U B ）をフィードバック印加されて作
動する。ソレノイドモジュレータ弁５５は、ライン圧油
路ｐに接続され、ライン圧（ＰL ）を基圧として、それ
を両リニアソレノイド弁５６，５７による調圧に適した
油圧に減圧し、モジュレータ圧油路ｍに出力する二次圧
フィードバック作動の減圧弁とされている。リニアソレ
ノイド弁５６は、モジュレータ圧油路ｍに接続され、モ
ジュレータ圧（Ｐｍ）を基圧として、スロットル信号圧
油路ｔにスロットル圧（Ｐｔｈ）を出力する電磁ソレノ
イド作動の調圧弁とされている。リニアソレノイド弁５
７も、モジュレータ圧油路ｍに接続され、モジュレータ
圧（Ｐｍ）を基圧として、潤滑信号圧油路ｉに潤滑信号
圧（Ｐｊ）を出力する電磁ソレノイド作動の調圧弁とさ
れている。
は、ライン圧油路ｐに接続され、ライン圧（ＰL ）を適
宜セカンダリ圧油路ｑとドレン油路ｄに排出しながら調
圧する調圧弁とされており、スプールのスプリング負荷
端側にスロットル信号圧（Ｐｔｈ）を印加され、反対端
側にライン圧（ＰL ）をフィードバック印加されて作動
する。センダリレギュレータ弁５３は、本発明の主題と
は直接関わりないが、プライマリレギュレータ弁５２の
出力する油圧を基圧として、セカンダリ圧油路ｑの油圧
を適宜ドレンしながら調圧する調圧弁とされており、ス
プールのスプリング負荷端側にスロットル信号圧（Ｐｔ
ｈ）を印加され、反対端に調圧後のセカンダリ圧（Ｐ
ｓ）をフィードバック印加されて作動する。潤滑用コン
トロール弁５４は、ライン圧油路ｐに接続され、ライン
圧（ＰL ）を基圧として、潤滑油圧（ＰL U B ）を出力
する調圧弁とされており、スプリング負荷されたスプー
ルの一端に信号圧（Ｐｊ）を印加され、径差部に調圧後
の潤滑油圧（ＰL U B ）をフィードバック印加されて作
動する。ソレノイドモジュレータ弁５５は、ライン圧油
路ｐに接続され、ライン圧（ＰL ）を基圧として、それ
を両リニアソレノイド弁５６，５７による調圧に適した
油圧に減圧し、モジュレータ圧油路ｍに出力する二次圧
フィードバック作動の減圧弁とされている。リニアソレ
ノイド弁５６は、モジュレータ圧油路ｍに接続され、モ
ジュレータ圧（Ｐｍ）を基圧として、スロットル信号圧
油路ｔにスロットル圧（Ｐｔｈ）を出力する電磁ソレノ
イド作動の調圧弁とされている。リニアソレノイド弁５
７も、モジュレータ圧油路ｍに接続され、モジュレータ
圧（Ｐｍ）を基圧として、潤滑信号圧油路ｉに潤滑信号
圧（Ｐｊ）を出力する電磁ソレノイド作動の調圧弁とさ
れている。
【００８７】本発明の主題に沿い、本実施形態の潤滑油
制御装置では、変速機構Ｍの作動状態に合わせて、次の
定常走行時制御、変速時制御、変速終了時制御により必
要潤滑油量（Ｌ）を算出し、その必要潤滑油量（Ｌ）に
応じた潤滑油圧（ＰL U B ）を供給する制御が行われる
ようにしている。
制御装置では、変速機構Ｍの作動状態に合わせて、次の
定常走行時制御、変速時制御、変速終了時制御により必
要潤滑油量（Ｌ）を算出し、その必要潤滑油量（Ｌ）に
応じた潤滑油圧（ＰL U B ）を供給する制御が行われる
ようにしている。
【００８８】〔定常走行時制御〕この定常走行時制御
は、車両が特定の変速段すなわちギヤ段を維持して走行
している状態で行われるもので、こうした場合は、基本
的に動力伝達に関与するギヤ噛合部の段数により発熱量
が決まるので、こうした変速機構部での発熱量に応じて
必要潤滑油量を算出し、その潤滑油量を得るような油圧
制御を行う。先ず、ギヤ動力損失による単位時間当たり
の発熱量（Ｑｇ［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式１で表され
る。 Ｑｇ＝（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・（１／Ｊ） ・・・式１ ここに、 Ｇ：１−η η：各変速段ごとのギヤ効率（ギヤの噛み合い状態から
算出される。一例として、次表１に前進５段後進１段の
変速機構の場合の各変速段とギヤ効率の関係を示す。） Ｔｉｎ：変速機構への入力トルク Ｎｉｎ：変速機構への入力回転数 Ｊ：熱の仕事当量 次に、変速機構部での単位時間当たりの発熱量（Ｑｔｍ
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式２のようになる。 Ｑｔｍ＝Ｑｇ ・・・式２ また、潤滑油による単位時間当たりの冷却熱量（Ｑ
L ［Ｋｃａｌ／ｓ］は、次式３のようになる。 ＱL ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） ・・・式３ ここに、 Ｃａｔｆ：自動変速機作動油（ＡＴＦ）の比熱 θａ：ＡＴＦのドレン温度（変速機構からの排出潤滑油
の温度） θｂ：ＡＴＦのオリフィス前温度（変速機構に供給され
る潤滑油の温度） Ｌ：潤滑油量 ρ：ＡＴＦの比重 したがって、必要潤滑油量（Ｌ［ｃｍ3 ／ｓ］）として
は、ギヤ損失による発熱量と潤滑油による冷却熱量とが
同等となるような油量を算出すればよい。この場合、冷
却熱量（ＱL ）を求める際にＡＴＦのドレン温度（θ
ａ）を使うため、ドレン温度（θａ）に収束することに
なる。よって、単純に、ギヤ損失による発熱量と潤滑油
による冷却熱量とが同等となるような油量（Ｌ）を算出
するのではなく、補正係数（Ｈ）を用いて基準温度（例
えば８０°Ｃ）に近づくように必要潤滑油量（Ｌ）を求
める。この補正係数（Ｈ）とＡＴＦのドレン温度（θ
ａ）の関係を図３に示す。補正係数（Ｈ）は、ドレン温
度（θａ）が低いときには発熱量（Ｑｔｍ）を低めに
し、ドレン温度（θａ）が高いときには発熱量（Ｑｔ
ｍ）を高めにするように補正する。すなわち、冷却熱量
（ＱL ）と発熱量（Ｑｔｍ）の関係が、 Ｑｔｍ・Ｈ＝ＱL ・・・式４ となるような必要潤滑油量（Ｌ）を算出する。そして、
式１、２、３を式４に代入して （Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・
（１／Ｊ）・Ｈ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・
ρ） よって、必要潤滑油量（Ｌ）は、次式５のようになる。 Ｌ＝（Ｇ・Ｔｉｎ・２π・Ｎｉｎ・Ｈ） ／（６０００Ｊ・Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・ρ） ・・・式５
は、車両が特定の変速段すなわちギヤ段を維持して走行
している状態で行われるもので、こうした場合は、基本
的に動力伝達に関与するギヤ噛合部の段数により発熱量
が決まるので、こうした変速機構部での発熱量に応じて
必要潤滑油量を算出し、その潤滑油量を得るような油圧
制御を行う。先ず、ギヤ動力損失による単位時間当たり
の発熱量（Ｑｇ［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式１で表され
る。 Ｑｇ＝（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・（１／Ｊ） ・・・式１ ここに、 Ｇ：１−η η：各変速段ごとのギヤ効率（ギヤの噛み合い状態から
算出される。一例として、次表１に前進５段後進１段の
変速機構の場合の各変速段とギヤ効率の関係を示す。） Ｔｉｎ：変速機構への入力トルク Ｎｉｎ：変速機構への入力回転数 Ｊ：熱の仕事当量 次に、変速機構部での単位時間当たりの発熱量（Ｑｔｍ
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式２のようになる。 Ｑｔｍ＝Ｑｇ ・・・式２ また、潤滑油による単位時間当たりの冷却熱量（Ｑ
L ［Ｋｃａｌ／ｓ］は、次式３のようになる。 ＱL ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） ・・・式３ ここに、 Ｃａｔｆ：自動変速機作動油（ＡＴＦ）の比熱 θａ：ＡＴＦのドレン温度（変速機構からの排出潤滑油
の温度） θｂ：ＡＴＦのオリフィス前温度（変速機構に供給され
る潤滑油の温度） Ｌ：潤滑油量 ρ：ＡＴＦの比重 したがって、必要潤滑油量（Ｌ［ｃｍ3 ／ｓ］）として
は、ギヤ損失による発熱量と潤滑油による冷却熱量とが
同等となるような油量を算出すればよい。この場合、冷
却熱量（ＱL ）を求める際にＡＴＦのドレン温度（θ
ａ）を使うため、ドレン温度（θａ）に収束することに
なる。よって、単純に、ギヤ損失による発熱量と潤滑油
による冷却熱量とが同等となるような油量（Ｌ）を算出
するのではなく、補正係数（Ｈ）を用いて基準温度（例
えば８０°Ｃ）に近づくように必要潤滑油量（Ｌ）を求
める。この補正係数（Ｈ）とＡＴＦのドレン温度（θ
ａ）の関係を図３に示す。補正係数（Ｈ）は、ドレン温
度（θａ）が低いときには発熱量（Ｑｔｍ）を低めに
し、ドレン温度（θａ）が高いときには発熱量（Ｑｔ
ｍ）を高めにするように補正する。すなわち、冷却熱量
（ＱL ）と発熱量（Ｑｔｍ）の関係が、 Ｑｔｍ・Ｈ＝ＱL ・・・式４ となるような必要潤滑油量（Ｌ）を算出する。そして、
式１、２、３を式４に代入して （Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・
（１／Ｊ）・Ｈ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・
ρ） よって、必要潤滑油量（Ｌ）は、次式５のようになる。 Ｌ＝（Ｇ・Ｔｉｎ・２π・Ｎｉｎ・Ｈ） ／（６０００Ｊ・Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・ρ） ・・・式５
【００８９】〔変速時制御〕この変速時制御は、変速時
に係合及び／又は解放される摩擦係合要素の発熱量を算
出し、その発熱量にギヤ動力損失による発熱量を加えて
変速時の発熱量とし、潤滑油量を算出する。この際、ギ
ヤ損失による発熱量は、変速後の変速段を基準として算
出する。そして、クラッチツークラッチ変速の場合に
は、係合側と解放側の摩擦係合要素のそれぞれの発熱量
を合計すればよい。したがって、摩擦係合要素の単位時
間当たりの発熱量（Ｑｓ［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式６
のようになる。 Ｑｓ＝（１／Ｊ）・Ｔｉｎ・Ｔｂｎ・ω ・・・式６ ここに、 Ｔｉｎ：変速機構への入力トルク Ｔｂｎ：算出対象の摩擦係合要素のトルク分担率（変速
の進行と共に変化していくので、変速機の入力回転数
（Ｎｉｎ）及び出力回転数（Ｎｏｕｔ）からギヤ比を算
出し、そのギヤ比と変速種類により算出する。） ω：摩擦係合要素部での相対回転速度（ギヤ比の変化と
変速の種類から算出することができる。） Ｊ：熱の仕事当量 また、ギヤ動力損失による単位時間当たりの発熱量（Ｑ
ｇ［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同
じになり、次式１のようになる。 Ｑｇ＝（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・（１／Ｊ） ・・・式１ ここに、 Ｇ：１−η η：変速後の変速段のギヤ効率 また、変速機構部での単位時間当たりの発熱量（Ｑｔｍ
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式７のようになる。 Ｑｔｍ＝Ｑｇ＋Ｑｓ ・・・式７ そして、潤滑油による単位時間当たりの冷却熱量（ＱL
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同じ
になり、次式３のようになる。 ＱL ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） ・・・式３ したがって、必要潤滑油量（Ｌ［ｃｍ3 ／ｓ］）として
は、 Ｑｔｍ・Ｈ＝ＱL ・・・式４ となるような必要潤滑油量（Ｌ）を算出する。そこで、
式１、３、６、７を式４に代入して、 （（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・
（１／Ｊ）・Ｔｉｎ・Ｔｂｎ・ω）・Ｈ＝Ｃａｔｆ・
（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） よって、必要潤滑油量（Ｌ）は、次式８のようになる。 Ｌ＝Ｔｉｎ・Ｈ・（Ｇ・２π・Ｎｉｎ／６０００＋Ｔｂｎ・ω） ／（Ｊ・Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・ρ） ・・・式８
に係合及び／又は解放される摩擦係合要素の発熱量を算
出し、その発熱量にギヤ動力損失による発熱量を加えて
変速時の発熱量とし、潤滑油量を算出する。この際、ギ
ヤ損失による発熱量は、変速後の変速段を基準として算
出する。そして、クラッチツークラッチ変速の場合に
は、係合側と解放側の摩擦係合要素のそれぞれの発熱量
を合計すればよい。したがって、摩擦係合要素の単位時
間当たりの発熱量（Ｑｓ［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式６
のようになる。 Ｑｓ＝（１／Ｊ）・Ｔｉｎ・Ｔｂｎ・ω ・・・式６ ここに、 Ｔｉｎ：変速機構への入力トルク Ｔｂｎ：算出対象の摩擦係合要素のトルク分担率（変速
の進行と共に変化していくので、変速機の入力回転数
（Ｎｉｎ）及び出力回転数（Ｎｏｕｔ）からギヤ比を算
出し、そのギヤ比と変速種類により算出する。） ω：摩擦係合要素部での相対回転速度（ギヤ比の変化と
変速の種類から算出することができる。） Ｊ：熱の仕事当量 また、ギヤ動力損失による単位時間当たりの発熱量（Ｑ
ｇ［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同
じになり、次式１のようになる。 Ｑｇ＝（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・（１／Ｊ） ・・・式１ ここに、 Ｇ：１−η η：変速後の変速段のギヤ効率 また、変速機構部での単位時間当たりの発熱量（Ｑｔｍ
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、次式７のようになる。 Ｑｔｍ＝Ｑｇ＋Ｑｓ ・・・式７ そして、潤滑油による単位時間当たりの冷却熱量（ＱL
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同じ
になり、次式３のようになる。 ＱL ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） ・・・式３ したがって、必要潤滑油量（Ｌ［ｃｍ3 ／ｓ］）として
は、 Ｑｔｍ・Ｈ＝ＱL ・・・式４ となるような必要潤滑油量（Ｌ）を算出する。そこで、
式１、３、６、７を式４に代入して、 （（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・
（１／Ｊ）・Ｔｉｎ・Ｔｂｎ・ω）・Ｈ＝Ｃａｔｆ・
（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） よって、必要潤滑油量（Ｌ）は、次式８のようになる。 Ｌ＝Ｔｉｎ・Ｈ・（Ｇ・２π・Ｎｉｎ／６０００＋Ｔｂｎ・ω） ／（Ｊ・Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・ρ） ・・・式８
【００９０】〔変速終了時制御〕この変速終了時制御
は、変速時制御により、変速時の発熱量を冷却するだけ
の潤滑油量は供給しているので、変速時の発熱量はすべ
て冷却されているはずであるが、係合時を考えると、摩
擦係合要素の隙間が小さくなり潤滑油が供給されにくい
状態となっており、確実に冷却されているとは限らな
い。したがって、特に、ＡＴＦのドレン温度が高いとき
には、冷却しにくいと考えられるので、ドレン温度に応
じた時間（Ｔｄｏｗｎ）だけ、一定量（Ｌｓ）の潤滑油
を供給することにより確実に冷却するようにする。この
潤滑時間（Ｔｄｏｗｎ）とＡＴＦのドレン温度（θａ）
の関係を図４に示す。この場合も、変速時制御と同様
に、ギヤ動力損失による発熱量に応じた潤滑油量に一定
量を加えて潤滑油量とする。この場合、ギヤ動力損失に
よる単位時間当たりの発熱量（Ｑｇ［Ｋｃａｌ／ｓ］）
は、基本的に定常走行時制御と同じになり、次式１のよ
うになる。 Ｑｇ＝（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・（１／Ｊ） ・・・式１ 次に、変速機構部での単位時間当たりの冷却熱量（ＱL
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同じ
になり、次式２のようになる。 Ｑｔｍ＝Ｑｇ ・・・式２ そして、潤滑油による単位時間当たりの冷却熱量（ＱL
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同じ
になり、次式３のようになる。 ＱL ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） ・・・式３ したがって、必要潤滑油量（Ｌ［ｃｍ3 ／ｓ］）は、 Ｑｔｍ・Ｈ＝ＱL ・・・式４ となるような潤滑油量に一定量（Ｌｓ）を加えたものを
必要潤滑油量（Ｌ）とする。 Ｌ＝（Ｇ・Ｔｉｎ・２π・Ｎｉｎ・Ｈ） ／（６０００Ｊ・Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・ρ）＋Ｌｓ ・・・式９ この場合、更に、変速間隔が短いとき（ビジーシフト）
には、摩擦係合要素に熱がたまる可能性があるので、変
速間隔に応じて必要潤滑油量を増大するようにする。す
なわち、係数（Ｓ）による必要潤滑油量（Ｌ）の補正を
次式１０のように行う。この係数（Ｓ）は、変速間隔時
間（Ｔｓｈｉｆｔ）との関係で、図５に示すように設定
される。 Ｌ＝Ｓ・Ｌ ・・・式１０
は、変速時制御により、変速時の発熱量を冷却するだけ
の潤滑油量は供給しているので、変速時の発熱量はすべ
て冷却されているはずであるが、係合時を考えると、摩
擦係合要素の隙間が小さくなり潤滑油が供給されにくい
状態となっており、確実に冷却されているとは限らな
い。したがって、特に、ＡＴＦのドレン温度が高いとき
には、冷却しにくいと考えられるので、ドレン温度に応
じた時間（Ｔｄｏｗｎ）だけ、一定量（Ｌｓ）の潤滑油
を供給することにより確実に冷却するようにする。この
潤滑時間（Ｔｄｏｗｎ）とＡＴＦのドレン温度（θａ）
の関係を図４に示す。この場合も、変速時制御と同様
に、ギヤ動力損失による発熱量に応じた潤滑油量に一定
量を加えて潤滑油量とする。この場合、ギヤ動力損失に
よる単位時間当たりの発熱量（Ｑｇ［Ｋｃａｌ／ｓ］）
は、基本的に定常走行時制御と同じになり、次式１のよ
うになる。 Ｑｇ＝（Ｇ／１００）・Ｔｉｎ・（２π・Ｎｉｎ／６０）・（１／Ｊ） ・・・式１ 次に、変速機構部での単位時間当たりの冷却熱量（ＱL
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同じ
になり、次式２のようになる。 Ｑｔｍ＝Ｑｇ ・・・式２ そして、潤滑油による単位時間当たりの冷却熱量（ＱL
［Ｋｃａｌ／ｓ］）は、基本的に定常走行時制御と同じ
になり、次式３のようになる。 ＱL ＝Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・（Ｌ・ρ） ・・・式３ したがって、必要潤滑油量（Ｌ［ｃｍ3 ／ｓ］）は、 Ｑｔｍ・Ｈ＝ＱL ・・・式４ となるような潤滑油量に一定量（Ｌｓ）を加えたものを
必要潤滑油量（Ｌ）とする。 Ｌ＝（Ｇ・Ｔｉｎ・２π・Ｎｉｎ・Ｈ） ／（６０００Ｊ・Ｃａｔｆ・（θａ−θｂ）・ρ）＋Ｌｓ ・・・式９ この場合、更に、変速間隔が短いとき（ビジーシフト）
には、摩擦係合要素に熱がたまる可能性があるので、変
速間隔に応じて必要潤滑油量を増大するようにする。す
なわち、係数（Ｓ）による必要潤滑油量（Ｌ）の補正を
次式１０のように行う。この係数（Ｓ）は、変速間隔時
間（Ｔｓｈｉｆｔ）との関係で、図５に示すように設定
される。 Ｌ＝Ｓ・Ｌ ・・・式１０
【００９１】このようにして算出された必要潤滑油量
（Ｌ）をオリフィス６０を通る流量として得るための潤
滑油圧（ＰL U B ）は、電子制御装置３内に予めメモリ
されたマップデータより求める。この際、変速機構部は
発熱だけでなく、通常のギヤ潤滑も必要とするので、所
定量多めに出力する。この潤滑油量（Ｌ）と潤滑油圧
（ＰL U B ）の関係を図６に示す。
（Ｌ）をオリフィス６０を通る流量として得るための潤
滑油圧（ＰL U B ）は、電子制御装置３内に予めメモリ
されたマップデータより求める。この際、変速機構部は
発熱だけでなく、通常のギヤ潤滑も必要とするので、所
定量多めに出力する。この潤滑油量（Ｌ）と潤滑油圧
（ＰL U B ）の関係を図６に示す。
【００９２】上記の各制御形態を総合して実行する潤滑
油圧制御は、図７に示すメインフローに従って実行され
る。このフローは、当初のステップＳ１による変速中判
断により開始される。この判断は、変速機の出力回転数
（Ｎｏｕｔ）に対する入力回転数（Ｎｉｎ）の変化、す
なわちギヤ比の変化に基づきなされる。この変速中判断
が不成立（Ｎ）の場合は、以下のステップを実行するこ
となくステップＳ１０の定常走行時制御サブルーチンを
実行する。
油圧制御は、図７に示すメインフローに従って実行され
る。このフローは、当初のステップＳ１による変速中判
断により開始される。この判断は、変速機の出力回転数
（Ｎｏｕｔ）に対する入力回転数（Ｎｉｎ）の変化、す
なわちギヤ比の変化に基づきなされる。この変速中判断
が不成立（Ｎ）の場合は、以下のステップを実行するこ
となくステップＳ１０の定常走行時制御サブルーチンを
実行する。
【００９３】ステップＳ１０の定常走行時制御サブルー
チンに入ると、図８に示すように、最初に、ステップＳ
１０−１で、変速段、エンジン回転数（Ｎｅ）、変速機
入力回転数（Ｎｉｎ）、スロットル開度（ＴＨ）、ＡＴ
Ｆドレン温度（θａ）、ＡＴＦオリフィス前温度（θ
ｂ）の検出を行なう。これにより運転状況が検出される
ことになる。次に、ステップＳ１０−２で、入力トルク
（Ｔｉｎ）の算出を行なう。これは、先に読み込んだス
ロットル開度（ＴＨ）とエンジン回転数（Ｎｅ）に基づ
き対応するエンジン出力トルクをマップデータから読み
込み、エンジン回転数（Ｎｅ）と入力回転数（Ｎｉｎ）
からトルクコンバータのスリップ率を得て算出される。
次のステップＳ１０−３で、補正係数（Ｈ）を設定す
る。次のステップＳ１０−４で、必要潤滑油量（Ｌ）の
算出を行なう。最後に、ステップＳ１０−５で、コント
ロール弁５４に潤滑油圧（ＰL U B ）を出力させるため
のデューティ信号をリニアソレノイド弁（ＳＬＪ）７に
出力して、このサブルーチンを終了する。
チンに入ると、図８に示すように、最初に、ステップＳ
１０−１で、変速段、エンジン回転数（Ｎｅ）、変速機
入力回転数（Ｎｉｎ）、スロットル開度（ＴＨ）、ＡＴ
Ｆドレン温度（θａ）、ＡＴＦオリフィス前温度（θ
ｂ）の検出を行なう。これにより運転状況が検出される
ことになる。次に、ステップＳ１０−２で、入力トルク
（Ｔｉｎ）の算出を行なう。これは、先に読み込んだス
ロットル開度（ＴＨ）とエンジン回転数（Ｎｅ）に基づ
き対応するエンジン出力トルクをマップデータから読み
込み、エンジン回転数（Ｎｅ）と入力回転数（Ｎｉｎ）
からトルクコンバータのスリップ率を得て算出される。
次のステップＳ１０−３で、補正係数（Ｈ）を設定す
る。次のステップＳ１０−４で、必要潤滑油量（Ｌ）の
算出を行なう。最後に、ステップＳ１０−５で、コント
ロール弁５４に潤滑油圧（ＰL U B ）を出力させるため
のデューティ信号をリニアソレノイド弁（ＳＬＪ）７に
出力して、このサブルーチンを終了する。
【００９４】メインフローに戻って、このルーチンの繰
り返し中に、ステップＳ１の変速中判断が成立（Ｙ）と
なると、次のステップＳ２により変速時制御サブルーチ
ンを実行する。図９に示すように、変速時制御サブルー
チンでは、当初、ステップＳ２−１で、目標変速段、エ
ンジン回転数（Ｎｅ）、変速機入力回転数（Ｎｉｎ）、
変速機出力回転数（Ｎｏｕｔ）、スロットル開度（Ｔ
Ｈ）、ＡＴＦドレン温度（θａ）及びＡＴＦオリフィス
前温度（θｂ）の検出を行なう。次に、ステップＳ２−
２で入力トルク（Ｔｉｎ）の算出を行なう。これは、先
に読み込んだスロットル開度（ＴＨ）とエンジン回転数
（Ｎｅ）に基づき対応するエンジン出力トルクをマップ
データから読み込み、エンジン回転数（Ｎｅ）と入力回
転数（Ｎｉｎ）からトルクコンバータのスリップ率を得
て算出される。次に、ステップＳ２−３で摩擦係合要素
のトルク分担率（Ｔｂｎ）を算出する。そして、次のス
テップＳ２−４で、摩擦係合要素部での相対回転速度
（ω）を算出する。更に、ステップＳ２−５で補正係数
（Ｈ）を設定する。そして、次のステップＳ２−６で必
要潤滑油量（Ｌ）を算出し、最後に、ステップＳ２−７
で潤滑油圧（ＰL U B ）を出力させる。
り返し中に、ステップＳ１の変速中判断が成立（Ｙ）と
なると、次のステップＳ２により変速時制御サブルーチ
ンを実行する。図９に示すように、変速時制御サブルー
チンでは、当初、ステップＳ２−１で、目標変速段、エ
ンジン回転数（Ｎｅ）、変速機入力回転数（Ｎｉｎ）、
変速機出力回転数（Ｎｏｕｔ）、スロットル開度（Ｔ
Ｈ）、ＡＴＦドレン温度（θａ）及びＡＴＦオリフィス
前温度（θｂ）の検出を行なう。次に、ステップＳ２−
２で入力トルク（Ｔｉｎ）の算出を行なう。これは、先
に読み込んだスロットル開度（ＴＨ）とエンジン回転数
（Ｎｅ）に基づき対応するエンジン出力トルクをマップ
データから読み込み、エンジン回転数（Ｎｅ）と入力回
転数（Ｎｉｎ）からトルクコンバータのスリップ率を得
て算出される。次に、ステップＳ２−３で摩擦係合要素
のトルク分担率（Ｔｂｎ）を算出する。そして、次のス
テップＳ２−４で、摩擦係合要素部での相対回転速度
（ω）を算出する。更に、ステップＳ２−５で補正係数
（Ｈ）を設定する。そして、次のステップＳ２−６で必
要潤滑油量（Ｌ）を算出し、最後に、ステップＳ２−７
で潤滑油圧（ＰL U B ）を出力させる。
【００９５】再びメインフローに戻って、このルーチン
は、ステップＳ３の変速終了判断が成立（Ｙ）するまで
繰り返される。そして、ステップＳ３により変速終了判
断が成立（Ｙ）すると、ステップＳ４による変速終了時
制御のためのエンドタイマをリセット（Ｔｅｎｄ＝０）
し、スタートさせる。次に、ステップＳ５で係数（Ｓ）
の設定を行なう。この係数（Ｓ）は、変速間隔が短い場
合に、摩擦係合要素の温度が十分に低下していないこと
を考えて設定される係数であり、変速間隔が短い、いわ
ゆるビジーシフトのときに、潤滑油量を多くするための
ものである。次に、ステップＳ６で上記係数（Ｓ）設定
のためのシフトタイマをリセット（Ｔｓｈｉｆｔ＝０）
し、スタートさせる。このステップＳ６は、ステップＳ
３の変速終了判断と、その後に成立するステップＳ１に
よる次の変速中判断成立との関係で、変速間隔検出手段
を構成することになる。更に、次のステップＳ７で、ド
レン油温（θａ）検出及び時間（Ｔｄｏｗｎ）の設定を
行う。そして、ステップＳ８で、変速終了時制御サブル
ーチンを実行する。
は、ステップＳ３の変速終了判断が成立（Ｙ）するまで
繰り返される。そして、ステップＳ３により変速終了判
断が成立（Ｙ）すると、ステップＳ４による変速終了時
制御のためのエンドタイマをリセット（Ｔｅｎｄ＝０）
し、スタートさせる。次に、ステップＳ５で係数（Ｓ）
の設定を行なう。この係数（Ｓ）は、変速間隔が短い場
合に、摩擦係合要素の温度が十分に低下していないこと
を考えて設定される係数であり、変速間隔が短い、いわ
ゆるビジーシフトのときに、潤滑油量を多くするための
ものである。次に、ステップＳ６で上記係数（Ｓ）設定
のためのシフトタイマをリセット（Ｔｓｈｉｆｔ＝０）
し、スタートさせる。このステップＳ６は、ステップＳ
３の変速終了判断と、その後に成立するステップＳ１に
よる次の変速中判断成立との関係で、変速間隔検出手段
を構成することになる。更に、次のステップＳ７で、ド
レン油温（θａ）検出及び時間（Ｔｄｏｗｎ）の設定を
行う。そして、ステップＳ８で、変速終了時制御サブル
ーチンを実行する。
【００９６】図１０に示すように、変速終了時制御サブ
ルーチンは、先ずステップＳ８−１による変速段、エン
ジン回転数（Ｎｅ）、変速機入力回転数（Ｎｉｎ）、ス
ロットル開度（ＴＨ）、ＡＴＦドレン温度（θａ）及び
ＡＴＦオリフィス前温度（θｂ）の検出を行なう。次
に、ステップＳ８−２により、入力トルク（Ｔｉｎ）の
算出を行なう。これは、先に読み込んだスロットル開度
（ＴＨ）とエンジン回転数（Ｎｅ）に基づき対応するエ
ンジン出力トルクをマップデータから読み込み、エンジ
ン回転数（Ｎｅ）と入力回転数（Ｎｉｎ）からトルクコ
ンバータのスリップ率を得て算出される。更に、ステッ
プＳ８−３により補正係数（Ｈ）の設定を行なう。そし
て、ステップＳ８−４で必要潤滑油量（Ｌ）を算出す
る。更に、ステップＳ８−５で必要潤滑油量（Ｌ）に補
正のための係数（Ｓ）を乗じて必要潤滑油量の補正（Ｌ
＝Ｌ・Ｓ）を行なう。最後に、ステップＳ８−６により
潤滑油圧（ＰL U B ）を出力させる。
ルーチンは、先ずステップＳ８−１による変速段、エン
ジン回転数（Ｎｅ）、変速機入力回転数（Ｎｉｎ）、ス
ロットル開度（ＴＨ）、ＡＴＦドレン温度（θａ）及び
ＡＴＦオリフィス前温度（θｂ）の検出を行なう。次
に、ステップＳ８−２により、入力トルク（Ｔｉｎ）の
算出を行なう。これは、先に読み込んだスロットル開度
（ＴＨ）とエンジン回転数（Ｎｅ）に基づき対応するエ
ンジン出力トルクをマップデータから読み込み、エンジ
ン回転数（Ｎｅ）と入力回転数（Ｎｉｎ）からトルクコ
ンバータのスリップ率を得て算出される。更に、ステッ
プＳ８−３により補正係数（Ｈ）の設定を行なう。そし
て、ステップＳ８−４で必要潤滑油量（Ｌ）を算出す
る。更に、ステップＳ８−５で必要潤滑油量（Ｌ）に補
正のための係数（Ｓ）を乗じて必要潤滑油量の補正（Ｌ
＝Ｌ・Ｓ）を行なう。最後に、ステップＳ８−６により
潤滑油圧（ＰL U B ）を出力させる。
【００９７】メインフローに戻って、次にステップＳ９
でエンドタイマがダウンタイマを上回る（Ｔｅｎｄ＞Ｔ
ｄｏｗｎ）判断が成立（Ｙ）するまで、このルーチンを
繰り返す。やがて、ステップＳ９の判断が成立（Ｙ）と
なると、ステップＳ１０により定常走行時制御サブルー
チンの実行状態としてリターンする。
でエンドタイマがダウンタイマを上回る（Ｔｅｎｄ＞Ｔ
ｄｏｗｎ）判断が成立（Ｙ）するまで、このルーチンを
繰り返す。やがて、ステップＳ９の判断が成立（Ｙ）と
なると、ステップＳ１０により定常走行時制御サブルー
チンの実行状態としてリターンする。
【００９８】上記変速時制御、変速終了時制御及び定常
走行時制御処理により、図２に示す油圧回路では、モジ
ュレータ圧（Ｐｍ）を基圧とするリニアソレノイド弁
（ＳＬＴ）５６の調圧動作で、プライマリレギュレータ
弁５２のスプリング負荷端に、スロットル圧（Ｐｔｈ）
が印加される一方、リニアソレノイド弁（ＳＬＪ）５７
の調圧動作で、コントロール弁５４のスプール端に潤滑
信号圧（Ｐｊ）が印加され、スプリング負荷に対抗する
この潤滑信号圧（Ｐｊ）と潤滑油圧（ＰL U B ）のフィ
ードバック圧のバランスでスプールが変位し、ライン圧
（ＰL ）を基圧とし、その２次圧としての潤滑油圧を適
宜ドレンしながら潤滑油圧（ＰL U B ）の変速機構への
供給が行なわれる。
走行時制御処理により、図２に示す油圧回路では、モジ
ュレータ圧（Ｐｍ）を基圧とするリニアソレノイド弁
（ＳＬＴ）５６の調圧動作で、プライマリレギュレータ
弁５２のスプリング負荷端に、スロットル圧（Ｐｔｈ）
が印加される一方、リニアソレノイド弁（ＳＬＪ）５７
の調圧動作で、コントロール弁５４のスプール端に潤滑
信号圧（Ｐｊ）が印加され、スプリング負荷に対抗する
この潤滑信号圧（Ｐｊ）と潤滑油圧（ＰL U B ）のフィ
ードバック圧のバランスでスプールが変位し、ライン圧
（ＰL ）を基圧とし、その２次圧としての潤滑油圧を適
宜ドレンしながら潤滑油圧（ＰL U B ）の変速機構への
供給が行なわれる。
【００９９】図１１は、上記潤滑油圧の制御の一例とし
てシフトアップ時における、タイムチャートを示す。こ
のチャートは、車両定常走行時の定常走行時制御状態か
ら開始されており、変速機入力回転数（Ｎｉｎ）はシフ
トアップ寸前の漸増状態となっている。この状態で、変
速機構部での発熱量（Ｑｔｍ）も回転数の漸増に伴って
増加中であるが、必要潤滑油量もこれに合わせて増加し
ているため、ＡＴＦドレン温度（θａ）は一定値に保た
れている。
てシフトアップ時における、タイムチャートを示す。こ
のチャートは、車両定常走行時の定常走行時制御状態か
ら開始されており、変速機入力回転数（Ｎｉｎ）はシフ
トアップ寸前の漸増状態となっている。この状態で、変
速機構部での発熱量（Ｑｔｍ）も回転数の漸増に伴って
増加中であるが、必要潤滑油量もこれに合わせて増加し
ているため、ＡＴＦドレン温度（θａ）は一定値に保た
れている。
【０１００】変速が開始されると、入力回転数（Ｎｉ
ｎ）は次の変速段に同期するように低下させられ、変速
機構部での発熱量（Ｑｔｍ）は、変速に関与する摩擦係
合要素の係合及び／又は解放によるスリップで発熱する
ため、急速に増加する。この発熱量は、先の単位時間当
たりの発熱量Ｑｓの積分値（図に編みかけ領域Ｃで示
す）となる。このとき、必要潤滑油量（Ｌ）は、変速時
制御により摩擦係合要素の発熱量に対応する潤滑油量
（図にＤで示す）が増加させられる。この際、ＡＴＦド
レン温度（θａ）は漸増する。
ｎ）は次の変速段に同期するように低下させられ、変速
機構部での発熱量（Ｑｔｍ）は、変速に関与する摩擦係
合要素の係合及び／又は解放によるスリップで発熱する
ため、急速に増加する。この発熱量は、先の単位時間当
たりの発熱量Ｑｓの積分値（図に編みかけ領域Ｃで示
す）となる。このとき、必要潤滑油量（Ｌ）は、変速時
制御により摩擦係合要素の発熱量に対応する潤滑油量
（図にＤで示す）が増加させられる。この際、ＡＴＦド
レン温度（θａ）は漸増する。
【０１０１】変速が終了すると、次の変速段に同期する
ように低下させられた入力回転数（Ｎｉｎ）は、再び漸
増状態となり、変速機構部での発熱量（Ｑｔｍ）は、変
速に関与する摩擦係合要素の係合及び／又は解放の完了
によるスリップ状態の解消で急速に低下し、回転数の低
下に伴い、変速開始時の発熱量より低下するが、蓄積さ
れた熱の潤滑油による持ち出しは遅れるため、ＡＴＦド
レン油温（θａ）は変速終了時制御中に漸減して、やが
て変速前の温度に戻る。この変速終了時制御中、必要潤
滑油量（Ｌ）は、このタイムチャートでは、変速時制御
による必要潤滑油量（Ｌ）より若干低い値を保たれる。
変速終了時制御期間は、タイマ設定により時間（Ｔｄｏ
ｗｎ）とされる。なお、図中の記号（Ｄ）は、摩擦係合
要素の発熱を冷却するに要する単位時間当たりの潤滑油
量を示し、記号（Ｌｓ）は、その中の変速終了時制御分
を示す。
ように低下させられた入力回転数（Ｎｉｎ）は、再び漸
増状態となり、変速機構部での発熱量（Ｑｔｍ）は、変
速に関与する摩擦係合要素の係合及び／又は解放の完了
によるスリップ状態の解消で急速に低下し、回転数の低
下に伴い、変速開始時の発熱量より低下するが、蓄積さ
れた熱の潤滑油による持ち出しは遅れるため、ＡＴＦド
レン油温（θａ）は変速終了時制御中に漸減して、やが
て変速前の温度に戻る。この変速終了時制御中、必要潤
滑油量（Ｌ）は、このタイムチャートでは、変速時制御
による必要潤滑油量（Ｌ）より若干低い値を保たれる。
変速終了時制御期間は、タイマ設定により時間（Ｔｄｏ
ｗｎ）とされる。なお、図中の記号（Ｄ）は、摩擦係合
要素の発熱を冷却するに要する単位時間当たりの潤滑油
量を示し、記号（Ｌｓ）は、その中の変速終了時制御分
を示す。
【０１０２】以上、詳述したように、上記第１実施形態
の潤滑油制御装置によれば、変速機構部の発熱量の算出
に、変速段ごとの駆動ロス、入力トルクの変化、回転数
の変化、摩擦係合要素の作動、シフト間隔、潤滑油温度
等の各種の条件が考慮されるので、変速機構部の状況に
適合した必要潤滑油量の決定がなされ、しかも、該必要
潤滑油量に応じた潤滑油圧の制御が、ライン圧の制御と
は独立して潤滑油圧の制御で、従来の技術のようにライ
ン圧制御に拘束されることなく適切に行なわれるので、
各変速機構の状態について潤滑油量を必要以上に増加さ
せる必要がなく、油の攪拌による変速機の伝達効率の低
下を防止することができるとともに、摩擦係合要素の温
度上昇を確実に防止することができる。
の潤滑油制御装置によれば、変速機構部の発熱量の算出
に、変速段ごとの駆動ロス、入力トルクの変化、回転数
の変化、摩擦係合要素の作動、シフト間隔、潤滑油温度
等の各種の条件が考慮されるので、変速機構部の状況に
適合した必要潤滑油量の決定がなされ、しかも、該必要
潤滑油量に応じた潤滑油圧の制御が、ライン圧の制御と
は独立して潤滑油圧の制御で、従来の技術のようにライ
ン圧制御に拘束されることなく適切に行なわれるので、
各変速機構の状態について潤滑油量を必要以上に増加さ
せる必要がなく、油の攪拌による変速機の伝達効率の低
下を防止することができるとともに、摩擦係合要素の温
度上昇を確実に防止することができる。
【０１０３】次に、図１２〜図１５は本発明の第２実施
形態を示す。この形態は、先の第１実施形態における制
御を簡略化したものである。先ず、図１２は第２実施形
態の制御装置のシステム構成を示す。この装置も、基本
的には第１実施形態のものと同様とされるが、この場合
の潤滑油の制御は、変速中であるか否かの判断のみによ
り行なわれるようにしているので、エンジン作動状態を
検出するセンサ類は省略されている。また、油温の検出
は、変速終了時制御のタイマ（Ｔｄｏｗｎ）設定のため
のみに必要となるので、変速機構のドレン油路のみに油
温センサ４５が設けられる。また、潤滑油圧の制御は行
なわないので、油圧制御装置側に配設されるソレノイド
弁５９は、オンオフソレノイド弁とされる。その余の構
成については、第１実施形態の場合と同様であるので、
対応する構成要素の同様の符号を付して説明に代える。
形態を示す。この形態は、先の第１実施形態における制
御を簡略化したものである。先ず、図１２は第２実施形
態の制御装置のシステム構成を示す。この装置も、基本
的には第１実施形態のものと同様とされるが、この場合
の潤滑油の制御は、変速中であるか否かの判断のみによ
り行なわれるようにしているので、エンジン作動状態を
検出するセンサ類は省略されている。また、油温の検出
は、変速終了時制御のタイマ（Ｔｄｏｗｎ）設定のため
のみに必要となるので、変速機構のドレン油路のみに油
温センサ４５が設けられる。また、潤滑油圧の制御は行
なわないので、油圧制御装置側に配設されるソレノイド
弁５９は、オンオフソレノイド弁とされる。その余の構
成については、第１実施形態の場合と同様であるので、
対応する構成要素の同様の符号を付して説明に代える。
【０１０４】図１３は、油圧制御装置５中の本発明の供
給手段に関連する部分の回路構成を示す。この形態で
は、上記のような制御の簡略化に伴い、コントロール弁
はオリフィス６０と並列配置の開閉弁とされ、それを制
御する弁もオンオフ型のソレノイド弁５９とされてい
る。その余の回路構成については、実質的に第１実施形
態のものと同様であるので、同様の参照符号を付して説
明に代え、以下、上記の点に関連する相違点のみ説明す
る。
給手段に関連する部分の回路構成を示す。この形態で
は、上記のような制御の簡略化に伴い、コントロール弁
はオリフィス６０と並列配置の開閉弁とされ、それを制
御する弁もオンオフ型のソレノイド弁５９とされてい
る。その余の回路構成については、実質的に第１実施形
態のものと同様であるので、同様の参照符号を付して説
明に代え、以下、上記の点に関連する相違点のみ説明す
る。
【０１０５】この回路では、供給油路ｊは、従来の技術
と同様に、セカンダリレギュレータ弁５３の出力側に接
続されており、オリフィス６０を配した供給油路ｊに対
してオリフィス６０をバイパスする形態で第２のオリフ
ィス６１とそれに直列するコントロール弁５８が配設さ
れている。このコントロール弁５８は、スプリング負荷
で閉じるスプール弁とされ、スプール端にソレノイドモ
ジュレータ弁５５により減圧されたモジュレータ圧（Ｐ
ｍ）が、ソレノイド弁５９のソレノイド信号圧として印
加されることで、ポートが開放され、オリフィス６０を
バイパスするコントロール弁５８経由の第２のオリフィ
ス６１を介挿した油路が形成される。したがって、オリ
フィス６０の設定は、定常走行時の潤滑油量を確保する
ものとされ、第２のオリフィス６１の設定は、オリフィ
ス６０と協働して変速機構の最大負荷時にも十分な潤滑
油量を確保するものとされる。
と同様に、セカンダリレギュレータ弁５３の出力側に接
続されており、オリフィス６０を配した供給油路ｊに対
してオリフィス６０をバイパスする形態で第２のオリフ
ィス６１とそれに直列するコントロール弁５８が配設さ
れている。このコントロール弁５８は、スプリング負荷
で閉じるスプール弁とされ、スプール端にソレノイドモ
ジュレータ弁５５により減圧されたモジュレータ圧（Ｐ
ｍ）が、ソレノイド弁５９のソレノイド信号圧として印
加されることで、ポートが開放され、オリフィス６０を
バイパスするコントロール弁５８経由の第２のオリフィ
ス６１を介挿した油路が形成される。したがって、オリ
フィス６０の設定は、定常走行時の潤滑油量を確保する
ものとされ、第２のオリフィス６１の設定は、オリフィ
ス６０と協働して変速機構の最大負荷時にも十分な潤滑
油量を確保するものとされる。
【０１０６】上記構成よりなる潤滑油制御装置により実
行される制御のフローは、図１４に示すものとなる。こ
の制御では、潤滑油圧には、従来の潤滑装置と同様に、
セカンダリレギュレータ弁５３のセカンダリ圧（Ｐｓ）
調圧後の排出圧を用いるため、潤滑油圧自体の制御は行
なわれない。この制御では、先ず、当初のステップＳ１
１で変速中判断がなされ、この判断が不成立（Ｎ）の場
合は、ステップＳ１７によりソレイノド信号出力をオフ
として、ソレノイド弁５９を開放し、それによりコント
ロール弁５８を閉じて、変速機構部への供給路をオリフ
ィス６０を通る油路のみとする。この状態は、ステップ
Ｓ１１の変速中判断が不成立の間は継続される。
行される制御のフローは、図１４に示すものとなる。こ
の制御では、潤滑油圧には、従来の潤滑装置と同様に、
セカンダリレギュレータ弁５３のセカンダリ圧（Ｐｓ）
調圧後の排出圧を用いるため、潤滑油圧自体の制御は行
なわれない。この制御では、先ず、当初のステップＳ１
１で変速中判断がなされ、この判断が不成立（Ｎ）の場
合は、ステップＳ１７によりソレイノド信号出力をオフ
として、ソレノイド弁５９を開放し、それによりコント
ロール弁５８を閉じて、変速機構部への供給路をオリフ
ィス６０を通る油路のみとする。この状態は、ステップ
Ｓ１１の変速中判断が不成立の間は継続される。
【０１０７】ステップＳ１１の変速中判断が成立（Ｙ）
となると、ステップＳ１２によりソレイノド信号出力を
オンとして、ソレノイド弁５９を閉じ、それによりコン
トロール弁５８を開放して、変速機構部への供給路をオ
リフィス６０を通る油路とオリフィス６１を通る油路の
両油路とすることで、潤滑油量を増加させる。この状態
でステップＳ１３により変速終了となるのを監視する。
そして、ステップＳ１３による変速終了判断が成立
（Ｙ）となると、次のステップＳ１４で、エンドタイマ
（Ｔｅｎｄ）をリセットし、スタートさせる。そして、
ステップＳ１５によりタイマ経過時間が時間（Ｔｄｏｗ
ｎ）を超えるのを待つ。やがてステップＳ１５によるタ
イマ経過判断が成立（Ｙ）すると、次のステップＳ１６
によりソレイノド信号出力をオフとして、ソレノイド弁
５９を開放し、それによりコントロール弁５８を閉じ
て、変速機構部への供給路をオリフィス６０を通る油路
のみに戻し、潤滑油量を減少させる。
となると、ステップＳ１２によりソレイノド信号出力を
オンとして、ソレノイド弁５９を閉じ、それによりコン
トロール弁５８を開放して、変速機構部への供給路をオ
リフィス６０を通る油路とオリフィス６１を通る油路の
両油路とすることで、潤滑油量を増加させる。この状態
でステップＳ１３により変速終了となるのを監視する。
そして、ステップＳ１３による変速終了判断が成立
（Ｙ）となると、次のステップＳ１４で、エンドタイマ
（Ｔｅｎｄ）をリセットし、スタートさせる。そして、
ステップＳ１５によりタイマ経過時間が時間（Ｔｄｏｗ
ｎ）を超えるのを待つ。やがてステップＳ１５によるタ
イマ経過判断が成立（Ｙ）すると、次のステップＳ１６
によりソレイノド信号出力をオフとして、ソレノイド弁
５９を開放し、それによりコントロール弁５８を閉じ
て、変速機構部への供給路をオリフィス６０を通る油路
のみに戻し、潤滑油量を減少させる。
【０１０８】図１５は、上記制御のタイムチャートを示
す。このチャートも、車両定常走行時の定常走行時制御
状態から開始されており、変速機入力回転数（Ｎｉ
ｎ）、変速機構部での発熱量（Ｑｔｍ）ともに第１実施
形態の場合と同様となる。ただ、この場合、潤滑油量の
制御は行なわれないので、一定値に保たれている。そし
て、変速が開始されると、入力回転数（Ｎｉｎ）、変速
機構部での発熱量（Ｑｔｍ）とも第１実施形態の場合と
同様に変化する。このとき、潤滑油量は、ソレノイド弁
のオンにより一気に最大値まで増加させられる。やが
て、変速が終了すると、同様に、変速機構部での発熱量
（Ｑｔｍ）は、変速開始時の発熱量より低下するが、蓄
積された熱の潤滑油による持ち出しは遅れるため、油温
はすぐには変速前の温度に戻らない。そこで、この場合
も変速終了時制御中、潤滑油量の増加状態を継続させ、
蓄積された熱の潤滑油による運び出しを待つ。この場合
も、変速終了時制御期間は、タイマ設定により時間（Ｔ
ｄｏｗｎ）とされる。この時間が経過するとソレノイド
信号のオフにより潤滑油の増量供給状態は解除される。
す。このチャートも、車両定常走行時の定常走行時制御
状態から開始されており、変速機入力回転数（Ｎｉ
ｎ）、変速機構部での発熱量（Ｑｔｍ）ともに第１実施
形態の場合と同様となる。ただ、この場合、潤滑油量の
制御は行なわれないので、一定値に保たれている。そし
て、変速が開始されると、入力回転数（Ｎｉｎ）、変速
機構部での発熱量（Ｑｔｍ）とも第１実施形態の場合と
同様に変化する。このとき、潤滑油量は、ソレノイド弁
のオンにより一気に最大値まで増加させられる。やが
て、変速が終了すると、同様に、変速機構部での発熱量
（Ｑｔｍ）は、変速開始時の発熱量より低下するが、蓄
積された熱の潤滑油による持ち出しは遅れるため、油温
はすぐには変速前の温度に戻らない。そこで、この場合
も変速終了時制御中、潤滑油量の増加状態を継続させ、
蓄積された熱の潤滑油による運び出しを待つ。この場合
も、変速終了時制御期間は、タイマ設定により時間（Ｔ
ｄｏｗｎ）とされる。この時間が経過するとソレノイド
信号のオフにより潤滑油の増量供給状態は解除される。
【０１０９】以上、詳述したように、上記第２実施形態
の制御装置によれば、変速中に潤滑油量を増加させ、定
常走行時などの変速時以外のときに潤滑油量を変速に合
わせて増加させる必要をなくしているので、変速時の摩
擦係合要素の発熱の速やかな低下と伝達効率の低下の防
止を併せて実現することができる。また、変速に伴う摩
擦係合要素の係合後も潤滑油を発熱量に対応する潤滑油
量よりも増加させた状態で供給することで、確実に摩擦
係合要素の冷却を行なうことができ、しかも、潤滑油の
温度が高いときには、冷却効率が低下するのに合わせ
て、その温度によって、変速終了後の油量の増加時間を
決定しているので、確実に摩擦係合要素の冷却を行なう
ことができる。そして、特にこの第２実施形態では、簡
単な構成で潤滑油量の切り換えが可能となる。
の制御装置によれば、変速中に潤滑油量を増加させ、定
常走行時などの変速時以外のときに潤滑油量を変速に合
わせて増加させる必要をなくしているので、変速時の摩
擦係合要素の発熱の速やかな低下と伝達効率の低下の防
止を併せて実現することができる。また、変速に伴う摩
擦係合要素の係合後も潤滑油を発熱量に対応する潤滑油
量よりも増加させた状態で供給することで、確実に摩擦
係合要素の冷却を行なうことができ、しかも、潤滑油の
温度が高いときには、冷却効率が低下するのに合わせ
て、その温度によって、変速終了後の油量の増加時間を
決定しているので、確実に摩擦係合要素の冷却を行なう
ことができる。そして、特にこの第２実施形態では、簡
単な構成で潤滑油量の切り換えが可能となる。
【０１１０】以上、本発明を２つの実施形態に基づき詳
説したが、本発明は、特許請求の範囲の個々の請求項に
記載の事項の範囲内で種々に細部の具体的な構成を変更
して実施することができる。
説したが、本発明は、特許請求の範囲の個々の請求項に
記載の事項の範囲内で種々に細部の具体的な構成を変更
して実施することができる。
【図１】本発明の第１実施形態に係る自動変速機の潤滑
油制御装置をブロックで示すシステム構成図である。
油制御装置をブロックで示すシステム構成図である。
【図２】上記自動変速機の油圧制御装置の部分回路図で
ある。
ある。
【図３】上記潤滑油制御装置による潤滑油制御に用いら
れる補正係数とドレン油温の関係を示すグラフである。
れる補正係数とドレン油温の関係を示すグラフである。
【図４】上記潤滑油制御の潤滑時間とドレン油温の関係
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図５】上記潤滑油制御の補正係数と変速間隔の関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図６】上記潤滑油制御の潤滑油圧と必要潤滑油量との
関係を示すグラフである。
関係を示すグラフである。
【図７】上記潤滑油制御のフローを示すメインフローチ
ャートである。
ャートである。
【図８】上記フロー中の定常走行時制御サブルーチンを
示すフローチャートである。
示すフローチャートである。
【図９】上記フロー中の変速時制御サブルーチンを示す
フローチャートである。
フローチャートである。
【図１０】上記フロー中の変速終了時制御サブルーチン
を示すフローチャートである。
を示すフローチャートである。
【図１１】上記潤滑油制御のタイムチャートである。
【図１２】本発明の第２実施形態に係る自動変速機の潤
滑油制御装置をブロックで示すシステム構成図である。
滑油制御装置をブロックで示すシステム構成図である。
【図１３】上記第２実施形態の自動変速機の油圧制御装
置の部分回路図である。
置の部分回路図である。
【図１４】上記第２実施形態の潤滑油制御装置による潤
滑油制御のメインフローチャートである。
滑油制御のメインフローチャートである。
【図１５】上記第２実施形態の潤滑油制御のタイムチャ
ートである。
ートである。
Ｍ 変速機構 ３ 電子制御装置（出力手段） ５ 油圧制御装置（供給手段） ４１ スロットル開度センサ（検出手段） ４２ エンジン回転数センサ（検出手段） ４３ 入力回転数センサ（検出手段） ４４ 出力回転数センサ（検出手段） ４５ 油温センサ（検出手段） ４６ 油温センサ（検出手段） ５１ ポンプ（油圧源） ５２ プライマリレギュレータ弁（第１の調圧弁） ５４ コントロール弁（第２の調圧弁） ５７ リニアソレノイド弁 ５９ ソレノイド弁 ６０ オリフィス ６１ オリフィス ｊ 油路 Ｓ１ 判断手段 Ｓ２，Ｓ８，Ｓ１０ 決定手段 Ｓ３，Ｓ８，Ｓ１２ 増加手段 Ｓ６ 間隔検出手段
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ１６Ｈ 59:72 (72)発明者 糟谷 悟 愛知県安城市藤井町高根10番地 アイシ ン・エィ・ダブリュ株式会社内
Claims (25)
- 【請求項１】 変速機構の各部に潤滑油を供給し、変速
機構部で発生する熱を潤滑油に吸収させて回収する潤滑
装置を備える自動変速機の潤滑油制御装置において、 変速機構の作動状態を検出する検出手段と、 検出された変速機構の作動状態から、変速機構部での発
熱量を算出し、算出された発熱量に基づいて必要潤滑油
量を決定する決定手段と、 決定された必要潤滑油量に基づいて変速機構部に潤滑油
を供給する供給手段とを有することを特徴とする、自動
変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項２】 前記決定手段は、変速機構により達成さ
れる各変速段に基づいて変速機構部の発熱量を算出す
る、請求項１記載の自動変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項３】 前記決定手段は、変速機構により達成さ
れる各変速段と、変速機構への入力トルクと、変速機構
への入力回転数に基づいて変速機構部の発熱量を算出す
る、請求項１記載の自動変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項４】 変速中か否かを判断する判断手段を有
し、 前記決定手段は、判断が変速中のときに、該変速中に係
合及び／又は解放される摩擦係合要素での発熱量に基づ
いて発熱量を算出する、請求項１、２又は３記載の自動
変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項５】 前記決定手段は、変速終了後所定時間の
間、発熱量に基づく潤滑油量に所定量を加えて必要潤滑
油量とする、請求項４記載の自動変速機の潤滑油制御装
置。 - 【請求項６】 前記所定時間は、潤滑油の温度が高いと
きには長く設定される、請求項５記載の自動変速機の潤
滑油制御装置。 - 【請求項７】 変速の間隔を検出する間隔検出手段を有
し、 前記決定手段は、変速の間隔が短いときには、変速終了
後の前記所定時間の間、必要潤滑油量を増加補正する、
請求項５又は６記載の自動変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項８】 前記供給手段は、油圧源と、該油圧源か
らの油圧をライン圧に調圧する第１の調圧弁と、ライン
圧を基圧として信号圧に応じて潤滑油圧を出力する第２
の調圧弁と、該第２の調圧弁からの潤滑油をオリフィス
を介して変速機構部に供給する油路と、第２の調圧弁に
信号圧を印加するソレノイド弁と、オリフィスを通る油
量が必要潤滑油量となる潤滑油圧となるように、前記ソ
レノイド弁に電気信号を出力する出力手段とを有する、
請求項１〜７のいずれか１項記載の自動変速機の潤滑油
制御装置。 - 【請求項９】 変速機構の各部に潤滑油を供給し、変速
機構部で発生する熱を潤滑油に吸収させて回収する潤滑
装置を備える自動変速機の潤滑油制御装置において、 少なくとも変速段を含む変速機構の作動状態を検出する
検出手段と、 検出された変速段に基づいて必要潤滑油量を決定する決
定手段と、 決定された必要潤滑油量に基づいて変速機構部に潤滑油
を供給する供給手段を有することを特徴とする、自動変
速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項１０】 前記決定手段は、変速機構の変速段に
加え、変速機構への入力トルクと、変速機構への入力回
転数に基づいて必要潤滑油量を決定する、請求項９記載
の自動変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項１１】 変速中か否かを判断する判断手段を有
し、前記決定手段は、判断が変速中のときに、該変速中
に係合及び／又は解放される摩擦係合要素の発熱量に基
づいて必要潤滑油量を決定する、請求項９記載の自動変
速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項１２】 変速中か否かを判断する判断手段を有
し、前記決定手段は、判断が変速中のときに、必要潤滑
油量を増加させる、請求項９又は１１記載の自動変速機
の潤滑油制御装置。 - 【請求項１３】 前記決定手段は、変速終了後所定時間
の間、必要潤滑油量を増加させる、請求項１１又は１２
記載の自動変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項１４】 前記所定時間は、潤滑油の温度が高い
ときには長く設定される、請求項１３記載の自動変速機
の潤滑油制御装置。 - 【請求項１５】 変速の間隔を検出する間隔検出手段を
有し、 前記決定手段は、変速の間隔が短いときには、変速終了
後の前記所定時間の間、必要潤滑油量を増加補正する、
請求項１３又は１４記載の自動変速機の潤滑油制御装
置。 - 【請求項１６】 前記供給手段は、油圧源と、該油圧源
からの油圧をライン圧に調圧する第１の調圧弁と、ライ
ン圧を基圧として信号圧に応じて潤滑油圧を出力する第
２の調圧弁と、該第２の調圧弁からの潤滑油をオリフィ
スを介して変速機構部に供給する油路と、第２の調圧弁
に信号圧を印加するソレノイド弁と、オリフィスを通る
油量が必要潤滑油量となる潤滑油圧となるように、前記
ソレノイド弁に電気信号を出力する出力手段とを有す
る、請求項９〜１５のいずれか１項記載の自動変速機の
潤滑油制御装置。 - 【請求項１７】 変速機構の各部に潤滑油を供給し、変
速機構部で発生する熱を潤滑油に吸収させて回収する潤
滑装置を備える自動変速機の潤滑油制御装置において、 変速機構の作動状態を検出する検出手段と、 検出された作動状態から変速中か否かを判断する判断手
段と、 判断が変速中のときに、変速機構部への潤滑油量を増加
させる増加手段を有することを特徴とする、自動変速機
の潤滑油制御装置。 - 【請求項１８】 前記増加手段は、変速中に係合及び／
又は解放される摩擦係合要素での発熱量に基づいて潤滑
油量を増加させる、請求項１７記載の自動変速機の潤滑
油制御装置。 - 【請求項１９】 前記増加手段は、変速終了後所定時間
の間、潤滑油量を増加させる、請求項１８記載の自動変
速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項２０】 前記所定時間は、潤滑油の温度が高い
ときには長く設定される、請求項１９記載の自動変速機
の潤滑油制御装置。 - 【請求項２１】 変速の間隔を検出する間隔検出手段を
有し、 前記決定手段は、変速の間隔が短いときには、変速終了
後の前記所定時間の間、潤滑油量を増加補正する、請求
項１９又は２０記載の自動変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項２２】 前記供給手段は、油圧源と、該油圧源
からの油圧をライン圧に調圧する第１の調圧弁と、ライ
ン圧を基圧として信号圧に応じて潤滑油圧を出力する第
２の調圧弁と、該第２の調圧弁からの潤滑油をオリフィ
スを介して変速機構部に供給する油路と、第２の調圧弁
に信号圧を印加するソレノイド弁と、潤滑油量を増加さ
せるための潤滑油圧となるように、前記ソレノイド弁に
電気信号を出力する出力手段とを有する、請求項１７〜
２１のいずれか１項記載の自動変速機の潤滑油制御装
置。 - 【請求項２３】 前記増加手段は、変速終了後所定時間
の間、変速機構部への潤滑油量を増加させる、請求項１
７記載の自動変速機の潤滑油制御装置。 - 【請求項２４】 前記所定時間は、潤滑油の温度が高い
ときには長く設定される、請求項２３記載の自動変速機
の潤滑油制御装置。 - 【請求項２５】 前記増加手段は、油圧源からの潤滑油
を変速機構部に供給する油路に設けられ、オリフィスの
開口面積を増大させる手段である、請求項１７、２３又
は２４記載の自動変速機の潤滑油制御装置。
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