JPH09264399A - 流体伝動装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ダイナミックダンパ機能の付加により新たに
発生する振動を抑制する。 【解決手段】 ダンパ機構を有する直結クラッチ１０を
含む流体伝動装置において、前記流体伝動装置のダンパ
機構の下流側の一部であって、直結クラッチ１０が作動
状態であるときに、トルク伝達に寄与しない部材である
タービン６を弾性体である内側ダンパスプリング４６で
弾性支持すると共に、特定の周波数域で新たに発生する
振動を抑制することのできる振動抑制手段７０を備え
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ダンパ機能を有す
る直結クラッチを含む流体伝動装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、例えば特開昭６１−２５２９５８
号公報に開示されているように、直結クラッチを有する
流体伝動装置においては、直結クラッチ作動時（クラッ
チ係合時）のエンジンからのトルク変動を抑えるため
に、ばね等のダンパ機構が設けられている。

【０００３】このとき、（燃費向上のために）直結走行
可能領域をより低車速域にまで広げるためには、前記ダ
ンパ機構の捩じり剛性を低く設定するとよい。

【０００４】これを、図３３に示す振動伝達系の簡易モ
デルを用いて説明する。

【０００５】図３３において、Ｉ１はエンジン及び自動
変速機１次側（自動変速機入力側から直結クラッチのダ
ンパ機構まで：ダンパ機構の上流）の慣性モーメント、
Ｉ２は自動変速機２次側（前記ダンパ機構の下流）の慣
性モーメント、Ｂは車体を表わしている。又、Ｋ１は直
結クラッチのダンパ機構の捩じり剛性、Ｋ２はドライブ
シャフトの捩じり剛性を表わし、Ｆ１は摩擦による減衰
項、Ｖ１、Ｖ２は速度による減衰項を表わす。

【０００６】直結走行の場合、例えば４気筒エンジンの
場合、３００rpm 付近に、慣性モーメントＩ１、Ｉ２が
同位相で振動する１次モード共振点があり、１０００rp
m 付近に、慣性モーメントＩ１、Ｉ２が逆位相で振動す
る２次モード共振点がある。このうち、１次モード共振
点はエンジンの使用可能領域外のため問題にならず、実
際の直結走行時に問題となるのは２次モード共振点であ
る。

【０００７】従って、直結可能領域を低車速域にまで広
げるためには、２次モード共振点のエンジン回転数をな
るべく低回転側に設定すればよいことが分かる。従来、
この２次モード共振点を下げる方法として、捩じり剛性
Ｋ１、Ｋ２を低減する方法と、慣性モーメントＩ１、Ｉ
２の配分を最適化する方法が提案されている。

【０００８】前記特開昭６１−２５２９５８号公報に係
る従来技術においては、ばね定数が小さく、ストローク
長の大きい圧縮コイルばねを用いて捩じり剛性Ｋ１を低
減していた。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
いずれの方法も物理的な制約があり、直結可能領域の低
車速域への拡大には限界があった。それは、スペース上
の限界からダンパ機構の捩じり剛性Ｋ１の低減化には限
界があり、一方ドライブシャフトの捩じり剛性Ｋ２を大
幅に下げることも事実上不可能だからである。

【００１０】又、慣性モーメントＩ１、Ｉ２の配分につ
いても、構造上これらを自由に設定することは不可能に
近く、所定値で妥協しなければならなかった。

【００１１】例えば、慣性モーメントＩ１を小さくしよ
うとすると、エンジン及び自動変速機１次側の振動が大
きくなり、補機類駆動ベルトのいわゆる「鳴き」や、耐
久性上の問題が発生する。

【００１２】これらの問題を解決するために、本出願人
は既に特願平７−２８０２１１号において、装置の重量
や、収容スペースを大きくすることなく、又車両の振動
特性を悪化させることなく、直結クラッチの直結可能領
域をより低車速域側に拡大し、燃費の向上を図ると共に
補機類の耐久性を向上させることのできる流体伝動装置
を提案している。

【００１３】しかしながら、ここで提案されている流体
伝動装置には、更に改良すべき点があった。

【００１４】即ち、ダイナミックダンパ機能の付加によ
り、当初狙いとしていた周波数域の振動を抑えることは
できたが、別の周波数域での振動が新たに発生してしま
うという問題があった。

【００１５】本発明は、上記提案に係る装置を改良した
ものであり、上記装置の有する問題を解決するべくなさ
れたもので、ダイナミックダンパ機能の付加により新た
に発生する振動を抑制し、且つ装置を大型化することな
く、簡単に構成することのできる流体伝動装置を提供す
ることを課題とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明は、ダンパ機構を
有する直結クラッチを含む流体伝動装置において、前記
流体伝動装置の一部であって、該直結クラッチが作動状
態にあるときにトルク伝達に寄与しない部材が、トルク
伝達に寄与する部材に弾性体を介して弾性支持されると
共に、前記直結クラッチが作動状態にあるときに、前記
弾性体による弾性支持によって特定の周波数域で新たに
発生する振動を抑制することのできる振動抑制手段を備
えたことにより、前記課題を達成したものである。

【００１７】即ち、本発明によれば、流体伝動装置の一
部であって、前記直結クラッチが作動状態にあるときに
トルク伝達に寄与しない部材（例えばタービン等）をト
ルク伝達に寄与する部材に弾性体を介して弾性支持する
ようにしている。この結果、直結クラッチが作動状態に
あるとき、このトルク伝達に寄与しない部材をダイナミ
ックダンパとして機能させることができる。

【００１８】更に、前記ダイナミックダンパ機能の付加
により特定の周波数域で新たな振動が発生したとして
も、振動抑制手段によりこれを抑制するようにしてい
る。

【００１９】

【発明の実施の形態】好ましい実施の形態は、前記振動
抑制手段が、摩擦減衰手段であることである。これによ
り、簡単な構成で新たな振動を抑制することができる。

【００２０】他の好ましい実施の形態は、前記摩擦減衰
手段の摩擦減衰力を調整する手段を備えたことである。
これによれば、例えば油圧サーボ等の調整手段により、
精密且つ正確な摩擦減衰力の制御を行うことができ、新
たに発生する振動レベルを、広い周波数範囲にわたって
低減することができる。

【００２１】他の好ましい実施の形態は、前記振動抑制
手段が、粘性減衰手段であることである。これにより、
新たに発生する振動レベルを低減することができ、流体
伝動装置本体の振動特性は広い範囲にわたって規定値を
満足する。

【００２２】他の好ましい実施の形態は、前記振動抑制
手段が、前記弾性体の弾性力を可変とする弾性力可変手
段であることである。これにより、前記弾性体が前記振
動抑制手段をも兼ねることができるため、装置の大型化
を招くことなく、新たな振動を抑制することができる。

【００２３】他の好ましい実施形態は、直結クラッチが
所定以上の回転数のとき前記弾性体の弾性作用を無効と
する手段を備えたことである。これにより、エンジンの
高回転域において、ダイナミックダンパ機能を完全に阻
止することができ、新たな悪影響を完全に無くすことが
できる。

【００２４】他の好ましい実施の形態は、前記弾性体が
板ばねであり、且つ、前記弾性力可変手段が、該板ばね
の有効長を可変にするように、遠心力を利用して板ばね
の一端部側に対して相対移動可能に該板ばねの他端部側
に取付けられた慣性部材から構成されることである。こ
れにより、新たな振動を抑制しつつ、装置全体をコンパ
クトに構成することが可能となる。

【００２５】他の好ましい実施の形態は、前記板ばねの
幅または厚さの少なくとも一方が、半径方向内側より外
側の方が小さくされていることである。これにより、振
動の減衰に最適なばね特性が得られる。

【００２６】他の好ましい実施の形態は、前記慣性部材
を半径方向内側に押圧する補助ばねが設けられ、該補助
ばねが、半径方向外側へ行くほど前記板ばねとの距離が
離れるように板ばねに対して所定角度を持って斜めに取
付けられていることである。これにより、慣性部材を押
圧する補助ばねが板ばねの制約を受けなくなる。よっ
て、補助ばねのばね特性の設定が比較的容易に行えるよ
うになる。

【００２７】さらに、他の好ましい実施の形態は、前記
振動抑制手段が、前記トルク伝達に寄与しない部材の慣
性量を増減する手段よりなることである。これにより、
ダイナミックダンパを付与したことによって生ずる新た
な周波数域の振動の該周波数域を適当に変更でき、結果
として該振動を抑えることができる。

【００２８】以下、図面を参照して本発明の実施の形態
のより具体的な例を詳細に説明する。

【００２９】〔第１実施形態〕図１は、本発明の第１実
施形態に係る流体伝動装置の概略を表わす縦断面図であ
る。

【００３０】図１において、トルクコンバータ（流体伝
動装置）２は、主として、ポンプ４、タービン６、ステ
ータ８及び直結クラッチ１０とから構成されている。

【００３１】この直結クラッチ１０のロックアップピス
トン１２は、トルクコンバータ２のフロントカバー１４
の内面に当接するライニング（摩擦板）１６を有してい
る。ロックアップピストン１２には、リベット１８によ
りドライブプレート２０が一体的に取り付けられてい
る。又、ロックアップピストン１２とドライブプレート
２０の間には、中間プレート２２が設けられている。こ
の中間プレート２２は長孔２４を有し、その中を前記リ
ベット１８が移動するようになっている。

【００３２】前記ドライブプレート２０は、外側ダンパ
スプリング２６及び中間プレート２２を介して、ドリブ
ンプレート２８にトルク伝達を行う。ドリブンプレート
２８は、リベット３０によりタービンハブ３２に固定さ
れている。タービンハブ３２の内周にはスプライン３４
が設けられ、ここから図示しない出力軸（変速機入力
軸）へトルクが伝達される。

【００３３】又、前記ロックアップピストン１２の内周
のフランジ部３６は、タービンハブ３２の軸受部３８に
滑動可能に取り付けられ、シール４０によって封止され
ている。

【００３４】又、タービン６の内周にはリベット４２に
より伝達部材４４が一体的に取り付けられている。この
伝達部材４４は、内側ダンパスプリング４６を介してド
リブンプレート２８に連結されている。

【００３５】又、タービン６にはディスクハブ６０が一
体化して取付けられている。このディスクハブ６０の端
部にはディスク６２が、ドリブンプレート２８に面し、
軸方向摺動可能に取付けられている。又、ディスク６２
のタービン６側にはディスク６２に対向してプレート６
４が設けられている。プレート６４は、外径側がドリブ
ンプレート２８の外径側端部２８ａに沿って軸方向移動
可能且つドリブンプレート２８と相対回転不能なように
取付けられている。又、このプレート６４は、ばね体６
６によってディスク６２側に押圧されている。ばね体６
６はスナップリング６８により軸方向の移動が規制され
ている。

【００３６】ディスク６２とプレート６４の間及び、デ
ィスク６２とドリブンプレート２８の間には、摩擦材
（振動抑制手段）７０が設けられている。摩擦材７０
は、これらの向かい合う面の両面に設けられていてもよ
いし、片面に設けられていてもよい。あるいは、面の表
面を加工して所定の効果が得られるような摩擦力を生じ
るようにしてもよい。

【００３７】以下第１実施形態の作用を説明する。

【００３８】直結クラッチ作動時には、ロックアップピ
ストン１２が（公知の構成により）油圧の作用によって
図の右方へ移動しフロントカバー１４側に押し付けられ
る。フロントカバー１４は図示しないエンジンにより駆
動される。従ってエンジンからのトルクはライニング１
６を介してロックアップピストン１２に直接的に伝達さ
れる。

【００３９】ロックアップピストン１２と一体化されて
いるドライブプレート２０は、外側ダンパスプリング２
６の一端を押す。このため、外側ダンパスプリング２６
の他端は、中間プレート２２を押すことになる。中間プ
レート２２に伝えられたトルクは、ドリブンプレート２
８を介して出力部材であるタービンハブ３２に伝達され
る。

【００４０】上述したようにタービン６は、タービン６
に固定された伝達部材４４と内側ダンパスプリング４６
を介してタービンハブ３２に対して相対回転可能に配置
されている。即ち、直結クラッチ１０が作動状態にある
ときにトルク伝達に寄与しない部材としてのタービン６
が、弾性体としての内側ダンパスプリング４６を介し
て、トルク伝達に寄与する部材としてのタービンハブ３
２に弾性支持されているものである。

【００４１】ここで、ディスク６２とプレート６４は摩
擦材７０を介して接触しており、ばね体６６によってド
リブンプレート２８側へ押圧されている。これにより、
タービン６とタービンハブ３２が相対回転しようとする
場合に、プレート６４及びドリブンプレート２８とディ
スク６２との間に摩擦力による引摺りが発生する。その
結果、新たに発生する本体の振動レベルを下げることが
できる。

【００４２】このように本実施形態によれば、ダイナミ
ックダンパ機能を付加したことによる新たな振動も抑え
ることができ、広い周波数範囲で、本体慣性の振動レベ
ルを許容値以下にすることができる。

【００４３】〔第２実施形態〕次に、本発明の第２実施
形態について説明する。

【００４４】図２は、第２実施形態に係る流体伝動装置
の概略を表わす縦断面図である。

【００４５】本第２実施形態は、上の第１実施形態にお
ける２枚の摩擦材７０を１枚にして取付位置を変えたも
のである。

【００４６】即ち、図２において、伝達部材１４４とタ
ービンハブ１３２の間にプレート１６４が設けられてい
る。このプレート１６４はタービンハブ１３２に対し、
軸方向にのみ摺動可能で、相対回転不能である。プレー
ト１６４とタービンハブ１３２の間には、摩擦材１７０
が設けられている。摩擦材１７０はプレート１６４又は
タービンハブ１３２のいずれに取付けられていてもよ
い。

【００４７】伝達部材１４４とプレート１６４の間に
は、ばね体１６６が設けられている。このばね体１６６
はプレート１６４をタービンハブ１３２側へ押し付けて
いる。これにより、タービン１０６とタービンハブ１３
２が相対回転しようとする場合に、プレート１６４とタ
ービンハブ１３２との間に摩擦力による引摺りが発生す
る。その結果、新たに発生する振動を抑制することがで
きる。

【００４８】なお、ばね体１６６の押圧力に対するター
ビンハブ１３２からの反力は、ワッシャ（又はベアリン
グ）１７２を介してスナップリング１６８で受けてい
る。

【００４９】又、他の構成については、前述した第１実
施形態と基本的に同じであるため、同一又は類似の部材
に下２桁が同一の符号を図中で付すこととし、説明を省
略する。

【００５０】〔第３実施形態〕次に、本発明の第３実施
形態について説明する。

【００５１】図３は、第３実施形態に係る流体伝動装置
の概略を表わす縦断面図である。

【００５２】本第３実施形態は、上の第２実施形態を多
少変更し、新たに摩擦減衰力を調整する手段として押圧
ピストン２８０を組み込んだものである。

【００５３】図３において、伝達部材２４４と、タービ
ンハブ２３２に結合されたドリブンプレート２２８の支
持凸部２２８ａとの間には、摩擦減衰手段を構成するリ
ング状の３枚のプレート２６４、２６６、２６８が、軸
線方向に並べて配設されている。３枚のプレート２６
４、２６６、２６８のうち真ん中のプレート２６４は、
伝達部材２４４にスプライン２７４を介して軸方向移動
可能で（伝達部材２４４と）相対回転不能に取り付けら
れている。伝達部材２４４側の端部のプレート２６８
は、ドリブンプレート２２８の支持凸部２２８ａの先端
にスプライン２７６を介して取り付けられ、スナップリ
ング２７２により脱け止めされている。又、ドリブンプ
レート２２８側のプレート２６６は、ドリブンプレート
２２８に対して、相対回転不能かつ軸線方向移動自在に
取り付けられている。これらプレート２６４、２６６、
２６８の相互間には、摩擦材２７０が挟まれている。

【００５４】前記ドリブンプレート２２８側のプレート
２６６は、自身の半径方向中間部に貫通孔２６６ｂを有
するもので、該貫通孔２６６ｂに、ドリブンプレート２
２８に突設した支持凸部２２８ａが貫通させることで、
ドリブンプレート２２８に保持されている。

【００５５】図４は、ドリブンプレート２２８と前記プ
レート２６６の関係を示す、図３のIV方向から見た正面
図である。この図に示すように、プレート２６６の貫通
孔２６６ｂは、同一円周上に間隔的に配され、周方向に
所定長さを有した略円弧形の細長い矩形孔として形成さ
れている。ドリブンプレート２２８の支持凸部２２８ａ
は、各貫通孔２２６ｂに対応して同一円周上に突設され
ている。各支持凸部２２８ａの外周に形成されたスプラ
イン２２８ｂは、前記プレート２６６の貫通孔２６６ｂ
の外周側孔縁に形成されたスプライン２７６と嵌合し、
これにより、プレート２６６は、ドリブンプレート２２
８に対して軸線方向にスライドするものの、相対回転不
能に結合されている。

【００５６】このプレート２６６は、ドリブンプレート
２２８の支持凸部２２８ａよりも内周側に、押圧ピスト
ン２８０による押圧部２６６ａを有している。この押圧
ピストン２８０は、タービンハブ２３２の円筒部２３２
ａと、ドリブンプレート２２８の支持凸部２２８ａの基
部円筒部２２８ｂとの間に形成された環状空間に、シー
ル材２８２、２８４を介して液密的に軸線方向摺動自在
に嵌め込まれている。そして、押圧ピストン２８０とタ
ービンハブ２３２との間に、押圧ピストン２８０を押圧
移動するための液圧室２９０が形成されている。

【００５７】又、タービンハブ２３２の円筒部２３２ａ
の外周には、伝達部材２４４の軸方向位置を決めるスナ
ップリング２６８が固定され、そのスナップリング２６
８によって、押圧ピストン２８０を液圧室２９０側に付
勢する皿ばね２８６の内周端が受け止められている。液
圧室２９０には、タービンハブ２３２内の液圧通路２９
２及び出力軸２９６内の液圧通路２９４を通じて、液圧
が送り込まれるようになっている。摩擦材２７０での摩
擦係合力は、押圧ピストン２８０に対する皿ばね２８６
による図の右側への付勢力と液圧室２９０の液圧による
図の左側への付勢力とのバランスに依存して発生され
る。

【００５８】上記の構造では、支持凸部２２８ａの内周
側に押圧ピストン２８０を配置することで、摩擦減衰手
段の周辺及び押圧ピストン２８０の周辺の機構が薄型に
なっている。

【００５９】前記押圧ピストン２８０の作動回路として
は、図５に示すような構成をとることができる。図５に
おいて、２９７はデューティソレノイドバルブ、２９８
は制御バルブである。図のバルブでは、右半分が直結ク
ラッチ２１０がＯＦＦ状態のとき、左半分がＯＮ状態の
ときをそれぞれ示している。

【００６０】デューティソレノイド２９７は、ポート２
９７ａから入力される例えばセカンダリ圧等の比較的低
圧の元圧を公知の方法でデューティ制御してポート２９
７ｂよりデューティ制御圧を出力する。

【００６１】制御バルブ２９８には直結クラッチ２１０
をＯＮ−ＯＦＦするための油圧（の分圧）がそのポート
２９８ａに入力されている。又ポート２９８ｂには、デ
ューティソレノイド２９７からの前記デューティ制御圧
が入力されている。更にポート２９８ｃは図３の押圧ピ
ストン２８０背面の液圧室２９０に連結され、ポート２
９８ｄには（高圧）のライン圧がかけられている。図の
符号２９８ｅはスプリング、２９８ｆはスプールであ
る。

【００６２】直結クラッチ２１０がＯＦＦのときは、制
御バルブ２９８のポート２９８ａに（直結クラッチ２１
０をＯＮとするための）油圧（の分圧）がかからないた
め、スプリング２９８ｅによりスプール２９８ｆが押し
下げられ図の右半分の状態となる。従って（高圧の）ラ
イン圧がポート２９８ｄ、２９８ｃを介して直接液圧室
２９０に導入され、強い摩擦係合力が発生する。

【００６３】一方、直結クラッチ２１０がＯＮのとき
は、制御バルブ２９８のポート２９８ａに（直結クラッ
チ２１０をＯＮとするための）油圧（の分圧）がかかる
ため、スプール２９８ｆは図の左半分の状態となり、ポ
ート２９８ｄのライン圧は遮断される。又、その代わり
にデューティソレノイド２９７からのデューティ制御圧
がポート２９８ｂ、２９８ｃを介して液圧室２９０に導
入される。このデューティ制御圧は、前述したように比
較的低圧の元圧をベースに調圧されたものであるため、
調圧の精度が高く、従って液圧室２９０内の液圧を非常
に精密に増減制御でき、押圧ピストン２８０による摩擦
係合力を高精度に微調整できる。

【００６４】次に第３実施形態の作用を説明する。

【００６５】この第３実施形態では、タービン２０６と
タービンハブ２３２が相対回転しようとする場合に、伝
達部材２４４とタービンハブ２３２との間に、押圧ピス
トン２８０の押圧力によって調整された引摺り（摩擦係
合力）を発生させることができる。よって、押圧ピスト
ン２８０の押圧力の調整の仕方で、どの回転領域の変動
レベルをどの程度下げるかを選択することができ、新た
に発生する振動を広い範囲にわたり抑制することができ
る。

【００６６】なお、他の構成については前述した第１実
施形態と基本的に同じであるため、同一又は類似の部材
に下２桁が同一の符号を図中で付すこととし、説明を省
略する。

【００６７】また、上記の例では、液圧を用いてプレー
ト２６６に対する押圧力を可変とする場合を示したが、
電磁力を用いてプレート２６６の押圧力を調整できるよ
うにすることも可能である。

【００６８】〔第４実施形態〕次に、本発明の第４実施
形態について説明する。

【００６９】図６は、第４実施形態に係る流体伝動装置
の概略を表わす縦断面図である。

【００７０】又、図６の矢印VII 方向から見た図を図７
に示す。更に図７のVIII−VIII線に沿う断面を図８に示
す。

【００７１】本第４実施形態は、振動抑制手段に粘性衰
退手段を用いたものである。

【００７２】即ち、図６において、ドリブンプレート３
２８のケージ部３２８ａ及び３２８ｂの中にシリンダ３
８２が固定され、タービンハブ３３２と一体化されて設
けられている。このシリンダ３８２中にピストン３８４
が摺動可能に嵌め込まれている。又、図８に示されるよ
うに、ピストン３８４は中央に溝３８４ａを有し、伝達
部材３４４の先端のツメ部３４４ａがこの溝３８４ａに
引っかかっている。シリンダ３８２の内部３８２ａ、３
８２ｂは油液で満たされている。

【００７３】伝達部材３４４がタービンハブ３３２と相
対回転すると、図８においてツメ部３４４ａが左又は右
へ移動する。その結果、ピストン３８４も左又は右へ移
動する。このとき、シリンダ３８２の内部３８２ａ、３
８２ｂは油液で満たされているため、ピントン３８４が
移動してこの油液に圧力がかかると、ピストン３８４と
シリンダ３８２の隙間から油液が外部へ流出する。よっ
て、このときの油液の粘性により、ダイナミックダンパ
としての伝達部材３４４の作動が制限される。これによ
り、新たに発生する振動を抑制することができる。

【００７４】なお、他の構成については前述した第１実
施形態と同様であり、同一又は類似の部材に下２桁同一
の符号を図中で付して説明を省略することとする。

【００７５】又、図９に示すように、ピストン３８４
に、シリンダ３８２の内部３８２ａ、３８２ｂと外部を
連通する貫通孔３８４ｂ、３８４ｃを設けて、減衰量が
最適値になるようにしてもよい。

【００７６】〔第５実施形態〕次に、本発明の第５実施
形態について説明する。

【００７７】図１０は第５実施形態に係る流体伝動装置
の概略を表わす縦断面図、図１１〜図１３はその細部構
成を示す図、図１４は同装置の要部拡大図である。

【００７８】本第５実施形態は、上記第１実施形態にお
ける弾性体である内側ダンパスプリング４６を、板ばね
４４６として、この板ばね４４６の弾性力を可変とする
ようにしたものである。

【００７９】図１０、図１４において、板ばね４４６
は、半径方向に延ばされており、内周端が、リベット４
３０でドリブンプレート４２８及びタービンハブ４３２
と一体に固定されている。板ばね４４６は途中で９０°
捻られており、上部（外径側）が周方向に撓むようにな
っている。又、タービン４０６には突起部４８８が取付
けられている。この突起部４８８は板ばね４４６の両端
（外径側）に接触する。これにより、タービン４０６は
弾性的にタービンハブ４３２に連結される。

【００８０】板ばね４４６には、質量体（慣性部材）４
９０が組み付けられている。図１１は質量体４９０の構
成、図１２は板ばね４４６の構成を示し、図１３は板ば
ね４４６と質量体４９０の組み付け状態を示す。

【００８１】この場合の板ばね４４６は、図１２に示す
ように、ばねとして機能する先端部分（外周側）が、幅
（ｓ）一定、厚さ（ｔ）一定の長方形状に形成されてい
る。板ばね４４６には、図１１、図１３に示すように、
中央部に溝を有する質量体４９０が、板ばね４４６が該
溝部に入るように取付けられている。質量体４９０が板
ばね４４６を挟んでいる部分は保持カバー４９２で覆わ
れ、質量体４９０は、コイル状の補助ばね４９４により
内径側へ押圧されている。又、板ばね４４６の上部（外
周側）は保持カバー４９２より上に突き出ており、上端
がタービン側に固定した突起部４８８の溝４８８ａに入
り、突起部４８８と接触するようになっている。保持カ
バー４９２は溶接（又はカシメ）によりドリブンプレー
ト４２８に固定されている。又、質量体４９０は半径方
向に移動可能となっている。

【００８２】なお、他の構成については前述した第１実
施形態と基本的に同じであるため、同一又は類似の部材
に下２桁が同一の符号を図中で付すこととし、説明を省
略する。

【００８３】以下、第５実施形態の作用を説明する。

【００８４】タービン４０６は、板ばね４４６を介して
タービンハブ４３２に対して微小な相対回転可能に弾性
的に連結されている。

【００８５】直結クラッチ作動状態において、第１実施
形態と同様にしてドリブンプレート４２８が回転する
と、リベット４３０によって一体となった板ばね４４６
が回転する。

【００８６】回転数が低い場合には、質量体４９０は、
コイル状の補助ばね４９４により、内周側に押し付けら
れている。このとき、図１０に示すように質量体４９０
より上（外周側）にある板ばね４４６の部分Ｌ１が長
く、これが板ばね４４６の有効長となるため、ばね定数
が小さくなる。従って、共振周波数は小さくなる。

【００８７】又、回転数が高くなると、質量体４９０
は、遠心力により図１４に示すようにコイル状の補助ば
ね４９４に抗して外周側へ移動する。このため、質量体
４９０より上に出ている板ばね４４２の部分Ｌ２は短く
なる。これにより、板ばね４４６の有効長は小さくなる
ため、ばね定数は大きくなる。従って、共振周波数は大
きくなる。

【００８８】このように、本実施形態では、ダイナミッ
クダンパのばね定数をエンジン回転数に応じて変化させ
ることにより、ダンパ共振点を、低回転のときは低周波
数側に、高回転のときは高周波数側になるようにするこ
とで、ダイナミックダンパによる振動の低減を広い周波
数域で達成することができる。

【００８９】又、本実施形態では内側ダンパスプリング
４６の代わりに、板ばね４４６及び板ばね４４６に取付
けた質量体４９０によって弾性力可変手段を構成するよ
うにしたため、装置全体を小型化することが可能であ
る。

【００９０】〔第６実施形態〕次に第６実施形態を図１
５、図１６を用いて説明する。

【００９１】この第６実施形態は、第５実施形態の板ば
ね４４６を、半径方向外側へ行くほど幅の狭くなった台
形状の板ばね４４６Ｂで置き換え、質量体４９０が遠心
力で半径方向外側へ移動するにつれて増大するばね定数
の増加割合を、前記第５実施形態よりも小さい方に修正
するようにしたものである。

【００９２】即ち、この場合の板ばね４４６ｂは、図１
６に示すように、板厚ｔは一定であるが、先端に行くほ
ど幅ｓが狭くなるような台形状に形成されている。そし
て、図１５に示すように、質量体４９０を組み付けたと
きに、ばね機能を発揮する部分に、ちょうど台形状部分
が対応するようになっている。

【００９３】この台形状の板ばね４４６Ｂを用いた第６
実施形態では、前記第５実施形態と同様に、質量体４９
０が半径方向内側にあるとき、板ばね４４６Ｂの有効長
が長いのでバネ定数が小さく、質量体４９０が外側に移
動するにつれて、有効長が短くなるので、バネ定数が大
きくなる。従って基本的には回転数が大きく、遠心力が
増大するほど、質量体４９０が外側へ移動するので、バ
ネ定数が大きくなり、共振周波数が大きくなる。

【００９４】ここで、第５実施形態の板ばね４４６と第
６実施形態の板ばね４４６Ｂの違いについて検討してみ
る。いま、流体伝動装置の半径方向の中心線（出力軸）
回りに、全体が角速度ωで回転しているときの、板ばね
４４６、４４６Ｂの有効長分のばね定数Ｋと、角速度ω
の２乗値の関係を図１７に示す。又、ダイナミックダン
パの共振周波数の関係式より得た理想のばね定数を同図
に合わせて示す。

【００９５】理想のばね定数は点線Ｃのように直線状に
なる。これに対して、長方形の板ばね４４６の場合（第
５実施形態の場合）は実線Ａのようになる。この実線Ａ
の特性を、なるべく点線Ｃの特性に近付けることができ
れば、それだけ広い回転数範囲でダイナミックダンパに
よる回転変動低減効果を得ることができる。つまり、質
量体が遠心力で外径方向に移動するにつれて、板ばねの
バネ定数Ｋが大きくなるが、そのばね定数の増大率をで
きるだけ弱めることで、実際に得られるばね定数を点線
Ｃに近付けることができる。

【００９６】第６実施形態の台形状の板ばね４４６Ｂに
よれば、それを実現することができる。即ち、台形状の
板ばね４４６Ｂは、先端に行くほど幅Ｓが小さくなって
おり、その断面２次モーメントが小さくなるので、長方
形ばね４４６の場合の特性Ａよりも、点線の理想の特性
Ｃに近付いた特性Ｂを示すことになる。このため、広い
回転数範囲でダイナミックダンパによる回転変動のレベ
ルを低下させることができるようになる。

【００９７】なお、第６実施形態では、板ばね４４６Ｂ
の板幅Ｓを先端（半径方向外周）へ行くほど小さくする
ことで、先端側へ行くほど断面２次モーメントが小さく
なるようにしたが、板厚ｔを先端へ行くほど減らすこと
によっても、断面２次モーメントを同じように小さくし
て、第６実施形態と同様のばね定数Ｋの調整を行うこと
ができる。もちろん板幅Ｓ、板厚ｔの双方を小さくする
ようにしてもばね定数Ｋを調整できる。

【００９８】〔第７実施形態〕次に第７実施形態を図１
８、１９、２０、２１を用いて説明する。

【００９９】上記第５実施形態では、コイル状の補助ば
ね４９４の内部に、板ばね４４６を通した場合を説明し
た。しかし、そうすると、補助ばね４９４を設計する際
に、板ばね４４６が補助ばね４９４の内側で支障なく移
動できるように、補助ばね４９４のコイル径を一定値以
上に大きくしなくてはならないという制約がある。

【０１００】そこで、本第７実施形態では、板ばね４４
６を補助ばね４９４Ｂの外に出し、補助ばね４９４Ｂを
板ばね４４６の両側に一対配置した。そして、そのまま
ではなお補助ばね４９４Ｂが板ばね４４６の邪魔になる
おそれがあるので、補助ばね４４６を角度を付けて板ば
ね４４６の両側に配置した。即ち、図１８に概略構成を
示すように、補助ばね４９４Ｂを、半径方向外側へ行く
ほど板ばね４４６との距離が離れるように、板ばね４４
６に対して所定角度αを持って斜めに配した。

【０１０１】具体的には、図１９に示すように、コイル
状の補助バネ４９４Ｂの内部に伸縮ガイド４９５を配置
し、補助ばね４９４Ｂが、斜めの姿勢で自身の軸線方向
に安定して伸縮し得るようになっている。

【０１０２】この伸縮ガイド４９５は、シリンダ状の本
体４９５ａにスライド自在にロッド４９５ｂを組み付け
たもので、本体４９５ａの後端とロッド４９５ｂの先端
に、ばね座付きのブラケット４９５ｃ、４９５ｄを有し
ている。これらブラケット４９５ｃ、４９５ｄは、図２
０、図２１に詳細を示すように、ピン４９５ｅによって
保持カバー４９２の肩部４９２ａに結合され、一方、ピ
ン４９５ｆによって質量体４９０に結合されている。そ
して、伸縮ガイド４９５の外周に補助ばね４９４Ｂが嵌
装され、両端のブラケット４９５ｃ、４９５ｄのばね座
にて、補助ばね４９４Ｂの両端が受け止められている。
従って、質量体４９０に対して、質量体４９０の移動方
向と斜めの方向から補助ばね４９４Ｂの付勢力を作用さ
せている。

【０１０３】これによれば、板ばね４９６が自由に動
け、又、補助ばね４９４Ｂの設計も容易となる。

【０１０４】なお、上記の例では、伸縮ガイド４９５を
コイル状の補助ばね４９４Ｂの内側に設けたが、外側に
設けてもよい。つまり、図２２、図２３に示すように、
伸縮ガイド４９６を、内部空間を有する管状のものとし
て製作し、その内部にコイル状の補助ばね４９４Ｂを収
容してもよい。伸縮ガイド４９６は、互いにスライド嵌
合する内筒４９６ａと外筒４９６ｂとを備え、内筒４９
６ａと外筒４９６ｂの各先端に、ばね座を兼ねたブラケ
ット４９６ｃ、４９６ｄが設けられている。そして、こ
れらブラケット４９６ｃ、４９６ｄを、保持ケースの肩
部と質量体にピン４９５ｅ、４９５ｆで結合している。

【０１０５】〔第８実施形態〕次に第８実施形態を説明
する。

【０１０６】前記第５、第６、第７実施形態では、内側
ダンパスプリングとして板ばね４４６、４４６Ｂを用
い、板ばね４４６、４４６Ｂの有効長を、質量体４９０
の移動で変化させることにより、板ばね４４６、４４６
Ｂのばね定数を変化、つまりダイナミックダンパの弾性
力を可変としたが、本第８実施形態では、内側ダンパス
プリングとしてコイルスプリングを用い、且つコイルス
プリングの弾性力を可変としている。

【０１０７】図２４は第８実施形態に係る流体伝動装置
の縦断面図であり、図２５は図２４のXXV 矢視方向から
見た図である。

【０１０８】この実施形態では、コイルスプリングが内
側ダンパスプリング５４６として用いられている。内側
ダンパスプリング５４６は、円周方向に対に並べて配置
されており、対をなす内側ダンパスプリング５４６の対
向端部間に、伝達部材５４４の係合凸部５４４ａが挿入
され挟持されている。

【０１０９】図２５を用いて説明する。この図におい
て、線Ｎ１は係合凸部５４４ａが中立位置にあるときの
基準線である。この基準線Ｎ１は、ドリブンプレート５
２８の半径上にあり、図２５の下側が内周側、上側が外
周側となっている。

【０１１０】一対の内側ダンパスプリング５４６、５４
６は、基準線Ｎ１に対して対称配置されており、基準線
Ｎ１に対して図中左側と右側は同じ構成になっている。
ここでは、基準線Ｎ１に近い方を前端側、遠い方を後端
側として説明する。又、左側の構成と右側の構成は、係
合凸部５４４ａの存在する円周上に円周方向に沿って配
されていてもよいし、同円の接線上に直線的に配されて
いてもよい。図２５では、直線的に配されている場合を
示している。

【０１１１】ドリブンプレート５２８のスプリング保持
部５５０は、前端が、係合凸部５４４ａの挿入孔５５０
ａに通じている。このスプリング保持部５５０の後端に
は、開口５５０ｃを有する後端壁５５０ｂが存在する。
このスプリング保持部５５０には中間コマ５７５がスラ
イド自在に挿入され、中間コマ５７５の前端に設けたフ
ランジ５７５ａと係合凸部５４４ａ間に、主となる内側
ダンパスプリング５４６が配されている。又、フランジ
５７５ａとスプリング保持部５５０の後端壁５５０ｂ間
に、副となる補助スプリング５７６が配されている。こ
れらスプリング５４６、５７６は、予圧を与えられた状
態で直列にセットされており、条件に応じて、両方のス
プリング５４６、５７６の弾性力を合わせた力を発揮し
たり、片方のスプリング５４６の弾性力のみを発揮した
りする。

【０１１２】スプリング保持部５５０の更に後端側には
ケージ５７０が設けられ、その内部には移動コマ５７２
が収容されている。ケージ５７０は、スプリング保持部
５５０の後端壁５５０ｂに設けた開口５５０ｃを介して
スプリング保持部５５０と通じており、半径方向内周側
の内周壁５７０ａと、後端壁５７０ｂと、半径方向外周
側の外周壁５７０ｃとを有し、内部に移動コマ５７２が
半径方向に移動可能に設けられている。

【０１１３】ケージ５７０の後端壁５７０ｂは、半径方
向外側に行くほど基準線Ｎ１側に近寄るように傾斜して
いる。移動コマ５７２はこの傾斜に対応した形状をな
し、ケージ５７０の後端壁５７ｂに対向する側面が傾斜
壁５７２ａとなっている。又、他方の側面は、スプリン
グ保持部５５０の後端壁５５０ｂの開口５５０ｃより突
出した中間コマ５７５の後端面に当たる当接面５７２ｂ
となっている。移動コマ５７２は、ばね５８０によって
半径方向内側に付勢されており、遠心力によって外方へ
移動する。そして、移動位置に応じて、傾斜壁５７２ａ
がケージ５７０の後端壁５７０ｂに当接することで、移
動コマ５７２が中間コマ５７５に押された際の中間コマ
５７５の移動限位置を規定する。中間コマ５７５が移動
限まで押されると、補助スプリング５７６による弾性作
用が無効になり、内側ダンパスプリング５４６のみが弾
性力を発揮する。

【０１１４】以下に第８実施形態の作用を説明する。

【０１１５】回転数が低いときは、台形の移動コマ５７
２は、ばね５８０により内径側に押されている。このと
きは、移動コマ５７２とケージ５７０の後端壁５７０ｂ
との間に隙間ＳＨがあるため、中間コマ５７５は隙間Ｓ
Ｈ分だけ自由に移動可能となり、この状態では内側ダン
パスプリング５４６と補助スプリング５７６とが直列的
に作用することになり、この結果、ダンパ機構としての
トータルのばね定数が小さくなる。

【０１１６】一方、回転数が高くなると、移動コマ５７
２は遠心力で外径側に移動し、隙間ＳＨは小さくなる。
すると、中間コマ５７５がケージ５７０に対してその移
動が拘束されるようになり、補助スプリング５７６が作
用しなくなり内側ダンパスプリング５４６のみが作用す
ることになる。この結果、ダンパ機構としてのトータル
のばね定数が大きくなる。

【０１１７】このように、遠心力を利用してダイナミッ
クダンパのばね定数を多段に変化させ得るので、エンジ
ン回転数に応じて、ダイナミックダンパの共振点をずら
すことにより、広い回転数範囲で良好なダンパ特性が得
られる。又、この構造は、板ばねを使用する場合に比べ
て低コストに実現できる。

【０１１８】〔第９実施形態〕次に第９実施形態を説明
する。

【０１１９】図２６は第９実施形態の要部構成を示し、
図２５と同じ側からドリブンプレート５２８Ｂを見た図
である。

【０１２０】前記第８実施形態では、移動コマ５７２や
中間コマ５７５を用いて内側ダンパスプリングの弾性力
を調節する場合を示したが、本第９実施形態では、図２
６に示すように、爪５９０ａ付きのストッパ５９０を用
いることで、内側ダンパスプリング５４６の弾性力を２
段階に調節できるようにしている。

【０１２１】即ち、回転数が所定以上になると、遠心力
によってストッパ５９０が外径側に移動し、ストッパ５
９０の両端の爪５９０ａが、コイルスプリングよりなる
内側ダンパスプリング５４６の線間に食い込んで、内側
ダンパスプリング５４６の有効長を初期値Ｌ５から縮小
値Ｌ４へ変更する。初期値Ｌ５から縮小値Ｌ４に有効長
が短縮することにより、ばね定数が大きくなり、これに
より、ダイナミックダンパの共振周波数が変更される。
ストッパ５９０は、ドリブンプレート５２８Ｂに設けた
半径方向のガイド孔５９１に、ロッド部５９０ａをスラ
イド自在に挿入することで、安定して半径方向に変位で
きるよう支持され、ばね５９２により半径方向内側に付
勢されている。

【０１２２】〔第１０実施形態〕次に第１０実施形態を
説明する。

【０１２３】図２７は第１０実施形態に係る流体伝動装
置の縦断面図、図２８は図２７のXXVIII矢視方向から見
た図である。

【０１２４】ダイナミックダンパ機能を付加した直結ク
ラッチ付き流体伝動装置では、ロックアップ時に、全て
のエンジン回転数領域でダイナミックダンパが作用する
ことになるため、ダイナミックダンパがない場合に比べ
て、回転変動レベルが良好になる領域が存在する。しか
し、反面、逆に悪化する領域がある。

【０１２５】その問題を解決するために、全体にヒステ
リシスを付加する方法が考えられるが、そうした場合、
悪化代が低減される一方、良好だった領域も効果が目減
りしてしまう。

【０１２６】そこで、本第１０実施形態では、エンジン
回転数が所定以上になった際に、ダイナミックダンパの
弾性体の作用を無効とするようにした。

【０１２７】即ち、図２７、図２８に示すように、ドリ
ブンプレート６２８と伝達部材６４４の係合凸部６４４
ａとを、内側ダンパスプリング６４６を介して弾性的に
連結する一方、内側ダンパスプリング６４６と同じ円周
上の他の位置に、回転数が所定以上になったときに、ド
リブンプレート６２８と伝達部材６４４の係合凸部６４
４ｂとをロックするストッパ６７０を設けた。

【０１２８】ストッパ６７０は、ドリブンプレート６２
８に形成したスライドケージ６７４内に、半径方向にス
ライド自在に収容されており、ばね６７２によって半径
方向内側に付勢されている。

【０１２９】図２９は図２８の同部分の拡大図である。

【０１３０】ストッパ６７０は、連結部６７０ａの両端
に一対の脚部６７０ｂを設けたコ字状をなし、脚部６７
０ｂの外側面６７０ｄにて、スライドゲージ６７４の両
ガイド壁６７４ａを摺動する。又、脚部６７０ｂの内側
面６７０ｃは傾斜面となっており、遠心力によりストッ
パ６７０が、ばね６７２の力に抗して半径方向外方に移
動したとき、傾斜した内側面６７０ｃが、伝達部材６４
４の係合凸部６４４ｂの傾斜面６４４ｃに圧接すること
で、係合凸部６４４ｂの円周方向（矢印Ｙ方向）の動き
を止める。即ち、係合凸部６４４ｂとストッパ６７０が
ロックすることで、伝達部材６４４とドリブンプレート
６２８がロックされ、内側ダンパスプリング６４６の作
用が無効とされる。この場合、傾斜面６４４ｃの傾きθ
は、余り大きいとロックする作用が弱くなり、余り小さ
いとロックするポイントが設定しにくくなる。

【０１３１】ロックするポイントは、ダイナミックダン
パにより良好な効果が得られる領域から悪い効果が出る
領域への切り替わり点に設定する。そうすることで、ダ
イナミックダンパによる特性の悪化分のみを、ダイナミ
ックダンパがないときのレベルまで低減することができ
る。

【０１３２】なお、ダイナミックダンパ機能を止めるス
トッパ６７０が遠心力によって半径方向外側に移動する
際に、ストッパ６７０とスライドケージ６７４の接触部
間、及びストッパ６７０と係合凸部６４４ｂの接触部間
に、打音が発生する可能性があるが、図３０に示すよう
に、接触部に緩衝材６７８、６７８を設ければ、打音の
発生を防止することができる。図と反対の接触部側に緩
衝材６７８、６７８を設けても勿論よい。

【０１３３】〔特性について〕次に第８実施形態と第１
０実施形態の特性について述べる。

【０１３４】図３１は、エンジン回転数と回転変動レベ
ルの関係を示す特性図である。

【０１３５】図３１において、Ａはダイナミックダンパ
を設けない場合の特性、Ｂはダイナミックダンパを設け
た場合の特性、Ｃは第１０実施形態の特性、Ｄは第８実
施形態の特性を示す。

【０１３６】ダイナミックダンパを設けたＢの場合、点
Ｐより小さい範囲でレベル低減効果が見られるが、点Ｐ
を超えた領域で反対に変動が大きくなってしまう。それ
を解消するべく、第１０実施形態による特性Ｃでは、点
Ｐ以降の領域でダイナミックダンパの機能を無効にする
ことにより、ダイナミックダンパの付加による悪影響を
無くしている。つまり、その領域では、ダイナミックダ
ンパを設けないレベルに低減している。

【０１３７】又、第８実施形態の特性Ｄによれば、ダイ
ナミックダンパのばね定数、即ち共振周波数がエンジン
回転数に応じて切り替わるため、第１０実施形態に比べ
てａ領域で回転変動が大幅に低減される。しかし、ｂの
領域では悪化する。但し、現実的には、この悪化領域は
エンジン回転数が大きい範囲であるため、爆発変動トル
クが小さくなることと、車両振動特性上感度が低くなる
ことのため、悪影響は少ない。

【０１３８】又、その悪影響を最小限に抑えるために、
第８実施形態と第１０実施形態を組み合わせることもで
きる。その場合の特性をＥで示す。この場合は、ｂの領
域に移行するまでは、ダイナミックダンパを有効化して
おき、ｂの領域に移行した時点で、ダイナミックダンパ
を無効にする。つまり、ｂの領域の開始点にロックのポ
イントを設定するのである。

【０１３９】なお、上記第５〜第１０実施形態では、内
側ダンパスプリングのばね定数を変化させるための質量
体、移動コマ、ストッパの移動や、ロックのためのスト
ッパの移動を遠心力を利用して行ったが、これに限定さ
れるものではなく、油圧によるものや、ソレノイドの電
磁力によるもの等、様々な方法が可能である。

【０１４０】又、振動抑制手段は上記実施形態で述べた
ような摩擦減衰手段や粘性衰退手段や弾性体の弾性力可
変手段の他にも、慣性体の質量（慣性力）を可変にする
ものでもよい。

【０１４１】〔第１１実施形態〕次に第１１実施形態を
説明する。

【０１４２】図３２は第１１実施形態に係る流体伝動装
置の縦断面図である。

【０１４３】この実施形態では、振動抑制手段として、
ダイナミックダンパの慣性体の質量を可変とする機構を
採用している。

【０１４４】前述の実施形態では、ダイナミックダンパ
の慣性体として、タービンのみを用いる場合を示した
が、本実施形態では、必要に応じて、ダイナミックダン
パの慣性体として、タービン７０６のみを用いるとき
と、タービン７０６とステータ７０８を一緒に結合して
用いるときとを選択できるようにしている。

【０１４５】つまり、ロックアップ時に空転しているス
テータ７０８を、都合の良いときだけ、更にダイナミッ
クダンパの慣性体として利用するようにしているのであ
る。これによれば、ダイナミックダンパの慣性を可変と
することで、共振周波数を変化させ、結果として新たに
発性する共振領域での振動を低減する得ることができ
る。

【０１４６】具体的な構成としては、図３２に示すよう
に、ステータ７０８のハブ７０８ａと、タービン７０６
に結合された伝達部材７４４との間に、両者を必要に応
じて結合するコーンクラッチ７６６を設け、該クラッチ
７６６をクラッチピストン７８０で作動させるようにし
ている。クラッチピストン７８０は、伝達部材７４４の
側面に設けた環状凹所に、シール材７８２、７８４を介
して液密に嵌め込まれている。そのため、クラッチピス
トン７８０と伝達部材７４４間に設けられた液圧室７９
０に、出力軸７９６中の液圧通路７９４及び伝達部材７
４４中の液圧通路７９２を通して液圧を導入すると、該
クラッチピストン７８０が軸線方向に移動し、コーンク
ラッチ７６６が係合する。なお、クラッチピストン７８
０は、スナップリング７６８で内周端が止められた皿ば
ね７８６により液圧室７９０側に付勢されている。液圧
７９０への液圧の導入制御は、図５を用いて説明した第
３実施形態と同様の構成により実現すればよい。

【０１４７】この装置では、低回転時には、直結クラッ
チ７１０の係合と共に液圧によってクラッチピストン７
８０が図中左方へ押されることで、コーンクラッチ７６
６が係合状態となり、ダイナミックダンパの慣性が、
「タービン慣性」＋「ステータ慣性」となり共振周波数
（振動低減周波数）は低くなる。

【０１４８】又、高回転時には、コーンクラッチ７６６
が解放されることにより、ダイナミックダンパの慣性
が、「タービン慣性」のみになり、共振周波数が高めら
れる。従って、ダイナミックダンパの共振周波数が変化
することで、エンジン回転数の広い範囲に亘って良好な
振動特性が得られるようになる。この場合は、液圧を利
用して精度良く、慣性量を切り替えることができるの
で、ダイナミックダンパの効果の現れ方に明らかな変化
を与えることができる。

【０１４９】

【発明の効果】以上説明したとおり、本発明によれば、
装置構成を大型化することなく、ダイナミックダンパ機
能を付加したことによる新たな周波数域における振動も
抑えることが可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施形態に係る流体伝動装置の概
略を表わす縦断面図

【図２】本発明の第２実施形態に係る流体伝動装置の概
略を表わす縦断面図

【図３】本発明の第３実施形態に係る流体伝動装置の概
略を表わす縦断面図

【図４】図３の摩擦減衰部をIV方向から見た図

【図５】第３実施形態に係る摩擦減衰部の摩擦減衰力を
可変とするための液圧回路図

【図６】本発明の第４実施形態に係る流体伝動装置の概
略を表す縦断面図

【図７】図６の粘性減衰部をVII 方向から見た図

【図８】図７のVIII−VIII線に関する断面図

【図９】図８のピストンの変形例を示す断面図

【図１０】本発明の第５実施形態に係る流体伝動装置の
概略を表わす縦断面図

【図１１】第５実施形態に係る弾性力可変手段を構成す
る質量体を示す斜視図

【図１２】第５実施形態に内側ダンパスプリングとして
用いる板ばねの一部斜視図

【図１３】第５実施形態に係る弾性力可変手段の構成を
示す斜視図

【図１４】第５実施形態における質量体の働きを示す要
部拡大縦断面図

【図１５】本発明の第６実施形態に係る弾性力可変手段
の構成を示す斜視図

【図１６】図１５の板ばねの一部斜視図

【図１７】第６実施形態の特性図

【図１８】本発明の第７実施形態に係る弾性力可変手段
の構成を示す概略図

【図１９】図１８の具体化例を示す図

【図２０】図１９のXX部の斜視図

【図２１】図１９のXXI 部の斜視図

【図２２】図１９の一部の変形例を示す断面図

【図２３】図２２の部品の外観図

【図２４】本発明の第８実施形態に係る流体伝動装置の
概略を表す縦断面図

【図２５】図２４のXXV 方向から見た図

【図２６】本発明の第９実施形態に係る弾性力可変手段
の構成を示す概略図

【図２７】本発明の第１０実施形態に係る流体伝動装置
の概略を表す縦断面図

【図２８】図２７のXXVIII方向から見た図

【図２９】図２８のXXIX部の拡大図

【図３０】図２９の一部変形例を示す図

【図３１】第８実施形態と第１０実施形態の特性を他と
比較して示す特性図

【図３２】本発明の第１１実施形態に係る流体伝動装置
の概略を表す縦断面図

【図３３】従来の振動伝達系を示す簡易モデルの模式図

【符号の説明】

２、１０２、２０２、３０２、４０２、５０２、６０
２、７０２…トルクコンバータ ４、１０４、２０４、３０４、４０４、５０５、６０
４、７０４…ポンプ ６、１０６、２０６、３０６、４０６、５０６、６０
６、７０６…タービン ８、１０８、２０８、３０８、４０８、５０８、６０
８、７０８…ステータ １０、１１０、２１０、３１０、４１０、５１０、６１
０、７１０…直結クラッチ １２、１１２、２１２、３１２、４１２、５１２、６１
２、７１２…ロックアップピストン １４、１１４、２１４、３１４、４１４、５１４、６１
４、７１４…フロントカバー １６、１１６、２１６、３１６、４１６、５１６、６１
６、７１６…ライニング １８、３０、４２、１１８、１３０、１４２、２１８、
２３０、２４２、３１８、３３０、３４２、４３０、４
１８、４３０、４４２、５１８、５３０、５４２、７１
８、７３０…リベット ２０、１２０、２２０、３２０、４２０、５２０、６２
０、７２０…ドライブプレート ２２、１２２、２２２、３２２、４２２、５２２、６２
２、７２２…中間プレート ２４、１２４、２２４、３２４、４２４、５２４、６２
４、７２４…長孔 ２６、１２６、２２６、３２６、４２６、５２６、６２
６、７２６…外側ダンパスプリング ２８、１２８、２２８、３２８、４２８、５２８、６２
８、７２８…ドリブンプレート ３２、１３２、２３２、３３２、４３２、５３２、６３
２、７３２…タービンハブ ３４、１３４、２３４、３３４、４３２、５３４、６３
４、７３４…スプライン ３６、１３６、２３６、３３６、４３６、５３６、６３
６、７３６…フランジ部 ３８、１３８、２３８、３３８、４３８、５３８、６３
８、７３８…軸受部 ４０、１４０、２４０、３４０、４４０、５４０、６４
０、７４０…シール ４４、１４４、２４４、３４４、４４４、５４４、６４
４、７４４…伝達部材 ４６、１４６、２４６、５４６、６４６、７４６…内側
ダンパスプリング ６０…ディスクハブ ６２…ディスク ６４、１６４、２６４、２６６、２６８…プレート ６６、１６６…ばね体 ６８、１６８、２７６、２６８…スナップリング ７０、１７０、２７０…摩擦材 １７２…ワッシャ（ベアリング） ２２８ａ…支持凸部 ２６６ａ…押圧部 ２６６ｂ…貫通孔 ２７４、２７６…スプライン ２８０…押圧ピストン ２８２、２８４…シール材 ２８６…皿ばね ２９０…液圧室 ２９２、２９４…液圧通路 ２９７…ソレノイドバルブ ２９８…制御バルブ ３４４ａ…ツメ部 ３８２…シリンダ ３８４…ピストン ４４６、４４６Ｂ…板ばね ４８８…突起部 ４９０…質量体 ４９２…保持カバー ４９４、４９４Ｂ…ばね ５４４ａ…係合凸部 ５５０…スプリング保持部 ５５０ｂ…後端壁 ５５０ｃ…開口 ５７０…ケージ ５７０ａ…内周壁 ５７０ｂ…後端壁 ５７０ｃ…外周壁 ５７２…移動コマ ５７２ａ…傾斜壁 ５７２ｂ…当接壁 ５７５…中間コマ ５７５ａ…フランジ ５８０…ばね ５９０…ストッパ ５９０ａ…爪 ５９２…ばね ６４４ａ、６４４ｂ…係合凸部 ６７０…ストッパ ６７０ｂ…脚部 ６７０ｃ…内側面 ６７０ｄ…外側面 ６７２…ばね ６７４…スライドケージ ６７７、６７８…緩衝材 ７６６…コーンクラッチ ７８０…作動ピストン ７９０…液圧室

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ダンパ機構を有する直結クラッチを含む流
   体伝動装置において、 前記流体伝動装置の一部であって、該直結クラッチが作
   動状態にあるときにトルク伝達に寄与しない部材が、ト
   ルク伝達に寄与する部材に弾性体を介して弾性支持され
   ると共に、 前記直結クラッチが作動状態にあるときに、前記弾性体
   による弾性支持によって特定の周波数域で新たに発生す
   る振動を抑制することのできる振動抑制手段を備えたこ
   とを特徴とする流体伝動装置。
2. 【請求項２】請求項１において、前記振動抑制手段が、
   摩擦減衰手段であることを特徴とする流体伝動装置。
3. 【請求項３】請求項２において、前記摩擦減衰手段の摩
   擦減衰力を調整する手段を備えたことを特徴とする流体
   伝動装置。
4. 【請求項４】請求項１において、前記振動抑制手段が、
   粘性減衰手段であることを特徴とする流体伝動装置。
5. 【請求項５】請求項１において、前記振動抑制手段が、
   前記弾性体の弾性力を可変とする弾性力可変手段である
   ことを特徴とする流体伝動装置。
6. 【請求項６】請求項５において、直結クラッチが所定以
   上の回転数のとき前記弾性体の弾性作用を無効とする手
   段を備えたことを特徴とする流体伝動装置。
7. 【請求項７】請求項５において、前記弾性体が板ばねで
   あり、且つ、前記弾性力可変手段が、該板ばねの有効長
   を可変にするように、遠心力を利用して板ばねの一端部
   側に対して相対移動可能に該板ばねの他端部側に取付け
   られた慣性部材から構成されたことを特徴とする流体伝
   動装置。
8. 【請求項８】請求項７において、前記板ばねの幅または
   厚さの少なくとも一方が、半径方向内側より外側の方が
   小さくされていることを特徴とする流体伝動装置。
9. 【請求項９】請求項７において、前記慣性部材を半径方
   向内側に押圧する補助ばねが設けられ、該補助ばねが、
   半径方向外側へ行くほど前記板ばねとの距離が離れるよ
   うに板ばねに対して所定角度を持って斜めに取付けられ
   ていることを特徴とする流体伝動装置。
10. 【請求項１０】請求項１において、前記振動抑制手段
    が、前記トルク伝達に寄与しない部材の慣性量を増減す
    る手段よりなることを特徴とする流体伝動装置。