JPH0874143A - エアジェットルーム用の変形筬 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】変形筬の緯糸通路内を緯糸が安定して高速飛走
し得るようにする。 【構成】変形筬１０を構成する筬羽１１にはコ字形状の
ガイド孔１２が凹設されており、このガイド孔１２の列
が緯糸通路Ｔを形成する。ガイド孔１２は、水平な上壁
面１２ａと、垂直な奥壁面１２ｂと、ガイド孔１２の開
口１２ｆ側に向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁
面１２ｃと、上壁面１２ａと奥壁面１２ｂとを繋ぐ円弧
面形状の上部角部１２ｄと、奥壁面１２ｂと下壁面１２
ｃとを繋ぐ円弧面形状の下部角部１２ｅとによって形成
されている。下部角部１２ｅの曲率半径Ｒは上部角部１
２ｄの曲率半径ｒよりも大きい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、エアジェットルームに
使用される変形筬に関するものであり、詳しくは緯入れ
安定性の改善、緯入れの高速化、空気消費量の削減を図
った変形筬に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】エアジェットで緯入れされる緯糸の飛走
を案内する緯入れ装置としては、エアガイドを用いた装
置と変形筬を用いた装置とがある。前者の緯入れ装置
は、特開昭５５−９３８４４号公報、特開昭５７−９５
３４４号公報、特公昭５９−２６６８８号公報に開示さ
れている。後者の緯入れ装置は、特開平２−５３９３５
号公報、実開平３−３８３７８号公報に開示されてい
る。

【０００３】特開昭５５−９３８４４号公報、特開昭５
７−９５３４４号公報、特公昭５９−２６６８８号公報
に開示されるようなエアガイドは、筬の前側に対向配置
される。エアガイドは丸形、矩形あるいはコの字形のガ
イド孔を備えている。緯入れ方向に列設されたエアガイ
ドのガイド孔の列は緯糸通路を形成し、緯糸はこの緯糸
通路内を飛走する。エアガイドのガイド孔の形状の自由
度は高く、緯糸の飛走の助勢を行なう補助ノズルの形状
や同ノズルの空気噴射位置も自由に設定できる。そのた
め、理想的なガイド孔形状の設定及び理想的な補助ノズ
ル配置の設定が行える。このようなエアガイドを用いた
緯入れ装置は、変形筬を用いた緯入れ装置に比して緯糸
飛走のための空気利用効率が高く、緯糸飛走が安定する
という利点を有する。

【０００４】しかし、緯入れを行なう際にはエアガイド
は経糸をかき分けて経糸開口内に進入しなければなら
ず、又、筬打ち時には経糸開口内から経糸の下方に抜け
出さなくてはならない。経糸をかき分けてエアガイドを
高速で出入りさせる動作は経糸を損傷する。又、経糸開
口内と経糸の下方との間でエアガイドを往復動させる構
成は、エアガイドの形状からして変形筬の場合に比して
スレイの揺動量が大きくなる。そのため、エアガイドを
用いた緯入れ装置はエアジェットルームの高速化には不
向きである。

【０００５】図２１は従来の変形筬を用いた緯入れ装置
を示す。スレイ１上には変形筬２が立設固定されてい
る。変形筬２は多数枚の筬羽３を緯入れ方向に列設して
構成されている。各筬羽３にはガイド孔４が凹設されて
おり、このガイド孔４の列が緯糸通路Ｔを形成する。緯
入れ用メインノズル５から射出された緯糸Ｙは緯糸通路
Ｔ内を飛走する。ガイド孔４は、水平な上壁面４ａと、
垂直な奥壁面４ｂと、ガイド孔４の開口部４ｆ側に向か
うにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面４ｃと、上壁面
４ａと奥壁面４ｂとを繋ぐ曲面状の上部角部４ｄと、奥
壁面４ｂと下壁面４ｃとを繋ぐ曲面状の下部角部４ｅと
によって形成されている。

【０００６】スレイ１の前面には複数本の緯入れ用補助
ノズル６が緯糸通路Ｔに沿って所定間隔をおいて装着さ
れている。緯入れ用補助ノズル６の先端には噴射孔６ａ
があけられている。噴射孔６ａからの噴射主流は図２１
に矢印Ｓで示すように緯糸通路Ｔに沿って斜め方向に向
かうようにしてある。緯糸通路Ｔと変形筬２とは一体に
なっており、緯入れ用補助ノズル６の先端に形成された
噴射孔６ａは緯糸通路Ｔに極接近している。緯入れ時に
は緯入れ用補助ノズル６だけが経糸をかき分けて経糸開
口内に進入し、筬打ち時には緯入れ用補助ノズル６だけ
が経糸開口内から経糸の下方に抜け出す。緯入れ用補助
ノズル６は細身であり、経糸をかき分けて緯入れ用補助
ノズル６を高速で出入りさせても経糸を損傷することは
ない。又、緯入れ用補助ノズル６の先端の経糸開口内に
対する出入りの距離はエアガイドの出入りの距離に比し
て少なくて済む。そのため、経糸開口内と経糸の下方と
の間で緯入れ用補助ノズル６を往復動させる構成は、エ
アガイドの場合に比してスレイ１の揺動量が小さくて済
む。従って、変形筬を用いた緯入れ装置はエアジェット
ルームの高速化に有利である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、従来の変形筬
２を用いた緯入れ装置には以下に示すような幾つかの問
題点がある。

【０００８】曲面状の上部角部４ｄ及び下部角部４ｅの
曲率半径は、緯糸通路内の空気流の乱れを少なくするこ
と、プレスによる型抜き製作の容易性等を考慮していず
れの角部も２mm程度にしてある。このような変形筬２を
用いた緯入れ装置では、緯糸通路Ｔ内を飛走する緯糸Ｙ
の飛走位置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気
流の主流Ｓがガイド孔４の壁面に衝突する位置によって
変わってしまう。

【０００９】図２２では空気主流Ｓ₁ が上壁面４ａに衝
突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ
₁ との関係について緯入れ上流側から見た様子を示す。
空気主流Ｓ₁ が上壁面４ａに衝突した場合には、衝突後
に空気主流Ｓ₁ は奥壁面４ｂ側へと進み、上部角部４ｄ
に沿って下方へ偏向し、次いで奥壁面４ｂ側から開口部
４ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化のた
めに緯糸Ｙは上部角部４ｄでの下向き偏向流の影響を受
けてＹ₁ で示すように下部角部４ｅ付近を飛走する。

【００１０】図２３では空気主流Ｓ₂ が奥壁面４ｂに衝
突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ
₂ との関係を示す。空気主流Ｓ₂ が奥壁面４ｂに衝突し
た場合には、衝突後に空気主流Ｓ₂ は上部角部４ｄに沿
って進み、開口部４ｆ側に偏向する。最高流速位置のこ
のような変化のために緯糸Ｙは上部角部４ｄでの上向き
偏向流の影響を受けてＹ₂ で示すように上壁面４ａ付近
を飛走する。

【００１１】図２４では空気主流Ｓ₃ が上部角部４ｄに
衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置
Ｙ₃ との関係を示す。空気主流Ｓ₃ が上部角部４ｄに衝
突した場合には、衝突後に空気主流Ｓ₃ は下方へ進みな
がらわずかに開口部４ｆ側に推移する。最高流速位置の
このような変化のために緯糸ＹはＹ₃ で示すように上部
角部４ｄ付近を飛走する。

【００１２】緯糸の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は緯
糸の飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸の飛
走速度及び緯糸の飛走安定性は緯糸通路内の空気流速分
布と深い関係にある。

【００１３】図２５は緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔
Ｘを６０mmとした場合の緯糸通路Ｔ内の空気流速分布を
示し、図２６は緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘを８
０mmとした場合の緯糸通路Ｔ内の空気流速分布を示す。
１点鎖線は等速度分布線を表し、分布線は１０ｍ／ｓ単
位で表してある。Ｖm で示す位置は最高流速位置であ
る。

【００１４】図２２で示したように飛走位置Ｙ₁ 付近で
は開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走位置Ｙ
₁ 付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すこと
はなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。しかし、緯糸Ｙの飛
走位置Ｙ₁ 付近の空気流速は最高流速よりも低いため、
飛走位置Ｙ₁ を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は低くなる。

【００１５】緯糸Ｙの飛走位置Ｙ₂ 付近の空気流速は最
高流速に近く、飛走位置Ｙ₂ を飛走する緯糸Ｙの飛走速
度は高くなる。しかし、図２３で示したように飛走位置
Ｙ₂付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が強いため、
飛走位置Ｙ₂ 付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛
び出し易く、緯糸Ｙの飛走が不安定になる。

【００１６】緯糸Ｙの飛走位置Ｙ₃ 付近の空気流速は最
高流速に近く、飛走位置Ｙ₂ を飛走する緯糸Ｙの飛走速
度は高くなる。又、図２４で示したように飛走位置Ｙ₃
付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走
位置Ｙ₃ 付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出
すことはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。

【００１７】従って、高速かつ安定した飛走を実現する
ためには、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓを上
部角部４ｄに向け、緯糸Ｙが上部角部４ｄ付近を飛走す
るようにすることが重要である。しかし、緯糸通路Ｔに
対する緯入れ用補助ノズルの相対的な取り付け位置、緯
入れ用補助ノズルの取り付け角度、噴射孔の噴射指向方
向、噴射圧力等によってガイド孔の壁面に対する空気主
流の衝突位置が変わる。前述したように緯糸Ｙの飛走位
置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気主流Ｓの
ガイド孔４の壁面に対する衝突位置によって変わってし
まう。そのため、従来の変形筬を用いた緯入れ装置では
緯糸Ｙを緯糸通路Ｔ内の同じ位置、しかも高速飛走可能
な位置で安定して飛走させることは難しい。

【００１８】特開平２−５３９３５号公報、実開平３−
３８３７８号公報では変形筬に形成した緯糸通路内にお
ける緯糸飛走速度の高速化、緯糸通路からの緯糸飛び出
し防止を図った装置が開示されている。これら従来装置
では筬羽のガイド孔の上壁面と奥壁面とのなす角を直角
又は鋭角に設定し、緯糸通路の上部の懐を深くしてい
る。緯糸通路の上部の懐を深くした通路形状は、緯入れ
用補助ノズルから噴射される空気流を通路開口部側へ向
かい難くする。しかし、このような通路形状であっても
上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部で緯糸を安定して飛走
させることができない場合があった。

【００１９】即ち、従来の緯入れ装置では緯糸の飛走速
度の高速化と緯糸通路からの緯糸の飛び出しによる飛走
トラブルの低減とを共に両立させ得なかった。本発明
は、上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド孔を有す
る筬羽を緯入れ方向に多数列設して形成した緯糸通路内
を緯糸が安定して高速飛走し得るエアジェットルーム用
の変形筬を提供することを目的とする。

【００２０】

【課題を解決するための手段】そのために請求項１の発
明では、ガイド孔の上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部の
曲率半径を前記ガイド孔の下壁面と奥壁面とを繋ぐ下部
角部の曲率半径よりも小さくした。

【００２１】請求項２の発明では、請求項１におけるガ
イド孔の上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部の曲率半径を
１mm以下とした。請求項３の発明では、請求項１又は請
求項２の発明に加えて少なくとも一部のガイド孔の下壁
面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面にお
ける前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とし
た。

【００２２】請求項４の発明では、請求項１〜請求項３
のいずれかの発明に加えて隣接する筬羽間へ洩れるエア
の流量が前記上部角部で増大するようなエア漏洩手段を
設けた。

【００２３】

【作用】緯入れ用補助ノズルからの空気主流は、緯糸通
路の開口部側の下方から上部角部に向けられる。しか
し、実際の噴射方向は、緯入れ用補助ノズルの製造上及
び取り付け上のばらつきもあって上壁面あるいは奥壁面
に衝突する場合も少なくなく、時によっては下壁面に衝
突することもあり得る。

【００２４】上壁面に衝突した空気主流は上壁面に沿っ
て奥壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい
曲率半径とした上部角部では衝突後の空気主流の偏向を
規制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従
って、上壁面に衝突した空気主流はその後上部角部を推
移し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。

【００２５】奥壁面に衝突した空気主流は奥壁面に沿っ
て上壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい
曲率半径とした上部角部は衝突後の空気主流の偏向を規
制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従っ
て、奥壁面に衝突した後の空気主流は上部角部を推移
し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。

【００２６】下壁面に衝突した空気主流は下壁面に沿っ
て奥壁面側へ向かう。上部角部の曲率半径よりも大きい
曲率半径の下部角部では衝突後の空気主流をその曲面に
沿って積極的に奥壁面側に偏向させ、その後上部角部に
向かわせる。従って、下壁面に衝突した後の空気主流は
最終的には上部角部を推移し、緯糸は上部角部付近を安
定的に飛走する。

【００２７】空気主流が上部角部に衝突した場合、下部
角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部は
衝突後の空気主流の偏向を規制し、上部角部に衝突した
空気主流は上部角部を推移する。従って、緯糸は上部角
部付近を安定的に飛走する。

【００２８】上部角部の曲率半径を１mm以下とする構成
は空気主流の偏向を上部角部で規制する効果を大きく、
緯糸の飛走の安定性の上で最も好ましい。ガイド孔の下
壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面に
おける前記奥壁面からの延出寸法よりも小さくすれば、
緯入れ用補助ノズルの噴射孔を上部角部に近づけること
ができる。このようにすれば上部角部における空気流速
が上昇し、緯糸の飛走速度が高まる。この場合、下壁面
における奥壁面からの延出寸法を上壁面における前記奥
壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とする構成は、緯
糸の緯入れ安定性及び高速飛走の達成の上で望ましい。
空気流速の上昇は、要求される緯糸の飛走速度の達成の
ための空気消費量の低減をもたらす。

【００２９】隣接する筬羽間へ洩れるエアの流量が上部
角部で増大するようにすれば緯糸は上部角部を一層安定
して飛走する。上部角部から洩れるエアの流量を増大さ
せるためのエア漏洩手段としては、前記上部角部の近傍
にて筬羽に貫設されたエア漏洩用透孔、前記上部角部の
近傍にて筬羽の側面に形成されたエア漏洩用溝がある。
又、前記エア漏洩手段としては、前記上部角部の壁面に
おいて緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸通路側へ入り込
む傾斜面の傾斜角を小さくした構成がある。さらに、前
記エア漏洩手段としては、緯入れ方向へ向かうにつれて
緯糸通路と平行な面又は緯糸通路から離間する傾斜面を
前記上部角部の壁面に設ける構成がある。

【００３０】

【実施例】以下、本発明を具体化した第１実施例を図１
〜図１１に基づいて説明する。装置の取り付け構成は図
２１と同じであり、この実施例では隣接する緯入れ用補
助ノズル６の隣接間隔Ｘが８０mmにしてある。

【００３１】図１及び図２に示すように変形筬１０を構
成する多数枚の筬羽１１にはコ字形状のガイド孔１２が
凹設されており、このガイド孔１２の列が緯糸通路Ｔを
形成する。ガイド孔１２は、水平な上壁面１２ａと、垂
直な奥壁面１２ｂと、ガイド孔１２の開口部１２ｆ側に
向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面１２ｃと、
上壁面１２ａと奥壁面１２ｂとを繋ぐ円弧面形状の上部
角部１２ｄと、奥壁面１２ｂと下壁面１２ｃとを繋ぐ円
弧面形状の下部角部１２ｅとによって形成されている。
上壁面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａ
は９mm、奥壁面１２ｂの上下の寸法Ｗｂは５．５mm、下
壁面１２ｃにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗｃは
７mmにしてある。従って、下壁面１２ｃにおける延出寸
法Ｗｃは上壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａの７８％程
度である。

【００３２】緯入れ用補助ノズル６を単に緯糸通路Ｔに
近接すれば、経糸（図示略）の開口内へ出入りする緯入
れ用補助ノズルと筬羽１１との間の経糸の屈曲が大きく
なり、経糸が損傷する。経糸の損傷は織物品質を低下さ
せる。上壁面１２ａから緯入れ用補助ノズル６の噴射孔
６ａまでの上下方向の距離Ｌ₁ 、及び下壁面１２ｃの開
口部１２ｆ側の先端から噴射孔６ａまでの前後方向の距
離Ｌ₂ は、緯入れ用補助ノズル６が織物品質に悪影響を
及ぼさないように設定されている。

【００３３】円弧面形状の上部角部１２ｄの曲率半径ｒ
は０．５mmにしてあり、円弧面形状の下部角部１２ｅの
曲率半径Ｒは２mmにしてある。図３〜図５に示すように
上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部
１２ｄ及び下部角部１２ｅは矢印Ｐで示す緯入れ方向に
向かうにつれて緯糸通路Ｔ側へ入り込む傾斜面にしてあ
る。上壁面１２ａの傾斜面の傾斜角θａ、奥壁面１２ｂ
の傾斜面の傾斜角θｂ、下壁面１２ｃの傾斜面の傾斜角
θｃ及び下部角部１２ｅの傾斜面の傾斜角θｅはいずれ
も１０°にしてある。上部角部１２ｄの傾斜面の傾斜角
θｄは２°にしてある。

【００３４】緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓ
は、緯糸通路Ｔの開口部１２ｆ側の下方から上部角部１
２ｄに向けられる。しかし、実際の噴射方向は、緯入れ
用補助ノズル６の製造上及び取り付け上のばらつきもあ
って上壁面１２ａあるいは奥壁面１２ｂに衝突する場合
も少なくなく、時によっては下壁面１２ｃに衝突するこ
ともあり得る。

【００３５】図６に示すように上壁面１２ａに衝突した
空気主流Ｓａは上壁面１２ａに沿って奥壁面１２ｂ側へ
向かう。上部角部の曲率半径を２mm程度とした従来の変
形筬の場合には、衝突後の空気主流が上部角部から奥壁
面に沿って下壁面に偏向していた。しかし、曲率半径ｒ
を０．５mmとした本実施例の上部角部１２ｄは衝突後の
空気主流Ｓａの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に向かう
偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁面１２ａに衝突
した空気主流Ｓａは上部角部１２ｄを推移し、緯糸Ｙは
上部角部１２ｄ付近を安定的に飛走する。

【００３６】図７に示すように奥壁面１２ｂに衝突した
空気主流Ｓｂは奥壁面１２ｂに沿って上壁面１２ａ側へ
向かう。上部角部の曲率半径を２mm程度とした従来の変
形筬の場合には、衝突後の空気主流が上部角部から上壁
面に沿って開口部側に偏向していた。しかし、曲率半径
ｒを０．５mmとした本実施例の上部角部１２ｄは衝突後
の空気主流Ｓｂの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に向か
う偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁面１２ｂに衝
突した空気主流Ｓｂは上部角部１２ｄを推移し、緯糸Ｙ
は上部角部１２ｄ付近を安定的に飛走する。

【００３７】下壁面１２ｃに衝突した空気主流は下壁面
１２ｃに沿って奥壁面１２ｂ側へ向かう。上部角部１２
ｄの曲率半径ｒよりも大きい曲率半径Ｒの下部角部１２
ｅは衝突後の空気主流を積極的に奥壁面１２ｂに沿って
上部角部１２ｄに向かわせる。従って、下壁面１２ｃに
衝突した後の空気主流は最終的には上部角部１２ｄを推
移し、緯糸Ｙは上部角部１２ｄ付近を安定的に飛走す
る。

【００３８】図８に示すように空気主流Ｓｄが上部角部
１２ｄに衝突した場合、曲率半径ｒを０．５mmとした本
実施例の上部角部１２ｄは衝突後の空気主流Ｓｄの偏向
を規制し、上部角部１２ｄに衝突した空気主流Ｓｄは上
部角部１２ｄを推移する。従って、緯糸Ｙは上部角部１
２ｄ付近を安定的に飛走する。

【００３９】緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の一部は隣
接する筬羽１１間から漏洩する。この漏洩割合が多けれ
ば緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の流速が低下し、緯糸
Ｙの飛走速度が低下する。ガイド孔１２の壁面に形成さ
れた傾斜面は筬羽１１間からの空気漏洩を抑制するもの
であり、この傾斜面は緯糸Ｙの高速飛走の向上に寄与す
る。上部角部１２ｄにおける傾斜面の傾斜角θｄは他の
傾斜面の傾斜角θａ，θｂ，θｃ，θｅに比べてかなり
小さくしてある。傾斜面の傾斜角を小さくすれば空気漏
洩の割合が多くなり、緯糸Ｙが空気漏洩部位側、即ち上
部角部１２ｄ側へ引き付けられる。この引き付け作用
は、緯糸Ｙが上部角部１２ｄ付近を一層安定的に飛走す
ることに寄与する。

【００４０】図９は緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘ
を８０mmとした場合の変形筬１０の緯糸通路Ｔ内の空気
流速分布を示す。図１０は緯入れ用補助ノズル６の隣接
間隔Ｘを６０mmとした場合の変形筬１０の緯糸通路Ｔ内
の空気流速分布を示す。１点鎖線は等速度分布線を表
し、分布線は１０ｍ／ｓ単位で表してある。Ｖm で示す
位置は最高流速位置である。変形筬１０の緯糸通路Ｔ内
の流速は図２５及び図２６に示す従来の変形筬２の緯糸
通路内の流速に比して全体的に高速化している。これは
ガイド孔１２の壁面上の傾斜面の存在による。

【００４１】図９及び図１０に示すように緯糸Ｙの飛走
速度及び緯糸Ｙの飛走安定性は緯糸Ｙの飛走位置と深い
関係にある。言い換えれば緯糸の飛走速度及び緯糸の飛
走安定性は緯糸通路内の空気流速分布と深い関係にあ
り、緯糸Ｙが上部角部１２ｄ付近を飛走することが最も
望ましい。本実施例の変形筬１０は、緯入れ用補助ノズ
ル６からの空気主流Ｓがガイド孔１２のいずれの壁面に
衝突しても緯糸Ｙの飛走を上部角部１２ｄに規制する。
その結果、緯糸Ｙは最高流速位置Ｖｍである上部角部１
２ｄ近傍を従来よりも安定的かつ高速で飛走する。

【００４２】図１１のグラフの曲線Ｅは上部角部１２ｄ
の曲率半径ｒと緯糸の飛走トラブルの頻度との関係を示
す実験データである。この実験は、緯糸を標準的な綿４
０番、織機回転数を８００ｒｐｍ、空気流量を一定とし
た条件で行なったものである。上部角部の曲率半径を２
mm程度とした従来の変形筬２を用いた場合の飛走トラブ
ル頻度を１／５程度に少なくするには、上部角部１２ｄ
の曲率半径ｒを１mm以下とすればよい。

【００４３】従来の変形筬における上部角部の曲率半径
は２mm以上の領域であったため、この領域での上部角部
の曲率半径の変化が飛走トラブルにあまり影響を与えて
いない。又、緯糸通路内の空気流の乱れを少なくするた
めに上部角部の曲率半径を大きくするというのが従来の
考え方であった。本願発明者は、このような従来の考え
方とは全く逆の発想に基づき、緯糸通路内の空気流の偏
向を抑えて上部角部に収束させることによって緯糸の飛
走の安定化を図るという本発明の技術思想に想到したの
である。

【００４４】なお、この実施例では傾斜角θａ，θｂ，
θｃ，θｅは一定としたが、傾斜角θｄよりも大きけれ
ば必ずしも傾斜角θａ，θｂ，θｃ，θｅを一定とする
必要はない。

【００４５】次に、第２実施例を図１２〜図１５に基づ
いて説明する。この実施例では上壁面１２ａ、奥壁面１
２ｂ、下壁面１２ｃ及び下部角部１２ｅの傾斜面は矢印
Ｐで示す緯入れ方向に向かうにつれて緯糸通路Ｔ側へ入
り込む傾斜面にしてある。しかし、上部角部１２ｄは図
１５（ａ）に示すように緯入れ方向Ｐに平行、又は図１
５（ｂ）に示すように緯入れ方向Ｐに向かうにつれて緯
糸通路Ｔ側から離間する傾斜面にしてある。上壁面１２
ａの傾斜面の傾斜角θａ、奥壁面１２ｂの傾斜面の傾斜
角θｂ、下壁面１２ｃの傾斜面の傾斜角θｃ及び下部角
部１２ｅの傾斜面の傾斜角θｅはいずれも１５°以上に
してある。傾斜角θａ，θｂ，θｃ，θｅを１５°以上
とすれば緯糸通路Ｔ内の流速が一層高速になる。しか
し、このようにした場合には緯糸Ｙの飛走速度が高まる
が、逆に緯糸を上部角部１２ｄ付近で安定飛走させるこ
とが難しくなる。そのため、上部角部１２ｄの壁面は図
１５（ａ）に示すように０°、あるいは図１５（ｂ）に
示すようにθd ＜０のように逆方向に傾斜させ、上部角
部１２ｄ付近から筬羽１１間の間隙へ空気を積極的に漏
洩させれば緯糸の飛走安定性を確保しつつ飛走速度を一
層高めることができる。

【００４６】前記第１実施例及び第２実施例では、上壁
面、下壁面及び奥壁面のすべてに傾斜面を設けたが、こ
れら壁面の少なくとも１つ、あるいはこれら壁面の少な
くとも一部に傾斜面を設けることもできる。

【００４７】さらに、上平面、下壁面、奥壁面のいずれ
にも傾斜面を設けない場合においても、上部角部の傾斜
各を小さく設定するか、緯入れ方向に向かうにつれて緯
糸通路と平行な面とするか、あるいは緯糸通路から離間
する傾斜面とすることによって上部角部からの空気の漏
洩を円滑に行ない、緯糸通路内の空気流を上部角部に収
束させ、緯糸の飛走の安定化を図ることができる。

【００４８】次に、第３実施例を図１６に基づいて説明
する。この実施例では上部角部１２ｄの曲率半径ｒを
０．１mm、下部角部１２ｅの曲率半径Ｒを２．５mmと
し、上部角部１２ｄの近傍の後方上部にエア漏洩用透孔
１１ａを設けている。エア漏洩用透孔１１ａが上部角部
１２ｄの近傍にあるため、空気が隣接する筬羽１１間を
通り易くなる。そのため、上部角部１２ｄ付近の空気が
エア漏洩用透孔１１ａ側に引き寄せられ易くなり、緯糸
の飛走位置が上部角部１２ｄ付近に安定的に保持される
という効果が得られる。ガイド孔１２の各壁面１２ａ，
１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ，１２ｅをいずれも緯糸通路Ｔ
側に入り込む傾斜面とし、これらの傾斜面の傾斜角を１
０°程度にすれば緯糸の飛走速度も第１実施例と同程度
の速度になる。

【００４９】次に、第４実施例を図１７及び図１８に基
づいて説明する。この実施例では上部角部１２ｄの曲率
半径ｒを１mm、下部角部１２ｅの曲率半径Ｒを１．５mm
とし、筬羽１１の両面に上部角部１２ｄから後方へ向か
うエア漏洩用溝１１ｂ，１１ｃを設けている。エア漏洩
用溝１１ｂ，１１ｃ付近では隣接する筬羽１１間の間隙
が他部位よりも広くなっており、上部角部１２ｄ付近の
空気が対向するエア漏洩用溝１１ｂ，１１ｃ間を通り易
くなる。そのため、上部角部１２ｄ付近の空気がエア漏
洩用溝１１ｂ，１１ｃ側に引き寄せられ易くなり、緯糸
の飛走位置が上部角部１２ｄ付近に安定的に保持される
という効果が得られる。ガイド孔１２の各壁面１２ａ，
１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ，１２ｅをいずれも緯糸通路Ｔ
側に入り込む傾斜面とし、これらの傾斜面の傾斜角を１
０°程度にすれば緯糸の飛走速度も第１実施例と同程度
の速度になる。

【００５０】次に、第５実施例を図１９及び図２０に基
づいて説明する。この実施例では上部角部１２ｄ及び下
部角部１２ｅの曲率半径を第４実施例と同様し、筬羽１
１の両面に上部角部１２ｄから上方へ向かうエア漏洩用
溝１１ｄ，１１ｅを設けている。この実施例でも上部角
部１２ｄ付近の空気がエア漏洩用溝１１ｄ，１１ｅ側に
引き寄せられ易くなり、緯糸の飛走位置が上部角部１２
ｄ付近に安定的に保持されるという効果が得られる。筬
打ち時の衝撃は奥壁面１２ｂにかかるが、筬羽１１の強
度は繰り返される筬打ち衝撃に耐えられるものでなけれ
ばならない。筬羽１１にエア漏洩用溝を形成すればこの
形成部位の強度が低下する。しかし、エア漏洩用溝１１
ｄ，１１ｅの形成位置は奥壁面１２ｂよりも前側にあ
り、筬打ち衝撃を受け止める強度をそれほど要求されな
い部位である。従って、エア漏洩用溝１１ｄ，１１ｅの
深さを第４実施例の場合よりも大きくでき、緯糸の飛走
位置を上部角部１２ｄ付近に安定的に保持する効果は第
４実施例の場合よりも一層高まる。又、ガイド孔１２の
各壁面１２ａ，１２ｂ，１２ｃ，１２ｄ，１２ｅをいず
れも緯糸通路Ｔ側に入り込む傾斜面とし、これらの傾斜
面の傾斜角を１０°程度にすれば緯糸の飛走速度も第１
実施例と同程度の速度になる。

【００５１】前記した第１実施例〜第５実施例を適宜組
み合わせた実施例も可能であり、相応の効果が得られ
る。又、前記各実施例では上壁面１２ａと奥壁面１２ｂ
とのなす角を直角としたが、本発明では、上壁面と奥壁
面とのなす角度を僅かに鋭角、あるいは僅かに鈍角にし
てもよい。さらには上部角部となる曲面部を上壁面側、
奥壁面側あるいは両壁面側に僅かに入り込ませた実施例
も可能である。

【００５２】次に、第６実施例を図２７〜図２９に基づ
いて説明する。この実施例では図２７に示すようにガイ
ド孔１２の上壁面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延
出寸法Ｗａが９mm、奥壁面Ｗｂにおける上下の寸法Ｗｂ
が５．５mm、下壁面１２ｃにおける奥壁面１２ｂからの
延出寸法Ｗｃが４mmにしてある。距離Ｌ₁ ，Ｌ₂ 及びそ
の他の構成は第１実施例と同じにしてあるが、奥壁面１
２ｂから噴射孔６ａまでの距離が第１実施例の場合より
も３mm短くなっている。そして、緯入れ用補助ノズル６
からの空気主流Ｓは第１実施例と同様に上部角部１２ｄ
に向けられている。

【００５３】図２８の曲線Ｄ₁ は図２７の変形筬を用い
た場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部１２ｄにおける空気流
速を示す。横軸は緯入れ用補助ノズル６から緯入れ方向
への距離を表す。曲線Ｄ₂ は図２の変形筬を用いた場合
の緯糸通路Ｔ内の上部角部１２ｄにおける空気流速を示
す。第１実施例と同様に上部角部１２ｄの曲率半径ｒが
下部角部１２ｅの曲率半径Ｒよりも小さいため、緯糸Ｙ
は上部角部１２ｄ付近を安定して飛走する。図２の変形
筬の使用の場合に比して緯入れ用補助ノズル６の噴射孔
６ａを緯糸Ｙの飛走位置である上部角部１２ｄに近づけ
る図２７の変形筬の使用の場合には、上部角部１２ｄに
おける空気流速が第１実施例の場合よりも全般的に高く
なる。その結果、緯糸Ｙは第１実施例の場合よりも更に
高速で飛走する。

【００５４】図２９の曲線Ｆは下壁面１２ｃにおける延
出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走速度との関係を実験で求めた
データである。曲線Ｇは下壁面１２ｃにおける延出寸法
Ｗｃと緯糸Ｙの飛走トラブル発生頻度との関係を実験で
求めたデータである。緯糸Ｙの飛走トラブルは許容時間
内に所定の緯入れ末端側に到達しない状態として把握さ
れる。これらの実験では下壁面１２ｃの先端から噴射孔
６ａまでの距離Ｌ₂ は一定にしてあり、かつ緯入れ用補
助ノズル６からの空気主流Ｓが常に上部角部１２ｄを向
くようにしてある。又、緯入れ用補助ノズル６からの噴
射空気流量も一定にしてある。

【００５５】両曲線Ｆ，Ｇから明らかなように、下壁面
１２ｃの延出寸法Ｗｃを短くしてゆくと、緯糸Ｙの飛走
トラブル発生頻度の増加を抑制したまま緯糸Ｙの飛走速
度を上げてゆくことができる。下壁面Ｗｃにおける延出
寸法Ｗｃを４mmとした本実施例では、下壁面Ｗｃにおけ
る延出寸法Ｗｃを７mmとした第１実施例の場合よりも緯
糸飛走速度が２０％ほど上昇している。しかし、延出寸
法Ｗｃをあまり短くすると、上壁面１２ａ、奥壁面１２
ｂ及び下壁面１２ｃによって形成される緯糸通路Ｔの持
つ空気流拡散抑制機能が弱まり、緯糸通路Ｔ内における
均整のとれた空気流速分布が得られなくなる。このよう
な状態になると、緯糸飛走速度が低下し始め、しかも緯
糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すといったことによる緯糸
飛走トラブルの発生頻度も増加する。このような問題
は、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃが上壁面１２ａ
における延出寸法Ｗａの２５％を下回ると生じてくる。

【００５６】実開平３−３８３７８号公報にも開示され
ているように、下壁面における奥壁面からの延出寸法が
上壁面における奥壁面からの延出寸法よりも短くする構
成は従来よりある。しかし、本実施例で説明するような
上壁面と下壁面との寸法関係についての具体的な言及は
成されていない。本実施例における実験データは上壁面
と下壁面との具体的な寸法関係と緯糸飛走速度及び飛走
トラブル発生頻度との関係を追求した結果から得られた
ものである。図２９の実験データから判断して、下壁面
１２ｃにおける延出寸法Ｗｃが上壁面１２ａにおける延
出寸法Ｗａの２５％〜５５％の範囲にある構成が望まし
い。

【００５７】なお、第６実施例における上壁面と下壁面
との望ましい寸法関係の構成は、第２実施例〜第５実施
例においても適用できる。第６実施例では下壁面１２ｃ
の先端から噴射孔６ａまでの距離Ｌ₂ を第１実施例と同
じにしたが、上壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａと下壁
面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃとの寸法関係を２５％〜
５５％の範囲に規定した上で距離Ｌ₂ を大きくしてもよ
い。このようにすれば筬羽１１と緯入れ用補助ノズル６
との間に生じる経糸の屈曲が小さくなり、経糸の損傷が
生じやすいフィラメント織物等では防止効果がある。

【００５８】前述したように、上部角部の曲率半径を２
mm程度した従来の変形筬を用いた場合の緯糸の飛走トラ
ブル頻度を１／５程度に減少させるには、上部角部１２
ｄの曲率半径を１mm以下とすれば達成できるが、図１１
のグラフから明らかなように上部角部の曲率半径を下部
角部の曲率半径よりも小さくするだけでも緯糸の飛走ト
ラブル頻度を減らせる効果がある。

【００５９】次に、第７実施例を図３０及び図３１に基
づいて説明する。図３０に示すようにこの実施例では下
壁面の延出寸法Ｗｃが異なる２種類の筬羽１１，１１Ａ
を用いて変形筬１０Ａを構成している。緯入れ用補助ノ
ズル６の取り付け部付近には延出寸法Ｗｃ₁ が４mmの短
い筬羽１１Ａを用い、前記取り付け部を除く部分には延
出寸法Ｗｃ₂ が７mmの筬羽１１を用いている。

【００６０】図３１に示すように、ガイド孔１２の上壁
面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは９
mm、奥壁面Ｗｂにおける上下の寸法Ｗｂは５．５mmとな
っている。緯入れ用補助ノズル６の管軸から緯糸通路Ｔ
の上流側へ３mmの位置と、下流側へ１５mmの位置との間
では延出寸法Ｗｃ₁ が４mmの筬羽１１Ａが用いられ、そ
れ以外の部分では延出寸法Ｗｃ₂ が７mmの筬羽１１が用
いられている。筬羽１１Ａから緯入れ用補助ノズル６の
噴射孔６ａまでの距離Ｌ₁ ，Ｌ₂ 及びその他の構成は第
６実施例と同じにしてある。即ち、上部角部１２ｄの曲
率半径ｒが０．５mm、下部角部１２ｅの曲率半径Ｒが２
mm、奥壁面１２ｂから噴射孔６ａまでの距離が第１実施
例の場合よりも３mm短くなっている。そして、緯入れ用
補助ノズル６からの空気主流Ｓは第６実施例と同様に上
部角部１２ｄに向けられている。

【００６１】本実施例の変形筬１０Ａでは第６実施例と
同様に上部角部１２ｄの曲率半径ｒが下部角部１２ｅの
曲率半径Ｒよりも小さいため、緯糸Ｙは上部角部１２ｄ
付近を安定して飛走する。第６実施例の変形筬１０の使
用の場合に比して、緯入れ用補助ノズル６付近を除く部
分の筬羽１１の下壁延出寸法Ｗｃ₂ が３mm長い図３０の
変形筬１０Ａの使用の場合には、緯糸通路Ｔの開口側の
下方に洩れる空気流が減少し、上部角部１２ｄにおける
空気流速が全般的に高くなる。その結果、緯糸Ｙは第６
実施例の場合よりもさらに高速で飛走する。

【００６２】

【発明の効果】以上詳述したように本発明は、上壁面と
下壁面とを繋ぐ上部角部を曲面とすると共に、前記ガイ
ド孔の下壁面と奥壁面とを繋ぐ下部角部の曲率半径より
も前記上部角部の曲率半径を小さくしたので、緯入れ用
補助ノズルからの空気主流がガイド孔のいずれの壁面に
衝突してもその後の空気主流の偏向が上部角部で規制さ
れ、緯糸が上部角部付近を安定して飛走し、高速飛走に
も関わらず飛走トラブルの発生割合を極めて少なくし得
る。

【００６３】前記上部角部の曲率半径を１mm以下とした
発明は緯糸の飛走安定の確実性を高める。前記ガイド孔
の下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁
面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％
とした発明では、緯入れ用補助ノズルの噴射孔を緯糸の
飛走する上部角部に近づけて緯糸通路内の空気流速を高
く保つことができ、緯糸飛走速度の高速化ひいては空気
消費量を削減し得るという効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明を具体化した第１実施例の要部拡大斜
視図である。

【図２】 変形筬の要部拡大側面図である。

【図３】 図２のＡ−Ａ線拡大断面図である。

【図４】 図２のＢ−Ｂ線拡大断面図である。

【図５】 図２のＣ−Ｃ線拡大断面図である。

【図６】 緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上壁面
に衝突した場合のその後の推移を示す要部拡大側面図で
ある。

【図７】 緯入れ用補助ノズルからの空気主流が奥壁面
に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面
図である。

【図８】 緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上部角
部に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側
面図である。

【図９】 本発明の変形筬の緯糸通路内における空気流
速分布を説明する要部拡大側面図である。

【図１０】本発明の変形筬の緯糸通路内における空気流
速分布を説明する要部拡大側面図である。

【図１１】上部角部の曲率半径と緯糸の飛走トラブル発
生頻度との関係を説明するグラフである。

【図１２】第２実施例を示す要部拡大側面図である。

【図１３】図１２のＤ−Ｄ線拡大断面図である。

【図１４】図１２のＥ−Ｅ線拡大断面図である。

【図１５】図１２のＦ−Ｆ線拡大断面図である。

【図１６】第３実施例を示す要部拡大側面図である。

【図１７】第４実施例を示す要部拡大側面図である。

【図１８】図１７のＧ−Ｇ線拡大断面図である。

【図１９】第５実施例を示す要部拡大側面図である。

【図２０】図１９のＨ−Ｈ線拡大断面図である。

【図２１】従来の緯入れ装置の斜視図及び部分拡大斜視
図の組み合わせ図である。

【図２２】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の上壁面に衝突した場合のその後の推移を示す要
部拡大側面図である。

【図２３】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の奥壁面に衝突した場合のその後の推移を説明す
る要部拡大側面図である。

【図２４】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の
変形筬の上部角部に衝突した場合のその後の推移を説明
する要部拡大側面図である。

【図２５】従来の変形筬の緯糸通路内における空気流速
分布を説明する要部拡大側面図である。

【図２６】従来の変形筬の緯糸通路内における空気流速
分布を説明する要部拡大側面図である。

【図２７】第６実施例を示す要部拡大側面図である。

【図２８】第６実施例の変形筬の緯糸通路内における上
部角部付近の緯入れ方向の空気流速分布図である。

【図２９】下壁面の寸法と緯糸飛走速度及び緯糸飛走ト
ラブル発生頻度との関係を説明するグラフである。

【図３０】第７実施例における緯入れ装置の斜視図及び
部分拡大斜視図の組み合わせ図である。

【図３１】第７実施例の変形筬の要部拡大側面図であ
る。

【符号の説明】

１０，１０Ａ…変形筬、１１，１１Ａ…筬羽、１２…ガ
イド孔、１２ａ…上壁面、１２ｂ…奥壁面、１２ｃ…下
壁面、１２ｄ…上部角部、１２ｅ…下部角部、１１ａ…
エア漏洩用透孔、１１ｂ，１１ｃ，１１ｄ，１１ｅ…エ
ア漏洩用溝。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉田 一徳 愛知県愛知郡長久手町大字長湫字横道41番 地の１株式会社豊田中央研究所内 (72)発明者 白木 雅雄 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド
   孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を
   形成するエアジェットルーム用の筬において、 前記ガイド孔の上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部の曲率
   半径を前記ガイド孔の下壁面と奥壁面とを繋ぐ下部角部
   の曲率半径よりも小さくしたエアジェットルーム用の変
   形筬。
2. 【請求項２】前記ガイド孔の上壁面と奥壁面とを繋ぐ上
   部角部の曲率半径を１mm以下とした請求項１に記載のエ
   アジェットルーム用の変形筬。
3. 【請求項３】前記ガイド孔の少なくとも一部のガイド孔
   において下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前
   記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜
   ５５％とした請求項１及び請求項２のいずれか１項に記
   載のエアジェットルーム用の変形筬。
4. 【請求項４】隣接する筬羽間へ洩れるエアの流量が前記
   上部角部で増大するような漏洩手段を設けた請求項１乃
   至請求項３のいずれか１項に記載のエアジェットルーム
   用の変形筬。
5. 【請求項５】前記エア漏洩手段は、前記上部角部の近傍
   にて筬羽に貫設されたエア漏洩用透孔である請求項４に
   記載のエアジェットルーム用の変形筬。
6. 【請求項６】前記エア漏洩手段は、前記上部角部の近傍
   にて筬羽の側面に形成されたエア漏洩用溝である請求項
   ４に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
7. 【請求項７】前記上部角部の壁面において緯入れ方向へ
   向かうにつれて緯糸通路側へ入り込む傾斜面の傾斜角を
   小さくして前記エア漏洩手段を構成した請求項４に記載
   のエアジェットルーム用の変形筬。
8. 【請求項８】緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸通路と平
   行な面又は緯糸通路から離間する傾斜面を前記上部角部
   の壁面に設けて前記エア漏洩手段を構成した請求項４に
   記載のエアジェットルーム用の変形筬。