JP5553443B2 - ジェットルームにおける緯入れ装置 - Google Patents

Description

本発明は、緯入れ用補助ノズルの噴射孔からエアを噴射して緯糸案内通路内の緯糸を搬送するジェットルームにおける緯入れ装置に関する。

図９（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すこの種の緯入れ用補助ノズル１１における噴射孔１１１は、変形筬１２の筬羽１３に形成された緯糸案内孔１３１の列によって形成される緯糸案内通路１４内を指向している。緯入れ用補助ノズル１１における噴射タイミングは、緯糸案内通路１４を飛走してくる緯糸Ｙの飛走タイミングに合わせて噴射され、緯糸案内通路１４内の緯糸Ｙは、噴射孔１１１からのエア噴射作用によって緯入れ末端側へ向けて搬送される。Ｔは、経糸である。

噴射孔１１１から噴射されるエアのノズル内圧力（緯入れ用補助ノズル１１内のエア圧力）は、図３のグラフにおける波形Ｎｐに示すように変化する。
特許文献１に開示の緯入れ用補助ノズルでは、ノズル孔（噴射孔）は、図９（ｃ）に示す噴射孔１１１のように、エア噴射方向に向かうにつれて断面積が減縮してゆくテーパ形状に形成されている。

本願発明者は、特許文献１に開示のテーパ形状の噴射孔１１１における頂角θと噴射偏加工向角ψとの関係をθ／２＝１．３×ψとし、ノズル内圧を変化させた場合の噴射偏向角δの変化を見る実験を行なってみた。図９（ｃ）に示すように、噴射偏向角δは、変形筬１２の立設方向に見た場合の緯入れ方向Ｌｏとエア噴射方向線Ｃとのなす角度である。エア噴射方向線Ｃは、エア噴射流のうちで噴射流圧が最大となる方向の線である。エア噴射方向線Ｃは、噴射孔１１１の軸線１１２とは一致せず、後述するようにノズル内圧によりその方向、即ち噴射偏向角δが変化する。

なお、エア噴射方向線Ｃの方向測定には、例えば特開平９−１７６９３７号公報に開示の噴流指向方向測定装置が用いられる。
図１０は、この実験結果を示すグラフである。図１０のグラフにおける横軸は、ノズル内圧を表し、縦軸は、噴射偏向角δの変化Δδを表す。円錐形状の噴射孔１１１の軸線１１２は、頂角θを有する円錐の軸線である。図１０のグラフでは、ノズル内圧がＰｍａｘのときの噴射偏向角δを縦軸における０°で表している。曲線Δδは、ノズル内圧の変化に対する噴射偏向角δの変化Δδ、即ちノズル内圧がＰｍａｘから低下してゆくに従い、Ｐｍａｘの状態を基準として噴射偏向角δがどのように変化してゆくかを示す。曲線Δδから明らかなように、ノズル内圧が緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎでは噴射偏向角δが負の方向（筬から遠ざかる方向）に変化する。

なお、緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎとは、緯入れ用補助ノズル１１からの噴流がエア噴射方向線Ｃを定義可能な形態で緯糸案内通路１４に到達するのに最低限必要な圧力を示す。緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎを下回る圧力では、緯入れ用補助ノズル１１からの噴流は、緯糸案内通路１４に到達する前に拡散してしまい、緯糸Ｙに対して有効な牽引力を付与することができない。

特開平３−９７９３９号公報

図１０のグラフによれば、ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘから緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎまで低下した場合には、噴射偏向角δが負の方向に変化するから、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４の上方に外れ易くなる。特に、エア消費量を低減するためにノズル内圧の緯入れ最高圧力Ｐｍａｘ、即ち緯入れ用補助ノズル１１にエアを供給するエアタンクの圧力を低く設定するほど、緯入れ用補助ノズル１１による緯糸牽引力が低下し、すでに緯糸先端が通過して噴射を終了する緯入れ用補助ノズル１１のエア噴射の立ち下がり時における噴射偏向角δの変化Δδが及ぼす緯糸Ｙの飛走姿勢への悪影響が顕著となる。

本発明は、エア噴射量を低減するために緯入れ用補助ノズルにエアを供給するエアタンクの圧力を低く設定したとしても、エア噴射方向線が緯糸案内通路から外れない確実性を高めることができる緯入れ用補助ノズルを提供することを目的とする。

本発明は、緯入れ用補助ノズルの噴射孔からエアを噴射して緯糸案内通路内の緯糸を搬送するジェットルームにおける緯入れ装置を対象とし、請求項１の発明では、前記噴射孔は、噴射方向に向かうにつれて断面積が減縮してゆくテーパ形状であり、前記噴射孔のテーパ角γと前記噴射孔の加工偏向角βとの比γ÷β＝Ａは、不等式（１）で示す関係にあるジェットルームにおける緯入れ装置。

Ａ≧Ａｏ・・・（１）
但し、Ａｏは、前記緯入れ用補助ノズルの噴射圧力が緯入れ最高圧力から緯入れ最低圧力へ変化するときの噴射偏向角の変化幅が零となるγ÷βの値。

本発明において、緯入れ最高圧力は、ノズル内圧の最高値、緯入れ最低圧力は、緯入れ用補助ノズルからの噴流がエア噴射方向線を定義可能な形態で緯糸案内通路に到達するのに最低限必要なノズル内圧と定義される。

テーパ角γは、噴射孔の母線と噴射孔の軸線とのなす角度と定義される。
不等式（１）を満たす緯入れ用補助ノズルは、噴射孔から噴射されるエアの噴射方向線がノズル内圧の低下に伴って上向きへ変化するのを抑制し、エア噴射方向線が緯糸案内通路から外れる可能性が抑制される。

好適な例では、前記比Ａは２．５以上である。
比Ａが２．５から大きくなるほど、噴射偏向角の正の変化幅は大きくなり、Ａ≧２．５とした構成では、エア噴射方向線が緯糸案内通路内に収まり易い。

好適な例では、前記比Ａは３以上である。
Ａ≧３とした構成では、エア噴射方向線が緯糸案内通路内に収まる確実性が更に高くなる。

好適な例では、前記比Ａは４．５以下である。
Ａ≦４．５とした構成は、噴射孔の加工形成の容易化に有利である。
好適な例では、前記噴射孔の形状は、円錐孔形状である。

本発明は、空気消費量の低減が可能となり、かつ、エア噴射方向線が緯糸案内通路から外れない確実性を高めることができるという優れた効果を奏する。

一実施形態を示し、（ａ）は、変形筬の正面図。（ｂ）は、図１（ａ）のＡ−Ａ線断面図。 緯入れ用補助ノズルを示し、（ａ）は、部分側面図。（ｂ）は、図２（ａ）のＵ−Ｕ線断面図。（ｃ）は、図２（ｂ）のＶ−Ｖ線断面図。 ノズル内圧の変化を示すグラフ。 ノズル内圧と噴射上向き角の変化との関係を示すグラフ。 ノズル内圧と噴射偏向角の変化との関係を示すグラフ。 比Ａと噴射上向き角の変化幅との関係を示すグラフ。 比Ａと噴射偏向角の変化幅との関係を示すグラフ。 （ａ）は、部分平断面図。（ｂ）は、仮想平面上の交点を示すグラフ。 （ａ）は、全体側面図。（ｂ）は、部分側面図。（ｃ）は、図９（ｂ）のＤ−Ｄ線断面図。 比Ａ＝１．３のときの噴射偏向角の変化を示すグラフ。

以下、本発明を具体化した一実施形態を図１〜図８に基づいて説明する。なお、緯入れ用補助ノズルを含む緯入れ装置の全体構成は、図９と同様である。
図１（ａ）は、緯入れ用補助ノズル２１の一部及び変形筬１２の一部を正面から見た図であり、図１（ｂ）は、図１（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。図２（ａ）は、緯入れ用補助ノズル２１の先端部の側面図であり、緯入れ用補助ノズル２１の先端部は、緯入れ方向Ｌｏに見て弧形状に形成されている。図２（ｂ）は、図２（ａ）のＵ−Ｕ線断面図であり、図２（ｃ）は、図２（ａ）のＶ−Ｖ線断面図である。

図２（ｂ）に示すように、緯入れ用補助ノズル２１は、パイプ形状に形成されており、パイプ形状の緯入れ用補助ノズル２１の先端部は、閉塞されている。緯入れ用補助ノズル２１の先端部は、緯入れ方向Ｌｏの幅が上に向かうにつれて小さくなってゆく形状に形成されており、緯入れ用補助ノズル２１の先端部には平板形状の平板部２２が形成されている。平板部２２の外平面２２１は、僅かに上を向くようにして緯入れ方向Ｌｏを向いている。外平面２２１は、経糸Ｔの糸方向と平行である。

図２（ｂ），（ｃ）に示すように、平板部２２には噴射孔２３が緯入れ用補助ノズル２１内のエア供給通路２１１に連通するように形成されている。噴射孔２３は、エア噴射方向に向かうにつれて断面積が減縮してゆく円錐のテーパ形状、つまり円錐孔形状に形成されている。噴射孔２３の円錐の軸線２３１は、パイプ形状の緯入れ用補助ノズル２１の軸線２１２に対して直交する基準線Ｌ１に対して傾いている。

図２（ｂ）に示すように、織機の前後方向かつ変形筬１２〔図９（ａ）参照〕の立設方向と垂直な方向に見た場合における基準線Ｌ１と軸線２３１とのなす角度を加工上向き角αと定義する。軸線２３１は、僅かに上を向いている。なお、噴射孔２３から実際に噴射されるエアの噴射方向は、軸線２３１と一致せず、従って噴射上向き角εは、加工上向き角αとは一致しない。

図２（ｃ）に示すように、緯入れ方向Ｌｏと軸線２３１とのなす角度を加工偏向角βと定義する。加工上向き角αと噴射上向き角εとの関係と同様に、噴射偏向角δは、加工偏向角βとは一致しない。噴射孔２３の円錐のテーパ角を円錐面の母線と軸線２３１とのなす角度γと定義する。

本実施形態では、γ÷βの値を比Ａとすると、比Ａが３．６に設定されている。
図４のグラフにおける曲線Ｅｏは、比Ａ＝３．６のときのノズル内圧の変化に対する噴射上向き角εの変化Δεを示す。噴射上向き角εは、図２（ｂ）に示す緯入れ方向Ｌｏに見た場合にエア噴射方向線Ｃと基準線Ｌ１とのなす角度である。エア噴射方向線Ｃの方向測定には、例えば特開平９−１７６９３７号公報に開示の噴流指向方向測定装置が用いられる。

曲線Ｅ１は、比Ａ＝１．３のときのノズル内圧の変化に対する噴射上向き角εの変化Δεを示す。横軸は、ノズル内圧を表し、縦軸は、噴射上向き角εの変化Δεを表す。このグラフでは、ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときの噴射上向き角εを縦軸における０°で表している。噴射上向き角εの正の変化Δε＞０は、ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときのエア噴射方向線Ｃよりも上向きとなる場合の噴射上向き角である。

曲線Ｅｏ，Ｅ１の比較から明らかなように、噴射上向き角εの正の変化Δε＞０は、比Ａ＝１．３に比べて比Ａ＝３．６の場合の方が小さい。つまり、エア噴射方向線Ｃがノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときよりも上向きに変化する大きさは、比Ａ＝１．３に比べて比Ａ＝３．６の場合の方が小さい。これは、比Ａ＝１．３に比べて比Ａ＝３．６の場合の方が緯糸案内通路１４から上方へのエア噴射方向線Ｃの外れの抑制に好ましいことを意味する。

図５のグラフにおける曲線Ｄｏは、比Ａ＝３．６のときのノズル内圧の変化に対する噴射エアの噴射偏向角δの変化Δδを示す。噴射偏向角δは、変形筬１２〔図９（ａ）参照〕の立設方向に見た場合に図２（ｃ）に示すエア噴射方向線Ｃと緯入れ方向Ｌｏとのなす角度である。曲線Ｄ１は、比Ａ＝１．３のときのノズル内圧の変化に対する噴射偏向角δの変化Δδを示す。横軸は、ノズル内圧を表し、縦軸は、噴射偏向角δの変化Δδを表す。

このグラフでは、ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときの噴射偏向角δを縦軸における０°で表している。噴射偏向角δの正の変化Δδ＞０は、エア噴射方向線Ｃがノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときの噴射偏向角δよりも変形筬１２側に近づくことを示す。噴射偏向角δの負の変化Δδ＜０は、エア噴射方向線Ｃがノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときの噴射偏向角δよりも変形筬１２とは反対側に遠ざかることを示す。つまり、噴射偏向角δの負の変化Δδ＜０が大きいほど、エア噴射方向線Ｃが変形筬１２の緯糸案内通路１４から大きく離れる。

曲線Ｄｏ，Ｄ１の比較から明らかなように、比Ａ＝３．６の場合の噴射偏向角δの変化Δδは、常に正であり、ノズル内圧が小さくなるほどその値が大きくなる。比Ａ＝１．３の場合の噴射偏向角δの変化Δδは、ノズル内圧が高圧側では正であるが、ノズル内圧が低圧側では負である。エア噴射方向線Ｃが上を向いていることから、エア噴射方向線Ｃが変形筬１２から離れてゆくと、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４の上方に外れやすくなる。

図５のグラフは、ノズル内圧が低圧側では、比Ａ＝１．３に比べて比Ａ＝３．６の場合の方がエア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４から外れ難いことを意味する。
図６のグラフにおける曲線Ζは、比Ａの変化に対する噴射上向き角εの緯入れ最高圧力Ｐｍａｘと緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎとの間の変化幅Δεｍａｘを示す。変化幅Δεｍａｘは、ノズル内圧を緯入れ最高圧力Ｐｍａｘから緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎに低下させたときの噴射上向き角εの変化となる。なお、緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎは、特開平９−１７６９３７号公報に開示されるような噴流指向方向測定装置でエア噴射方向線Ｃが測定可能な範囲内でできるだけ低い圧力とするのが好ましい。横軸は、比Ａを表し、縦軸は、噴射上向き角εの変化幅Δεｍａｘを表す。曲線Ζによれば、比Ａが大きいほど噴射上向き角εの変化幅Δεｍａｘが小さくなる。これは、比Ａが大きい方が緯糸案内通路１４から上方へのエア噴射方向線Ｃの外れの抑制に好ましいことを意味する。

図７のグラフにおける曲線Ηは、比Ａの変化に対する噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘを示す。変化幅Δδｍａｘは、ノズル内圧を緯入れ最高圧力Ｐｍａｘから緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎに低下させたときの噴射偏向角δの変化である。横軸は、比Ａを表し、縦軸は、噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘを表す。噴射偏向角δの正の変化幅Δδｍａｘ＞０は、ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときよりもエア噴射方向線Ｃが変形筬１２側に近づくことを示す。噴射偏向角δの負の変化幅Δδｍａｘ＜０は、エア噴射方向線Ｃがノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときよりも変形筬１２とは反対側に遠ざかることを示す。

曲線Ｈから明らかなように、比Ａ＝２以下の場合の噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘは、負であり、比Ａ＝２以下において比Ａが小さいほど噴射偏向角δの負の変化幅Δδｍａｘ＜０が大きい。噴射偏向角δの負の変化幅Δδｍａｘ＜０が大きくなるほど、エア噴射方向線Ｃが変形筬１２から大きく離れる。エア噴射方向線Ｃが上を向いていることから、エア噴射方向線Ｃが変形筬１２から離れてゆくと、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４の上方に外れやすくなる。

ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘから緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎに変化したときの噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘが０となるときの比をＡｏとすると、比Ａが２よりも大きい値Ａｏ以上である場合の噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘは、正であり、比Ａが値Ａｏ以上において比Ａが大きいほど噴射偏向角δの正の変化幅Δδｍａｘ＞０が大きい。噴射偏向角δの正の変化幅Δδｍａｘ＞０は、エア噴射方向線Ｃがノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘのときよりも変形筬１２側にある場合を示す。加工上向き角αが上を向いていることから、エア噴射方向線Ｃが変形筬１２側に近づくにつれてエア噴射方向線Ｃが下がる。そのため、エア噴射方向線Ｃが変形筬１２側に近づくにつれて、噴射上向き角εの上向き変化の影響を相殺し、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４内に収まり易くなる。

なお、値Ａｏは、本実施形態では２．２である。図７から明らかなように、曲線Ｈは、比Ａ＞Ａｏであれば常に噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘは正であるので、比Ａが比Ａｏ以上となるように加工偏向角β及びテーパ角γを決定すれば、ノズル内圧が緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎになっても噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘが負に転じることがなく、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４内に収まり易い。

正の変化幅Δδｍａｘ＞０が大きいほど、エア噴射方向線Ｃが下がって緯糸案内通路１４内に収まり易くなる。従って、比Ａ＝３の場合は、比Ａ＝２．５の場合に比べて、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４内に収まり易い。

比Ａが３．６を超えると、正の変化幅Δδｍａｘ＞０の増加は、少なくなる。比Ａが４．５になると、正の変化幅Δδｍａｘ＞０は殆ど変わらなくなる。加工偏向角βが一定である場合、比Ａが小さいほど、テーパ角γは小さくて済む。噴射孔２３は、テーパ角γが小さいほど加工形成し易い。従って、比Ａは、４．５以下が望ましい。

図８（ａ）に示すように、緯糸案内通路１４の奧壁面１４１と面一の仮想平面１４２と、噴射孔１１１から噴射されるエアの噴射方向線Ｃとの交点をＣｎとする。
図８（ｂ）は、比Ａが１．３，２，２．５，３，３．６の各場合において図３のグラフにおける波形Ｎｐで示すノズル内圧を緯入れ最高圧力Ｐｍａｘから緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎへと変化させた場合の交点Ｃｎの変化を示すグラフである。横軸ｘは、緯入れ方向Ｌｏを表し、縦軸ｙは、上方向を表す。ｘ−ｙ座標平面は、仮想平面１４２を表す。

ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘの場合には、比Ａが１．３，２，２．５，３，３．６のいずれの場合にも交点Ｃｎがほぼ同じ位置になるので、この場合の交点をＣｏとまとめて記す。

交点Ｃｏ，Ｃ１は、比Ａが１．３の場合の交点の変化である。交点Ｃｏ，Ｃ２は、比Ａが２の場合の交点の変化であり、交点Ｃｏ，Ｃ３は、比Ａが２．５の場合の交点の変化である。交点Ｃｏ，Ｃ４は、比Ａが３の場合の交点の変化であり、交点Ｃｏ，Ｃ５は、比Ａが３．６の場合の交点の変化である。

交点Ｃｏは、ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘの場合であり、交点Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５は、ノズル内圧が緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎの場合である。
比Ａが１．３の場合、交点Ｃ１は、奧壁面１４１から上側へ外れている。

比Ａが２の場合、交点Ｃ２は、奧壁面１４１の上縁１４３の付近にある。
比Ａが２．５の場合、交点Ｃｏ，Ｃ３は、奧壁面１４１内にある。
比Ａが３の場合、交点Ｃｏ，Ｃ４は、奧壁面１４１内にある。

比Ａが３．６の場合、交点Ｃｏ，Ｃ５は、奧壁面１４１内にある。
交点Ｃｎが奧壁面１４１から上側へ外れた状況は、緯糸Ｙの飛走姿勢に悪影響を及ぼし、緯糸の飛走速度の低下や緯入れミスが生じやすい。比Ａが２の場合には交点Ｃ２が奧壁面１４１の上縁１４３付近にあるが、比Ａが２．５の場合には交点Ｃ３が奧壁面１４１内にある。つまり、比Ａが２．５の場合には交点Ｃｎが奧壁面１４１から上側へ外れるのを抑制する確実性が高い。

比Ａが３の場合には交点Ｃｏ，Ｃ４が全て奧壁面１４１内に収まっている。つまり、比Ａが３の場合には交点Ｃｎが奧壁面１４１から上側へ外れるのを抑制する確実性が更に高い。

比Ａが３の場合には交点Ｃ４が奧壁面１４１の上縁１４３から内側にあるが、比Ａが３．６の場合には交点Ｃ５が交点Ｃ４よりも更に内側（下側）にある。つまり、比Ａが３．６の場合には交点Ｃｎが奧壁面１４１から上側へ外れるのを抑制する確実性が更に高い。

本実施形態では以下の効果が得られる。
（１）図７に示すように、値Ａｏは、ノズル内圧が緯入れ最高圧力Ｐｍａｘから緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎに変化する場合の緯入れ用補助ノズル２１の噴射時における噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘが零となるγ÷βの値であって、２よりも大きく２．５よりも小さい値である。比Ａが値Ａｏ以上である場合の噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘは、正である。変化幅Δδｍａｘが正であれば、ノズル内圧が噴射立ち下がり時に緯入れ最高圧力Ｐｍａｘから緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎに変化した場合でも、エア噴射方向線Ｃは、変形筬１２側へ近づき、図４に示すような噴射上向き角εの変化Δε増大による影響を相殺するので、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４から上側へ外れる可能性が少なくなる。

従って、比Ａが不等式γ÷β＝Ａ≧Ａｏを満たす緯入れ用補助ノズル２１は、噴射孔２３から噴射されるエアの噴射方向線Ｃがノズル内圧の低下に伴って緯糸案内通路１４から外れる可能性が抑制される。

（２）比Ａが２．５の場合の噴射偏向角δの正の変化幅Δδｍａｘは、比Ａ＝Ａｏの場合より大きい。緯入れ用補助ノズル２１の噴射終了時におけるノズル内圧は、エア噴射方向線Ｃを測定可能な緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎを下回るので、比をＡｏとすると、ノズル内圧が緯入れ最低圧力Ｐｍｉｎを下回ったときに噴射偏向角δの変化幅Δδｍａｘが負に転じてしまうおそれがある。従って、Ａ≧２．５とした構成では、より確実にエア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４内に収まり易い。

（３）比Ａが３の場合の噴射偏向角δの正の変化幅Δδｍａｘは、比Ａ＝２．５の場合より大きい。従って、Ａ≧３とした構成では、エア噴射方向線Ｃが緯糸案内通路１４内に収まる確実性が更に高くなる。

（４）比Ａが４．５より大きくなっても、正の変化幅Δδｍａｘは殆ど変わらない。一般に、噴射孔２３は、放電加工によって形成されるが、加工偏向角βが一定であれば、比Ａが小さいほどテーパ角γが小さくなり、テーパ角γが小さいほど噴射孔２３の加工形成が容易である。従って、Ａ≦４．５とした構成は、噴射孔２３の加工形成の容易化に有利である。

本発明では以下のような実施形態も可能である。
○噴射孔は、楕円錐形状の孔であってもよい。
前記した実施形態から把握できる技術思想について以下に記載する。

（イ）前記噴射孔は、前記緯入れ用補助ノズルの平板部に設けられている請求項１乃至請求項５のいずれか１項に記載のジェットルームにおける緯入れ装置。
（ロ）前記平板部の外面は、経糸の糸方向と平行である前記（イ）項に記載のジェットルームにおける緯入れ装置。

１４…緯糸案内通路。２１…緯入れ用補助ノズル。２３…噴射孔。Ｙ…緯糸。β…加工偏向角。γ…テーパ角。Ａ…比。Ａｏ…基準値。δ…噴射偏向角。Δδｍａｘ…噴射偏向角の変化幅。Ｐｍａｘ…緯入れ最高圧力。Ｐｍｉｎ…緯入れ最低圧力。

Claims (5)

1. 緯入れ用補助ノズルの噴射孔からエアを噴射して緯糸案内通路内の緯糸を搬送するジェットルームにおける緯入れ装置において、
   前記噴射孔は、前記緯入れ用補助ノズルの噴射方向に向かうにつれて断面積が減縮してゆくテーパ形状であり、
   前記噴射孔のテーパ角γと前記噴射孔の加工偏向角βとの比γ÷β＝Ａは、不等式（１）で示す関係にあるジェットルームにおける緯入れ装置。
   Ａ≧Ａｏ・・・（１）
   但し、Ａｏは、前記緯入れ用補助ノズルの噴射圧力が緯入れ最高圧力から緯入れ最低圧力へ変化するときの噴射偏向角の変化幅が零となるγ÷βの値。
2. 前記比Ａは２．５以上である請求項１に記載のジェットルームにおける緯入れ装置。
3. 前記比Ａは３以上である請求項１に記載のジェットルームにおける緯入れ装置。
4. 前記比Ａは４．５以下である請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のジェットルームにおける緯入れ装置。
5. 前記噴射孔の形状は、円錐孔形状である請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のジェットルームにおける緯入れ装置。

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