JP3961318B2 - エアジェットルーム用の変形筬 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、エアジェットルームに使用される変形筬に関するものであり、詳しくは緯入れ安定性を確保しつつ緯入れの高速化を図った変形筬に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図２７は従来の変形筬を用いた緯入れ装置を示す。スレイ１上には変形筬２が立設固定されている。変形筬２は、多数枚の筬羽３を緯入れ方向に列設して構成されている。各筬羽３にはガイド孔４が凹設されており、このガイド孔４の列が緯糸通路Ｔを形成する。緯入れ用メインノズル５から射出された緯糸Ｙは緯糸通路Ｔ内を飛走する。ガイド孔４は、水平な上壁面４ａと、垂直な奥壁面４ｂと、ガイド孔４の開口部４ｆ側に向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面４ｃと、上壁面４ａと奥壁面４ｂとを繋ぐ曲面状の上部角部４ｄと、奥壁面４ｂと下壁面４ｃとを繋ぐ曲面状の下部角部４ｅとによって形成されている。
【０００３】
スレイ１の前面には複数本の緯入れ用補助ノズル６が緯糸通路Ｔに沿って所定間隔をおいて装着されている。緯入れ用補助ノズル６の先端には噴射孔６ａがあけられている。噴射孔６ａからの噴射主流は、図２７に矢印Ｓで示すように緯糸通路Ｔに沿って斜め方向に向かうようにしてある。緯糸通路Ｔと変形筬２とは一体になっており、緯入れ用補助ノズル６の先端に形成された噴射孔６ａは、緯糸通路Ｔに極接近している。緯入れ時には緯入れ用補助ノズル６だけが経糸をかき分けて経糸開口内に進入し、筬打ち時には緯入れ用補助ノズル６だけが経糸開口内から経糸の下方に抜け出す。緯入れ用補助ノズル６は細身であり、経糸をかき分けて緯入れ用補助ノズル６を高速で出入りさせても経糸を損傷することはない。又、緯入れ用補助ノズル６の先端の経糸開口内に対する出入りの距離は、エアガイドの出入りの距離に比して少なくて済む。そのため、経糸開口内と経糸の下方との間で緯入れ用補助ノズル６を往復動させる構成は、エアガイドの場合に比してスレイ１の揺動量が小さくて済む。従って、変形筬を用いた緯入れ装置は、特開昭５５−９３８４４号公報、特開昭５７−９５３４４号公報、特公昭５９−２６６８８号公報に開示されるようなエアガイドを用いた緯入れ装置に比してエアジェットルームの高速化に有利である。
【０００４】
しかし、従来の変形筬２を用いた緯入れ装置には以下に示すような幾つかの問題点がある。
曲面状の上部角部４ｄ及び下部角部４ｅの曲率半径は、プレスによる型抜き製作の容易性等を考慮していずれも２mm程度にしてある。このような変形筬２を用いた緯入れ装置では、緯糸通路Ｔ内を飛走する緯糸Ｙの飛走位置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気流の主流Ｓがガイド孔４の壁面に衝突する位置によって変わってしまう。
【０００５】
図２８は、空気主流Ｓ１が上壁面４ａに衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ１との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、図３１は、上方から見た空気主流Ｓ１の推移を示す。空気主流Ｓ１が上壁面４ａに衝突した場合には、衝突後に空気主流Ｓ１は奥壁面４ｂ側へと進み、上部角部４ｄに沿って下方へ偏向し、次いで奥壁面４ｂ側から開口部４ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化のために緯糸Ｙは、上部角部４ｄでの下向き偏向流の影響を受けてＹ１で示すように下部角部４ｅ付近を飛走する。
【０００６】
図２９は、空気主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ２との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、図３２は、上方から見た空気主流Ｓ２の推移を示す。空気主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝突した場合には、衝突後に空気主流Ｓ２は上部角部４ｄに沿って進み、開口部４ｆ側に偏向する。最高流速位置のこのような変化のために緯糸Ｙは、上部角部４ｄでの上向き偏向流の影響を受けてＹ２で示すように上壁面４ａ付近を飛走する。
【０００７】
図３０は、空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ３との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、図３３は、上方から見た空気主流Ｓ３の推移を示す。空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに衝突した場合には、衝突後に空気主流Ｓ３は下方へ進みながらわずかに開口部４ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化のために緯糸Ｙは、Ｙ３で示すように上部角部４ｄ付近を飛走する。
【０００８】
緯糸の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸の飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸通路内の空気流速分布と深い関係にある。
【０００９】
図３４は、緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘを８０mmとした場合のノズル下流８０mm位置の緯糸通路Ｔ内の空気流速分布を示す。１点鎖線は等速度分布線を表し、分布線は１０ｍ／ｓ単位で表してある。Ｖm で示す位置は最高流速位置である。
【００１０】
図２８で示したように、飛走位置Ｙ１付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走位置Ｙ１付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すことはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。しかし、緯糸Ｙの飛走位置Ｙ１付近の空気流速は、最高流速よりも低いため、飛走位置Ｙ１を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は低くなる。
【００１１】
緯糸Ｙの飛走位置Ｙ２付近の空気流速は最高流速に近く、飛走位置Ｙ２を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は高くなる。しかし、図２９で示したように、飛走位置Ｙ２付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が強いため、飛走位置Ｙ２付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出し易く、緯糸Ｙの飛走が不安定になる。
【００１２】
緯糸Ｙの飛走位置Ｙ３付近の空気流速は、最高流速に近く、飛走位置Ｙ３を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は高くなる。又、図３０で示したように、飛走位置Ｙ３付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走位置Ｙ３付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すことはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。
【００１３】
従って、高速かつ安定した飛走を実現するためには、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓを上部角部４ｄに向け、緯糸Ｙが上部角部４ｄ付近を飛走するようにすることが重要である。しかし、緯糸通路Ｔに対する緯入れ用補助ノズル６の相対的な取り付け位置、緯入れ用補助ノズル６の取り付け角度、噴射孔６ａの噴射指向方向、噴射圧力等によってガイド孔の壁面に対する空気主流の衝突位置が変わる。前述したように緯糸Ｙの飛走位置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気主流Ｓのガイド孔４の壁面に対する衝突位置によって変わってしまう。そのため、従来の変形筬を用いた緯入れ装置では緯糸Ｙを緯糸通路Ｔ内の同じ位置、しかも高速飛走可能な位置で安定して飛走させることは難しい。
【００１４】
特開平２−５３９３５号公報、実開平３−３８３７８号公報では、変形筬に形成した緯糸通路内における緯糸飛走速度の高速化、緯糸通路からの緯糸飛び出し防止を図った装置が開示されている。これら従来装置では筬羽のガイド孔の上壁面と奥壁面とのなす角を直角又は鋭角に設定し、緯糸通路の上部の懐を深くしている。緯糸通路の上部の懐を深くした通路形状は、緯入れ用補助ノズルから噴射される空気流を通路開口部側へ向かい難くする。しかし、このような通路形状であっても、上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部で緯糸を安定して飛走させることができない場合があった。即ち、緯糸の飛走速度の高速化と緯糸通路からの緯糸の飛び出しによる飛走トラブルの低減とを共に両立させ得なかった。
【００１５】
特開平８−７４１４３号公報では、図３５に示すように、変形筬７の上部角部８ｄの曲率半径ｒを下部角部８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくした緯入れ装置が開示されている。上部角部８ｄの曲率半径ｒを下部角部８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくしたガイド孔８の形状は、緯入れ用補助ノズル６から噴射される空気主流がガイド孔８の壁面に衝突した後に上部角部８ｄで偏向し難くする。従って、緯糸が常に空気流速の高い上部角部８ｄを安定飛走する。
【００１６】
又、特開平８−７４１４３号公報では、上部角部８ｄの曲率半径ｒを小さくすることに加え、奥壁面８ｂからの上壁面８ａの延出寸法に対する奥壁面８ｂからの下壁面８ｃの延出寸法の比率を小さくした実施の形態が開示されている。前記比率を小さくすることによって緯糸飛走位置に対して緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａを接近配置することができ、噴射孔６ａからガイド孔８の壁面に到達する空気流速の減衰が小さくなる。従って、緯糸の飛走する上部角部８ｄでの空気流速が高くなり、緯糸の高速飛走が可能となる。
【００１７】
本願出願人は、緯糸が一層安定して高速飛走し得るエアジェットルーム用の変形筬を特開平１１−１４０７４８号公報で開示している。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、筬打ち時に変形筬の上壁面８ａの先端部が織布の上面に干渉するというおそれがある。上壁面８ａが織布の上面に干渉すると、織布が傷付けられる。織布に対する上壁面８ａの干渉の問題は、特開平２−５３９３５号公報、実開平３−３８３７８号公報、特開平８−７４１４３号公報等における変形筬についても言える。
【００１９】
本発明は、変形筬と織布との干渉を回避しつつ、緯糸が緯糸通路内を安定して一層高速で飛走し得るエアジェットルーム用の変形筬を提供することを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
そのために請求項１の発明では、上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を形成するエアジェットルーム用の変形筬において、前記上壁面は、奥壁面側から延びる水平壁面と、該水平壁面から開口部先端側に昇り傾斜するとともに平面を有する傾斜壁面とからなり、前記上壁面と前記奥壁面との間の上部角部の曲率半径を０．４ｍｍ〜１ｍｍとし、前記上壁面における前記上部角部の円弧と上壁面との接点位置を、該上壁面における緯糸通路の開口部側の先端位置、すなわち、前記傾斜壁面の平面の延長線と上壁面先端凸部の頂点からの垂線との交わる位置よりも下げ、前記接点位置と前記先端位置との高低差を１ｍｍよりも大きくかつ１．５ｍｍ以下とした。
【００２１】
緯入れ用補助ノズルからの空気主流は、緯糸通路の開口部側の下方から上部角部に向けられる。しかし、実際の噴射方向は、緯入れ用補助ノズルの製造上及び取り付け上のばらつきもあって上壁面あるいは奥壁面に衝突する場合も少なくない。
【００２２】
上壁面に衝突した空気主流は、上壁面に沿って奥壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部の存在が衝突後の空気主流の偏向を規制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁面に衝突した空気主流は、その後、上部角部を推移し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。
【００２３】
奥壁面に衝突した空気主流は、奥壁面に沿って上壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部は、衝突後の空気主流の偏向を規制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁面に衝突した後の空気主流は、上部角部を推移し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。
【００２４】
空気主流が上部角部に衝突した場合、下部角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部は、衝突後の空気主流の偏向を規制し、上部角部に衝突した空気主流は、上部角部を推移する。従って、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。
【００２５】
上壁面における上部角部の円弧と上壁面との接点位置を、該上壁面における緯糸通路の開口部側の先端位置、すなわち、傾斜壁面の平面の延長線と上壁面先端凸部の頂点からの垂線との交わる位置よりも下げ、接点位置と先端位置との高低差を１ｍｍよりも大きくかつ１．５ｍｍ以下とした構成は、上部角部と緯入れ用補助ノズルの噴射孔との間の距離を短くする。この距離の短縮は、上部角部における空気流速を高め、緯糸の飛走速度が高まる。
【００２６】
また、請求項１の発明では、奥壁面側から延びる水平壁面と、該水平壁面から開口部先端側に昇り傾斜するとともに平面を有する傾斜壁面とから前記上壁面を構成した。
平面の組み合わせによる上壁面の形成は、上壁面における上部角部側の位置を上壁面における先端側の位置よりも下げる上で簡便である。
【００２８】
請求項２の発明では、請求項１において、前記奥壁面の長さを前記上壁面の長さの４０〜６０％とした。
上壁面の位置を下げ過ぎると、筬打ち時に変形筬の上壁面の先端部が織布の上面に干渉するというおそれがある。上壁面が織布の上面に干渉すると、織布が傷付けられる。奥壁面の長さを上壁面の長さの４０〜６０％とした構成は、筬打ち時の上壁面と織布との干渉を回避しつつ緯糸の安定かつ高速の飛走を達成する上で最も好ましい。
【００２９】
請求項３の発明では、請求項１及び請求項２のいずれか１項において、少なくとも一部の前記ガイド孔の前記下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした。
【００３０】
ガイド孔の下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法よりも小さくすれば、緯入れ用補助ノズルの噴射孔を上部角部に近づけることができる。このようにすれば上部角部における空気流速が上昇し、緯糸の飛走速度が高まる。この場合、下壁面における奥壁面からの延出寸法を上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とする構成は、緯糸の緯入れ安定性及び高速飛走の達成の上で望ましい。空気流速の上昇は、要求される緯糸の飛走速度の達成のための空気消費量の低減をもたらす。
【００３１】
請求項４の発明では、請求項１乃至請求項３のいずれか１項において、緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸通路側へ入り込む傾斜面を前記上壁面、前記上部角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面に設け、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくした。
【００３２】
傾斜面の傾斜角を大きくするほど、隣接する筬羽間へ洩れるエアの流量が少なくなる。隣接する筬羽間へ洩れるエアの流量が上壁面及び上部角部の壁面で少なくなるようにすれば、上部角部における空気流速が上昇する。奥壁面、下部角部の壁面及び下壁面で徐々にエアを洩らすようにすれば、緯糸通路の開口部の下部からのエア流出が減少する。上部角部における空気流速の上昇、及び緯糸通路の開口部の下部からのエア流出の減少は、上壁面及び前上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくすることによって達成される。そのため、緯糸は、上部角部を一層安定して高速で飛走する。
【００３３】
請求項５の発明では、請求項１乃至請求項４のいずれか１項において、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を１０°〜２０°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角を５°〜１５°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角は、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角よりも小さくした。
【００３４】
このような構成は、緯糸の高速飛走と安定飛走とを両立する上で好ましい。
請求項６の発明では、請求項４及び請求項５のいずれか１項において、前記上壁面、前記上部角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面の各傾斜面の両端部を面取り形状にした。
【００３５】
このような構成は、経糸の開口運動に伴う経糸と傾斜面の端部との接触抵抗を低減し、織布品質が向上する。
請求項７の発明では、請求項６において、前記傾斜面における前記面取り形状の端部以外を平面形状のストレート部とし、前記筬羽の板の厚み方向における前記ストレート部の幅を前記筬羽の板厚の０．４〜０．８とした。
【００３６】
このような寸法比構成は、織機を高速化した場合の織布の品質向上と、緯糸の高速飛走とを両立する上で好ましい。
【００３７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体化した第１の実施の形態を図１〜図２０に基づいて説明する。装置の取り付け構成は図２７と同じであり、この実施の形態では隣接する緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘが８０mmにしてある。
【００３８】
図１及び図２に示すように変形筬１０を構成する多数枚の筬羽１１にはコ字形状のガイド孔１２が凹設されており、このガイド孔１２の列が緯糸通路Ｔを形成する。ガイド孔１２は、水平な上壁面１２ａと、垂直な奥壁面１２ｂと、ガイド孔１２の開口部１２ｆ側に向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面１２ｃと、上壁面１２ａと奥壁面１２ｂとの間の上部角部１２ｄと、奥壁面１２ｂと下壁面１２ｃとの間の下部角部１２ｅとによって形成されている。上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅは、円弧面形状である。上壁面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは９mmである。奥壁面１２ｂの上下の寸法Ｗｂは、上壁面１２ａの延出寸法Ｗａの５０％程度となる４．５mmであり、下壁面１２ｃにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗｃは、上壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａの４５％程度となる４mmである。
【００３９】
緯入れ用補助ノズル６を単に緯糸通路Ｔに近接すれば、経糸Ｚ（図１９に図示）の開口内へ出入りする緯入れ用補助ノズル６と筬羽１１との間の経糸Ｚの屈曲が大きくなり、経糸Ｚが損傷する。経糸Ｚの損傷は織物品質を低下させる。上壁面１２ａから緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａまでの上下方向の距離Ｌ１、及び下壁面１２ｃの開口部１２ｆ側の先端から噴射孔６ａまでの前後方向の距離Ｌ２は、緯入れ用補助ノズル６が織物品質に悪影響を及ぼさないように設定されている。
【００４０】
図２に示すように、上壁面１２ａは、水平壁面１２ａ１と傾斜壁面１２ａ２とからなる。水平壁面１２ａ１は、奥壁面１２ｂから緯糸通路Ｔの開口部１２ｆ側に延出している。傾斜壁面１２ａ２は、平面を備えている（図３参照）。傾斜壁面１２ａ２の平面は、水平壁面１２ａ１に対して約１５°の昇り傾斜となっている。水平壁面１２ａ１における奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａ１は、５mmである。傾斜壁面１２ａ２における水平壁面１２ａ１からの延出寸法は、４mmである。水平壁面１２ａ１の位置は、傾斜壁面１２ａ２の位置よりも下げてある。水平壁面１２ａ１の位置は、傾斜壁面１２ａ２の平面の延長にある開口部１２ｆの先端１２ｇの位置よりも１mm低くしてある。図２に示す距離Ｍｈが１mmである。
【００４１】
円弧面形状の上部角部１２ｄの曲率半径ｒは０．４mmにしてあり、円弧面形状の下部角部１２ｅの曲率半径Ｒは２mmにしてある。
図３〜図７に示すように、上壁面１２ａ（即ち、水平壁面１２ａ１及び傾斜壁面１２ａ２）、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅは、矢印Ｐで示す緯入れ方向に向かうにつれて緯糸通路Ｔ側へ入り込む傾斜面にしてある。上壁面１２ａの傾斜面の傾斜角θａ、及び上部角部１２ｄの傾斜面の傾斜角θｄは、いずれも約１２°にしてある。奥壁面１２ｂの傾斜面の傾斜角θｂ、及び下部角部１２ｅの傾斜面の傾斜角θｅは、いずれも約６°にしてある。下壁面１２ｃの傾斜面の傾斜角θｃは、約７°にしてある。
【００４２】
上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅの各傾斜面の両端部は、円弧形状の面取部１２ｒ（図３参照）にしてある。各傾斜面の両端部の面取部１２ｒの曲率半径ｋは、いずれも約０．０４mmにしてある。曲率半径ｋ＝０．０４mmは、筬羽１１の厚みｔ＝０．２mmの約２０％である。各傾斜面の両端部の面取部１２ｒを除いた平面形状のストレート部１２ｓ（図３参照）の長さをｕとすると、寸法比ｕ／ｔは、約０．６である。
【００４３】
緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓは、緯糸通路Ｔの開口部１２ｆ側の下方から上部角部１２ｄに向けられる。しかし、実際の噴射方向は、緯入れ用補助ノズル６の製造上及び取り付け上のばらつきもあって上壁面１２ａあるいは奥壁面１２ｂに衝突する場合も少なくなく、時によっては下壁面１２ｃに衝突することもあり得る。
【００４４】
図８に示すように、上壁面１２ａに衝突した空気主流Ｓａは、上壁面１２ａに沿って奥壁面１２ｂ側へ向かう。曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２ｄは、衝突後の空気主流Ｓａの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁面１２ａに衝突した空気主流Ｓａは、図１１に示すように上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４５】
図９に示すように、奥壁面１２ｂに衝突した空気主流Ｓｂは、奥壁面１２ｂに沿って上壁面１２ａ側へ向かう。曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２ｄは、衝突後の空気主流Ｓｂの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁面１２ｂに衝突した空気主流Ｓｂは、図１２に示すように上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４６】
下壁面１２ｃに衝突した空気主流は、下壁面１２ｃに沿って奥壁面１２ｂ側へ向かう。上部角部１２ｄの曲率半径ｒよりも大きい曲率半径Ｒの下部角部１２ｅは、衝突後の空気主流を積極的に奥壁面１２ｂに沿って上部角部１２ｄに向かわせる。従って、下壁面１２ｃに衝突した後の空気主流は、最終的には上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４７】
図１０に示すように、空気主流Ｓｄが上部角部１２ｄに衝突した場合、曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２ｄは、衝突後の空気主流Ｓｄの偏向を規制し、上部角部１２ｄに衝突した空気主流Ｓｄは、上部角部１２ｄの近傍を推移する。従って、上部角部１２ｄに衝突した空気主流Ｓｄは、図１３に示すように上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４８】
第１の実施の形態では以下の効果が得られる。
（１−１）緯糸Ｙの飛走速度及び緯糸Ｙの飛走安定性は、緯糸Ｙの飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸Ｙの飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸通路Ｔ内の空気流速分布と深い関係にあり、緯糸Ｙが最高流速位置である上部角部１２ｄ付近を飛走することが最も望ましい。曲率半径ｒ＝０．４mmの上部角部１２ｄを備えた図２の変形筬１０は、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓがガイド孔１２のいずれの壁面に衝突しても緯糸Ｙの飛走を上部角部１２ｄに規制する。その結果、緯糸Ｙは、最高流速位置である上部角部１２ｄ近傍を特開平８−７４１４３号公報の従来装置よりもさらに安定して飛走する。
【００４９】
（１−２）上壁面１２ａを構成する水平壁面１２ａ１の位置は、開口部１２ｆの先端１２ｇの位置よりもＭｈ＝１mm下げてある。即ち、上壁面１２ａにおける上部角部１２ｄ側の位置は、上壁面１２ａにおける先端側の位置よりも下げてあり、上部角部１２ｄの近傍の上壁面１２ａの部分の位置が先端１２ｇ近傍の上壁面１２ａの部分の位置よりも低くなっている。上部角部１２ｄの位置は、水平壁面１２ａ１の位置よりも更に低くなっている。そのため、上部角部１２ｄと緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａとの間の距離が短くなり、上部角部１２ｄ付近における空気流速が上昇する。その結果、緯糸Ｙは、最高流速位置である上部角部１２ｄ近傍を特開平１１−１４０７４８号公報の従来装置よりもさらに高速で飛走する。
【００５０】
図１４の曲線Ｇｏは、図２の変形筬１０を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部１２ｄにおける空気流速を示す。横軸は、緯入れ用補助ノズル６から緯入れ方向への距離を表す。曲線Ｇ１は、特開平１１−１４０７４８号公報に開示の変形筬を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部における空気流速を示す。曲線Ｇ２は、図３５の変形筬７を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部８ｄにおける空気流速を示す。曲線Ｇ３は、図２７の変形筬２を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部４ｄにおける空気流速を示す。水平壁面１２ａ１を傾斜壁面１２ａ２よりも下げた変形筬１０は、上部角部１２ｄにおける空気流速が特開平１１−１４０７４８号公報に開示の変形筬に比べても全般的に高くなる。
【００５１】
（１−３）緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の一部は、隣接する筬羽１１間から漏洩する。この漏洩割合が多ければ緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の流速が低下し、緯糸Ｙの飛走速度が低下する。ガイド孔１２の壁面に形成された傾斜面は、筬羽１１間からの空気漏洩を抑制するものであり、この傾斜面は、緯糸Ｙの高速飛走の向上に寄与する。上壁面１２ａにおける傾斜面の傾斜角θａ及び上部角部１２ｄにおける傾斜面の傾斜角θｄは、他の傾斜面の傾斜角θｂ，θｃ，θｅに比べて２倍程度大きくしてある。そのため、開口部１２ｆ側の下方の緯入れ用補助ノズル６から上部角部１２ｄに向けられる空気主流Ｓは、上壁面１２ａ及び上部角部１２ｄでの洩れ割合を抑制される。その結果、緯糸Ｙの高速飛走を損なうことなく、要求される緯糸飛走速度の達成のための空気消費量を低減することができる。
【００５２】
なお、傾斜角θａ，θｄの範囲を１０°〜２０°とし、傾斜角θｂ，θｃ，θｅの範囲を５°〜１５°とし、かつ傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，θｅよりも大きくすることが緯糸の高速飛走と安定飛走とを両立する上で好ましい。
【００５３】
（１−４）上壁面１２ａ及び上部角部１２ｄを除いた壁面、即ち奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ及び下部角部１２ｅにおける各傾斜面の傾斜角θｂ，θｃ，θｅは、従来の変形筬の場合と同程度である。傾斜角θｂ，θｃ，θｅは、傾斜角θａ，θｄに比べて小さいため、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ及び下部角部１２ｅでの筬羽１１間からの空気漏洩は、徐々に行われる。本願発明者は、傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，θｅよりも大きくした場合と、特開平８−７４１４３号公報の従来装置の場合とで緯糸の飛走安定性の比較実験を行った。その結果、本願発明者は、傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，θｅよりも大きくした変形筬が特開平８−７４１４３号公報の従来装置よりも更に安定した緯糸飛走をもたらすことを確認した。
【００５４】
（１−５）図１５の曲線Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３は、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走速度との関係を実験で求めたデータである。曲線Ｈ１は、図２の変形筬１０を用いた場合の実験データである。曲線Ｈ２は、図３５の変形筬７を用いた場合の実験データであり、曲線Ｈ３は、図２７の変形筬２を用いた場合の実験データである。図１５の曲線Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３は、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走トラブル発生頻度との関係を実験で求めたデータである。曲線Ｉ１は、図２の変形筬１０を用いた場合の実験データである。曲線Ｉ２は、図３５の変形筬７を用いた場合の実験データであり、曲線Ｉ３は、図２７の変形筬２を用いた場合の実験データである。
【００５５】
緯糸Ｙの飛走トラブルは、許容時間内に所定の緯入れ末端側に到達しない状態として把握される。これらの実験では、上壁面における奥壁面からの延出寸法は一定にしてある。又、下壁面の先端から噴射孔６ａまでの距離Ｌ２は一定にしてあり、かつ緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓが常に上部角部を向くようにしてある。さらに、緯入れ用補助ノズル６からの噴射空気流量も一定にしてある。
【００５６】
曲線Ｈ１，Ｈ２及び曲線Ｉ１，Ｉ２からわかるように、変形筬１０及び変形筬７では、下壁面１２ｃ，８ｃの延出寸法Ｗｃを短くしてゆくと、緯糸Ｙの飛走トラブル発生頻度の増加を抑制したまま緯糸Ｙの飛走速度を上げてゆくことができる。下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃを４mmとした本実施の形態では、下壁面８ｃにおける延出寸法Ｗｃを７mmとした特開平８−７４１４３号公報に開示の変形筬７の場合よりも緯糸飛走速度がさらに上昇している。しかし、延出寸法Ｗｃが２mm以下になると、上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ及び下壁面１２ｃによって形成される緯糸通路Ｔの持つ空気流拡散抑制機能が弱まり、緯糸通路Ｔ内における均整のとれた空気流速分布が得られなくなる。このような状態になると、緯糸飛走速度が低下し始め、しかも緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すといったことによる緯糸飛走トラブルの発生頻度も増加する。図１５の実験データから判断して、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃが上壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａの２５％〜５５％の範囲にある構成が望ましい。
【００５７】
（１−６）図１６のグラフの曲線Ｅは、上部角部１２ｄの曲率半径ｒと緯糸の飛走トラブルの頻度との関係を示す実験データである。この実験は、緯糸を標準的な綿４０番、織機回転数を９００ｒｐｍ、空気流量を一定とした条件で行なったものである。上部角部１２ｄの曲率半径ｒを１mm以下とすれば、上部角部４ｄの曲率半径を２mm程度とした図２７の変形筬２を用いた場合の飛走トラブル頻度の１／５程度に少なくすることができる。
【００５８】
（１−７）上壁面１２ａは、上部角部１２ｄに繋がる水平壁面１２ａ１を開口部１２ｆの先端１２ｇ側の傾斜壁面１２ａ２よりも低くなるような形状にしてあり、奥壁面１２ｂの高さ寸法を小さくする構成が採用されている。図１７のグラフにおける曲線Ｍ１は、上壁面１２ａの延出寸法Ｗａに対する奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂの寸法比Ｗｂ／Ｗａと、緯糸飛走速度との関係を示す実験データである。図１７のグラフにおける曲線Ｎ１は、寸法比Ｗｂ／Ｗａと緯糸飛走トラブルの発生頻度との関係を示す実験データである。
【００５９】
緯糸飛走速度は、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．４程度のときに最も速い。寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．２５以下になると、緯糸飛走速度が急激に低下する。これは、奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂが小さくなって緯入れ用補助ノズル６からの空気噴流が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃに衝突し、筬羽１１間からの空気漏洩が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃで多くなるからである。上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃでの空気漏洩が多くなると、上部角部１２ｄの近傍での空気流速が低下し、緯糸飛走速度が急激に低下する。又、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．４以下になると、ガイド孔１２の面積が小さくなり過ぎ、緯糸飛走トラブルが増大する。従って、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４以上が望ましい。しかし、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．４以上の領域で大きくなるにつれて緯糸飛走速度が低下してゆくため、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４〜０．６が望ましい。
【００６０】
一方、寸法比Ｗｂ／Ｗａを０．４よりも小さくすると、図１９に示すように筬打ち時に変形筬１０の上壁面１２ａと織布Ｗの上面とが干渉し、織布の品質が低下する。織布品質の低下の回避を考慮した場合にも、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４〜０．６が望ましい。
【００６１】
（１−７）図１８のグラフにおける曲線Ｍ２は、水平壁面１２ａ１と開口部１２ｆの先端１２ｇとの間における上下方向の距離Ｍｈと、緯糸飛走速度との関係を示す実験データである。図１８のグラフにおける曲線Ｎ２は、距離Ｍｈと緯糸飛走トラブルの発生頻度との関係を示す実験データである。
【００６２】
距離Ｍｈが０mmから大きくなるに従い、上部角部１２ｄと緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａとの距離が短くなる。そのため、上部角部１２ｄにおける空気流速が上昇し、緯糸Ｙの飛走速度が高まる。緯糸飛走速度は、距離Ｍｈ＝１．２mm程度の場合に最も速く、距離Ｍｈが２．５mm以上になると、緯糸飛走速度が急激に低下する。これは、奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂが小さくなって緯入れ用補助ノズル６からの空気噴流が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃに衝突し、筬羽１１間からの空気漏洩が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃで多くなるからである。上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃでの空気漏洩が多くなると、上部角部１２ｄの近傍での空気流速が低下し、緯糸飛走速度が急激に低下する。又、距離Ｍｈが１．５mm以上になると、ガイド孔１２の面積が小さくなり過ぎ、緯糸飛走トラブルが増大する。従って、距離Ｍｈは、０mm〜１．５mmが望ましい。
【００６３】
一方、距離Ｍｈを１．５mmよりも大きくすると、図１９に示すように筬打ち時に変形筬１０の上壁面１２ａと織布Ｗの上面とが干渉し、織布の品質が低下する。織布品質の低下の回避を考慮した場合にも、距離Ｍｈは、０mm〜１．５mmが望ましい。
【００６４】
（１−８）上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅの各傾斜面の両端部は、円弧形状の面取部１２ｒにしてある。図２０のグラフにおける曲線Ｊは、筬羽１１の板厚ｔと筬羽１１の板の厚みの方向におけるストレート部１２ｓの幅ｕとの寸法比ｕ／ｔと、緯糸飛走速度との関係を示す実験データである。寸法比ｕ／ｔを０．４以上とすれば、緯糸飛走速度が」高い状態に保たれる。しかし、織機上の織布Ｗの両端や緯入れ用補助ノズル６の近傍の経糸Ｚは、筬羽１１とは平行にならず、僅かに傾く。そのため、寸法比ｕ／ｔを０．８よりも大きくすると、経糸開口運動に伴う経糸Ｚと面取部１２ｒとの接触抵抗が大きくなり、経糸Ｚが傷ついて織布品質が低下する。糸強力の弱い経糸Ｚの場合には、経糸切れが発生する場合もある。従って、寸法比ｕ／ｔは、０．４〜０．８の範囲が望ましい。
【００６５】
次に、図２１及び図２２の第２の実施の形態を説明する。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付してある。
この実施の形態では、下壁面の延出寸法Ｗｃ，Ｗｃ１が異なる２種類の筬羽１１，１１Ａを用いて変形筬１０Ａを構成している。緯入れ用補助ノズル６の取り付け部付近には延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１１を用い、前記取り付け部を除く部分には延出寸法Ｗｃ１が７mmの筬羽１１Ａを用いている。
【００６６】
図２２に示すように、ガイド孔１２の上壁面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは１０mm、奥壁面１２ｂにおける上下の寸法Ｗｂは４mmとなっている。緯入れ用補助ノズル６の管軸から緯糸通路Ｔの上流側へ３mmの位置と、下流側へ１５mmの位置との間では延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１１が用いられ、それ以外の部分では延出寸法Ｗｃ１が７mmの筬羽１１Ａが用いられている。筬羽１１から緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａまでの距離Ｌ１，Ｌ２及びその他の構成は第１実施の形態と同じにしてある。そして、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓは、第１の実施の形態と同様に上部角部１２ｄに向けられている。
【００６７】
この実施の形態においても、第１の実施の形態の場合と同様に緯糸は高速で飛走する。
図２３〜図２６は参考例を示す。
【００６８】
（１）図２３に示すように、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから直線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とすること。
（２）図２４に示すように、上部角部１２ｄから直線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜となる傾斜壁面１２ａ３と、傾斜壁面１２ａ３の先端に繋がる水平壁面１２ａ４とから１２ａを構成すること。
【００６９】
（３）図２５に示すように、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから凸曲線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とすること。
（４）図２６に示すように、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから凹曲線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とすること。
【００７０】
本発明では以下のような実施の形態も可能である。
（１）面取部１２ｒを円弧状の曲面以外の曲面形状とすること。
（２）各傾斜面の両端部を平面で面取り形状にすること。
前記した実施の形態から把握できる請求項記載以外の発明について以下に記載する。
【００７１】
〔１〕上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を形成するエアジェットルーム用の変形筬において、
前記上壁面と前記奥壁面との間の上部角部の曲率半径を前記下壁面と前記奥壁面との間の下部角部の曲率半径よりも小さくし、前記上壁面における前記上部角部の近傍の位置を前記上壁面における先端側の位置よりも下げたエアジェットルーム用の変形筬。
【００７２】
〔２〕前記上部角部を前記上壁面よりも下げたエアジェットルーム用の変形筬。
【００７３】
【発明の効果】
本発明では、上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部を曲面とすると共に、前記ガイド孔の下壁面と奥壁面とを繋ぐ下部角部の曲率半径よりも前記上部角部の曲率半径を小さくしたので、緯糸が上部角部付近を安定して飛走する。これに加え、上壁面における上部角部の円弧と上壁面との接点位置を、緯糸通路の開口部の上部先端よりも下げたので、緯糸飛走の高速性が高まる。
【００７４】
前記上部角部の曲率半径を０．４ｍｍ〜１ｍｍとした発明は、緯糸の飛走安定の確実性を高める。
前記ガイド孔の下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした発明では、緯入れ用補助ノズルの噴射孔を緯糸の飛走する上部角部に近づけて緯糸通路内の空気流速を高く保つことができる。そのため、緯糸飛走速度の高速化ひいては空気消費量を削減し得るという効果が得られる。
【００７５】
上壁面及び上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくした発明では、緯糸が上部角部付近を高速で安定飛走する効果が得られる。
【００７６】
上壁面、上部角部の壁面、奥壁面、下部角部及び下壁面の各傾斜面の両端部を面取形状にした発明は、経糸開口運動に伴う経糸と傾斜面の端部との接触抵抗を小さくして織布品質を向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を具体化した第１の実施の形態の要部拡大斜視図。
【図２】変形筬の要部拡大側面図。
【図３】図２のＥ−Ｅ線拡大断面図。
【図４】図２のＡ−Ａ線拡大断面図。
【図５】図２のＢ−Ｂ線拡大断面図。
【図６】図２のＣ−Ｃ線拡大断面図。
【図７】図２のＤ−Ｄ線拡大断面図。
【図８】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上壁面に衝突した場合のその後の推移を示す要部拡大側面図。
【図９】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が奥壁面に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図１０】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上部角部に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図１１】図８のＦ−Ｆ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＦ−Ｆ線断面図。
【図１２】図９のＧ−Ｇ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＧ−Ｇ線断面図。
【図１３】図１０のＨ−Ｈ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＨ−Ｈ線断面図。
【図１４】第１の実施の形態における変形筬の緯糸通路内における上部角部付近の緯入れ方向の空気流速分布図。
【図１５】下壁面の寸法と緯糸飛走速度及び緯糸飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１６】上部角部の曲率半径と緯糸の飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１７】奥壁面の高さ寸法と緯糸飛走速度との関係、及び奥壁面の高さ寸法と緯糸の飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１８】距離Ｍｈと緯糸飛走速度との関係、及び距離Ｍｈと緯糸の飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１９】筬打ち時の上壁面と織布との干渉を説明する側面図。
【図２０】傾斜面のストレート部と筬羽の板厚との寸法比と、緯糸飛走速度との関係を説明するグラフ。
【図２１】第２の実施の形態を示す要部拡大側面図。
【図２２】変形筬の要部拡大側面図。
【図２３】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２４】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２５】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２６】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２７】従来の緯入れ装置の斜視図及び部分拡大斜視図の組み合わせ図。
【図２８】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の変形筬の上壁面に衝突した場合のその後の推移を示す要部拡大側面図。
【図２９】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の変形筬の奥壁面に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図３０】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の変形筬の上部角部に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図３１】図２８のＩ−Ｉ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＩ−Ｉ線断面図。
【図３２】図２９のＪ−Ｊ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＪ−Ｊ線断面図。
【図３３】図３０のＫ−Ｋ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＫ−Ｋ線断面図。
【図３４】従来の変形筬の緯糸通路内における空気流速分布状態を説明する要部拡大側面図。
【図３５】従来の変形筬の要部拡大側面図。
【符号の説明】
１０…変形筬。１１，１１Ａ…筬羽。１２…ガイド孔。１２ａ…上壁面。１２ｂ…奥壁面。１２ｃ…下壁面。１２ｄ…上部角部。１２ｅ…下部角部。１２ａ１…水平壁面。１２ａ２…傾斜壁面。１２ｓ…ストレート部。１２ｒ…面取形状の面取部。
【発明の属する技術分野】
本発明は、エアジェットルームに使用される変形筬に関するものであり、詳しくは緯入れ安定性を確保しつつ緯入れの高速化を図った変形筬に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
図２７は従来の変形筬を用いた緯入れ装置を示す。スレイ１上には変形筬２が立設固定されている。変形筬２は、多数枚の筬羽３を緯入れ方向に列設して構成されている。各筬羽３にはガイド孔４が凹設されており、このガイド孔４の列が緯糸通路Ｔを形成する。緯入れ用メインノズル５から射出された緯糸Ｙは緯糸通路Ｔ内を飛走する。ガイド孔４は、水平な上壁面４ａと、垂直な奥壁面４ｂと、ガイド孔４の開口部４ｆ側に向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面４ｃと、上壁面４ａと奥壁面４ｂとを繋ぐ曲面状の上部角部４ｄと、奥壁面４ｂと下壁面４ｃとを繋ぐ曲面状の下部角部４ｅとによって形成されている。
【０００３】
スレイ１の前面には複数本の緯入れ用補助ノズル６が緯糸通路Ｔに沿って所定間隔をおいて装着されている。緯入れ用補助ノズル６の先端には噴射孔６ａがあけられている。噴射孔６ａからの噴射主流は、図２７に矢印Ｓで示すように緯糸通路Ｔに沿って斜め方向に向かうようにしてある。緯糸通路Ｔと変形筬２とは一体になっており、緯入れ用補助ノズル６の先端に形成された噴射孔６ａは、緯糸通路Ｔに極接近している。緯入れ時には緯入れ用補助ノズル６だけが経糸をかき分けて経糸開口内に進入し、筬打ち時には緯入れ用補助ノズル６だけが経糸開口内から経糸の下方に抜け出す。緯入れ用補助ノズル６は細身であり、経糸をかき分けて緯入れ用補助ノズル６を高速で出入りさせても経糸を損傷することはない。又、緯入れ用補助ノズル６の先端の経糸開口内に対する出入りの距離は、エアガイドの出入りの距離に比して少なくて済む。そのため、経糸開口内と経糸の下方との間で緯入れ用補助ノズル６を往復動させる構成は、エアガイドの場合に比してスレイ１の揺動量が小さくて済む。従って、変形筬を用いた緯入れ装置は、特開昭５５−９３８４４号公報、特開昭５７−９５３４４号公報、特公昭５９−２６６８８号公報に開示されるようなエアガイドを用いた緯入れ装置に比してエアジェットルームの高速化に有利である。
【０００４】
しかし、従来の変形筬２を用いた緯入れ装置には以下に示すような幾つかの問題点がある。
曲面状の上部角部４ｄ及び下部角部４ｅの曲率半径は、プレスによる型抜き製作の容易性等を考慮していずれも２mm程度にしてある。このような変形筬２を用いた緯入れ装置では、緯糸通路Ｔ内を飛走する緯糸Ｙの飛走位置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気流の主流Ｓがガイド孔４の壁面に衝突する位置によって変わってしまう。
【０００５】
図２８は、空気主流Ｓ１が上壁面４ａに衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ１との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、図３１は、上方から見た空気主流Ｓ１の推移を示す。空気主流Ｓ１が上壁面４ａに衝突した場合には、衝突後に空気主流Ｓ１は奥壁面４ｂ側へと進み、上部角部４ｄに沿って下方へ偏向し、次いで奥壁面４ｂ側から開口部４ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化のために緯糸Ｙは、上部角部４ｄでの下向き偏向流の影響を受けてＹ１で示すように下部角部４ｅ付近を飛走する。
【０００６】
図２９は、空気主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ２との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、図３２は、上方から見た空気主流Ｓ２の推移を示す。空気主流Ｓ２が奥壁面４ｂに衝突した場合には、衝突後に空気主流Ｓ２は上部角部４ｄに沿って進み、開口部４ｆ側に偏向する。最高流速位置のこのような変化のために緯糸Ｙは、上部角部４ｄでの上向き偏向流の影響を受けてＹ２で示すように上壁面４ａ付近を飛走する。
【０００７】
図３０は、空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに衝突した場合の最高流速位置の推移と緯糸Ｙの飛走位置Ｙ３との関係について緯入れ上流側から見た様子を示し、図３３は、上方から見た空気主流Ｓ３の推移を示す。空気主流Ｓ３が上部角部４ｄに衝突した場合には、衝突後に空気主流Ｓ３は下方へ進みながらわずかに開口部４ｆ側に推移する。最高流速位置のこのような変化のために緯糸Ｙは、Ｙ３で示すように上部角部４ｄ付近を飛走する。
【０００８】
緯糸の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸の飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸の飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸通路内の空気流速分布と深い関係にある。
【０００９】
図３４は、緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘを８０mmとした場合のノズル下流８０mm位置の緯糸通路Ｔ内の空気流速分布を示す。１点鎖線は等速度分布線を表し、分布線は１０ｍ／ｓ単位で表してある。Ｖm で示す位置は最高流速位置である。
【００１０】
図２８で示したように、飛走位置Ｙ１付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走位置Ｙ１付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すことはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。しかし、緯糸Ｙの飛走位置Ｙ１付近の空気流速は、最高流速よりも低いため、飛走位置Ｙ１を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は低くなる。
【００１１】
緯糸Ｙの飛走位置Ｙ２付近の空気流速は最高流速に近く、飛走位置Ｙ２を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は高くなる。しかし、図２９で示したように、飛走位置Ｙ２付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が強いため、飛走位置Ｙ２付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出し易く、緯糸Ｙの飛走が不安定になる。
【００１２】
緯糸Ｙの飛走位置Ｙ３付近の空気流速は、最高流速に近く、飛走位置Ｙ３を飛走する緯糸Ｙの飛走速度は高くなる。又、図３０で示したように、飛走位置Ｙ３付近では開口部４ｆ側への偏向流成分が弱いため、飛走位置Ｙ３付近を飛走する緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すことはなく、緯糸Ｙの飛走は安定する。
【００１３】
従って、高速かつ安定した飛走を実現するためには、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓを上部角部４ｄに向け、緯糸Ｙが上部角部４ｄ付近を飛走するようにすることが重要である。しかし、緯糸通路Ｔに対する緯入れ用補助ノズル６の相対的な取り付け位置、緯入れ用補助ノズル６の取り付け角度、噴射孔６ａの噴射指向方向、噴射圧力等によってガイド孔の壁面に対する空気主流の衝突位置が変わる。前述したように緯糸Ｙの飛走位置は、緯入れ用補助ノズル６から噴射する空気主流Ｓのガイド孔４の壁面に対する衝突位置によって変わってしまう。そのため、従来の変形筬を用いた緯入れ装置では緯糸Ｙを緯糸通路Ｔ内の同じ位置、しかも高速飛走可能な位置で安定して飛走させることは難しい。
【００１４】
特開平２−５３９３５号公報、実開平３−３８３７８号公報では、変形筬に形成した緯糸通路内における緯糸飛走速度の高速化、緯糸通路からの緯糸飛び出し防止を図った装置が開示されている。これら従来装置では筬羽のガイド孔の上壁面と奥壁面とのなす角を直角又は鋭角に設定し、緯糸通路の上部の懐を深くしている。緯糸通路の上部の懐を深くした通路形状は、緯入れ用補助ノズルから噴射される空気流を通路開口部側へ向かい難くする。しかし、このような通路形状であっても、上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部で緯糸を安定して飛走させることができない場合があった。即ち、緯糸の飛走速度の高速化と緯糸通路からの緯糸の飛び出しによる飛走トラブルの低減とを共に両立させ得なかった。
【００１５】
特開平８−７４１４３号公報では、図３５に示すように、変形筬７の上部角部８ｄの曲率半径ｒを下部角部８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくした緯入れ装置が開示されている。上部角部８ｄの曲率半径ｒを下部角部８ｅの曲率半径Ｒよりも小さくしたガイド孔８の形状は、緯入れ用補助ノズル６から噴射される空気主流がガイド孔８の壁面に衝突した後に上部角部８ｄで偏向し難くする。従って、緯糸が常に空気流速の高い上部角部８ｄを安定飛走する。
【００１６】
又、特開平８−７４１４３号公報では、上部角部８ｄの曲率半径ｒを小さくすることに加え、奥壁面８ｂからの上壁面８ａの延出寸法に対する奥壁面８ｂからの下壁面８ｃの延出寸法の比率を小さくした実施の形態が開示されている。前記比率を小さくすることによって緯糸飛走位置に対して緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａを接近配置することができ、噴射孔６ａからガイド孔８の壁面に到達する空気流速の減衰が小さくなる。従って、緯糸の飛走する上部角部８ｄでの空気流速が高くなり、緯糸の高速飛走が可能となる。
【００１７】
本願出願人は、緯糸が一層安定して高速飛走し得るエアジェットルーム用の変形筬を特開平１１−１４０７４８号公報で開示している。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、筬打ち時に変形筬の上壁面８ａの先端部が織布の上面に干渉するというおそれがある。上壁面８ａが織布の上面に干渉すると、織布が傷付けられる。織布に対する上壁面８ａの干渉の問題は、特開平２−５３９３５号公報、実開平３−３８３７８号公報、特開平８−７４１４３号公報等における変形筬についても言える。
【００１９】
本発明は、変形筬と織布との干渉を回避しつつ、緯糸が緯糸通路内を安定して一層高速で飛走し得るエアジェットルーム用の変形筬を提供することを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
そのために請求項１の発明では、上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を形成するエアジェットルーム用の変形筬において、前記上壁面は、奥壁面側から延びる水平壁面と、該水平壁面から開口部先端側に昇り傾斜するとともに平面を有する傾斜壁面とからなり、前記上壁面と前記奥壁面との間の上部角部の曲率半径を０．４ｍｍ〜１ｍｍとし、前記上壁面における前記上部角部の円弧と上壁面との接点位置を、該上壁面における緯糸通路の開口部側の先端位置、すなわち、前記傾斜壁面の平面の延長線と上壁面先端凸部の頂点からの垂線との交わる位置よりも下げ、前記接点位置と前記先端位置との高低差を１ｍｍよりも大きくかつ１．５ｍｍ以下とした。
【００２１】
緯入れ用補助ノズルからの空気主流は、緯糸通路の開口部側の下方から上部角部に向けられる。しかし、実際の噴射方向は、緯入れ用補助ノズルの製造上及び取り付け上のばらつきもあって上壁面あるいは奥壁面に衝突する場合も少なくない。
【００２２】
上壁面に衝突した空気主流は、上壁面に沿って奥壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部の存在が衝突後の空気主流の偏向を規制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁面に衝突した空気主流は、その後、上部角部を推移し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。
【００２３】
奥壁面に衝突した空気主流は、奥壁面に沿って上壁面側へ向かう。下部角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部は、衝突後の空気主流の偏向を規制し、開口部側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁面に衝突した後の空気主流は、上部角部を推移し、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。
【００２４】
空気主流が上部角部に衝突した場合、下部角部の曲率半径よりも小さい曲率半径とした上部角部は、衝突後の空気主流の偏向を規制し、上部角部に衝突した空気主流は、上部角部を推移する。従って、緯糸は上部角部付近を安定的に飛走する。
【００２５】
上壁面における上部角部の円弧と上壁面との接点位置を、該上壁面における緯糸通路の開口部側の先端位置、すなわち、傾斜壁面の平面の延長線と上壁面先端凸部の頂点からの垂線との交わる位置よりも下げ、接点位置と先端位置との高低差を１ｍｍよりも大きくかつ１．５ｍｍ以下とした構成は、上部角部と緯入れ用補助ノズルの噴射孔との間の距離を短くする。この距離の短縮は、上部角部における空気流速を高め、緯糸の飛走速度が高まる。
【００２６】
また、請求項１の発明では、奥壁面側から延びる水平壁面と、該水平壁面から開口部先端側に昇り傾斜するとともに平面を有する傾斜壁面とから前記上壁面を構成した。
平面の組み合わせによる上壁面の形成は、上壁面における上部角部側の位置を上壁面における先端側の位置よりも下げる上で簡便である。
【００２８】
請求項２の発明では、請求項１において、前記奥壁面の長さを前記上壁面の長さの４０〜６０％とした。
上壁面の位置を下げ過ぎると、筬打ち時に変形筬の上壁面の先端部が織布の上面に干渉するというおそれがある。上壁面が織布の上面に干渉すると、織布が傷付けられる。奥壁面の長さを上壁面の長さの４０〜６０％とした構成は、筬打ち時の上壁面と織布との干渉を回避しつつ緯糸の安定かつ高速の飛走を達成する上で最も好ましい。
【００２９】
請求項３の発明では、請求項１及び請求項２のいずれか１項において、少なくとも一部の前記ガイド孔の前記下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした。
【００３０】
ガイド孔の下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法よりも小さくすれば、緯入れ用補助ノズルの噴射孔を上部角部に近づけることができる。このようにすれば上部角部における空気流速が上昇し、緯糸の飛走速度が高まる。この場合、下壁面における奥壁面からの延出寸法を上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とする構成は、緯糸の緯入れ安定性及び高速飛走の達成の上で望ましい。空気流速の上昇は、要求される緯糸の飛走速度の達成のための空気消費量の低減をもたらす。
【００３１】
請求項４の発明では、請求項１乃至請求項３のいずれか１項において、緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸通路側へ入り込む傾斜面を前記上壁面、前記上部角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面に設け、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくした。
【００３２】
傾斜面の傾斜角を大きくするほど、隣接する筬羽間へ洩れるエアの流量が少なくなる。隣接する筬羽間へ洩れるエアの流量が上壁面及び上部角部の壁面で少なくなるようにすれば、上部角部における空気流速が上昇する。奥壁面、下部角部の壁面及び下壁面で徐々にエアを洩らすようにすれば、緯糸通路の開口部の下部からのエア流出が減少する。上部角部における空気流速の上昇、及び緯糸通路の開口部の下部からのエア流出の減少は、上壁面及び前上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくすることによって達成される。そのため、緯糸は、上部角部を一層安定して高速で飛走する。
【００３３】
請求項５の発明では、請求項１乃至請求項４のいずれか１項において、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を１０°〜２０°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角を５°〜１５°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角は、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角よりも小さくした。
【００３４】
このような構成は、緯糸の高速飛走と安定飛走とを両立する上で好ましい。
請求項６の発明では、請求項４及び請求項５のいずれか１項において、前記上壁面、前記上部角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面の各傾斜面の両端部を面取り形状にした。
【００３５】
このような構成は、経糸の開口運動に伴う経糸と傾斜面の端部との接触抵抗を低減し、織布品質が向上する。
請求項７の発明では、請求項６において、前記傾斜面における前記面取り形状の端部以外を平面形状のストレート部とし、前記筬羽の板の厚み方向における前記ストレート部の幅を前記筬羽の板厚の０．４〜０．８とした。
【００３６】
このような寸法比構成は、織機を高速化した場合の織布の品質向上と、緯糸の高速飛走とを両立する上で好ましい。
【００３７】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を具体化した第１の実施の形態を図１〜図２０に基づいて説明する。装置の取り付け構成は図２７と同じであり、この実施の形態では隣接する緯入れ用補助ノズル６の隣接間隔Ｘが８０mmにしてある。
【００３８】
図１及び図２に示すように変形筬１０を構成する多数枚の筬羽１１にはコ字形状のガイド孔１２が凹設されており、このガイド孔１２の列が緯糸通路Ｔを形成する。ガイド孔１２は、水平な上壁面１２ａと、垂直な奥壁面１２ｂと、ガイド孔１２の開口部１２ｆ側に向かうにつれて徐々に下り傾斜となる下壁面１２ｃと、上壁面１２ａと奥壁面１２ｂとの間の上部角部１２ｄと、奥壁面１２ｂと下壁面１２ｃとの間の下部角部１２ｅとによって形成されている。上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅは、円弧面形状である。上壁面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは９mmである。奥壁面１２ｂの上下の寸法Ｗｂは、上壁面１２ａの延出寸法Ｗａの５０％程度となる４．５mmであり、下壁面１２ｃにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗｃは、上壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａの４５％程度となる４mmである。
【００３９】
緯入れ用補助ノズル６を単に緯糸通路Ｔに近接すれば、経糸Ｚ（図１９に図示）の開口内へ出入りする緯入れ用補助ノズル６と筬羽１１との間の経糸Ｚの屈曲が大きくなり、経糸Ｚが損傷する。経糸Ｚの損傷は織物品質を低下させる。上壁面１２ａから緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａまでの上下方向の距離Ｌ１、及び下壁面１２ｃの開口部１２ｆ側の先端から噴射孔６ａまでの前後方向の距離Ｌ２は、緯入れ用補助ノズル６が織物品質に悪影響を及ぼさないように設定されている。
【００４０】
図２に示すように、上壁面１２ａは、水平壁面１２ａ１と傾斜壁面１２ａ２とからなる。水平壁面１２ａ１は、奥壁面１２ｂから緯糸通路Ｔの開口部１２ｆ側に延出している。傾斜壁面１２ａ２は、平面を備えている（図３参照）。傾斜壁面１２ａ２の平面は、水平壁面１２ａ１に対して約１５°の昇り傾斜となっている。水平壁面１２ａ１における奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａ１は、５mmである。傾斜壁面１２ａ２における水平壁面１２ａ１からの延出寸法は、４mmである。水平壁面１２ａ１の位置は、傾斜壁面１２ａ２の位置よりも下げてある。水平壁面１２ａ１の位置は、傾斜壁面１２ａ２の平面の延長にある開口部１２ｆの先端１２ｇの位置よりも１mm低くしてある。図２に示す距離Ｍｈが１mmである。
【００４１】
円弧面形状の上部角部１２ｄの曲率半径ｒは０．４mmにしてあり、円弧面形状の下部角部１２ｅの曲率半径Ｒは２mmにしてある。
図３〜図７に示すように、上壁面１２ａ（即ち、水平壁面１２ａ１及び傾斜壁面１２ａ２）、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅは、矢印Ｐで示す緯入れ方向に向かうにつれて緯糸通路Ｔ側へ入り込む傾斜面にしてある。上壁面１２ａの傾斜面の傾斜角θａ、及び上部角部１２ｄの傾斜面の傾斜角θｄは、いずれも約１２°にしてある。奥壁面１２ｂの傾斜面の傾斜角θｂ、及び下部角部１２ｅの傾斜面の傾斜角θｅは、いずれも約６°にしてある。下壁面１２ｃの傾斜面の傾斜角θｃは、約７°にしてある。
【００４２】
上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅの各傾斜面の両端部は、円弧形状の面取部１２ｒ（図３参照）にしてある。各傾斜面の両端部の面取部１２ｒの曲率半径ｋは、いずれも約０．０４mmにしてある。曲率半径ｋ＝０．０４mmは、筬羽１１の厚みｔ＝０．２mmの約２０％である。各傾斜面の両端部の面取部１２ｒを除いた平面形状のストレート部１２ｓ（図３参照）の長さをｕとすると、寸法比ｕ／ｔは、約０．６である。
【００４３】
緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓは、緯糸通路Ｔの開口部１２ｆ側の下方から上部角部１２ｄに向けられる。しかし、実際の噴射方向は、緯入れ用補助ノズル６の製造上及び取り付け上のばらつきもあって上壁面１２ａあるいは奥壁面１２ｂに衝突する場合も少なくなく、時によっては下壁面１２ｃに衝突することもあり得る。
【００４４】
図８に示すように、上壁面１２ａに衝突した空気主流Ｓａは、上壁面１２ａに沿って奥壁面１２ｂ側へ向かう。曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２ｄは、衝突後の空気主流Ｓａの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、上壁面１２ａに衝突した空気主流Ｓａは、図１１に示すように上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４５】
図９に示すように、奥壁面１２ｂに衝突した空気主流Ｓｂは、奥壁面１２ｂに沿って上壁面１２ａ側へ向かう。曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２ｄは、衝突後の空気主流Ｓｂの偏向を規制し、開口部１２ｆ側に向かう偏向流が非常に弱くなる。従って、奥壁面１２ｂに衝突した空気主流Ｓｂは、図１２に示すように上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４６】
下壁面１２ｃに衝突した空気主流は、下壁面１２ｃに沿って奥壁面１２ｂ側へ向かう。上部角部１２ｄの曲率半径ｒよりも大きい曲率半径Ｒの下部角部１２ｅは、衝突後の空気主流を積極的に奥壁面１２ｂに沿って上部角部１２ｄに向かわせる。従って、下壁面１２ｃに衝突した後の空気主流は、最終的には上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４７】
図１０に示すように、空気主流Ｓｄが上部角部１２ｄに衝突した場合、曲率半径ｒを０．４mmとした上部角部１２ｄは、衝突後の空気主流Ｓｄの偏向を規制し、上部角部１２ｄに衝突した空気主流Ｓｄは、上部角部１２ｄの近傍を推移する。従って、上部角部１２ｄに衝突した空気主流Ｓｄは、図１３に示すように上部角部１２ｄの近傍を推移し、緯糸Ｙは、上部角部１２ｄの近傍を安定的に飛走する。
【００４８】
第１の実施の形態では以下の効果が得られる。
（１−１）緯糸Ｙの飛走速度及び緯糸Ｙの飛走安定性は、緯糸Ｙの飛走位置と深い関係にある。言い換えれば緯糸Ｙの飛走速度及び緯糸の飛走安定性は、緯糸通路Ｔ内の空気流速分布と深い関係にあり、緯糸Ｙが最高流速位置である上部角部１２ｄ付近を飛走することが最も望ましい。曲率半径ｒ＝０．４mmの上部角部１２ｄを備えた図２の変形筬１０は、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓがガイド孔１２のいずれの壁面に衝突しても緯糸Ｙの飛走を上部角部１２ｄに規制する。その結果、緯糸Ｙは、最高流速位置である上部角部１２ｄ近傍を特開平８−７４１４３号公報の従来装置よりもさらに安定して飛走する。
【００４９】
（１−２）上壁面１２ａを構成する水平壁面１２ａ１の位置は、開口部１２ｆの先端１２ｇの位置よりもＭｈ＝１mm下げてある。即ち、上壁面１２ａにおける上部角部１２ｄ側の位置は、上壁面１２ａにおける先端側の位置よりも下げてあり、上部角部１２ｄの近傍の上壁面１２ａの部分の位置が先端１２ｇ近傍の上壁面１２ａの部分の位置よりも低くなっている。上部角部１２ｄの位置は、水平壁面１２ａ１の位置よりも更に低くなっている。そのため、上部角部１２ｄと緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａとの間の距離が短くなり、上部角部１２ｄ付近における空気流速が上昇する。その結果、緯糸Ｙは、最高流速位置である上部角部１２ｄ近傍を特開平１１−１４０７４８号公報の従来装置よりもさらに高速で飛走する。
【００５０】
図１４の曲線Ｇｏは、図２の変形筬１０を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部１２ｄにおける空気流速を示す。横軸は、緯入れ用補助ノズル６から緯入れ方向への距離を表す。曲線Ｇ１は、特開平１１−１４０７４８号公報に開示の変形筬を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部における空気流速を示す。曲線Ｇ２は、図３５の変形筬７を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部８ｄにおける空気流速を示す。曲線Ｇ３は、図２７の変形筬２を用いた場合の緯糸通路Ｔ内の上部角部４ｄにおける空気流速を示す。水平壁面１２ａ１を傾斜壁面１２ａ２よりも下げた変形筬１０は、上部角部１２ｄにおける空気流速が特開平１１−１４０７４８号公報に開示の変形筬に比べても全般的に高くなる。
【００５１】
（１−３）緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の一部は、隣接する筬羽１１間から漏洩する。この漏洩割合が多ければ緯入れ方向Ｐ側へ流れる空気流の流速が低下し、緯糸Ｙの飛走速度が低下する。ガイド孔１２の壁面に形成された傾斜面は、筬羽１１間からの空気漏洩を抑制するものであり、この傾斜面は、緯糸Ｙの高速飛走の向上に寄与する。上壁面１２ａにおける傾斜面の傾斜角θａ及び上部角部１２ｄにおける傾斜面の傾斜角θｄは、他の傾斜面の傾斜角θｂ，θｃ，θｅに比べて２倍程度大きくしてある。そのため、開口部１２ｆ側の下方の緯入れ用補助ノズル６から上部角部１２ｄに向けられる空気主流Ｓは、上壁面１２ａ及び上部角部１２ｄでの洩れ割合を抑制される。その結果、緯糸Ｙの高速飛走を損なうことなく、要求される緯糸飛走速度の達成のための空気消費量を低減することができる。
【００５２】
なお、傾斜角θａ，θｄの範囲を１０°〜２０°とし、傾斜角θｂ，θｃ，θｅの範囲を５°〜１５°とし、かつ傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，θｅよりも大きくすることが緯糸の高速飛走と安定飛走とを両立する上で好ましい。
【００５３】
（１−４）上壁面１２ａ及び上部角部１２ｄを除いた壁面、即ち奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ及び下部角部１２ｅにおける各傾斜面の傾斜角θｂ，θｃ，θｅは、従来の変形筬の場合と同程度である。傾斜角θｂ，θｃ，θｅは、傾斜角θａ，θｄに比べて小さいため、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ及び下部角部１２ｅでの筬羽１１間からの空気漏洩は、徐々に行われる。本願発明者は、傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，θｅよりも大きくした場合と、特開平８−７４１４３号公報の従来装置の場合とで緯糸の飛走安定性の比較実験を行った。その結果、本願発明者は、傾斜角θａ，θｄを傾斜角θｂ，θｃ，θｅよりも大きくした変形筬が特開平８−７４１４３号公報の従来装置よりも更に安定した緯糸飛走をもたらすことを確認した。
【００５４】
（１−５）図１５の曲線Ｈ１，Ｈ２，Ｈ３は、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走速度との関係を実験で求めたデータである。曲線Ｈ１は、図２の変形筬１０を用いた場合の実験データである。曲線Ｈ２は、図３５の変形筬７を用いた場合の実験データであり、曲線Ｈ３は、図２７の変形筬２を用いた場合の実験データである。図１５の曲線Ｉ１，Ｉ２，Ｉ３は、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃと緯糸Ｙの飛走トラブル発生頻度との関係を実験で求めたデータである。曲線Ｉ１は、図２の変形筬１０を用いた場合の実験データである。曲線Ｉ２は、図３５の変形筬７を用いた場合の実験データであり、曲線Ｉ３は、図２７の変形筬２を用いた場合の実験データである。
【００５５】
緯糸Ｙの飛走トラブルは、許容時間内に所定の緯入れ末端側に到達しない状態として把握される。これらの実験では、上壁面における奥壁面からの延出寸法は一定にしてある。又、下壁面の先端から噴射孔６ａまでの距離Ｌ２は一定にしてあり、かつ緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓが常に上部角部を向くようにしてある。さらに、緯入れ用補助ノズル６からの噴射空気流量も一定にしてある。
【００５６】
曲線Ｈ１，Ｈ２及び曲線Ｉ１，Ｉ２からわかるように、変形筬１０及び変形筬７では、下壁面１２ｃ，８ｃの延出寸法Ｗｃを短くしてゆくと、緯糸Ｙの飛走トラブル発生頻度の増加を抑制したまま緯糸Ｙの飛走速度を上げてゆくことができる。下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃを４mmとした本実施の形態では、下壁面８ｃにおける延出寸法Ｗｃを７mmとした特開平８−７４１４３号公報に開示の変形筬７の場合よりも緯糸飛走速度がさらに上昇している。しかし、延出寸法Ｗｃが２mm以下になると、上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ及び下壁面１２ｃによって形成される緯糸通路Ｔの持つ空気流拡散抑制機能が弱まり、緯糸通路Ｔ内における均整のとれた空気流速分布が得られなくなる。このような状態になると、緯糸飛走速度が低下し始め、しかも緯糸Ｙが緯糸通路Ｔから飛び出すといったことによる緯糸飛走トラブルの発生頻度も増加する。図１５の実験データから判断して、下壁面１２ｃにおける延出寸法Ｗｃが上壁面１２ａにおける延出寸法Ｗａの２５％〜５５％の範囲にある構成が望ましい。
【００５７】
（１−６）図１６のグラフの曲線Ｅは、上部角部１２ｄの曲率半径ｒと緯糸の飛走トラブルの頻度との関係を示す実験データである。この実験は、緯糸を標準的な綿４０番、織機回転数を９００ｒｐｍ、空気流量を一定とした条件で行なったものである。上部角部１２ｄの曲率半径ｒを１mm以下とすれば、上部角部４ｄの曲率半径を２mm程度とした図２７の変形筬２を用いた場合の飛走トラブル頻度の１／５程度に少なくすることができる。
【００５８】
（１−７）上壁面１２ａは、上部角部１２ｄに繋がる水平壁面１２ａ１を開口部１２ｆの先端１２ｇ側の傾斜壁面１２ａ２よりも低くなるような形状にしてあり、奥壁面１２ｂの高さ寸法を小さくする構成が採用されている。図１７のグラフにおける曲線Ｍ１は、上壁面１２ａの延出寸法Ｗａに対する奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂの寸法比Ｗｂ／Ｗａと、緯糸飛走速度との関係を示す実験データである。図１７のグラフにおける曲線Ｎ１は、寸法比Ｗｂ／Ｗａと緯糸飛走トラブルの発生頻度との関係を示す実験データである。
【００５９】
緯糸飛走速度は、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．４程度のときに最も速い。寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．２５以下になると、緯糸飛走速度が急激に低下する。これは、奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂが小さくなって緯入れ用補助ノズル６からの空気噴流が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃに衝突し、筬羽１１間からの空気漏洩が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃで多くなるからである。上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃでの空気漏洩が多くなると、上部角部１２ｄの近傍での空気流速が低下し、緯糸飛走速度が急激に低下する。又、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．４以下になると、ガイド孔１２の面積が小さくなり過ぎ、緯糸飛走トラブルが増大する。従って、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４以上が望ましい。しかし、寸法比Ｗｂ／Ｗａが０．４以上の領域で大きくなるにつれて緯糸飛走速度が低下してゆくため、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４〜０．６が望ましい。
【００６０】
一方、寸法比Ｗｂ／Ｗａを０．４よりも小さくすると、図１９に示すように筬打ち時に変形筬１０の上壁面１２ａと織布Ｗの上面とが干渉し、織布の品質が低下する。織布品質の低下の回避を考慮した場合にも、寸法比Ｗｂ／Ｗａは、０．４〜０．６が望ましい。
【００６１】
（１−７）図１８のグラフにおける曲線Ｍ２は、水平壁面１２ａ１と開口部１２ｆの先端１２ｇとの間における上下方向の距離Ｍｈと、緯糸飛走速度との関係を示す実験データである。図１８のグラフにおける曲線Ｎ２は、距離Ｍｈと緯糸飛走トラブルの発生頻度との関係を示す実験データである。
【００６２】
距離Ｍｈが０mmから大きくなるに従い、上部角部１２ｄと緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａとの距離が短くなる。そのため、上部角部１２ｄにおける空気流速が上昇し、緯糸Ｙの飛走速度が高まる。緯糸飛走速度は、距離Ｍｈ＝１．２mm程度の場合に最も速く、距離Ｍｈが２．５mm以上になると、緯糸飛走速度が急激に低下する。これは、奥壁面１２ｂの高さ寸法Ｗｂが小さくなって緯入れ用補助ノズル６からの空気噴流が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃに衝突し、筬羽１１間からの空気漏洩が上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃで多くなるからである。上壁面１２ａ及び下壁面１２ｃでの空気漏洩が多くなると、上部角部１２ｄの近傍での空気流速が低下し、緯糸飛走速度が急激に低下する。又、距離Ｍｈが１．５mm以上になると、ガイド孔１２の面積が小さくなり過ぎ、緯糸飛走トラブルが増大する。従って、距離Ｍｈは、０mm〜１．５mmが望ましい。
【００６３】
一方、距離Ｍｈを１．５mmよりも大きくすると、図１９に示すように筬打ち時に変形筬１０の上壁面１２ａと織布Ｗの上面とが干渉し、織布の品質が低下する。織布品質の低下の回避を考慮した場合にも、距離Ｍｈは、０mm〜１．５mmが望ましい。
【００６４】
（１−８）上壁面１２ａ、奥壁面１２ｂ、下壁面１２ｃ、上部角部１２ｄ及び下部角部１２ｅの各傾斜面の両端部は、円弧形状の面取部１２ｒにしてある。図２０のグラフにおける曲線Ｊは、筬羽１１の板厚ｔと筬羽１１の板の厚みの方向におけるストレート部１２ｓの幅ｕとの寸法比ｕ／ｔと、緯糸飛走速度との関係を示す実験データである。寸法比ｕ／ｔを０．４以上とすれば、緯糸飛走速度が」高い状態に保たれる。しかし、織機上の織布Ｗの両端や緯入れ用補助ノズル６の近傍の経糸Ｚは、筬羽１１とは平行にならず、僅かに傾く。そのため、寸法比ｕ／ｔを０．８よりも大きくすると、経糸開口運動に伴う経糸Ｚと面取部１２ｒとの接触抵抗が大きくなり、経糸Ｚが傷ついて織布品質が低下する。糸強力の弱い経糸Ｚの場合には、経糸切れが発生する場合もある。従って、寸法比ｕ／ｔは、０．４〜０．８の範囲が望ましい。
【００６５】
次に、図２１及び図２２の第２の実施の形態を説明する。第１の実施の形態と同じ構成部には同じ符号が付してある。
この実施の形態では、下壁面の延出寸法Ｗｃ，Ｗｃ１が異なる２種類の筬羽１１，１１Ａを用いて変形筬１０Ａを構成している。緯入れ用補助ノズル６の取り付け部付近には延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１１を用い、前記取り付け部を除く部分には延出寸法Ｗｃ１が７mmの筬羽１１Ａを用いている。
【００６６】
図２２に示すように、ガイド孔１２の上壁面１２ａにおける奥壁面１２ｂからの延出寸法Ｗａは１０mm、奥壁面１２ｂにおける上下の寸法Ｗｂは４mmとなっている。緯入れ用補助ノズル６の管軸から緯糸通路Ｔの上流側へ３mmの位置と、下流側へ１５mmの位置との間では延出寸法Ｗｃが４mmの筬羽１１が用いられ、それ以外の部分では延出寸法Ｗｃ１が７mmの筬羽１１Ａが用いられている。筬羽１１から緯入れ用補助ノズル６の噴射孔６ａまでの距離Ｌ１，Ｌ２及びその他の構成は第１実施の形態と同じにしてある。そして、緯入れ用補助ノズル６からの空気主流Ｓは、第１の実施の形態と同様に上部角部１２ｄに向けられている。
【００６７】
この実施の形態においても、第１の実施の形態の場合と同様に緯糸は高速で飛走する。
図２３〜図２６は参考例を示す。
【００６８】
（１）図２３に示すように、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから直線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とすること。
（２）図２４に示すように、上部角部１２ｄから直線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜となる傾斜壁面１２ａ３と、傾斜壁面１２ａ３の先端に繋がる水平壁面１２ａ４とから１２ａを構成すること。
【００６９】
（３）図２５に示すように、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから凸曲線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とすること。
（４）図２６に示すように、上壁面１２ａの形状を上部角部１２ｄから凹曲線的に開口部１２ｆ側に向かうにつれて上り傾斜とすること。
【００７０】
本発明では以下のような実施の形態も可能である。
（１）面取部１２ｒを円弧状の曲面以外の曲面形状とすること。
（２）各傾斜面の両端部を平面で面取り形状にすること。
前記した実施の形態から把握できる請求項記載以外の発明について以下に記載する。
【００７１】
〔１〕上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を形成するエアジェットルーム用の変形筬において、
前記上壁面と前記奥壁面との間の上部角部の曲率半径を前記下壁面と前記奥壁面との間の下部角部の曲率半径よりも小さくし、前記上壁面における前記上部角部の近傍の位置を前記上壁面における先端側の位置よりも下げたエアジェットルーム用の変形筬。
【００７２】
〔２〕前記上部角部を前記上壁面よりも下げたエアジェットルーム用の変形筬。
【００７３】
【発明の効果】
本発明では、上壁面と奥壁面とを繋ぐ上部角部を曲面とすると共に、前記ガイド孔の下壁面と奥壁面とを繋ぐ下部角部の曲率半径よりも前記上部角部の曲率半径を小さくしたので、緯糸が上部角部付近を安定して飛走する。これに加え、上壁面における上部角部の円弧と上壁面との接点位置を、緯糸通路の開口部の上部先端よりも下げたので、緯糸飛走の高速性が高まる。
【００７４】
前記上部角部の曲率半径を０．４ｍｍ〜１ｍｍとした発明は、緯糸の飛走安定の確実性を高める。
前記ガイド孔の下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした発明では、緯入れ用補助ノズルの噴射孔を緯糸の飛走する上部角部に近づけて緯糸通路内の空気流速を高く保つことができる。そのため、緯糸飛走速度の高速化ひいては空気消費量を削減し得るという効果が得られる。
【００７５】
上壁面及び上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくした発明では、緯糸が上部角部付近を高速で安定飛走する効果が得られる。
【００７６】
上壁面、上部角部の壁面、奥壁面、下部角部及び下壁面の各傾斜面の両端部を面取形状にした発明は、経糸開口運動に伴う経糸と傾斜面の端部との接触抵抗を小さくして織布品質を向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を具体化した第１の実施の形態の要部拡大斜視図。
【図２】変形筬の要部拡大側面図。
【図３】図２のＥ−Ｅ線拡大断面図。
【図４】図２のＡ−Ａ線拡大断面図。
【図５】図２のＢ−Ｂ線拡大断面図。
【図６】図２のＣ−Ｃ線拡大断面図。
【図７】図２のＤ−Ｄ線拡大断面図。
【図８】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上壁面に衝突した場合のその後の推移を示す要部拡大側面図。
【図９】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が奥壁面に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図１０】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が上部角部に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図１１】図８のＦ−Ｆ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＦ−Ｆ線断面図。
【図１２】図９のＧ−Ｇ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＧ−Ｇ線断面図。
【図１３】図１０のＨ−Ｈ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＨ−Ｈ線断面図。
【図１４】第１の実施の形態における変形筬の緯糸通路内における上部角部付近の緯入れ方向の空気流速分布図。
【図１５】下壁面の寸法と緯糸飛走速度及び緯糸飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１６】上部角部の曲率半径と緯糸の飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１７】奥壁面の高さ寸法と緯糸飛走速度との関係、及び奥壁面の高さ寸法と緯糸の飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１８】距離Ｍｈと緯糸飛走速度との関係、及び距離Ｍｈと緯糸の飛走トラブル発生頻度との関係を説明するグラフ。
【図１９】筬打ち時の上壁面と織布との干渉を説明する側面図。
【図２０】傾斜面のストレート部と筬羽の板厚との寸法比と、緯糸飛走速度との関係を説明するグラフ。
【図２１】第２の実施の形態を示す要部拡大側面図。
【図２２】変形筬の要部拡大側面図。
【図２３】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２４】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２５】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２６】参考例を示す要部拡大側面図。
【図２７】従来の緯入れ装置の斜視図及び部分拡大斜視図の組み合わせ図。
【図２８】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の変形筬の上壁面に衝突した場合のその後の推移を示す要部拡大側面図。
【図２９】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の変形筬の奥壁面に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図３０】緯入れ用補助ノズルからの空気主流が従来の変形筬の上部角部に衝突した場合のその後の推移を説明する要部拡大側面図。
【図３１】図２８のＩ−Ｉ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＩ−Ｉ線断面図。
【図３２】図２９のＪ−Ｊ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＪ−Ｊ線断面図。
【図３３】図３０のＫ−Ｋ線から見た緯入れ用補助ノズルからの空気主流の推移を示すＫ−Ｋ線断面図。
【図３４】従来の変形筬の緯糸通路内における空気流速分布状態を説明する要部拡大側面図。
【図３５】従来の変形筬の要部拡大側面図。
【符号の説明】
１０…変形筬。１１，１１Ａ…筬羽。１２…ガイド孔。１２ａ…上壁面。１２ｂ…奥壁面。１２ｃ…下壁面。１２ｄ…上部角部。１２ｅ…下部角部。１２ａ１…水平壁面。１２ａ２…傾斜壁面。１２ｓ…ストレート部。１２ｒ…面取形状の面取部。
Claims (7)
- 上壁面、下壁面及び奥壁面からなるガイド孔を有する筬羽を緯入れ方向に多数列設して緯糸通路を形成するエアジェットルーム用の変形筬において、
前記上壁面は、奥壁面側から延びる水平壁面と、該水平壁面から開口部先端側に昇り傾斜するとともに平面を有する傾斜壁面とからなり、
前記上壁面と前記奥壁面との間の上部角部の曲率半径を０．４ｍｍ〜１ｍｍとし、前記上壁面における前記上部角部の円弧と上壁面との接点位置を、該上壁面における緯糸通路の開口部側の先端位置、すなわち、前記傾斜壁面の平面の延長線と上壁面先端凸部の頂点からの垂線との交わる位置よりも下げ、前記接点位置と前記先端位置との高低差を１ｍｍよりも大きくかつ１．５ｍｍ以下としたエアジェットルーム用の変形筬。 - 前記奥壁面の長さを前記上壁面の長さの４０〜６０％とした請求項１に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
- 少なくとも一部の前記ガイド孔の前記下壁面における前記奥壁面からの延出寸法を前記上壁面における前記奥壁面からの延出寸法の２５％〜５５％とした請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
- 緯入れ方向へ向かうにつれて緯糸通路側へ入り込む傾斜面を前記上壁面、前記上部角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面に設け、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を他の壁面の傾斜面の傾斜角よりも大きくした請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
- 前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角を１０°〜２０°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角を５°〜１５°とし、前記奥壁面、前記下部角部の壁面及び前記下壁面の各傾斜面の傾斜角は、前記上壁面及び前記上部角部の壁面の各傾斜面の傾斜角よりも小さくした請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
- 前記上壁面、前記上部角部の壁面、前記奥壁面、前記下部角部及び前記下壁面の各傾斜面の両端部を面取形状にした請求項４及び請求項５のいずれか１項に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
- 前記傾斜面における前記面取り形状の端部以外を平面形状のストレート部とし、前記筬羽の板の厚み方向における前記ストレート部の幅を前記筬羽の板厚の０．４〜０．８とした請求項６に記載のエアジェットルーム用の変形筬。
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