JPH0636387U - 昇圧コンバータ - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 並列運転時において、各コンバータ間の出力
バランスを損なわずに、安定した制御を行う。 【構成】 スイッチング素子7およびダイオード8と直
列に、カレントトランス22,23を接続する。カレントト
ランス22,23からの検出電流により、電流検出回路21よ
り電流検出信号を出力する。コンバータ本体3の内部で
得られた電流検出信号と、並列運転する別のコンバータ
本体3Aの電流検出信号とを比較回路33で比較する。そ
して、この比較結果に基づき、各コンバータ本体3,3
A間の直流出力電圧Voutが等しくなるように制御を
行う。
バランスを損なわずに、安定した制御を行う。 【構成】 スイッチング素子7およびダイオード8と直
列に、カレントトランス22,23を接続する。カレントト
ランス22,23からの検出電流により、電流検出回路21よ
り電流検出信号を出力する。コンバータ本体3の内部で
得られた電流検出信号と、並列運転する別のコンバータ
本体3Aの電流検出信号とを比較回路33で比較する。そ
して、この比較結果に基づき、各コンバータ本体3,3
A間の直流出力電圧Voutが等しくなるように制御を
行う。
Description
【0001】
本考案は、スイッチング電源装置の力率改善回路などに応用される昇圧コンバ ータに関する。
【0002】
図3は、特開平2−269469号公報などに開示される昇圧チョッパ型(B oost型)コンバータの並列運転時における従来例を示すものであり、同図に おいて、1は商用電源、2は各コンバータ本体3,3Aにおいて商用電源1から の交流入力電圧を全波整流して直流入力電圧Vinを出力する整流回路であり、 この商用電源1および整流回路2により直流電圧源4が構成される。また、前記 整流回路2の出力両端には、入力電流Iinを検出する電流検出用抵抗5を介し て、インダクタンス6とMOS型FETからなるスイッチング素子7との直列回 路が接続されるとともに、スイッチング素子7の両端には、ダイオード8と平滑 コンデンサ9との直列回路が接続され、さらに、ダイオード8の出力側である平 滑コンデンサ9の両端に出力端子+V,−Vが接続される。そして、前記抵抗5 により検出された電流検出信号と、出力端子+V,−V間の直流出力電圧Vou tを分圧して得られた電圧検出信号との差異に基づいて、制御回路10はスイッチ ング素子7のパルス導通幅を制御し、これによって、所定の直流出力電圧Vou tが、出力端子+V,−Vを介して共通する負荷11に供給されるようになってい る。
【0003】 上記スイッチング素子7の一連のスイッチング動作において、スイッチング素 子7がオンの時には、インダクタンス6に直流入力電圧Vinが印加され、この インダクタンス6を流れるインダクタ電流ILが傾斜上昇するのに伴って、イン ダクタンス6にエネルギーが蓄えられる。これに対して、スイッチング素子7が オフの時には、整流回路2からの直流入力電圧Vinとともに、前記インダクタ ンス6に蓄えられたエネルギーがダイオード8より出力側の平滑コンデンサ9に 送り出され、インダクタ電流ILは傾斜下降し、かつ、直流入力電圧Vinより も高い直流出力電圧Voutが取り出される。このとき、インダクタ電流ILの 平均値として表わされる整流回路2からの入力電流Iinが、直流入力電圧Vi nに比例した全波整流波形となるように、制御回路10を介してスイッチング素子 7をオン,オフ制御すれば、商用電源1に対して純抵抗負荷と等価となり、力率 の向上を達成することが可能となる。
【0004】
上記従来技術においては、各コンバータ本体3,3Aの出力端子+V,−Vと 負荷11間に生じる電圧降下の相違などによって、並列運転時に負荷11より出力端 子−Vを介して各コンバータ本体3,3Aに流れ込む負荷電流I1,I2が一致 しなくなり、特に、図3における昇圧コンバータの場合には、各負荷電流I1, I2が直接整流回路2を流れて、共通する入力側の商用電源1に戻されるため、 各コンバータ本体3,3A間の出力バランスが損なわれて、安定した制御を行う ことができないといった問題点を有していた。
【0005】 そこで、本考案は上記問題点を解決して、並列運転時において各コンバータ間 の出力バランスを損なうことなく、安定した制御を行うことの可能な昇圧コンバ ータを提供することを目的とする。
【0006】
本考案は、直流電圧源に接続されるインダクタンスとスイッチング素子との直 列回路と、前記スイッチング素子の両端に接続されるダイオードと平滑コンデン サとの直列回路と、前記スイッチング素子をスイッチングする制御回路とを備え 、前記スイッチング素子がオンの時に前記インダクタンスにエネルギーを蓄え、 前記スイッチング素子がオフの時に前記ダイオードよりこのエネルギーを出力側 に送り出すようにした昇圧コンバータにおいて、前記スイッチング素子およびダ イオードと直列に接続される電流検出用のカレントトランスと、このカレントト ランスからの検出電流により電流検出信号を出力する電流検出回路と、並列運転 時に前記電流検出回路により得られた内部の電流検出信号と他のコンバータの電 流検出回路により得られた外部の電流検出信号とを比較し、この比較結果に基づ いて前記制御回路を介してスイッチング素子へのパルス導通幅を制御する電流バ ランス回路とを備えたものである。
【0007】
上記構成により、スイッチング素子のオン,オフ動作に伴って、このスイッチ ング素子およびダイオードを流れる電流が、カレントトランスで検出される。そ して、電流検出回路はこのカレントトランスからの検出電流に基づいて、電流検 出信号を出力する。このとき、電流バランス回路は、コンバータ内部で得られた 電流検出回路からの電流検出信号と、外部のコンバータで得られた電流検出信号 とを比較し、その比較結果に基づいて、各コンバータの直流出力電圧が等しくな るようにスイッチング素子を制御する。
【0008】
以下、本考案の一実施例につき、図1および図2を参照して説明する。なお、 図1において、前記従来例における図3の回路図と同一部分には同一符号を付し 、その共通する部分の詳細なる説明は省略する。
【0009】 図1は、本実施例における昇圧チョッパ型コンバータの全体回路図であり、同 図において、前記従来例における電流検出用抵抗5に代わり、電流検出回路21を 構成する2個のカレントトランス22,23が、スイッチング素子7およびダイオー ド8とそれぞれ直列回路をなすように接続されている。そして、電流検出回路21 において、各カレントトランス22,23のドット側には、ダイオード24,25のアノ ードが接続され、このダイオード24,25のカソードが共通して接地されるととも に、カレントトランス22,23の非ドット側とダイオード24,25のカソード間に抵 抗26が接続され、この抵抗26の一端から増幅回路27に電流検出信号が出力される ようになっている。また、出力端子+V,−Vの両端には、抵抗28、可変抵抗29 、抵抗30を順次直列接続してなる出力電圧検出回路31が接続され、抵抗28と可変 抵抗29の接続点から、電圧検出信号が演算増幅器32の反転入力端子に供給される ようになっている。演算増幅器32は前記出力電圧検出回路31からの電圧検出信号 と非反転入力端子に印加される基準電圧とを比較増幅し、この比較結果に基づい て、制御回路10はスイッチング素子7のパルス導通幅を制御する。一方、各コン バータ本体3,3Aには、外付けのカレントバランス端子CTBが設けられてお り、並列運転時には、各コンバータ本体3,3Aのカレントバランス端子CTB どうしが接続され、外部から電流検出信号が印加されるようになっている。また 、カレントバランス端子CTBと後述する電流バランス回路たる比較回路33との 間には、MOS型FET34とダイオード35との並列回路が挿入接続される。さら に、このFET34のゲートには、異常検出回路36からの制御信号が供給され、コ ンバータ本体3,3Aが異常動作の場合に、FET34を直ちにターンオフさせる ようにしている。そして、前記比較回路33は、コンバータ本体3,3Aの内部で 得られた増幅回路27からの電流検出信号と、カレントバランス端子CTBを介し て供給される外部のコンバータ本体3,3Aで得られた電流検出信号とを比較し 、その比較結果に基づいて、抵抗28と可変抵抗29との接続点に電流を流し込むよ うに構成されている。
【0010】 次に、図2において、前記増幅回路27および比較回路33の回路構成に付いて説 明する。増幅回路27は2個の演算増幅器A1,A2を備え、電流検出回路21から の電流検出信号が印加される前段の演算増幅器A1は、反転入力端子に接続され た抵抗R1と、反転入力端子と非反転入力端子間に接続されたコンデンサC1と 、反転入力端子と出力端子間に接続された抵抗R2とC2とにより、いわゆる反 転増幅回路41を構成している。また、後段の演算増幅器A2はボルテージフォロ アとして動作し、反転入力端子と非反転入力端子間にコンデンサC3を接続する とともに、反転入力端子と出力端子間を接続して、反転増幅された電流検出信号 を出力端子より比較回路33に供給する。一方、比較回路33は、前記演算増幅器A 2の出力端子ラインに挿入された抵抗R3と、この抵抗R3の両端に接続された 抵抗R4〜R7および演算増幅器A3からなる差動増幅回路42と、演算増幅器A 3の出力端子にその一端が接続された抵抗R8と、この抵抗R8の他端と抵抗R 7間に挿入接続された演算増幅器A4とにより構成される。そして、抵抗R8の 他端より、前記図1における出力電圧検出回路31の抵抗28と可変抵抗29との接続 点に電流が流し込まれるようになっている。なお、各抵抗R4〜R7の抵抗値は 、R4/R5=R6/R7並びにR4>>R3となるように予め設定されており、 これにより、差動増幅回路42は所定のゲインが得られるようになっている。
【0011】 次に、上記構成につきその作用を説明する。先ず、スイッチング素子7がオン の時には、インダクタンス6およびカレントトランス22の一次巻線に直流入力電 圧Vinが印加され、インダクタンス6にエネルギーが蓄えられるとともに、電 流検出回路21では、カレントトランス22の二次巻線より誘起された電圧によって 、ダイオード24を介して抵抗26に検出電流が流れ込む。一方、スイッチング素子 7がオフの時には、直流入力電圧Vinとともに、前記インダクタンス6に蓄え られたエネルギーが、カレントトランス23の一次巻線およびダイオード8を通過 して平滑コンデンサ9側に送り出され、直流入力電圧Vinよりも高い直流出力 電圧Voutが取り出される。このとき、電流検出回路21では、カレントトラン ス23の二次巻線より誘起された電圧によって、ダイオード25を介して抵抗26に検 出電流が流れ込む。すなわち、このスイッチング素子7の一連の動作に応じて、 電流検出回路21からは各カレントトランス22,23からの平均電流が電流検出信号 として増幅回路27に出力される。増幅回路27においては、反転増幅回路41によっ て前記電流検出回路21からの電流検出信号をR2/R1倍に増幅し、後段の演算 増幅器A2を介して比較回路33に出力する。
【0012】 複数のコンバータ本体3,3Aが正常に並列運転されている場合、各コンバー タ本体3,3Aにおいては、コンバータ本体3,3A内部で得られた電流検出信 号が増幅回路27より比較回路33に出力されるとともに、FET34はオン状態にあ るため、カレントバランス端子CTBを介して、他のコンバータ本体3,3Aで 得られた電流検出信号が比較回路33に印加される。そして、仮に、一方のコンバ ータ本体3の負荷電流I1が、他方のコンバータ本体3Aの負荷電流I2よりも 多く流れている場合、負荷電流I1の大きいコンバータ本体3においては、抵抗 R3と抵抗R6との接続点の電位V1が、抵抗R3と抵抗Rとの接続点の電位V 2よりも高く、一方、負荷電流I2の小さいコンバータ本体3Aにおいては、逆 に、電位V2が電位V1よりも高くなる。このとき、演算増幅器A3の出力端子 の電位をV3、抵抗28と可変抵抗29との接続点の電位をV4とすると、差動増幅 回路42により、V3=V4+R5/R4×(V1−V2)なる関係が成立するた め、コンバータ本体3側では、演算増幅器A3の出力端子の電位V3が上昇し、 結果的に比較回路33から可変抵抗29および抵抗30に電流が流れ込んで、演算増幅 器32に供給される電圧検出信号の電圧レベルを低下させる。すなわち、この場合 には、制御回路10はスイッチング素子7に対してパルス導通幅を狭めるため、負 荷11に供給される直流出力電圧Voutは低下する。また、コンバータ本体3A 側では、演算増幅器A3の出力端子の電位V3が、抵抗28と可変抵抗29との接続 点の電位V4よりも低くなり、比較回路33から電圧検出回路31への電流の流れ込 みはなくなる。したがって、この場合には、制御回路10はスイッチング素子7に 対してパルス導通幅を広げるため、直流出力電圧Voutは上昇する。こうして 、各コンバータ本体3,3Aからの直流出力電圧Voutを等しくすることによ り、負荷電流I1,I2を均等に保つことが可能になる。なお、並列運転動作中 に、一方のコンバータ本体3が何等かの異常を起こした場合には、異常検出信号 からの制御信号の供給は停止されるため、FET34は直ちにターンオフし、外部 からの電流検出信号の供給は遮断される。
【0013】 以上のように、上記実施例における昇圧コンバータは、スイッチング素子7お よびダイオード8と直列にカレントトランス22,23を接続し、このカレントトラ ンス22,23より検出された電流に基づいて、電流検出回路21より電流検出信号を 出力するとともに、コンバータ本体3の内部で得られた電流検出回路21からの電 流検出信号と、並列運転する別のコンバータ本体3Aで得られた電流検出信号と を比較回路33で比較し、その比較結果に基づいて各コンバータ本体3,3A間の 直流出力電圧Voutが等しくなるような制御を行うことで、各コンバータ本体 3,3Aにおける負荷電流I1,I2、すなわち出力バランスを均等に保ち、安 定した制御を行うことが可能となる。
【0014】 また、実施例上の効果として、前記従来例における抵抗5に代わり、一対のカ レントトランス22,23により電流検出を行っているため、コンバータ本体3,3 A内部の電力損失は無視できるとともに、極めて容易かつ安価に、コンバータ本 体3,3A間の出力バランスを均等に保つことができる。
【0015】 なお、本考案は上記実施例に限定されるものではなく、本考案の要旨の範囲に おいて種々の変形実施が可能である。例えば、スイッチング素子は実施例中にお けるMOS型FETに限らず、スイッチングトランジスタを用いることも可能で ある。
【0016】
本考案は、直流電圧源に接続されるインダクタンスとスイッチング素子との直 列回路と、前記スイッチング素子の両端に接続されるダイオードと平滑コンデン サとの直列回路と、前記スイッチング素子をスイッチングする制御回路とを備え 、前記スイッチング素子がオンの時に前記インダクタンスにエネルギーを蓄え、 前記スイッチング素子がオフの時に前記ダイオードよりこのエネルギーを出力側 に送り出すようにした昇圧コンバータにおいて、前記スイッチング素子およびダ イオードと直列に接続される電流検出用のカレントトランスと、このカレントト ランスからの検出電流により電流検出信号を出力する電流検出回路と、並列運転 時に前記電流検出回路により得られた内部の電流検出信号と他のコンバータの電 流検出回路により得られた外部の電流検出信号とを比較し、この比較結果に基づ いて前記制御回路を介してスイッチング素子へのパルス導通幅を制御する電流バ ランス回路とを備えたものであり、各コンバータ間の出力バランスを損なうこと なく、安定した制御を行うことの可能な昇圧コンバータを提供できる。
【図1】本考案の一実施例を示す昇圧コンバータの回路
図である。
図である。
【図2】同上増幅回路および比較回路の回路図である。
【図3】従来例を示す並列運転時における昇圧コンバー
タの回路図である。
タの回路図である。
4 直流電圧源 6 インダクタンス 7 スイッチング素子 8 ダイオード 9 コンデンサ 21 電流検出回路 22,23 カレントトランス 33 比較回路(電流バランス回路)
Claims (1)
- 【請求項1】 直流電圧源に接続されるインダクタンス
とスイッチング素子との直列回路と、前記スイッチング
素子の両端に接続されるダイオードと平滑コンデンサと
の直列回路と、前記スイッチング素子をスイッチングす
る制御回路とを備え、前記スイッチング素子がオンの時
に前記インダクタンスにエネルギーを蓄え、前記スイッ
チング素子がオフの時に前記ダイオードよりこのエネル
ギーを出力側に送り出すようにした昇圧コンバータにお
いて、前記スイッチング素子およびダイオードと直列に
接続される電流検出用のカレントトランスと、このカレ
ントトランスからの検出電流により電流検出信号を出力
する電流検出回路と、並列運転時に前記電流検出回路に
より得られた内部の電流検出信号と他のコンバータの電
流検出回路により得られた外部の電流検出信号とを比較
し、この比較結果に基づいて前記制御回路を介してスイ
ッチング素子へのパルス導通幅を制御する電流バランス
回路とを備えたことを特徴とする昇圧コンバータ。
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7095892U JP2571942Y2 (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 昇圧コンバータ |
KR1019930021011A KR100197464B1 (ko) | 1992-10-12 | 1993-10-11 | 승압 변환기 |
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DE69311253T DE69311253T2 (de) | 1992-10-12 | 1993-10-12 | Verstärkerwandler |
US08/136,514 US5495164A (en) | 1992-01-12 | 1993-10-12 | Boost converter |
SG1996003393A SG44592A1 (en) | 1992-10-12 | 1993-10-12 | Boost converter |
HK97102534A HK1000929A1 (en) | 1992-10-12 | 1997-12-20 | Boost converter |
Applications Claiming Priority (1)
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---|---|---|---|
JP7095892U JP2571942Y2 (ja) | 1992-10-12 | 1992-10-12 | 昇圧コンバータ |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0636387U true JPH0636387U (ja) | 1994-05-13 |
JP2571942Y2 JP2571942Y2 (ja) | 1998-05-20 |
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ID=13446545
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7095892U Expired - Lifetime JP2571942Y2 (ja) | 1992-01-12 | 1992-10-12 | 昇圧コンバータ |
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JP (1) | JP2571942Y2 (ja) |
KR (1) | KR100197464B1 (ja) |
DE (1) | DE69311253T2 (ja) |
HK (1) | HK1000929A1 (ja) |
SG (1) | SG44592A1 (ja) |
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