JPH0462803B2 - - Google Patents
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- JPH0462803B2 JPH0462803B2 JP60261307A JP26130785A JPH0462803B2 JP H0462803 B2 JPH0462803 B2 JP H0462803B2 JP 60261307 A JP60261307 A JP 60261307A JP 26130785 A JP26130785 A JP 26130785A JP H0462803 B2 JPH0462803 B2 JP H0462803B2
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- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 49
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 18
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- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 1
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J1/00—Preparing metal stock or similar ancillary operations prior, during or post forging, e.g. heating or cooling
- B21J1/04—Shaping in the rough solely by forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B15/0035—Forging or pressing devices as units
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
- B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Forging (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は熱間スラブの幅変更を行う、幅圧下プ
レスにおいて、熱間スラブの座屈を防止する装置
及び方法に関するものである。
レスにおいて、熱間スラブの座屈を防止する装置
及び方法に関するものである。
(従来の技術及び解決すべき問題点)
座屈防止の押出装置がないときの幅圧下パター
ンと座屈形状の関係を第3図に示す。先端予成形
時aには、スラブ1の最先端で大きい座屈が発生
する。後端予成形時cの場合も同様に、最後端で
大きい座屈が生じており、いずれもスラブの自由
端部で大きい座屈が発生する。通常プレス時bに
は、座屈量はa,cの場合に比べて小さいが、長
手方向に順次座屈が続き、半割りパイプ状のスラ
ブとなる。後端予成形なしで通常プレスを後端ま
で続けて行つた場合には、後端に近づくに従つて
座屈量が大きくなり、結局最後端まで幅圧下でき
なくなることが多い。このような座屈が発生する
と、座屈量が小さい場合にはスラブの圧下量が小
さいため本来得られるべき幅変更ができなくな
り、また座屈量が大きい場合には前記問題にさら
に通板性が悪くなるという問題が生じる。このた
め座屈の発生を阻止する必要がある。
ンと座屈形状の関係を第3図に示す。先端予成形
時aには、スラブ1の最先端で大きい座屈が発生
する。後端予成形時cの場合も同様に、最後端で
大きい座屈が生じており、いずれもスラブの自由
端部で大きい座屈が発生する。通常プレス時bに
は、座屈量はa,cの場合に比べて小さいが、長
手方向に順次座屈が続き、半割りパイプ状のスラ
ブとなる。後端予成形なしで通常プレスを後端ま
で続けて行つた場合には、後端に近づくに従つて
座屈量が大きくなり、結局最後端まで幅圧下でき
なくなることが多い。このような座屈が発生する
と、座屈量が小さい場合にはスラブの圧下量が小
さいため本来得られるべき幅変更ができなくな
り、また座屈量が大きい場合には前記問題にさら
に通板性が悪くなるという問題が生じる。このた
め座屈の発生を阻止する必要がある。
ところで、堅ロール圧延機(以下V圧延機と称
す)と水平ロール圧延機(以下H圧延機と称す)
を用いた従来の幅変更圧延では、V圧延機での圧
下時に、座屈の発生の可能性がある。このため、
幅圧下量の最大値ΔWは通常ΔW<1/2T0(T0初期
スラブ厚さ)となるように設定され、座屈発生の
限界値以下で幅圧下圧延を行う。V圧延機とH圧
延機の間で張力制御が可能なサイジングミルで
は、V圧延中に出側のH圧延機で引張りの張力を
作用させて、上記座屈発生の限界値を上昇させ、
幅圧下量をより大きくとる方法がとられている。
この方法も、圧下量を座屈が発生する限界値以下
とすることに主眼を置いている。
す)と水平ロール圧延機(以下H圧延機と称す)
を用いた従来の幅変更圧延では、V圧延機での圧
下時に、座屈の発生の可能性がある。このため、
幅圧下量の最大値ΔWは通常ΔW<1/2T0(T0初期
スラブ厚さ)となるように設定され、座屈発生の
限界値以下で幅圧下圧延を行う。V圧延機とH圧
延機の間で張力制御が可能なサイジングミルで
は、V圧延中に出側のH圧延機で引張りの張力を
作用させて、上記座屈発生の限界値を上昇させ、
幅圧下量をより大きくとる方法がとられている。
この方法も、圧下量を座屈が発生する限界値以下
とすることに主眼を置いている。
これに対して座屈が発生しないように、スラブ
を積極的に保持する技術としてエツジヤーの竪ロ
ール相互を結ぶ軸芯上でスラブ幅方向中心に1組
の押えロールを設ける手段(特開昭57−168707号
公報)又はスラブ幅方向中心を挟んで2組の押え
ロールを設ける手段(鉄鋼協会発行の「鉄と鋼」
の昭和58年秋の講演集、69−5(1983)S350、
349)が開示されており、この技術では前記で示
した限界値以上の圧下が可能である。
を積極的に保持する技術としてエツジヤーの竪ロ
ール相互を結ぶ軸芯上でスラブ幅方向中心に1組
の押えロールを設ける手段(特開昭57−168707号
公報)又はスラブ幅方向中心を挟んで2組の押え
ロールを設ける手段(鉄鋼協会発行の「鉄と鋼」
の昭和58年秋の講演集、69−5(1983)S350、
349)が開示されており、この技術では前記で示
した限界値以上の圧下が可能である。
一方、プレスによる熱間スラブの幅圧下では、
熱間スラブの搬送方向(スラブ長手方向)に沿う
平行部と、その入側、出側に傾斜部を有する金敷
を用いて幅圧下する場合、先端予成形、後端予成
形、通常プレスと3つの圧下パターンがあり、し
かもスラブの変形域が大きい。これらのことか
ら、大幅圧下時には座屈が非常に発生しやすく、
押圧装置での押え位置も、金敷間の1点だけでは
不十分であることがわかつた。また、詳細に検討
した結果では圧延方向(即ちスラブ長手方向)に
2つ以上の位置を例えばローラで押えることによ
りスラブの先端から後端までの座屈の発生を防ぐ
ことが可能ということがわかつた。
熱間スラブの搬送方向(スラブ長手方向)に沿う
平行部と、その入側、出側に傾斜部を有する金敷
を用いて幅圧下する場合、先端予成形、後端予成
形、通常プレスと3つの圧下パターンがあり、し
かもスラブの変形域が大きい。これらのことか
ら、大幅圧下時には座屈が非常に発生しやすく、
押圧装置での押え位置も、金敷間の1点だけでは
不十分であることがわかつた。また、詳細に検討
した結果では圧延方向(即ちスラブ長手方向)に
2つ以上の位置を例えばローラで押えることによ
りスラブの先端から後端までの座屈の発生を防ぐ
ことが可能ということがわかつた。
そこで各プレスパターンにおいて、座屈を押え
る押圧ローラの最適位置を実験した結果を第4図
に示す。先端予成形時aおよび後端予成形時cで
は、金敷2の平行部3で圧下されている部分のス
ラブ端部に近い点(X部)を押えると座屈が発生
しない。また、通常プレス時bには、金敷2の傾
斜部4のほぼ中心を押えると座屈が発生しない。
後端尻抜け時には、後端が変形しはじめてから後
端の圧下が終わるまで常にスラブの最後端を押え
ることが最適な押え方法である。
る押圧ローラの最適位置を実験した結果を第4図
に示す。先端予成形時aおよび後端予成形時cで
は、金敷2の平行部3で圧下されている部分のス
ラブ端部に近い点(X部)を押えると座屈が発生
しない。また、通常プレス時bには、金敷2の傾
斜部4のほぼ中心を押えると座屈が発生しない。
後端尻抜け時には、後端が変形しはじめてから後
端の圧下が終わるまで常にスラブの最後端を押え
ることが最適な押え方法である。
以上の結果から幅圧下プレスにおいて、必要最
少限の点でスラブの座屈を防止するためには、第
5図に示すように最低2点の押圧ローラが必要で
ある。即ち、A点は一対の金敷2の平行部3の中
央を結ぶ点で先端予成形および後端予成形時の座
屈を押える。ただし、平行部長さlpは、金型の振
幅2aと傾斜角度θで決まり、およそlp=(1.0〜
1.5)2a/tanθである。したがつて、A点は予成形を 行うときのスラブの先端、後端の近傍となる。B
点は、一対の金敷2の傾斜面4とスラブ1の接触
位置を結ぶ点で通常プレス時と後端尻抜け時の座
屈を押える。
少限の点でスラブの座屈を防止するためには、第
5図に示すように最低2点の押圧ローラが必要で
ある。即ち、A点は一対の金敷2の平行部3の中
央を結ぶ点で先端予成形および後端予成形時の座
屈を押える。ただし、平行部長さlpは、金型の振
幅2aと傾斜角度θで決まり、およそlp=(1.0〜
1.5)2a/tanθである。したがつて、A点は予成形を 行うときのスラブの先端、後端の近傍となる。B
点は、一対の金敷2の傾斜面4とスラブ1の接触
位置を結ぶ点で通常プレス時と後端尻抜け時の座
屈を押える。
なお、設備のスペースが許すならば、第6図に
示すように3点押えが良い。これは、通常プレス
時には、B点を押え、特に座屈の発生しやすい後
端尻抜け時には、B点、C点で座屈を押えようと
するものである。
示すように3点押えが良い。これは、通常プレス
時には、B点を押え、特に座屈の発生しやすい後
端尻抜け時には、B点、C点で座屈を押えようと
するものである。
本発明は前記の新しい知見に基づいて発明され
たものである。
たものである。
[発明の構成]
(問題点を解決するための手段)
本発明における熱間スラブの幅圧下のプレス方
法及びその装置は、熱間スラブの搬送方向に沿う
平行部と、少なくともその入側に傾斜部とを有す
る一対の金敷を用いて熱間スラブの全長にわた
り、その幅方向に圧下を加えて縮幅する熱間スラ
ブの幅圧プレス方法において、前記金敷の平行部
と傾斜部との範囲にわたる前記スラブ搬送方向の
少なくとも2ケ所の位置に分離して定置された押
圧手段により、スラブ長手方向端部の幅圧下時に
発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発生す
るスラブの座屈をそれぞれ防止しながらスラブ全
長にわたつて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレス
方法である。
法及びその装置は、熱間スラブの搬送方向に沿う
平行部と、少なくともその入側に傾斜部とを有す
る一対の金敷を用いて熱間スラブの全長にわた
り、その幅方向に圧下を加えて縮幅する熱間スラ
ブの幅圧プレス方法において、前記金敷の平行部
と傾斜部との範囲にわたる前記スラブ搬送方向の
少なくとも2ケ所の位置に分離して定置された押
圧手段により、スラブ長手方向端部の幅圧下時に
発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発生す
るスラブの座屈をそれぞれ防止しながらスラブ全
長にわたつて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレス
方法である。
又、熱間スラブの搬送方向に沿う平行部と、少
なくともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷
を用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向
に圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレ
ス方法において、前記熱間スラブの幅方向の略中
央で、かつ、前記金敷の平行部と入側傾斜部との
接合点を挾むスラブ搬送方向前後の位置に分離し
て定置された押圧手段により、スラブ長手方向端
部の幅圧下時に発生するスラブの座屈と通常の幅
圧下時に生じるスラブの座屈をそれぞれ防止しな
がらスラブ全長にわたつて縮幅する熱間スラブの
幅圧下プレス方法である。
なくともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷
を用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向
に圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレ
ス方法において、前記熱間スラブの幅方向の略中
央で、かつ、前記金敷の平行部と入側傾斜部との
接合点を挾むスラブ搬送方向前後の位置に分離し
て定置された押圧手段により、スラブ長手方向端
部の幅圧下時に発生するスラブの座屈と通常の幅
圧下時に生じるスラブの座屈をそれぞれ防止しな
がらスラブ全長にわたつて縮幅する熱間スラブの
幅圧下プレス方法である。
又、熱間スラブの搬送方向に沿う平行部と、少
なくともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷
を用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向
に圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレ
ス装置において、スラブ長手方向端部の幅圧下時
に発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発生
するスラブの座屈をそれぞれ防止するための押圧
手段を前記金敷の平行部と傾斜部との範囲にわた
る前記スラブ搬送方向の少なくとも2ケ所の位置
に分離して定置した熱間スラブの幅圧下プレス装
置である。
なくともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷
を用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向
に圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレ
ス装置において、スラブ長手方向端部の幅圧下時
に発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発生
するスラブの座屈をそれぞれ防止するための押圧
手段を前記金敷の平行部と傾斜部との範囲にわた
る前記スラブ搬送方向の少なくとも2ケ所の位置
に分離して定置した熱間スラブの幅圧下プレス装
置である。
又、前記座屈防止するための押圧手段は、前記
熱間スラブの幅方向の略中央に定置されている熱
間スラブの幅圧下プレス装置である。
熱間スラブの幅方向の略中央に定置されている熱
間スラブの幅圧下プレス装置である。
又、熱間スラブの幅搬送方向に沿う平行部と、
少なくともその入側に傾斜部とを有する一対の金
敷を用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方
向に圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プ
レス装置において、スラブ長手方向端部の幅圧下
時に発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発
生するスラブの座屈をそれぞれ防止するための押
圧手段を前記熱間スラブの幅方向の略中央で、か
つ、前記金敷の平行部と入側傾斜部との接合点を
挾むスラブ搬送方向前後の位置に分離して定置し
た熱間スラブの幅圧下プレス装置である。
少なくともその入側に傾斜部とを有する一対の金
敷を用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方
向に圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プ
レス装置において、スラブ長手方向端部の幅圧下
時に発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発
生するスラブの座屈をそれぞれ防止するための押
圧手段を前記熱間スラブの幅方向の略中央で、か
つ、前記金敷の平行部と入側傾斜部との接合点を
挾むスラブ搬送方向前後の位置に分離して定置し
た熱間スラブの幅圧下プレス装置である。
(作用)
本発明においては、金敷2の平行部と入側傾斜
部との範囲にわたつて少なくとも2ケ所の位置を
押圧手段で押えることにより、金敷による幅圧下
時に発生しようとする座屈を押える。
部との範囲にわたつて少なくとも2ケ所の位置を
押圧手段で押えることにより、金敷による幅圧下
時に発生しようとする座屈を押える。
すなわち、先端成形時、後端予成形時ならびに
通常幅圧下の先端圧下時はスラブ搬送方向出側に
位置する押圧手段により、通常の幅圧下時(先端
以外で尻抜時を含む定常圧下)にはスラブ搬送方
向入側に位置する押圧手段により、スラブの座屈
を防止する。なお、この押圧手段は必要なものの
みをその都度使用してもよく、常に全ての押圧手
段で押圧しながら全長の縮幅を行つてもよい。
通常幅圧下の先端圧下時はスラブ搬送方向出側に
位置する押圧手段により、通常の幅圧下時(先端
以外で尻抜時を含む定常圧下)にはスラブ搬送方
向入側に位置する押圧手段により、スラブの座屈
を防止する。なお、この押圧手段は必要なものの
みをその都度使用してもよく、常に全ての押圧手
段で押圧しながら全長の縮幅を行つてもよい。
(実施例)
本発明装置及び方法の第1実施例を第1図に基
いて詳細に説明すると、金敷2の平行部3(長さ
450mm)と入側傾斜部4(長さ800mm、角度13°)
との接合点5を挟む、スラブ1の進行方向前後の
2ケ所に上下一対の押圧手段である押圧ローラ
6,7を設置する。この押圧ローラ6,7は上側
のローラを夫々に油圧シリンダ8,9により押圧
するように構成されており、スラブ1に押圧ロー
ラ6,7を押圧するようになつている。
いて詳細に説明すると、金敷2の平行部3(長さ
450mm)と入側傾斜部4(長さ800mm、角度13°)
との接合点5を挟む、スラブ1の進行方向前後の
2ケ所に上下一対の押圧手段である押圧ローラ
6,7を設置する。この押圧ローラ6,7は上側
のローラを夫々に油圧シリンダ8,9により押圧
するように構成されており、スラブ1に押圧ロー
ラ6,7を押圧するようになつている。
押圧ローラ6,7の前記接合点5を挟む前後位
置は押圧ローラ6はAで示すように一対の金敷2
の平行部3の中央を結ぶ線上に位置させ、押圧ロ
ーラ7は入側傾斜面4の中央を結ぶ線上に位置さ
せている。
置は押圧ローラ6はAで示すように一対の金敷2
の平行部3の中央を結ぶ線上に位置させ、押圧ロ
ーラ7は入側傾斜面4の中央を結ぶ線上に位置さ
せている。
尚、図中10,10はピンチロールである。ス
ラブの座屈は、幅が広い場合に生じやすいことか
ら、220t×2200w×6000Lのスラブを用いて、幅
圧下量350mmの幅圧下プレス実験を行つた。(この
ときの金型の振幅2aは2a=85mmとした)その
結果、先端予成形と後端予成形を行つたスラブ、
および予成形を行わず先端から後端まで続けて通
常プレスを行つたスラブにも座屈は全く発生しな
かつた。
ラブの座屈は、幅が広い場合に生じやすいことか
ら、220t×2200w×6000Lのスラブを用いて、幅
圧下量350mmの幅圧下プレス実験を行つた。(この
ときの金型の振幅2aは2a=85mmとした)その
結果、先端予成形と後端予成形を行つたスラブ、
および予成形を行わず先端から後端まで続けて通
常プレスを行つたスラブにも座屈は全く発生しな
かつた。
次に第2実施例を第2図に基いて説明すると、
本実施例においては押圧ローラ6,7,11の3
個所に設置したものである。そして、押圧ローラ
11は他と同様に油圧シリンダ12でスラブ1に
押付けるようになつている。
本実施例においては押圧ローラ6,7,11の3
個所に設置したものである。そして、押圧ローラ
11は他と同様に油圧シリンダ12でスラブ1に
押付けるようになつている。
他は第1実施例と同様なので、同一符号を付し
説明を省略する。
説明を省略する。
座屈防止の押圧ローラの位置は、3点押えの最
適点としており、ローラと金敷との相対的位置関
係を説明すると、押圧ローラ6が位置するAは平
行部3のほぼ中央に、押圧ローラ7が位置するB
は、入側傾斜部4のほぼ中央、押圧ローラ11の
位置するCは、金敷の入側傾斜部4よりもわずか
に入側に設置している。
適点としており、ローラと金敷との相対的位置関
係を説明すると、押圧ローラ6が位置するAは平
行部3のほぼ中央に、押圧ローラ7が位置するB
は、入側傾斜部4のほぼ中央、押圧ローラ11の
位置するCは、金敷の入側傾斜部4よりもわずか
に入側に設置している。
第1実施例と同一の220t×2200w×6000Lのス
ラブを用いて、幅圧下量350mmの幅圧下プレス実
験を行つた。その結果、先端予成形と後端予成形
を行つたスラブ、および予成形を行わず先端から
後端まで続けて通常プレスを行つたスラブにも座
屈は全く発生しなかつた。
ラブを用いて、幅圧下量350mmの幅圧下プレス実
験を行つた。その結果、先端予成形と後端予成形
を行つたスラブ、および予成形を行わず先端から
後端まで続けて通常プレスを行つたスラブにも座
屈は全く発生しなかつた。
尚、本発明は前記実施例に限定するものではな
く、金敷の平行部と傾斜部との範囲にわたつて少
なくとも2ケ所に押圧手段を設置すればよいもの
である。
く、金敷の平行部と傾斜部との範囲にわたつて少
なくとも2ケ所に押圧手段を設置すればよいもの
である。
[発明の効果]
本発明を実施することにより、熱間スラブをプ
レスを用いて、大幅圧下する場合、先端予成形、
後端予成形、通常プレスのいずれにおいても座屈
が最も効果的に防止でき、作業能率の向上、その
後の圧延におけるトラブルが防止できる等、その
効果は多大である。
レスを用いて、大幅圧下する場合、先端予成形、
後端予成形、通常プレスのいずれにおいても座屈
が最も効果的に防止でき、作業能率の向上、その
後の圧延におけるトラブルが防止できる等、その
効果は多大である。
第1図は本発明に係る熱間スラブの幅圧下プレ
ス装置における座屈防止装置を備えた幅圧下プレ
ス装置及び幅圧下プレス方法の第1実施例の正面
図、第2図は第2実施例の正面図、第3図はプレ
スパターンと座屈形状を示す説明図、第4図はプ
レスパターンと最適押え位置を示す説明図、第5
図は2点押えの押え位置を示す平面図、第6図は
3点押えの押え位置を示す平面図である。 1……スラブ、2……金敷、3……平行部、4
……入側傾斜部、5……接合点、6,7,11…
…押圧ローラ。
ス装置における座屈防止装置を備えた幅圧下プレ
ス装置及び幅圧下プレス方法の第1実施例の正面
図、第2図は第2実施例の正面図、第3図はプレ
スパターンと座屈形状を示す説明図、第4図はプ
レスパターンと最適押え位置を示す説明図、第5
図は2点押えの押え位置を示す平面図、第6図は
3点押えの押え位置を示す平面図である。 1……スラブ、2……金敷、3……平行部、4
……入側傾斜部、5……接合点、6,7,11…
…押圧ローラ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 熱間スラブの搬送方向に沿う平行部と、少な
くともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷を
用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向に
圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧プレス方
法において、前記金敷の平行部と傾斜部との範囲
にわたる前記スラブ搬送方向の少なくとも2ケ所
の位置に分離して定置された押圧手段により、ス
ラブ長手方向端部の幅圧下時に発生するスラブの
座屈と通常の幅圧下時に発生するスラブの座屈を
それぞれ防止しながらスラブ全長にわたつて縮幅
することを特徴とする熱間スラブの幅圧下プレス
方法。 2 熱間スラブの搬送方向に沿う平行部と、少な
くともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷を
用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向に
圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレス
方法において、前記熱間スラブの幅方向の略中央
で、かつ、前記金敷の平行部と入側傾斜部との接
合点を挟むスラブ搬送方向前後の位置に分離して
定置された押圧手段により、スラブ長手方向端部
の幅圧下時に発生するスラブの座屈と通常の幅圧
下時に生じるスラブの座屈をそれぞれ防止しなが
らスラブ全長にわたつて縮幅することを特徴とす
る熱間スラブの幅圧下プレス方法。 3 熱間スラブの搬送方向に沿う平行部と、少な
くともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷を
用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向に
圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレス
装置において、スラブ長手方向端部の幅圧下時に
発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発生す
るスラブの座屈をそれぞれ防止するための押圧手
段を前記金敷の平行部と傾斜部との範囲にわたる
前記スラブ搬送方向の少なくとも2ケ所の位置に
分離して定置したことを特徴とする熱間スラブの
幅圧下プレス装置。 4 前記座屈防止するための押圧手段は、前記熱
間スラブの幅方向の略中央に定置されていること
を特徴とする特許請求の範囲第3項に記載の熱間
スラブの幅圧下プレス装置。 5 熱間スラブの搬送方向に沿う平行部と、少な
くともその入側に傾斜部とを有する一対の金敷を
用いて熱間スラブの全長にわたり、その幅方向に
圧下を加えて縮幅する熱間スラブの幅圧下プレス
装置において、スラブ長手方向端部の幅圧下時に
発生するスラブの座屈と通常の幅圧下時に発生す
るスラブの座屈をそれぞれ防止するための押圧手
段を、前記熱間スラブの幅方向の略中央で、か
つ、前記金敷の平行部と入側傾斜部との接合点を
挾むスラブ搬送方向前後の位置に分離して定置し
たことを特徴とする熱間スラブの幅圧下プレス装
置。
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