JPH0350016B2 - - Google Patents
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- JPH0350016B2 JPH0350016B2 JP61294919A JP29491986A JPH0350016B2 JP H0350016 B2 JPH0350016 B2 JP H0350016B2 JP 61294919 A JP61294919 A JP 61294919A JP 29491986 A JP29491986 A JP 29491986A JP H0350016 B2 JPH0350016 B2 JP H0350016B2
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Description
(産業上の利用分野)
本発明は、強ネン編織物の製造方法に関し、さ
らに詳しくは、直接製糸法の利用に加え、かつ合
理的なプロセスの採用により、省エネルギー化、
低コスト化に極めて効果的であつてなおかつ良好
なシボ立ち性と高品位なシボ質を得ることを可能
にする強ネン編織物の製造方法に関するものであ
る。 (従来の技術) 従来、合成繊維(特にポリエステル系)糸条を
用いた強ネン編織物の製造方法は種々提案されて
いるが、天然繊維の絹に匹敵するような優雅で均
斉なシボ質を得るような技術は、未だ見い出され
ていないのが現状である。 そのため、従来から、合成繊維糸条使いの強ネ
ン編織物の製造方法に関し数々の提案がなされて
きている。 たとえば、強ネン編織物用の原糸として、特公
昭51−23619号公報、特公昭56−8140号公報等に
示されているように、紡糸−延伸工程後に高温で
の熱処理、あるいは延伸時に高温での熱処理を行
なうこと等により、糸条の密度を従来糸条よりも
高くするということが知られている。 しかし、一般に糸条の密度の高いものは、 ヨリ止めのセツトが効きにくい、 そのために、整経−製織時での取扱いは、従
来糸条以上に注意が必要、 シボ立て時に編織物面にツノ、地割れの発生
等の欠陥が生じやすい、 製品の寸法安定性が悪い、 等の欠点があるものであつた。 そして、このようなシボ立て性能上の問題に加
えて、もともと強ネン糸、強ネン編織物の製造に
当つては、上記従来技術でも明らかなように特別
な熱処理を要するなど工程も多くて繁雑であると
いう問題があり、本来シボ立て特性も特別に優秀
な糸であると言えないような糸に、各種の加熱処
理およびヨリ止めセツト工程等を施して、やつと
強ネン編織物を製造し得るということは産業効率
上も望ましくはないものであつた。特に昨今は、
繊維製造サイド、高次加工サイドの両方面でエネ
ルギーコストが高くなつており、製糸−高次加工
での両面での省エネルギー化効果、低コスト化効
果を達成し得る強ネン編織物の製造技術の実現が
要望されてきている。 (発明が解決しようとする問題点) 本発明は、上記したような点に鑑み、鋭意研究
した結果得られたものであり、本発明の目的は、
紡糸−延伸工程後に高温での特別な熱処理を要す
ることなく、超高速紡糸による工程の合理化によ
り、繊維製造サイドと高次加工サイドの両方面か
らの省エネルギー化および低コスト化を効果的に
達成することが可能で、整経−製織時での取扱い
に優れるとともに、しかも、良好なシボ立ち性と
高品位なシボ質を得ることが可能な、風合の柔ら
かい絹様風合を有する新規な強ネン編織物の製造
方法を提供せんとするものである。 (問題点を解決するための手段) 上記した目的を達成する本発明の強ネン編織物
の製造方法は、以下の構成からなる。 すなわち、紡糸速度6500m/分以上でエチレン
テレフタレートを主成分とするポリエステル糸条
を紡糸して下記a〜dの糸特性を満足する高速紡
糸ポリエステル糸条とせしめ、次いで該糸条に対
する熱処理工程を経ることなく、強ネン−ヨリ止
め熱セツト工程に供し、該強ネン−ヨリ止め熱セ
ツト糸条を用いて製編織後、シボ立て処理するこ
とを特徴とする強ネン編織物の製造方法である。 a 糸密度:1.380g/cm3以上 b 複屈折△n:135×10-3以下 c ヤング率:60〜100g/d d 乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度:105℃以上 (作用) 以下、さらに詳しく本発明について説明をす
る。 本発明に用いられるポリエステル糸条を構成す
るポリエステルは、エチレンテレフタレート単位
を80モル%以上含むものである。共重合成分とし
ては、例えばアジピン酸、セバシン酸、イソフタ
ル酸、5−ナトリウムスルホイソフタル酸、ジフ
エニルジカルボン酸、ナフタリンジカルボン酸等
の二塩基酸類、オキシ安息香酸の如きオキシ酸
類、およびジエチレングリコール、プロピレング
リコール、ネオペンチルグリコール、ペンタエリ
ストール、ポリエチレングリコールモノメチルエ
ーテル等のグリコール類のうちから1種または2
種以上のものを使用することができる。 本発明の強ネン編織物の製造方法に供給原糸と
して用いられるポリエステル糸条は、6500m/分
以上の高速紡糸で製造されたものとする必要があ
り、かかる高速紡糸とすることとかつ紡糸雰囲気
条件(例えば、紡糸−冷却条件等)などを適宜に
設定することにより、糸密度、複屈折△n、ヤン
グ率、乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度の各糸特性を、前述のa〜dに記載の糸特性を
満足するポリエステル糸条を得て、該糸条を強ネ
ン分野にうまく利用したのが本発明である。かか
るポリエステル糸条は、直接高速製糸によるもの
であり、低コスト、省エネルギー効果は十分に高
い。 上記の糸特性において、糸密度が1.380g/cm3
以上の高密度で、かつ複屈折△nが135×10-3以
下の低配向である状態とは、糸条を構成するポリ
エステル分子の結晶が大きく成長していてかつ非
晶部も多く存在している状態であると考えられる
ものである。かかる高密度、低配向度の糸条であ
ると、ヨリ止め熱セツトがしやすく、熱に対して
解ネントルクをより大きく発現することができ、
甘い条件下でのヨリ止め熱セツト、シボ立て処理
でも良質なシボ質を得ることができるものであ
る。すなわち、糸密度が1.380g/cm3未満ではシ
ボ立ちが不良となり好ましくなく、また、複屈折
△nが135×10-3を越えると得られる編織物の風
合が硬くかつシボ質も低くて細かなものとなり好
ましくない。 また、該供給原糸は、乾熱収縮応力曲線におけ
るピーク温度が105℃以上であることが必要であ
り、該ピーク温度が105℃未満のものでは、該糸
が強ネンを施されて更にヨリ止め熱セツトを受け
るとき、該ヨリ止めセツト温度が70℃以上などの
高温でなされる場合においては、後のシボ立ち性
を支配する強ネン糸の熱水中におけるトルク発現
力が急激に減殺されてしまい、シボ立ち性不良を
招くことになり好ましくないものである。 第1図は、本発明に用いられる糸条の乾熱収縮
応力曲線を例示したものであり、曲線1が後述す
る実施例1で得られる本発明の糸条の曲線例であ
り、ピーク温度が105℃以上を示しているもので
ある。曲線2は後述する比較例1で得られる糸条
の曲線例であり、ピーク温度が100℃未満のもの
を示している。 また、ヤング率は、60〜100g/dであること
が必要であり、60g/d未満では糸強力が低く高
次加工性、製品強度に欠点が出やすく好ましくな
く、一方、100g/dを越える値では風合が硬く
なり、かつシボ質が細かすぎて低いものとなつて
しまい好ましくない。 また、更に本発明で用いられる供給原糸として
は、沸水収縮率が7%以下で、かつ乾熱収縮率
(160℃)が10%以下であるものを用いるのが好ま
しい。これは、収縮率が低い方が、織物の幅出し
性、寸法安定性等の点で良好なものを得ることが
できるからである。 上記のような糸特性を有するポリエステル糸条
は、その製造法の1例として、たとえばオルソク
ロロフエノール中25℃での固有粘度が0.55〜0.70
程度のポリエチレンテレフタレートを、6500m/
分以上の速度で溶融紡糸すること、かつ、これに
加えて該溶融紡糸時の紡糸雰囲気条件を適宜設定
することにより得ることができる。紡糸雰囲気条
件としては、紡糸機の態様、ポリマ種類等によつ
ても変るので一概に言えない点もあるが、口金か
ら吐出後に吐出糸条が急速に冷却されるような雰
囲気条件等を採用するのが有利である。かかる雰
囲気条件の適切な設定は、前述糸特性のうち、特
に乾熱収縮応力曲線におけるピーク温度を100℃
以上にせしめる上でのポイントとなるものである
が、この設定自体は、熱雰囲気と糸特性との関係
を種々探索すればよい程度のものであつて、それ
ほどには難しくない。 上記のようにして得られかつ上記糸特性を有す
る高速紡糸ポリエステル糸条は、紡糸後に特別な
加熱処理工程に供されることなく、そのまま強ネ
ン工程−ヨリ止め熱セツト工程に供される。かか
る強ネン−ヨリ止め熱セツトは特別に変わつた条
件をとる必要はなく一般的なものでよく、具体的
には該強ネン時のヨリ係数Kは16000程度以上、
ヨリ止め熱セツトは100℃以下、より好ましくは
80℃程度以下で行なうのが良いものである。該強
ネン糸は製編織後、シボ立て処理に供される。 本発明の方法では前述の従来技術で採用されて
いたような、紡糸工程後でかつ強ネンなどにおけ
る原糸に対する加熱処理工程を必要としないため
に、低コスト化、省エネルギー化を図ることがで
き、前述の直接高速製糸による同効果と合せて大
きな効果を得ることができるものである。 本発明を実施するに際して、シボ立て性やシボ
質のコントロールは、紡糸後でかつ強ネン前にお
いて、該原糸に対して適宜のストレツチを与える
ことでもコントロールすることができる。また、
原糸に交絡処理を施すことによつても風合をコン
トロールすることができ、これらのストレツチ処
理や交絡処理を、本発明に用いられる原糸の製造
段階で施すようにしても差支えない。 以下、本発明を実施例に基いてさらに詳細に説
明する。なお、実施例中のビリ度は次の測定法に
よるものである。 ビリ度の測定 シボ立ち性に寄与する強撚糸の糸物性をみるも
ので、試長80cmの試料の中央に定荷重(0.01g/
d)をかけた状態にて糸の両端をそれぞれ中央部
に移動させて引揃え、糸の潜在トルクによる撚り
戻り合撚数を測定する。 第3図、第4図は、上記ビリ度の測定方法を説
明するための図であり、第3図は合糸前、第4図
は合糸後の状態をそれぞれ示す。 ビリ度=合糸ヨリ数:T(回)/40cm そして、 ヨリ止めセツト上りビリ度は、ヨリ止めセツト
効果を判定するための尺度を現わすものであり、
ヨリ止めセツト糸の常温でのビリ度=T(回)/
40cm)で測定されたものである。例えばウオータ
ジエツトルームの織込み時にビリを発生させない
ようにするには、このヨリ止めセツト上りビリ度
は、40T/40cm以下とする必要があり、フライシ
ヤツトルルームでは65T/40cm以下であることが
必要であることをを知見している。また、熱処理
ビリ度はシボ立ち性を判定するための尺度を現わ
すものであり、ヨリ止めセツト糸を常温水から98
℃まで15分間かけて昇温し、さらに98℃にて15分
間熱処理した場合のビリ度=T(回)/40cmを測
定したものである。ウオータジエツトルーム、ま
たはフライシヤツトルルームで製織した織物の良
好なシボ立ち性を得るには熱処理ビリ度は
240T/40cm以上が必要であることを知見してい
る。 実施例 1 口金孔径が0.3mm、口金孔長が0.6mmで、孔数が
36個の口金を用い、吐出量54.2g/分、紡糸温度
290℃でポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸
した。紡糸機の態様は、口金から吐出後の糸条が
急速冷却されるタイプのものである。 巻取速度は6500m/分、糸の品種は75デニー
ル、36フイラメントとした。 該糸特性は、下記の通りであつた。 a 糸密度:1.381g/cm3 b 複屈折△n:102×10-3 c ヤング率:75g/d d 乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度:110℃ この糸を用いて、ヨリ係数K=22000の、S方
向、およびZ方向の強ネンを施した後、80℃の湿
熱にてヨリの一時熱固定をした。 この強ネン糸をタテ糸、ヨコ糸に用いて、フラ
イシヤツトルルームにてタテ密度78本/2.54cm、
ヨコ密度70本/2.54cmで織成した。引続いて、該
強ネン織物をワツシヤーシボ立て法にて、98℃×
40分処理にてのシボ立て処理を行なつた後、さら
に、5%NaOH溶液にて15重量%の減量加工を
行なつた。この結果、織物品位、シボ立ち性、シ
ボ質も均斉で、かつ風合もソフトで良好な、優れ
た絹様風合の強ネン織物を得ることができた。 なお、上記実施例において、ヨリ係数K=
22000のS方向の強ネン糸を、60℃、70℃、80℃
の湿熱にてヨリの一時熱固定を施し、次いでこれ
らの糸を用いてヨリ止めセツト上りビリ度と、熱
処理ビリ度を測定した。 結果を次の表1および第2図に示す。 第2図は、ヨリ止めセツト温度60℃、70℃、80
℃におけるヨリ止めセツト上りビリ度と、熱処理
ビリ度との関係を示すグラフであり、曲線1が本
実施例1で得られた糸条である。
らに詳しくは、直接製糸法の利用に加え、かつ合
理的なプロセスの採用により、省エネルギー化、
低コスト化に極めて効果的であつてなおかつ良好
なシボ立ち性と高品位なシボ質を得ることを可能
にする強ネン編織物の製造方法に関するものであ
る。 (従来の技術) 従来、合成繊維(特にポリエステル系)糸条を
用いた強ネン編織物の製造方法は種々提案されて
いるが、天然繊維の絹に匹敵するような優雅で均
斉なシボ質を得るような技術は、未だ見い出され
ていないのが現状である。 そのため、従来から、合成繊維糸条使いの強ネ
ン編織物の製造方法に関し数々の提案がなされて
きている。 たとえば、強ネン編織物用の原糸として、特公
昭51−23619号公報、特公昭56−8140号公報等に
示されているように、紡糸−延伸工程後に高温で
の熱処理、あるいは延伸時に高温での熱処理を行
なうこと等により、糸条の密度を従来糸条よりも
高くするということが知られている。 しかし、一般に糸条の密度の高いものは、 ヨリ止めのセツトが効きにくい、 そのために、整経−製織時での取扱いは、従
来糸条以上に注意が必要、 シボ立て時に編織物面にツノ、地割れの発生
等の欠陥が生じやすい、 製品の寸法安定性が悪い、 等の欠点があるものであつた。 そして、このようなシボ立て性能上の問題に加
えて、もともと強ネン糸、強ネン編織物の製造に
当つては、上記従来技術でも明らかなように特別
な熱処理を要するなど工程も多くて繁雑であると
いう問題があり、本来シボ立て特性も特別に優秀
な糸であると言えないような糸に、各種の加熱処
理およびヨリ止めセツト工程等を施して、やつと
強ネン編織物を製造し得るということは産業効率
上も望ましくはないものであつた。特に昨今は、
繊維製造サイド、高次加工サイドの両方面でエネ
ルギーコストが高くなつており、製糸−高次加工
での両面での省エネルギー化効果、低コスト化効
果を達成し得る強ネン編織物の製造技術の実現が
要望されてきている。 (発明が解決しようとする問題点) 本発明は、上記したような点に鑑み、鋭意研究
した結果得られたものであり、本発明の目的は、
紡糸−延伸工程後に高温での特別な熱処理を要す
ることなく、超高速紡糸による工程の合理化によ
り、繊維製造サイドと高次加工サイドの両方面か
らの省エネルギー化および低コスト化を効果的に
達成することが可能で、整経−製織時での取扱い
に優れるとともに、しかも、良好なシボ立ち性と
高品位なシボ質を得ることが可能な、風合の柔ら
かい絹様風合を有する新規な強ネン編織物の製造
方法を提供せんとするものである。 (問題点を解決するための手段) 上記した目的を達成する本発明の強ネン編織物
の製造方法は、以下の構成からなる。 すなわち、紡糸速度6500m/分以上でエチレン
テレフタレートを主成分とするポリエステル糸条
を紡糸して下記a〜dの糸特性を満足する高速紡
糸ポリエステル糸条とせしめ、次いで該糸条に対
する熱処理工程を経ることなく、強ネン−ヨリ止
め熱セツト工程に供し、該強ネン−ヨリ止め熱セ
ツト糸条を用いて製編織後、シボ立て処理するこ
とを特徴とする強ネン編織物の製造方法である。 a 糸密度:1.380g/cm3以上 b 複屈折△n:135×10-3以下 c ヤング率:60〜100g/d d 乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度:105℃以上 (作用) 以下、さらに詳しく本発明について説明をす
る。 本発明に用いられるポリエステル糸条を構成す
るポリエステルは、エチレンテレフタレート単位
を80モル%以上含むものである。共重合成分とし
ては、例えばアジピン酸、セバシン酸、イソフタ
ル酸、5−ナトリウムスルホイソフタル酸、ジフ
エニルジカルボン酸、ナフタリンジカルボン酸等
の二塩基酸類、オキシ安息香酸の如きオキシ酸
類、およびジエチレングリコール、プロピレング
リコール、ネオペンチルグリコール、ペンタエリ
ストール、ポリエチレングリコールモノメチルエ
ーテル等のグリコール類のうちから1種または2
種以上のものを使用することができる。 本発明の強ネン編織物の製造方法に供給原糸と
して用いられるポリエステル糸条は、6500m/分
以上の高速紡糸で製造されたものとする必要があ
り、かかる高速紡糸とすることとかつ紡糸雰囲気
条件(例えば、紡糸−冷却条件等)などを適宜に
設定することにより、糸密度、複屈折△n、ヤン
グ率、乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度の各糸特性を、前述のa〜dに記載の糸特性を
満足するポリエステル糸条を得て、該糸条を強ネ
ン分野にうまく利用したのが本発明である。かか
るポリエステル糸条は、直接高速製糸によるもの
であり、低コスト、省エネルギー効果は十分に高
い。 上記の糸特性において、糸密度が1.380g/cm3
以上の高密度で、かつ複屈折△nが135×10-3以
下の低配向である状態とは、糸条を構成するポリ
エステル分子の結晶が大きく成長していてかつ非
晶部も多く存在している状態であると考えられる
ものである。かかる高密度、低配向度の糸条であ
ると、ヨリ止め熱セツトがしやすく、熱に対して
解ネントルクをより大きく発現することができ、
甘い条件下でのヨリ止め熱セツト、シボ立て処理
でも良質なシボ質を得ることができるものであ
る。すなわち、糸密度が1.380g/cm3未満ではシ
ボ立ちが不良となり好ましくなく、また、複屈折
△nが135×10-3を越えると得られる編織物の風
合が硬くかつシボ質も低くて細かなものとなり好
ましくない。 また、該供給原糸は、乾熱収縮応力曲線におけ
るピーク温度が105℃以上であることが必要であ
り、該ピーク温度が105℃未満のものでは、該糸
が強ネンを施されて更にヨリ止め熱セツトを受け
るとき、該ヨリ止めセツト温度が70℃以上などの
高温でなされる場合においては、後のシボ立ち性
を支配する強ネン糸の熱水中におけるトルク発現
力が急激に減殺されてしまい、シボ立ち性不良を
招くことになり好ましくないものである。 第1図は、本発明に用いられる糸条の乾熱収縮
応力曲線を例示したものであり、曲線1が後述す
る実施例1で得られる本発明の糸条の曲線例であ
り、ピーク温度が105℃以上を示しているもので
ある。曲線2は後述する比較例1で得られる糸条
の曲線例であり、ピーク温度が100℃未満のもの
を示している。 また、ヤング率は、60〜100g/dであること
が必要であり、60g/d未満では糸強力が低く高
次加工性、製品強度に欠点が出やすく好ましくな
く、一方、100g/dを越える値では風合が硬く
なり、かつシボ質が細かすぎて低いものとなつて
しまい好ましくない。 また、更に本発明で用いられる供給原糸として
は、沸水収縮率が7%以下で、かつ乾熱収縮率
(160℃)が10%以下であるものを用いるのが好ま
しい。これは、収縮率が低い方が、織物の幅出し
性、寸法安定性等の点で良好なものを得ることが
できるからである。 上記のような糸特性を有するポリエステル糸条
は、その製造法の1例として、たとえばオルソク
ロロフエノール中25℃での固有粘度が0.55〜0.70
程度のポリエチレンテレフタレートを、6500m/
分以上の速度で溶融紡糸すること、かつ、これに
加えて該溶融紡糸時の紡糸雰囲気条件を適宜設定
することにより得ることができる。紡糸雰囲気条
件としては、紡糸機の態様、ポリマ種類等によつ
ても変るので一概に言えない点もあるが、口金か
ら吐出後に吐出糸条が急速に冷却されるような雰
囲気条件等を採用するのが有利である。かかる雰
囲気条件の適切な設定は、前述糸特性のうち、特
に乾熱収縮応力曲線におけるピーク温度を100℃
以上にせしめる上でのポイントとなるものである
が、この設定自体は、熱雰囲気と糸特性との関係
を種々探索すればよい程度のものであつて、それ
ほどには難しくない。 上記のようにして得られかつ上記糸特性を有す
る高速紡糸ポリエステル糸条は、紡糸後に特別な
加熱処理工程に供されることなく、そのまま強ネ
ン工程−ヨリ止め熱セツト工程に供される。かか
る強ネン−ヨリ止め熱セツトは特別に変わつた条
件をとる必要はなく一般的なものでよく、具体的
には該強ネン時のヨリ係数Kは16000程度以上、
ヨリ止め熱セツトは100℃以下、より好ましくは
80℃程度以下で行なうのが良いものである。該強
ネン糸は製編織後、シボ立て処理に供される。 本発明の方法では前述の従来技術で採用されて
いたような、紡糸工程後でかつ強ネンなどにおけ
る原糸に対する加熱処理工程を必要としないため
に、低コスト化、省エネルギー化を図ることがで
き、前述の直接高速製糸による同効果と合せて大
きな効果を得ることができるものである。 本発明を実施するに際して、シボ立て性やシボ
質のコントロールは、紡糸後でかつ強ネン前にお
いて、該原糸に対して適宜のストレツチを与える
ことでもコントロールすることができる。また、
原糸に交絡処理を施すことによつても風合をコン
トロールすることができ、これらのストレツチ処
理や交絡処理を、本発明に用いられる原糸の製造
段階で施すようにしても差支えない。 以下、本発明を実施例に基いてさらに詳細に説
明する。なお、実施例中のビリ度は次の測定法に
よるものである。 ビリ度の測定 シボ立ち性に寄与する強撚糸の糸物性をみるも
ので、試長80cmの試料の中央に定荷重(0.01g/
d)をかけた状態にて糸の両端をそれぞれ中央部
に移動させて引揃え、糸の潜在トルクによる撚り
戻り合撚数を測定する。 第3図、第4図は、上記ビリ度の測定方法を説
明するための図であり、第3図は合糸前、第4図
は合糸後の状態をそれぞれ示す。 ビリ度=合糸ヨリ数:T(回)/40cm そして、 ヨリ止めセツト上りビリ度は、ヨリ止めセツト
効果を判定するための尺度を現わすものであり、
ヨリ止めセツト糸の常温でのビリ度=T(回)/
40cm)で測定されたものである。例えばウオータ
ジエツトルームの織込み時にビリを発生させない
ようにするには、このヨリ止めセツト上りビリ度
は、40T/40cm以下とする必要があり、フライシ
ヤツトルルームでは65T/40cm以下であることが
必要であることをを知見している。また、熱処理
ビリ度はシボ立ち性を判定するための尺度を現わ
すものであり、ヨリ止めセツト糸を常温水から98
℃まで15分間かけて昇温し、さらに98℃にて15分
間熱処理した場合のビリ度=T(回)/40cmを測
定したものである。ウオータジエツトルーム、ま
たはフライシヤツトルルームで製織した織物の良
好なシボ立ち性を得るには熱処理ビリ度は
240T/40cm以上が必要であることを知見してい
る。 実施例 1 口金孔径が0.3mm、口金孔長が0.6mmで、孔数が
36個の口金を用い、吐出量54.2g/分、紡糸温度
290℃でポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸
した。紡糸機の態様は、口金から吐出後の糸条が
急速冷却されるタイプのものである。 巻取速度は6500m/分、糸の品種は75デニー
ル、36フイラメントとした。 該糸特性は、下記の通りであつた。 a 糸密度:1.381g/cm3 b 複屈折△n:102×10-3 c ヤング率:75g/d d 乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度:110℃ この糸を用いて、ヨリ係数K=22000の、S方
向、およびZ方向の強ネンを施した後、80℃の湿
熱にてヨリの一時熱固定をした。 この強ネン糸をタテ糸、ヨコ糸に用いて、フラ
イシヤツトルルームにてタテ密度78本/2.54cm、
ヨコ密度70本/2.54cmで織成した。引続いて、該
強ネン織物をワツシヤーシボ立て法にて、98℃×
40分処理にてのシボ立て処理を行なつた後、さら
に、5%NaOH溶液にて15重量%の減量加工を
行なつた。この結果、織物品位、シボ立ち性、シ
ボ質も均斉で、かつ風合もソフトで良好な、優れ
た絹様風合の強ネン織物を得ることができた。 なお、上記実施例において、ヨリ係数K=
22000のS方向の強ネン糸を、60℃、70℃、80℃
の湿熱にてヨリの一時熱固定を施し、次いでこれ
らの糸を用いてヨリ止めセツト上りビリ度と、熱
処理ビリ度を測定した。 結果を次の表1および第2図に示す。 第2図は、ヨリ止めセツト温度60℃、70℃、80
℃におけるヨリ止めセツト上りビリ度と、熱処理
ビリ度との関係を示すグラフであり、曲線1が本
実施例1で得られた糸条である。
【表】
上記本発明実施例1によれば、ヨリ止めセツト
温度条件70〜80℃において、ウオータジエツトル
ーム(フライシヤツトルルームをも含む)の織込
み時にビリを発生させないヨリ止めセツト上りビ
リ度である、40T/40cm以下となつた。また、ウ
オータジエツトルーム(フライシヤツトルルーム
をも含む)で製織した織物の良好なシボ立ち性を
得る熱処理ビリ度である、240T/40cm以上を満
足した。一方、ヨリ止めセツト温度60℃では、ウ
オータジエツトルームでは織込み時にビリの発生
があり、満足なものではなかつたが、フライシヤ
ツトルルームではビリの発生もなく、シボ立ち性
も良好なものであつた。 比較例 1 口金孔径が0.3mm、口金孔長が0.6mmで、孔数が
36個の口金を用い、吐出量33.3g/分、紡糸温度
290℃でポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸
した。 巻取速度は6000m/分、糸の品種は75デニー
ル、36フイラメントとした。 該糸特性は、下記の通りであつた。 a 糸密度:1.379g/cm3 b 複屈折△n:102×10-3 c ヤング率:75g/d d 乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度:95℃ この糸を用いて、ヨリ係数K=22000の、S方
向、およびZ方向の強ネンを施した後、実施例と
同様な条件にてヨリ止めセツトを行ない、強ネン
織物の製造、加工に供したが、良好なシボ立ち
性、シボ質、織物品位は得られなかつた。 なお、上記比較例1において、ヨリ係数K=
22000のS方向の強ネン糸を、60℃、70℃、80℃
の湿熱にてヨリの一時熱固定を施し、次いでこれ
らの糸を用いてヨリ止めセツト上りビリ度と、熱
処理ビリ度を測定した。結果を表2および第2図
に示す。第2図において、曲線2が本比較例1で
得られた糸条である。
温度条件70〜80℃において、ウオータジエツトル
ーム(フライシヤツトルルームをも含む)の織込
み時にビリを発生させないヨリ止めセツト上りビ
リ度である、40T/40cm以下となつた。また、ウ
オータジエツトルーム(フライシヤツトルルーム
をも含む)で製織した織物の良好なシボ立ち性を
得る熱処理ビリ度である、240T/40cm以上を満
足した。一方、ヨリ止めセツト温度60℃では、ウ
オータジエツトルームでは織込み時にビリの発生
があり、満足なものではなかつたが、フライシヤ
ツトルルームではビリの発生もなく、シボ立ち性
も良好なものであつた。 比較例 1 口金孔径が0.3mm、口金孔長が0.6mmで、孔数が
36個の口金を用い、吐出量33.3g/分、紡糸温度
290℃でポリエチレンテレフタレートを溶融紡糸
した。 巻取速度は6000m/分、糸の品種は75デニー
ル、36フイラメントとした。 該糸特性は、下記の通りであつた。 a 糸密度:1.379g/cm3 b 複屈折△n:102×10-3 c ヤング率:75g/d d 乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度:95℃ この糸を用いて、ヨリ係数K=22000の、S方
向、およびZ方向の強ネンを施した後、実施例と
同様な条件にてヨリ止めセツトを行ない、強ネン
織物の製造、加工に供したが、良好なシボ立ち
性、シボ質、織物品位は得られなかつた。 なお、上記比較例1において、ヨリ係数K=
22000のS方向の強ネン糸を、60℃、70℃、80℃
の湿熱にてヨリの一時熱固定を施し、次いでこれ
らの糸を用いてヨリ止めセツト上りビリ度と、熱
処理ビリ度を測定した。結果を表2および第2図
に示す。第2図において、曲線2が本比較例1で
得られた糸条である。
【表】
上記比較例1によれば、ヨリ止めセツト温度条
件70〜80℃において、ウオータジエツトルーム
(フライシヤツトルルームを含む)の織込み時に
ビリを発生させないヨリ止めセツト上りビリ度で
ある、40T/40cm以下となつた。しかしながら、
ウオータジエツトルーム、フライシヤツトルルー
ムで製織した織物の良好なシボ立ち性を得る熱処
理ビリ度である、240T/40cm以上を満足しなか
つた。一方、ヨリ止めセツト温度60℃では、フラ
イシヤツトルルームではビリの発生がなかつた
が、ウオータジエツトルームでは織込み時にビリ
の発生があり、満足なものではなかつた。 比較例 2 実施例1と同様な紡糸機を使い、同様な紡糸態
様と条件にて、ただし吐出量と巻取速度だけをそ
れぞれ41.7g/分、5000m/分に変更して、75デ
ニール、36フイラメントのポリエステル糸を得
た。この糸条の特性を調べたところ、複屈折率△
nとヤング率は本発明の規定する範囲を満足する
ものであつたが、乾熱収縮応力曲線におけるピー
ク温度は90℃であり、また密度は1.380g/cm3未
満のものであつた。 この糸を用いて、実施例1のものと同様な条件
で強ネン織物の製造、加工に供したが、良好なシ
ボ立ち性、シボ質および織物品位は得られなかつ
た。 (発明の効果) 以上述べた通り本発明の強ネン編織物の製造方
法によれば、紡糸−延伸工程後に高温での特別な
熱処理を要することなく、超高速紡糸による工程
の合理化により、繊維製造サイドと高次加工サイ
ドの両方面からの省エネルギー化および低コスト
化を効果的に達成することができる。 さらに、高密度、低配向度の糸条であるため、
ヨリ止め熱セツトがしやすく、低い温度条件下で
のヨリ止め熱セツトができ、整経−製織時での取
扱いに優れるとともに、しかも乾熱収縮応力曲線
におけるピーク温度が105℃以上であるため、シ
ボ立ち性を支配する強ネン糸の熱水中におけるト
ルク発現力が急激に減殺されることなく、解ネン
トルクをより大きく発現することができ、シボの
大きな良質なシボを得ることができるとともに、
風合の柔らかい絹様風合の編織物とすることがで
きるという効果を奏する。
件70〜80℃において、ウオータジエツトルーム
(フライシヤツトルルームを含む)の織込み時に
ビリを発生させないヨリ止めセツト上りビリ度で
ある、40T/40cm以下となつた。しかしながら、
ウオータジエツトルーム、フライシヤツトルルー
ムで製織した織物の良好なシボ立ち性を得る熱処
理ビリ度である、240T/40cm以上を満足しなか
つた。一方、ヨリ止めセツト温度60℃では、フラ
イシヤツトルルームではビリの発生がなかつた
が、ウオータジエツトルームでは織込み時にビリ
の発生があり、満足なものではなかつた。 比較例 2 実施例1と同様な紡糸機を使い、同様な紡糸態
様と条件にて、ただし吐出量と巻取速度だけをそ
れぞれ41.7g/分、5000m/分に変更して、75デ
ニール、36フイラメントのポリエステル糸を得
た。この糸条の特性を調べたところ、複屈折率△
nとヤング率は本発明の規定する範囲を満足する
ものであつたが、乾熱収縮応力曲線におけるピー
ク温度は90℃であり、また密度は1.380g/cm3未
満のものであつた。 この糸を用いて、実施例1のものと同様な条件
で強ネン織物の製造、加工に供したが、良好なシ
ボ立ち性、シボ質および織物品位は得られなかつ
た。 (発明の効果) 以上述べた通り本発明の強ネン編織物の製造方
法によれば、紡糸−延伸工程後に高温での特別な
熱処理を要することなく、超高速紡糸による工程
の合理化により、繊維製造サイドと高次加工サイ
ドの両方面からの省エネルギー化および低コスト
化を効果的に達成することができる。 さらに、高密度、低配向度の糸条であるため、
ヨリ止め熱セツトがしやすく、低い温度条件下で
のヨリ止め熱セツトができ、整経−製織時での取
扱いに優れるとともに、しかも乾熱収縮応力曲線
におけるピーク温度が105℃以上であるため、シ
ボ立ち性を支配する強ネン糸の熱水中におけるト
ルク発現力が急激に減殺されることなく、解ネン
トルクをより大きく発現することができ、シボの
大きな良質なシボを得ることができるとともに、
風合の柔らかい絹様風合の編織物とすることがで
きるという効果を奏する。
第1図は、本発明に用いられる糸条の乾熱収縮
応力曲線を例示したものであり、曲線1が本発明
実施例1で得られた糸条の曲線例であり、ピーク
温度が105℃以上のものの例であり、曲線2は比
較例1で得られた糸条の曲線例であり、ピーク温
度が100℃未満のものの例を示している。第2図
は、ヨリ止めセツト温度60℃、70℃、80℃におけ
るヨリ止めセツト上りビリ度と、熱処理ビリ度と
の関係を示すグラフであり、曲線1が本発明実施
例1で得られた糸条の例であり、曲線2は比較例
1で得られた糸条の例である。第3図、第4図
は、上記ビリ度の測定方法を説明するための図で
あり、第3図は合糸前、第4図は合糸後の状態を
それぞれ示す。
応力曲線を例示したものであり、曲線1が本発明
実施例1で得られた糸条の曲線例であり、ピーク
温度が105℃以上のものの例であり、曲線2は比
較例1で得られた糸条の曲線例であり、ピーク温
度が100℃未満のものの例を示している。第2図
は、ヨリ止めセツト温度60℃、70℃、80℃におけ
るヨリ止めセツト上りビリ度と、熱処理ビリ度と
の関係を示すグラフであり、曲線1が本発明実施
例1で得られた糸条の例であり、曲線2は比較例
1で得られた糸条の例である。第3図、第4図
は、上記ビリ度の測定方法を説明するための図で
あり、第3図は合糸前、第4図は合糸後の状態を
それぞれ示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 紡糸速度6500m/分以上でエチレンテレフタ
レートを主成分とするポリエステル糸条を紡糸し
て下記a〜dの糸特性を満足する高速紡糸ポリエ
ステル糸条とせしめ、次いで該糸条に対する熱処
理工程を経ることなく、強ネン−ヨリ止め熱セツ
ト工程に供し、該強ネン−ヨリ止め熱セツト糸条
を用いて製編織後、シボ立て処理することを特徴
とする強ネン編織物の製造方法。 a 糸密度:1.380g/cm3以上 b 複屈折△n:135×10-3以下 c ヤング率:60〜100g/d d 乾熱収縮応力曲線における応力のピーク温
度:105℃以上 2 高速紡糸ポリエステル糸条が、糸特性とし
て、下記特性e、fを満足するものであることを
特徴とする特許請求の範囲第1項記載の強ネン編
織物の製造方法。 e 沸水収縮率:7%以下 f 160℃における乾熱収縮率:10%以下
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61294919A JPS62149941A (ja) | 1982-10-15 | 1986-12-12 | 強ネン編織物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17973382A JPS5971414A (ja) | 1982-10-15 | 1982-10-15 | 強ネン用原糸 |
JP61294919A JPS62149941A (ja) | 1982-10-15 | 1986-12-12 | 強ネン編織物の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62149941A JPS62149941A (ja) | 1987-07-03 |
JPH0350016B2 true JPH0350016B2 (ja) | 1991-07-31 |
Family
ID=26499496
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61294919A Granted JPS62149941A (ja) | 1982-10-15 | 1986-12-12 | 強ネン編織物の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62149941A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS62170552A (ja) * | 1986-01-20 | 1987-07-27 | ユニチカ株式会社 | 強撚シボ織物の製造方法 |
JP5998437B2 (ja) * | 2011-07-13 | 2016-09-28 | 三菱レイヨン株式会社 | シボを有する織物 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5530402A (en) * | 1978-08-18 | 1980-03-04 | Teijin Ltd | Production of polyester filament yarn for hard twist craped knitting article |
JPS57139531A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-28 | Toray Industries | Hard twisting stock yarn, hard twisted yarn and production thereof |
JPS58149342A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-05 | 株式会社クラレ | ポリエステル系強撚糸 |
-
1986
- 1986-12-12 JP JP61294919A patent/JPS62149941A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5530402A (en) * | 1978-08-18 | 1980-03-04 | Teijin Ltd | Production of polyester filament yarn for hard twist craped knitting article |
JPS57139531A (en) * | 1981-02-20 | 1982-08-28 | Toray Industries | Hard twisting stock yarn, hard twisted yarn and production thereof |
JPS58149342A (ja) * | 1982-02-26 | 1983-09-05 | 株式会社クラレ | ポリエステル系強撚糸 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62149941A (ja) | 1987-07-03 |
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