JPH024919A - 高磁束密度電磁厚板の製造方法 - Google Patents
高磁束密度電磁厚板の製造方法Info
- Publication number
- JPH024919A JPH024919A JP15464188A JP15464188A JPH024919A JP H024919 A JPH024919 A JP H024919A JP 15464188 A JP15464188 A JP 15464188A JP 15464188 A JP15464188 A JP 15464188A JP H024919 A JPH024919 A JP H024919A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- flux density
- magnetic flux
- rolling
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 23
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 8
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 10
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 9
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 6
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000005381 magnetic domain Effects 0.000 description 4
- 230000005415 magnetization Effects 0.000 description 4
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 3
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/06—Extraction of hydrogen
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野コ
近年最先端科学技術である素粒子研究や医療機器の進歩
に伴って、大型構造物に磁気を用いる装置が使われ、そ
の性能向上が求められている。
に伴って、大型構造物に磁気を用いる装置が使われ、そ
の性能向上が求められている。
本発明はここにおいて直流磁化条件で使用される磁石の
鉄心用あるいは磁場を遮蔽するのに必要な磁気シールド
用の磁束密度の高い電磁厚鋼板の製造方法に関するもの
である。
鉄心用あるいは磁場を遮蔽するのに必要な磁気シールド
用の磁束密度の高い電磁厚鋼板の製造方法に関するもの
である。
[従来の技術]
磁束密度に優れた電磁鋼板としては、従来から薄板分野
で珪素鋼板、電磁軟鉄板をはじめとする数多くの材料が
提供されているのは公知である。
で珪素鋼板、電磁軟鉄板をはじめとする数多くの材料が
提供されているのは公知である。
しかし、構造部祠として使用するには組み立て加工及び
強度上の問題があり、厚鋼板を利用する必要が生じてく
る。これまで電磁厚板としては純鉄系成分で製造されて
いる。たとえば、特開昭[io −98749号公報が
公知である。
強度上の問題があり、厚鋼板を利用する必要が生じてく
る。これまで電磁厚板としては純鉄系成分で製造されて
いる。たとえば、特開昭[io −98749号公報が
公知である。
しかしながら、近年の装置の大型化、能力の向上等に伴
いさらに磁気特性の優れた、とくに低磁場、たとえば8
0A/mでの磁束密度の高い鋼材開発の要望が強い。前
掲の特許等で開発された鋼材では、80A/mでの低磁
場での高い磁束密度が安定して得られない。
いさらに磁気特性の優れた、とくに低磁場、たとえば8
0A/mでの磁束密度の高い鋼材開発の要望が強い。前
掲の特許等で開発された鋼材では、80A/mでの低磁
場での高い磁束密度が安定して得られない。
[発明が解決しようとする課題]
本発明の目的は以上の点を鑑みなされたもので、低磁場
での磁束密度の高く、その板厚方向での磁気特性差の少
ない高磁束密度電磁厚板の製造方法を提供することにあ
る。
での磁束密度の高く、その板厚方向での磁気特性差の少
ない高磁束密度電磁厚板の製造方法を提供することにあ
る。
[課題を解決するための手段]
本発明は型皿%で、C: 0.01%以下、Sl :0
.02%以下、Mn : 0.20%以下、P : 0
.015%以下、s : o、oio%以下、Cr:0
.05%以下、MO二〇、01%以下、Cu:0.旧%
以下、Aρ:0.005〜0.040%、N :0.0
04%以下、O:0.005%以下、H: 0.000
2%以下、残部実質的に鉄からなる鋼組成の鋼片または
、鋳片を1200〜1350℃に加熱し、仕上げ温度が
A r 3以下のフェライト域となる条件下で圧延形状
比Aが0.7以上の圧延パスが1回以上はとる圧延を行
った後、板厚50+n+o以上の、厚板については60
0〜750℃の脱水素熱処理を行った後、必要に応じて
750〜950℃で焼鈍するか、あるいは910〜10
00℃で焼型し、板厚20關以上50關未満については
750〜950℃で焼鈍するか、あるいは910〜10
00°Cで焼型することを特徴とする磁場80A/rn
での磁束密度が0.8テスラ以上の磁気特性を有する板
厚20ynm以上の高磁束密度電磁厚板の製造方法であ
る。
.02%以下、Mn : 0.20%以下、P : 0
.015%以下、s : o、oio%以下、Cr:0
.05%以下、MO二〇、01%以下、Cu:0.旧%
以下、Aρ:0.005〜0.040%、N :0.0
04%以下、O:0.005%以下、H: 0.000
2%以下、残部実質的に鉄からなる鋼組成の鋼片または
、鋳片を1200〜1350℃に加熱し、仕上げ温度が
A r 3以下のフェライト域となる条件下で圧延形状
比Aが0.7以上の圧延パスが1回以上はとる圧延を行
った後、板厚50+n+o以上の、厚板については60
0〜750℃の脱水素熱処理を行った後、必要に応じて
750〜950℃で焼鈍するか、あるいは910〜10
00℃で焼型し、板厚20關以上50關未満については
750〜950℃で焼鈍するか、あるいは910〜10
00°Cで焼型することを特徴とする磁場80A/rn
での磁束密度が0.8テスラ以上の磁気特性を有する板
厚20ynm以上の高磁束密度電磁厚板の製造方法であ
る。
ただし、
A= (2√R(hi −h ) )/h、 十hA
二圧延形状比 hi:入側板厚 (m+n) h :出側板厚 (mm) R=圧延ロール半径(mm) 5作 用] まず、低磁場での磁束密度を高くするために磁化のプロ
セスについて述べると、消磁状態の鋼を磁界の中に入れ
、磁界を強めていくと次第に磁区の向きに変化が生じ、
磁界の方向に近い磁区が優勢になり他の磁区を蚕食併合
していく。つまり、磁壁の移動が起こる。
二圧延形状比 hi:入側板厚 (m+n) h :出側板厚 (mm) R=圧延ロール半径(mm) 5作 用] まず、低磁場での磁束密度を高くするために磁化のプロ
セスについて述べると、消磁状態の鋼を磁界の中に入れ
、磁界を強めていくと次第に磁区の向きに変化が生じ、
磁界の方向に近い磁区が優勢になり他の磁区を蚕食併合
していく。つまり、磁壁の移動が起こる。
さらに磁界か強くなり磁壁の移動が完了すると、次に磁
区全体の磁力方向が向きを変えていく。この磁化プロセ
スの中で低磁場での磁束密度を決めるのは磁壁の移動し
やすさである。つまり低磁場で高磁束密度を得るために
は、磁壁の移動を障害するものを極力減らすことである
と定性的に言うことができる。
区全体の磁力方向が向きを変えていく。この磁化プロセ
スの中で低磁場での磁束密度を決めるのは磁壁の移動し
やすさである。つまり低磁場で高磁束密度を得るために
は、磁壁の移動を障害するものを極力減らすことである
と定性的に言うことができる。
発明者らはここにおいて低磁場で高磁束密度を得るため
の手段として、粒径と内部応力の原因となる元素及び空
隙性欠陥の作用につき詳細な検討を行った。
の手段として、粒径と内部応力の原因となる元素及び空
隙性欠陥の作用につき詳細な検討を行った。
まず粗粒化のためには、結晶粒微細化作用を有するAΩ
Nを減少するため、AΩ、Nの低下すること及び製造方
法としては、第1図にフェライト粒度に及ぼす加熱温度
と仕上げ温度の影響を示すか、加熱温度を極力上げ加熱
オーステナイト粒の粗大化、圧延仕上げ温度をA r
a以下のフェライト域にすることで、フェライト部に多
くの加工歪を導入し、その後の焼鈍あるいは焼型により
異常粒成長が生じフェライト粒径が粗大に成長すること
を見出した。
Nを減少するため、AΩ、Nの低下すること及び製造方
法としては、第1図にフェライト粒度に及ぼす加熱温度
と仕上げ温度の影響を示すか、加熱温度を極力上げ加熱
オーステナイト粒の粗大化、圧延仕上げ温度をA r
a以下のフェライト域にすることで、フェライト部に多
くの加工歪を導入し、その後の焼鈍あるいは焼型により
異常粒成長が生じフェライト粒径が粗大に成長すること
を見出した。
内部応力減少のためには、Cの低下が必要である。第2
図に示す0.01Si −Oi Mn −0,01AΩ
鋼にあってC含有量の増加につれ低磁場(80A/m)
での磁束密度が低下することがわかる。
図に示す0.01Si −Oi Mn −0,01AΩ
鋼にあってC含有量の増加につれ低磁場(80A/m)
での磁束密度が低下することがわかる。
さらに、鋼中の水素の存在も有害で、
第3図に示すように、脱水素熱処理を行うことによって
磁気特性が大幅に向上することを知見した。第3図で示
すように0.007C−0,OLS iO,1,Mn鋼
にあって高形状比圧延により空隙性欠陥のサイズを10
0μ以下にし、かつ、脱水素熱処理により鋼中水素を減
少することで内部応力も減少し低磁場での磁束密度が大
幅に上昇することがわかる。
磁気特性が大幅に向上することを知見した。第3図で示
すように0.007C−0,OLS iO,1,Mn鋼
にあって高形状比圧延により空隙性欠陥のサイズを10
0μ以下にし、かつ、脱水素熱処理により鋼中水素を減
少することで内部応力も減少し低磁場での磁束密度が大
幅に上昇することがわかる。
次に、空隙性欠陥の影響についても種々検討した結果、
そのサイズが100μ以上のものが磁気特性を大幅に低
下することを知見したものである。
そのサイズが100μ以上のものが磁気特性を大幅に低
下することを知見したものである。
そしてこの100μ以上の有害な空隙性欠陥をなくすた
めには圧延形状比Aが0,7以上で十分であることを見
出した。
めには圧延形状比Aが0,7以上で十分であることを見
出した。
さらに磁気特性の均質性を確保することも重要であるが
、本発明による方法によれば、これに対しても極めて有
効な手段であることを確認した。
、本発明による方法によれば、これに対しても極めて有
効な手段であることを確認した。
次に本発明の成分限定理由をのべる。
Cは鋼中の内部応力を高め、磁気特性、とくに低磁場で
の磁束密度を最も下げる元素であり、極力下げることが
低磁場での磁束密度を低下させないことに寄与する。ま
た、磁気時効の点からも低いほど経時劣化が少なく磁気
特性の良い状態で恒久的に使用できるものであり、この
ようなことから0.010%以下に限定する。
の磁束密度を最も下げる元素であり、極力下げることが
低磁場での磁束密度を低下させないことに寄与する。ま
た、磁気時効の点からも低いほど経時劣化が少なく磁気
特性の良い状態で恒久的に使用できるものであり、この
ようなことから0.010%以下に限定する。
第1図に示すようにさらに0.005%以下にすること
により一層高磁束密度が得られる。
により一層高磁束密度が得られる。
Si、Mnは低磁場での磁束密度の点から少ない方が好
ましくMnはMnS系介在物を生成する点からも低い方
がよい。この意味からSiは0.02%以下、Mnは0
.20%以下に限定する。Mnに関してはMnS系介在
物を生成する点よりさらに望ましくは0.10%以下が
よい。
ましくMnはMnS系介在物を生成する点からも低い方
がよい。この意味からSiは0.02%以下、Mnは0
.20%以下に限定する。Mnに関してはMnS系介在
物を生成する点よりさらに望ましくは0.10%以下が
よい。
p、 s、 oは鋼中において非金属介在物を形成し
かつ偏析することにより、磁壁の移動を妨げる害を及ぼ
し、含有量が多くなるに従って磁束密度の低下が見られ
、磁気特性を低下させるので少ない程よい。このためP
は0 、 O1,5%以下、Sは0.010%以下、O
は0.005%以下とした。
かつ偏析することにより、磁壁の移動を妨げる害を及ぼ
し、含有量が多くなるに従って磁束密度の低下が見られ
、磁気特性を低下させるので少ない程よい。このためP
は0 、 O1,5%以下、Sは0.010%以下、O
は0.005%以下とした。
Cr 、Mo 、Cuは低磁場での磁束密度を低下させ
るので少ない程好ましく、また偏析度合を少なくするこ
とから極力低くすることが必要であり、この意味からC
rは0.05%以下、Moは0.01%以下、Cuは0
,01%以下とする。
るので少ない程好ましく、また偏析度合を少なくするこ
とから極力低くすることが必要であり、この意味からC
rは0.05%以下、Moは0.01%以下、Cuは0
,01%以下とする。
Aβは脱酸剤として用いるもので本発明の如く板厚の厚
い場合には、内質の均質化に不可欠の元素であり、0.
005%以上添加されるが、多くなりすぎると介在物を
生成し鋼の性質を損なうので上限は0040%以下とす
る。さらに結晶粒微細化作用を有するAΩNを減少させ
るためには、望ましくは0.020%以下がよい。
い場合には、内質の均質化に不可欠の元素であり、0.
005%以上添加されるが、多くなりすぎると介在物を
生成し鋼の性質を損なうので上限は0040%以下とす
る。さらに結晶粒微細化作用を有するAΩNを減少させ
るためには、望ましくは0.020%以下がよい。
Nは内部応力を高めかっAρNにより結晶粒微細化作用
により低磁場での磁束密度を低下させるので上限は0.
004%以下とする。
により低磁場での磁束密度を低下させるので上限は0.
004%以下とする。
Hは電磁特性を低下させ、かつ、空隙性欠陥の減少を妨
げるので0.0002%以下とする。
げるので0.0002%以下とする。
次に製造法について述べる。
圧延条件については、まず圧延前加熱温度を1200℃
以上にするのは、加熱オーステナイト粒を粗大化し磁気
特性をよくするためである。1350℃を超す加熱はス
ケールロスの防止、省エネルギの観点から不必要である
ため上限を1300℃とした。
以上にするのは、加熱オーステナイト粒を粗大化し磁気
特性をよくするためである。1350℃を超す加熱はス
ケールロスの防止、省エネルギの観点から不必要である
ため上限を1300℃とした。
圧延仕上げ温度については、A r a以下のフェライ
ト域で仕上げることによりフェライト部に加工歪を導入
し、その後の焼鈍あるいは焼亭と組み合わせ異常粒成長
をねらうためA r 3以下とした。
ト域で仕上げることによりフェライト部に加工歪を導入
し、その後の焼鈍あるいは焼亭と組み合わせ異常粒成長
をねらうためA r 3以下とした。
さらに熱間圧延にあたり前述の空隙性欠陥は鋼の凝固過
程で大小はあるが、必ず発生するものであり、これをな
くす手段は圧延によらなければならないので、熱間圧延
の役目は重要である。
程で大小はあるが、必ず発生するものであり、これをな
くす手段は圧延によらなければならないので、熱間圧延
の役目は重要である。
すなわち、熱間圧延1回当たりの変形量を大きくし板厚
中心部にまで変形が及ぶ熱間圧延が有効である。具体的
には圧延形状比Aが0.7以上の圧延バスが1回以上は
いる高形状比圧延を行い、空隙性欠陥のサイズを100
μ以下にすることが電磁特性によい。圧延中にこの高形
状比圧延により空隙性欠陥をなくすことで後で行う脱水
素熱処理における脱水素効率か飛躍的に上昇するのであ
る。
中心部にまで変形が及ぶ熱間圧延が有効である。具体的
には圧延形状比Aが0.7以上の圧延バスが1回以上は
いる高形状比圧延を行い、空隙性欠陥のサイズを100
μ以下にすることが電磁特性によい。圧延中にこの高形
状比圧延により空隙性欠陥をなくすことで後で行う脱水
素熱処理における脱水素効率か飛躍的に上昇するのであ
る。
次に熱間圧延に引き続き結晶粒粗大化、内部歪除去及び
板厚50mm以上の厚手材については脱水素熱処理を施
す。板厚50mm以上では水素の拡散かしにくく、これ
が空隙性欠陥の原因となり、かつ、水素自身の作用と合
わさって低磁場での磁束密度を低下させる。
板厚50mm以上の厚手材については脱水素熱処理を施
す。板厚50mm以上では水素の拡散かしにくく、これ
が空隙性欠陥の原因となり、かつ、水素自身の作用と合
わさって低磁場での磁束密度を低下させる。
このため、脱水素熱処理を行うがこの脱水素熱処理温度
としては600℃未満では脱水素効率か悪く、750℃
超では変態が一部開始するのて600〜750°Cの温
度範囲で行う。
としては600℃未満では脱水素効率か悪く、750℃
超では変態が一部開始するのて600〜750°Cの温
度範囲で行う。
脱水素時間としては種々検討の結果[0,6(t50)
+6]時間(t:板厚)が適当である。
+6]時間(t:板厚)が適当である。
さらに、フェライト域圧延と焼鈍あるいは焼型を組み合
わせ異常粒成長によるフェライト粒径の粗大化をねらう
。焼鈍は750℃未満では結晶粒粗大化が起こらず、ま
た、950℃以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保て
ないため、焼鈍温度としては750〜950°Cに限定
する。
わせ異常粒成長によるフェライト粒径の粗大化をねらう
。焼鈍は750℃未満では結晶粒粗大化が起こらず、ま
た、950℃以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保て
ないため、焼鈍温度としては750〜950°Cに限定
する。
焼型は、A c 3以上の910°C以上でかつ100
0°C以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保てないの
で、規準温度は910〜1000℃に限定する。なお、
板厚50mm以上の厚手材で行う脱水素熱処理でこの焼
鈍あるいは焼型をかねることか可能である。
0°C以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保てないの
で、規準温度は910〜1000℃に限定する。なお、
板厚50mm以上の厚手材で行う脱水素熱処理でこの焼
鈍あるいは焼型をかねることか可能である。
一方、板厚20mm以上50mm未満のものは水素の拡
散が容易なため脱水素熱処理は不要で前述の焼鈍または
焼型するのみで良い。
散が容易なため脱水素熱処理は不要で前述の焼鈍または
焼型するのみで良い。
[実 施 例]
第1表に電磁厚板の製造条件とフェライト粒径、低磁場
での磁束密度を示す。
での磁束密度を示す。
1 ]
例1〜10は本発明の実施例を示し、例11〜29は比
較例を示す。
較例を示す。
例1〜5は板厚100mmに仕上げたもので、均一かつ
粗粒で高い磁気特性を示す。例1に比べ、さらに例2は
低C1例3,4は低Mn、例5は低11であり、より高
い磁気特性を示す。例6〜8は500mm、例9は40
mm s例10は20順に仕上げたもので、均一かつ
粗粒で高い磁気特性を示す。
粗粒で高い磁気特性を示す。例1に比べ、さらに例2は
低C1例3,4は低Mn、例5は低11であり、より高
い磁気特性を示す。例6〜8は500mm、例9は40
mm s例10は20順に仕上げたもので、均一かつ
粗粒で高い磁気特性を示す。
例11はCが高く、例12はStが高く、例13はMn
が高く、例14はPが高く、例15はSが高(、例16
はCrが高く、例17はMoが高く、例18はCuか高
く、例19はAρが高く、例20はNが高く、例21は
Oが高く、例22はHが高く、それぞれ上限を超えるた
め低磁気特性値となっている。
が高く、例14はPが高く、例15はSが高(、例16
はCrが高く、例17はMoが高く、例18はCuか高
く、例19はAρが高く、例20はNが高く、例21は
Oが高く、例22はHが高く、それぞれ上限を超えるた
め低磁気特性値となっている。
例23は加熱温度が下限をはずれ、例24は圧延仕上げ
温度か上限をはずれ、例25は最大形状比が下限をはず
れ、例26は脱水素熱処理温度か下限をはずれ、例27
は焼鈍温度が下限をはずれ、例28は規準温度か上限を
超え、例29は板厚50+n+n以上にもかかわらす脱
水素熱処理かないため低磁気特性値となっている。
温度か上限をはずれ、例25は最大形状比が下限をはず
れ、例26は脱水素熱処理温度か下限をはずれ、例27
は焼鈍温度が下限をはずれ、例28は規準温度か上限を
超え、例29は板厚50+n+n以上にもかかわらす脱
水素熱処理かないため低磁気特性値となっている。
[発明の効果]
以上詳細に述べた如く、本発明によれば適切な成分限定
により板厚の厚い厚鋼板に均質な高電磁特性を具備せし
めることに成功し、直流磁化による磁気性質を利用する
構造物に適用可能としたものであり、かつその製造法も
前述の成分限定と、熱間圧延後結晶粒調整及び脱水素熱
処理を同時に行う方式であり、極めて経済的な製造法を
提供するもので、産業上多大な効果を奏するものである
。
により板厚の厚い厚鋼板に均質な高電磁特性を具備せし
めることに成功し、直流磁化による磁気性質を利用する
構造物に適用可能としたものであり、かつその製造法も
前述の成分限定と、熱間圧延後結晶粒調整及び脱水素熱
処理を同時に行う方式であり、極めて経済的な製造法を
提供するもので、産業上多大な効果を奏するものである
。
第1図はフェライト粒度No、に及ぼす加熱温度、仕上
げ温度の影響を示すグラフ、第2図は80A/mにおけ
る磁束密度に及ぼすC含有量の影響を示すグラフ、第3
図は80A/mにおける磁束密度に及ぼす空隙性欠陥の
サイズ及び脱水素熱処理の影響を示すグラフである。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫第 図 Ifoo /200 /300力口 虫艮 盟
W度 (°C) 第 図 207−厘−肩星覆「Xテ又=J−] 第 図 /θ0
げ温度の影響を示すグラフ、第2図は80A/mにおけ
る磁束密度に及ぼすC含有量の影響を示すグラフ、第3
図は80A/mにおける磁束密度に及ぼす空隙性欠陥の
サイズ及び脱水素熱処理の影響を示すグラフである。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫第 図 Ifoo /200 /300力口 虫艮 盟
W度 (°C) 第 図 207−厘−肩星覆「Xテ又=J−] 第 図 /θ0
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で、 C:0.01%以下、 Si:0.02%以下、 Mn:0.20%以下、 P:0.015%以下、 S:0.010%以下、 Cr:0.05%以下、 Mo:0.01%以下、 Cu:0.01%以下、 Al:0.005〜0.040%、 N:0.004%以下、 O:0.005%以下、 H:0.0002%以下、 残部実質的に鉄からなる鋼組成の鋼片または鋳片を12
00〜1350℃に加熱し、仕上げ温度がAr_3以下
のフェライト域となる条件下で圧延形状比Aが0.7以
上の圧延パスが1回以上はとる圧延を行った後、板厚5
0mm以上の厚板については600〜750℃の脱水素
熱処理を行った後、必要に応じて750〜950℃で焼
鈍するかあるいは910〜1000℃で焼準し、板厚2
0mm以上50mm未満については750〜950℃で
焼鈍するかあるいは910〜1000℃で焼準すること
を特徴とする磁場80A/mでの磁束密度が0.8テス
ラ以上の磁気特性を有する板厚20mm以上の高磁束密
度電磁厚板の製造方法。 ただし、 A=(2√R(h_i−h_o))/h_i+h_o A:圧延形状比 h_i:入側板厚(mm) h_o:出側板厚(mm) R:圧延ロール半径(mm)
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63154641A JPH0745688B2 (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-24 | 高磁束密度電磁厚板の製造方法 |
US07/368,031 US4950336A (en) | 1988-06-24 | 1989-06-19 | Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density |
DE68921377T DE68921377T2 (de) | 1988-06-24 | 1989-06-23 | Verfahren zur Herstellung nichtorientierter Stahl-Grobbleche mit hoher magnetischer Flussdichte. |
EP89111463A EP0349853B1 (en) | 1988-06-24 | 1989-06-23 | Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63154641A JPH0745688B2 (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-24 | 高磁束密度電磁厚板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH024919A true JPH024919A (ja) | 1990-01-09 |
JPH0745688B2 JPH0745688B2 (ja) | 1995-05-17 |
Family
ID=15588655
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63154641A Expired - Lifetime JPH0745688B2 (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-24 | 高磁束密度電磁厚板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0745688B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0266119A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-06 | Nkk Corp | 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 |
JPH0266118A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-06 | Nkk Corp | 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 |
US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6096749A (ja) * | 1983-11-01 | 1985-05-30 | Nippon Steel Corp | 直流磁化用厚板及びその製造方法 |
JPS6277420A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 熱延電磁軟鉄板の製造方法 |
JPS6345442A (ja) * | 1986-08-09 | 1988-02-26 | Mazda Motor Corp | エンジンの空燃比制御装置 |
-
1988
- 1988-06-24 JP JP63154641A patent/JPH0745688B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6096749A (ja) * | 1983-11-01 | 1985-05-30 | Nippon Steel Corp | 直流磁化用厚板及びその製造方法 |
JPS6277420A (ja) * | 1985-09-30 | 1987-04-09 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 熱延電磁軟鉄板の製造方法 |
JPS6345442A (ja) * | 1986-08-09 | 1988-02-26 | Mazda Motor Corp | エンジンの空燃比制御装置 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0266119A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-06 | Nkk Corp | 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 |
JPH0266118A (ja) * | 1988-08-31 | 1990-03-06 | Nkk Corp | 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 |
US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0745688B2 (ja) | 1995-05-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH024919A (ja) | 高磁束密度電磁厚板の製造方法 | |
JPH024918A (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造法 | |
JPH024920A (ja) | 直流磁化用電磁厚板の製造方法 | |
JPH02243719A (ja) | 切削性が良く板厚方向の磁気特性の均一な良電磁厚板の製造方法 | |
JPH02243716A (ja) | 板厚方向の磁気特性の均一な無方向性電磁厚板の製造法 | |
JP2503110B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造方法 | |
JPH024923A (ja) | 無方向性直流磁化用電磁厚板の製造法 | |
JPH024922A (ja) | 無方向性直流磁化用電磁厚板の製造方法 | |
JPH02145723A (ja) | 直流磁化特性の優れた厚肉鋼材の製造方法 | |
JPH028323A (ja) | 良電磁厚板の製造方法 | |
JP2503111B2 (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造法 | |
JPH028326A (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法 | |
JPH028324A (ja) | 良電磁厚板の製造法 | |
JPH028325A (ja) | 無方向性良電磁厚板の製造方法 | |
JPH024921A (ja) | 直流磁化用電磁厚板の製造法 | |
JPH0375314A (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法 | |
JP2503113B2 (ja) | 無方向性電磁厚板の製造法 | |
JPH02243717A (ja) | 板厚方向の磁気特性の均一な良電磁厚板の製造方法 | |
JPH0726326A (ja) | 無方向性電磁厚板の製造法 | |
JPH0375315A (ja) | 板厚方向の磁気特性の均一な無方向性電磁厚板の製造方法 | |
JP2003147488A (ja) | 磁気シールド用極厚鋼板及びその製造方法 | |
JPH04333518A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造法 | |
JPH04268022A (ja) | 良電磁厚板の製造法 | |
JPH04268023A (ja) | 無方向性良電磁厚板の製造方法 | |
JPH02243715A (ja) | 板厚方向の磁気特性の均一な無方向性電磁厚板の製造方法 |