JPH024921A - 直流磁化用電磁厚板の製造法 - Google Patents
直流磁化用電磁厚板の製造法Info
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- JPH024921A JPH024921A JP15464388A JP15464388A JPH024921A JP H024921 A JPH024921 A JP H024921A JP 15464388 A JP15464388 A JP 15464388A JP 15464388 A JP15464388 A JP 15464388A JP H024921 A JPH024921 A JP H024921A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/06—Extraction of hydrogen
-
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
近年最先端科学技術である素粒子研究や医療機器の進歩
に伴って、大型構造物に磁気を用いる装置が使われ、そ
の性能向上が求められている。
に伴って、大型構造物に磁気を用いる装置が使われ、そ
の性能向上が求められている。
本発明はここにおいて直流磁化条件で使用される磁石の
鉄心用あるいは磁場を遮蔽するのに必要な磁気シールド
用の磁束密度の高い電磁厚鋼板の製造法に関するもので
ある。
鉄心用あるいは磁場を遮蔽するのに必要な磁気シールド
用の磁束密度の高い電磁厚鋼板の製造法に関するもので
ある。
［従来の技術］
磁束密度に優れた電磁鋼板としては、従来から薄板分野
で珪素鋼板、電磁軟鉄板をはじめとする数多くの材料が
提供されているのは公知である。
で珪素鋼板、電磁軟鉄板をはじめとする数多くの材料が
提供されているのは公知である。
しかし、構造部＋４として使用するには組み立て加工及
び強度上の問題があり、厚鋼板を利用する必要が生じて
くる。これまで電磁厚板としては純鉄系成分で製造され
ている。たとえば、特開昭８０−％７４９号公報が公知
である。
び強度上の問題があり、厚鋼板を利用する必要が生じて
くる。これまで電磁厚板としては純鉄系成分で製造され
ている。たとえば、特開昭８０−％７４９号公報が公知
である。
しかしながら、近年の装置の大型化、能力の向上等に伴
いさらに磁気特性の優れた、とくに低磁場、たとえば８
０Ａ／ｍでの磁束密度の高い鋼材開発の要望が強い。前
掲の特許等で開発された鋼材では、８０Ａ／ｍでの低磁
場での高い磁束密度が安定して得られない。
いさらに磁気特性の優れた、とくに低磁場、たとえば８
０Ａ／ｍでの磁束密度の高い鋼材開発の要望が強い。前
掲の特許等で開発された鋼材では、８０Ａ／ｍでの低磁
場での高い磁束密度が安定して得られない。
［発明が解決しようとする課８］
本発明の目的は以上の点を鑑みなされたもので、低磁場
での磁束密度の高く、その板厚方向での磁気特性差の少
ない直流磁化用電磁厚板の製造法を提供することにある
。
での磁束密度の高く、その板厚方向での磁気特性差の少
ない直流磁化用電磁厚板の製造法を提供することにある
。
［課題を解決するための手段］
本発明は重量％で、ｃ ： ｏ、ｏｔ％以下、Ｓｉ ：
０．０２％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ ：０．（
［５％以下、ｓ ：０．０１０％以下、Ｃｒ：０．０５
％以下、Ｍｏ：０．０１％以下、Ｃｕ：０．０１％以下
、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．０３％、Ａｌ：０．
００５％以下、Ｎ ：０．００４％以下、Ｏ：０．００
５％以下、Ｈ： ０．０００２％以下、残部実質的に鉄
からなる鋼組成の鋼片または、鋳片を１１５０〜１３０
０℃に加熱し、仕上げ温度を９００℃以上となる条件下
で圧延形状比Ａが０．７以上の圧延バスが１回以上はと
る圧延を行った後、板厚５０＋ｏｍ以上の厚板について
は６００〜７５０℃の脱水素熱処理を行った後、必要に
応じて７５０〜９５０℃で焼鈍するかあるいは９１０〜
１０００℃で焼準し、板厚２０＋ｎｍ以上５０ｗ＋ｍ未
満については７５０〜９５０℃で焼鈍するかあるいは９
１０〜１０００℃て焼準することを特徴とする磁場８０
Ａ／ｍでの磁束密度が０８テスラ以上の磁気特性を有す
る板厚２０＋ｎｍ以上の直流磁化用電磁厚板の製造法で
ある。
０．０２％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ ：０．（
［５％以下、ｓ ：０．０１０％以下、Ｃｒ：０．０５
％以下、Ｍｏ：０．０１％以下、Ｃｕ：０．０１％以下
、Ｔ ｉ ： ０．００５〜０．０３％、Ａｌ：０．
００５％以下、Ｎ ：０．００４％以下、Ｏ：０．００
５％以下、Ｈ： ０．０００２％以下、残部実質的に鉄
からなる鋼組成の鋼片または、鋳片を１１５０〜１３０
０℃に加熱し、仕上げ温度を９００℃以上となる条件下
で圧延形状比Ａが０．７以上の圧延バスが１回以上はと
る圧延を行った後、板厚５０＋ｏｍ以上の厚板について
は６００〜７５０℃の脱水素熱処理を行った後、必要に
応じて７５０〜９５０℃で焼鈍するかあるいは９１０〜
１０００℃で焼準し、板厚２０＋ｎｍ以上５０ｗ＋ｍ未
満については７５０〜９５０℃で焼鈍するかあるいは９
１０〜１０００℃て焼準することを特徴とする磁場８０
Ａ／ｍでの磁束密度が０８テスラ以上の磁気特性を有す
る板厚２０＋ｎｍ以上の直流磁化用電磁厚板の製造法で
ある。
ただし、
Ａ＝（２√Ｒ（ｈｉ−ｈ ））／ｈ、＋ｈＡ ：圧延
形状比 り、二人側板厚 （ｍｍ） ｈ ：出側板厚 （ｍｍ） Ｒ＝圧延ロール半径（＋ｎｍ） ［作 用］ ます、低磁場での磁束密度を高くするために磁化のプロ
セスについて述べると、消磁状態の鋼を磁界の中に入れ
、磁界を強めていくと次第に磁区の向きに変化が生じ、
磁界の方向に近い磁区が優勢になり他の磁区を蚕食併合
していく。つまり、磁壁の移動が起こる。
形状比 り、二人側板厚 （ｍｍ） ｈ ：出側板厚 （ｍｍ） Ｒ＝圧延ロール半径（＋ｎｍ） ［作 用］ ます、低磁場での磁束密度を高くするために磁化のプロ
セスについて述べると、消磁状態の鋼を磁界の中に入れ
、磁界を強めていくと次第に磁区の向きに変化が生じ、
磁界の方向に近い磁区が優勢になり他の磁区を蚕食併合
していく。つまり、磁壁の移動が起こる。
さらに磁界が強くなり磁壁の移動が完了すると、次に磁
区全体の磁力方向が向きを変えていく。この磁化プロセ
スの中で低磁場での磁束密度を決めるのは磁壁の移動し
やすさである。つまり低磁場で高磁束密度を得るために
は磁壁の移動を障害するものを極力減らすことである。
区全体の磁力方向が向きを変えていく。この磁化プロセ
スの中で低磁場での磁束密度を決めるのは磁壁の移動し
やすさである。つまり低磁場で高磁束密度を得るために
は磁壁の移動を障害するものを極力減らすことである。
発明者らはここにおいて、低磁場で高磁束密度を得るた
めの手段として、粒径への元素の効果と内部応力の原因
となる元素及び空隙性欠陥の作用につき、詳細な検討を
行い低磁場で高磁束密度特性を有する鋼板の製造法を発
明したものである。
めの手段として、粒径への元素の効果と内部応力の原因
となる元素及び空隙性欠陥の作用につき、詳細な検討を
行い低磁場で高磁束密度特性を有する鋼板の製造法を発
明したものである。
まず、粗粒化のためには、結晶粒微細化作用を有するＡ
１１Ｎを減少するため、Ａ１１．Ｎの低下することが必
要である。特に、Ａｌｌについては第１図に示すように
低くするに従いフェライト粒の粒成長が起こるが、無添
加の領域、つまり０．００５％以下、になると結晶粒の
異常な粒成長が起こることを知見した。ただし、Ａｌを
無添加すると別の脱酸剤を添加する必要がある。
１１Ｎを減少するため、Ａ１１．Ｎの低下することが必
要である。特に、Ａｌｌについては第１図に示すように
低くするに従いフェライト粒の粒成長が起こるが、無添
加の領域、つまり０．００５％以下、になると結晶粒の
異常な粒成長が起こることを知見した。ただし、Ａｌを
無添加すると別の脱酸剤を添加する必要がある。
本発明者らはここにおいてこのＡｆｉに代わる脱酸剤で
、かつ低磁場での磁束密度を低下させない元素としてＴ
１がよいことを知見した。ただし、ＴｉはＮと結合しＴ
ｉＮとして微細に析出する場合は結晶粒微細化作用があ
るため、加熱時間を長くすることでＴｉＮか粗大化し無
害化する。
、かつ低磁場での磁束密度を低下させない元素としてＴ
１がよいことを知見した。ただし、ＴｉはＮと結合しＴ
ｉＮとして微細に析出する場合は結晶粒微細化作用があ
るため、加熱時間を長くすることでＴｉＮか粗大化し無
害化する。
さらに、製造方法としては、加熱温度を極力」二げ加熱
オーステナイト粒の粗大化、圧延仕上げ温度を極力高め
にし、圧延による結晶粒の微細化を防１１−１すること
並びに圧延後の焼鈍をすることである。
オーステナイト粒の粗大化、圧延仕上げ温度を極力高め
にし、圧延による結晶粒の微細化を防１１−１すること
並びに圧延後の焼鈍をすることである。
内部応力減少のためには、Ｃの低下が必要である。第２
図に示すＯ，０ＩＳｉ −０，１Ｍｎ −０，ＯＬＡｇ
鋼にありてＣ含有量の増加につれ低磁場（８０Ａ／ｍ）
での磁束密度が低下することがわかる。
図に示すＯ，０ＩＳｉ −０，１Ｍｎ −０，ＯＬＡｇ
鋼にありてＣ含有量の増加につれ低磁場（８０Ａ／ｍ）
での磁束密度が低下することがわかる。
さらに、鋼中の水素の存在も有害で、第３図に示すよう
に、脱水素熱処理を行うことによって磁気特性が大幅に
向上することを知見した。第３図で示すように０．００
７Ｃ−０，０１Ｓ ｉ −０，Ｉ Ｍｎ鋼にあって高形
状比圧延により空隙性欠陥のサイズを１００μ以下にし
、かつ、脱水素熱処理により鋼中水素を減少することで
内部応力も減少し低磁場での磁束密度か大幅に上昇する
ことがわかる。
に、脱水素熱処理を行うことによって磁気特性が大幅に
向上することを知見した。第３図で示すように０．００
７Ｃ−０，０１Ｓ ｉ −０，Ｉ Ｍｎ鋼にあって高形
状比圧延により空隙性欠陥のサイズを１００μ以下にし
、かつ、脱水素熱処理により鋼中水素を減少することで
内部応力も減少し低磁場での磁束密度か大幅に上昇する
ことがわかる。
次に、空隙性欠陥について種々検討した結果、そのサイ
ズが１００μ以上のものが磁気特性を大幅に低下するこ
とを知見した。そしてこの１００μ以上の有害な空隙性
欠陥をなくすためには圧延形状比０．７以上が必要であ
ることを見出した。
ズが１００μ以上のものが磁気特性を大幅に低下するこ
とを知見した。そしてこの１００μ以上の有害な空隙性
欠陥をなくすためには圧延形状比０．７以上が必要であ
ることを見出した。
さらに、磁気特性の均質性を確保することも重要である
が、本発明による方法によれば、これに対しても極めて
有効な手段である。
が、本発明による方法によれば、これに対しても極めて
有効な手段である。
次に本発明の成分限定理由をのべる。
Ｃは鋼中の内部応力を高め、磁気特性、とくに低磁場で
の磁束密度を最も下げる元素であり、極力下げることが
低磁場での磁束密度を低下させないことに寄与する。ま
た、磁気時効の点からも低いほど経時劣化が少なく、磁
気特性の良い状態で恒久的に使用できるものであり、こ
のようなことから０．０１０％以下に限定する。
の磁束密度を最も下げる元素であり、極力下げることが
低磁場での磁束密度を低下させないことに寄与する。ま
た、磁気時効の点からも低いほど経時劣化が少なく、磁
気特性の良い状態で恒久的に使用できるものであり、こ
のようなことから０．０１０％以下に限定する。
第２図に示すように、さらに０．００５％以下にするこ
とにより一層高磁束密度が得られる。
とにより一層高磁束密度が得られる。
Ｓｉ、Ｍｎは低磁場での磁束密度の点から少ない方が好
ましく、ＭｎはＭｎＳ系介在物を生成する点からも低い
方がよい。この意味からＳｔは０．０２％以下、Ｍｎは
０，２０％以下に限定する。Ｍｎに関してはＭｎＳ系介
在物を生成する点よりさらに望ましくは０，１０％以下
がよい。
ましく、ＭｎはＭｎＳ系介在物を生成する点からも低い
方がよい。この意味からＳｔは０．０２％以下、Ｍｎは
０，２０％以下に限定する。Ｍｎに関してはＭｎＳ系介
在物を生成する点よりさらに望ましくは０，１０％以下
がよい。
ｐ、 ｓ、 ｏは鋼中において非金属介在物を形成し
、かつ偏析することにより磁壁の移動を妨げる害を及ぼ
し、含有量が多くなるに従って磁束密度の低下が見られ
、磁気特性を低下させるので少ないほどよい。このため
Ｐは０．０１５％以下、Ｓは０．０１０％以下、０は０
．００５％以下とした。
、かつ偏析することにより磁壁の移動を妨げる害を及ぼ
し、含有量が多くなるに従って磁束密度の低下が見られ
、磁気特性を低下させるので少ないほどよい。このため
Ｐは０．０１５％以下、Ｓは０．０１０％以下、０は０
．００５％以下とした。
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕは低磁場での磁束密度を低下させるの
で少ない程好ましく、また偏析度合を少なくすることか
ら極力低くすることが必要であり、この意味からＣｒは
０．０５％以下、ＭＯは０．０１％以下、Ｃｕは０，０
１％以下とする。
で少ない程好ましく、また偏析度合を少なくすることか
ら極力低くすることが必要であり、この意味からＣｒは
０．０５％以下、ＭＯは０．０１％以下、Ｃｕは０，０
１％以下とする。
ＴｉはＡ、ｌｌｌに代わる脱酸元素として用いるため０
００５％以上添加されるが、０．０４％以上では低磁場
での磁束密度を低下させるので、０．００５〜０．０３
％に限定する。
００５％以上添加されるが、０．０４％以上では低磁場
での磁束密度を低下させるので、０．００５〜０．０３
％に限定する。
ＡｌはＡｌ７Ｎを生成し結晶粒微細化作用を有するため
極力低下させる必要があるので、０．００５％以下とす
る。
極力低下させる必要があるので、０．００５％以下とす
る。
Ｎは内部応力を高めかつＡｌＮにより結晶粒微細化作用
により低磁場での磁束密度を低下させるので上限は０．
００４％以下とする。
により低磁場での磁束密度を低下させるので上限は０．
００４％以下とする。
Ｈは電磁特性を低下させ、かつ、空隙性欠陥の減少を妨
げるので０．０００２％以下とする。
げるので０．０００２％以下とする。
次に製造法について述べる。
圧延条件については、まず圧延前加熱温度を１１５０℃
以上にするのは加熱オーステナイト粒を粗大化し磁気特
性をよくするためである。１３００℃を超す加熱はスケ
ールロスの防止、省エネルギーの観点から不必要である
ため上限を１３００℃とした。
以上にするのは加熱オーステナイト粒を粗大化し磁気特
性をよくするためである。１３００℃を超す加熱はスケ
ールロスの防止、省エネルギーの観点から不必要である
ため上限を１３００℃とした。
圧延仕上げ温度については、９００℃以下の仕上げでは
低温圧延により結晶粒が微細化し、磁気特性が低下する
ため結晶粒の粗大化による磁束密度の上昇を狙い９００
℃以上とした。
低温圧延により結晶粒が微細化し、磁気特性が低下する
ため結晶粒の粗大化による磁束密度の上昇を狙い９００
℃以上とした。
さらに熱間圧延にあたり前述の空隙性欠陥は鋼の凝固過
程で大小はあるが、必す発生するものであり、これをな
くす手段は圧延によらなければならないので、熱間圧延
の役目は重要である。すなわち、熱間圧延１回当たりの
変形量を大ぎくし板厚中心部にまで変形が及ぶ熱間圧延
か有効である。
程で大小はあるが、必す発生するものであり、これをな
くす手段は圧延によらなければならないので、熱間圧延
の役目は重要である。すなわち、熱間圧延１回当たりの
変形量を大ぎくし板厚中心部にまで変形が及ぶ熱間圧延
か有効である。
具体的には圧延形状比Ａか０．７以上の圧延パスか１回
以上を含む高形状比圧延を行い、空隙性欠陥のサイスを
１００μ以下にすることが電磁特性によい。圧延中にこ
の高形状比圧延により空隙性欠陥をなくすことで後で行
う脱水素熱処理における脱水素効率が飛躍的に上昇する
のである。
以上を含む高形状比圧延を行い、空隙性欠陥のサイスを
１００μ以下にすることが電磁特性によい。圧延中にこ
の高形状比圧延により空隙性欠陥をなくすことで後で行
う脱水素熱処理における脱水素効率が飛躍的に上昇する
のである。
次に熱間圧延に引き続き結晶粒粗大化、内部歪除去及び
板厚５０＋ｎｌ１１以上の厚手材については脱水素熱処
理を施す。板厚５０ｍｍ以上では水素の拡散がしにくく
、これが空隙性欠陥の原因となり、かつ、水素自身の作
用と合わさって低磁場での磁束密度を低下させる。
板厚５０＋ｎｌ１１以上の厚手材については脱水素熱処
理を施す。板厚５０ｍｍ以上では水素の拡散がしにくく
、これが空隙性欠陥の原因となり、かつ、水素自身の作
用と合わさって低磁場での磁束密度を低下させる。
このため、脱水素熱処理を行うがこの脱水素熱処理温度
としては６００℃未満では脱水素効率が悪＜７５０℃超
では変態が一部開始するので６００〜７５０℃の温度範
囲で行う。脱水素時間としては種々検討の結果［０，ｅ
（ｔ −５０） ＋６）時間（ｔ：板厚）か適当である
。
としては６００℃未満では脱水素効率が悪＜７５０℃超
では変態が一部開始するので６００〜７５０℃の温度範
囲で行う。脱水素時間としては種々検討の結果［０，ｅ
（ｔ −５０） ＋６）時間（ｔ：板厚）か適当である
。
焼鈍は結晶粒粗大化及び内部歪除去のために行うが、７
５０℃未満では結晶粒粗大化が起こらず、また、９５０
℃以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保てないため、
焼鈍温度としては７５０〜９５０℃に限定する。
５０℃未満では結晶粒粗大化が起こらず、また、９５０
℃以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保てないため、
焼鈍温度としては７５０〜９５０℃に限定する。
規準は板厚方向の結晶粒調整及び内部歪除去のために行
うが、Ａ ｃ ａ点の９１０℃以上でかつ１０００℃以
上では結晶粒の板厚方向の均質性か保てないので、規準
温度は９１０〜１０００℃に限定する。なお、板厚５０
＋ｎｍ以上の厚手材で行う脱水素熱処理でこの焼鈍ある
いは規準をかねることがｉ■能である。
うが、Ａ ｃ ａ点の９１０℃以上でかつ１０００℃以
上では結晶粒の板厚方向の均質性か保てないので、規準
温度は９１０〜１０００℃に限定する。なお、板厚５０
＋ｎｍ以上の厚手材で行う脱水素熱処理でこの焼鈍ある
いは規準をかねることがｉ■能である。
一方、板厚２０ｍｍ以上５０ｍｍ未満のものは水素の拡
散が容易なため、脱水素熱処理は不要で前述の焼鈍また
は焼亭するのみで良い。
散が容易なため、脱水素熱処理は不要で前述の焼鈍また
は焼亭するのみで良い。
［実 施 例］
第１表に電磁厚板の製造条件とフェライト粒径、低磁場
での磁束密度を示す。
での磁束密度を示す。
例１〜１２は本発明の実施例を示し、例１３〜３３は比
較例を示す。
較例を示す。
例１〜７は板厚１００＋ｎｍに仕上げたもので、均一か
つ粗粒で高い磁気特性を示す。例１に比べ、さらに例４
は低Ｃ１例５，６は低Ｍｎ、例７は低Ａｊ）であり、よ
り高い磁気特性を示す。
つ粗粒で高い磁気特性を示す。例１に比べ、さらに例４
は低Ｃ１例５，６は低Ｍｎ、例７は低Ａｊ）であり、よ
り高い磁気特性を示す。
例８〜１０は５００關、例１１は４０ｍｍ５例１２は２
０ｍｍに仕上げたもので、均一かつ粗粒で高い磁気特性
を示す。例１３はＣが高く、例１４はＳｔが高く、例１
５はＭｎが高く、例１６はＰが高く、例１７はＳが高く
、例１８はＣｒが高く、例１９はＭｏが高く、例２０は
Ｃｕが高く、例２１はＴｉが高く、例２２．２３はＡｌ
１が高く、例２４はＮが高く、例２５はＯが高く、例２
ＧはＨが高く、それぞれ上限を超えるため低磁気特性値
となっている。
０ｍｍに仕上げたもので、均一かつ粗粒で高い磁気特性
を示す。例１３はＣが高く、例１４はＳｔが高く、例１
５はＭｎが高く、例１６はＰが高く、例１７はＳが高く
、例１８はＣｒが高く、例１９はＭｏが高く、例２０は
Ｃｕが高く、例２１はＴｉが高く、例２２．２３はＡｌ
１が高く、例２４はＮが高く、例２５はＯが高く、例２
ＧはＨが高く、それぞれ上限を超えるため低磁気特性値
となっている。
例２７は加熱温度が下限をはずれ、例２８は圧延仕上げ
温度が下限をはずれ、例２９は最大形状比が下限をはず
れ、例３０は脱水素熱処理温度が下限をはずれ、例３１
は焼鈍温度が下限をはずれ、例３２は規準温度が上限を
超え、例３３は脱水素熱処理がないため低磁気特性値と
なっている。
温度が下限をはずれ、例２９は最大形状比が下限をはず
れ、例３０は脱水素熱処理温度が下限をはずれ、例３１
は焼鈍温度が下限をはずれ、例３２は規準温度が上限を
超え、例３３は脱水素熱処理がないため低磁気特性値と
なっている。
［発明の効果コ
以上詳細に述べた如く、本発明によれば適切な成分限定
により、板厚の厚い厚鋼板に均質な品電磁特性を具備せ
しめることに成功し、直流磁化による磁気性質を利用す
る構造物に適用可能としたものであり、かつその製造法
も前述の成分限定と、熱間圧延後結晶粒調整及び脱水素
熱処理を同時に行う方式であり、極めて経済的な製造法
を提供するもので産業上多大な効果を奏するものである
。
により、板厚の厚い厚鋼板に均質な品電磁特性を具備せ
しめることに成功し、直流磁化による磁気性質を利用す
る構造物に適用可能としたものであり、かつその製造法
も前述の成分限定と、熱間圧延後結晶粒調整及び脱水素
熱処理を同時に行う方式であり、極めて経済的な製造法
を提供するもので産業上多大な効果を奏するものである
。
第１図はフェライト粒度に及ぼすＡ、ｌ！含有量の影響
を示すグラフ、第２図は８０Ａ／ｍにおける磁束密度に
及ぼすＣ含有量の影響を示すグラフ、第３図は８０Ａ／
ｍにおける磁束密度に及ぼす空隙性欠陥の大きさ及び脱
水素熱処理の影響を示すグラフである。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫第 図 θθｌ θθ２ θθ３ θθ４ へ２合哨量 （％） 第 図 θθ２ Ｃ（％） θθ６ ０．０８ 第 図 手続補正書（自発） 昭和６３年７月１８日
を示すグラフ、第２図は８０Ａ／ｍにおける磁束密度に
及ぼすＣ含有量の影響を示すグラフ、第３図は８０Ａ／
ｍにおける磁束密度に及ぼす空隙性欠陥の大きさ及び脱
水素熱処理の影響を示すグラフである。 代 理 人 弁理士 茶野木 立 夫第 図 θθｌ θθ２ θθ３ θθ４ へ２合哨量 （％） 第 図 θθ２ Ｃ（％） θθ６ ０．０８ 第 図 手続補正書（自発） 昭和６３年７月１８日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｃ：０．０１％以下、 Ｓｉ：０．０２％以下、 Ｍｎ：０．２０％以下、 Ｐ：０．０１５％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ｃｒ：０．０５％以下、 Ｍｏ：０．０１％以下、 Ｃｕ：０．０１％以下、 Ｔｉ：０．０５〜０．０３％、 Ａｌ：０．００５％以下、 Ｎ：０．００４％以下、 Ｏ：０．００５％以下、 Ｈ：０．０００２％以下、 残部実質的に鉄からなる鋼組成の鋼片または、鋳片を１
１５０〜１３００℃に加熱し、仕上げ温度を９００℃以
上となる条件下で圧延形状比Ａが０．７以上の圧延パス
が１回以上はとる圧延を行った後、板厚５０ｍｍ以上の
厚板については６００〜７５０℃の脱水素熱処理を行っ
た後、必要に応じて７５０〜９５０℃で焼鈍するかある
いは９１０〜１０００℃で焼準し、板厚２０ｍｍ以上５
０ｍｍ未満については７５０〜９５０℃で焼鈍するかあ
るいは９１０〜１０００℃で焼準することを特徴とする
磁場８０Ａ／ｍでの磁束密度が０．８テスラ以上の磁気
特性を有する板厚２０ｍｍ以上の直流磁化用電磁厚板の
製造法。 ただし、 Ａ＝（２√Ｒ（ｈ＿ｉ−ｈ＿ｏ））／ｈ＿ｉ＋ｈ＿ｏ Ａ：圧延形状比 ｈ＿ｉ：入側板厚（ｍｍ） ｈ＿ｏ：出側板厚（ｍｍ） Ｒ：圧延ロール半径（ｍｍ）
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15464388A JPH0689399B2 (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-24 | 直流磁化用電磁厚板の製造法 |
| US07/368,031 US4950336A (en) | 1988-06-24 | 1989-06-19 | Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density |
| DE68921377T DE68921377T2 (de) | 1988-06-24 | 1989-06-23 | Verfahren zur Herstellung nichtorientierter Stahl-Grobbleche mit hoher magnetischer Flussdichte. |
| EP89111463A EP0349853B1 (en) | 1988-06-24 | 1989-06-23 | Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15464388A JPH0689399B2 (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-24 | 直流磁化用電磁厚板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH024921A true JPH024921A (ja) | 1990-01-09 |
| JPH0689399B2 JPH0689399B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=15588703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15464388A Expired - Lifetime JPH0689399B2 (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-24 | 直流磁化用電磁厚板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0689399B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
-
1988
- 1988-06-24 JP JP15464388A patent/JPH0689399B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0689399B2 (ja) | 1994-11-09 |
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