JPH028326A - 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法 - Google Patents
磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法Info
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- JPH028326A JPH028326A JP15672288A JP15672288A JPH028326A JP H028326 A JPH028326 A JP H028326A JP 15672288 A JP15672288 A JP 15672288A JP 15672288 A JP15672288 A JP 15672288A JP H028326 A JPH028326 A JP H028326A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
- C21D3/02—Extraction of non-metals
- C21D3/06—Extraction of hydrogen
-
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- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
近年最先端科学技術である素粒子研究や医療機器の進歩
に伴って、大型構造物に磁気を用いる装置が使われ、そ
の性能向上が求められている。
に伴って、大型構造物に磁気を用いる装置が使われ、そ
の性能向上が求められている。
本発明はここにおいて直流磁化条件で使用される磁石の
鉄心用、あるいは磁場を遮蔽するのに必要な磁気シール
ド用の磁束密度の高い電磁厚鋼板の製造方法に関するも
のである。
鉄心用、あるいは磁場を遮蔽するのに必要な磁気シール
ド用の磁束密度の高い電磁厚鋼板の製造方法に関するも
のである。
［従来の技術］
磁束密度に優れた電磁鋼板としては、従来から薄板分野
で珪素鋼板、電磁軟鉄板をはじめとする数多くの材料が
提供されているのは公知である。
で珪素鋼板、電磁軟鉄板をはじめとする数多くの材料が
提供されているのは公知である。
しかし、構造部祠として使用するには組み立て加工及び
強度上の問題があり、厚鋼板を利用する必要が生じてく
る。これまで電磁厚板としては純鉄系成分で製造されて
いる。たとえば、特開昭Ｇｏ −９６７４９号公報が公
知である。
強度上の問題があり、厚鋼板を利用する必要が生じてく
る。これまで電磁厚板としては純鉄系成分で製造されて
いる。たとえば、特開昭Ｇｏ −９６７４９号公報が公
知である。
しかしながら、近年の装置の大型化、能力の向上管に伴
いさらに磁気特性の優れた、とくに低磁場、たとえば８
０Ａ／ｍでの磁束密度の高い鋼材開発の要望が強い。前
掲の特許等で開発された鋼材では、８０Ａ／ｍでの低磁
場での高い磁束密度か安定して得られていない。
いさらに磁気特性の優れた、とくに低磁場、たとえば８
０Ａ／ｍでの磁束密度の高い鋼材開発の要望が強い。前
掲の特許等で開発された鋼材では、８０Ａ／ｍでの低磁
場での高い磁束密度か安定して得られていない。
［発明が解決しようとする課題］
本発明の目的は以上の点を鑑みなされたもので、低磁場
での磁束密度の高く、その板厚方向での磁気特性差の少
ない無方向性電磁厚板の製造方法を提供することにある
。
での磁束密度の高く、その板厚方向での磁気特性差の少
ない無方向性電磁厚板の製造方法を提供することにある
。
［課題を解決するための手段］
本発明は重量％で、Ｃ： ０．０１％以下、Ｓｊ ：０
．０２％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ ：Ｏ，０１
５％以下、Ｓ ：０．０１０％以下、Ｃｒ：０．０５％
以下、Ｍ ｏ ： ０ 、０１％以下、Ｃｕ：０．０１
％以下、ｌ）： ０．００５〜０．０４０％、Ｎ ：０
．００４％以下、０ ：０．００５％以下、Ｈ： ０．
０００２％以下、残部実質的に鉄からなる鋼組成の鋼片
または、鋳片を１１５０〜１３００℃に加熱し、仕上げ
温度を９００℃以上となる条件下で圧延形状比Ａが０．
７以上の圧延パスが１回以上はとる圧延を行った後、板
厚５０市以上の厚板については６００〜７５０℃の脱水
素熱処理を行った後、必要に応じて７５０〜９５０℃で
焼鈍するか、あるいは９１０〜１０００℃で焼準し、板
厚２０關以上５０ｍｍ未満については７５０〜９５０℃
で焼鈍するかあるいは９１０〜１０００℃で焼準するこ
とを特徴とする磁場８０Ａ／ｍでの磁束密度が０．８テ
スラ以上の磁気特性を有する板厚２０ｍｍ以上の低磁場
での磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法である
。
．０２％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ ：Ｏ，０１
５％以下、Ｓ ：０．０１０％以下、Ｃｒ：０．０５％
以下、Ｍ ｏ ： ０ 、０１％以下、Ｃｕ：０．０１
％以下、ｌ）： ０．００５〜０．０４０％、Ｎ ：０
．００４％以下、０ ：０．００５％以下、Ｈ： ０．
０００２％以下、残部実質的に鉄からなる鋼組成の鋼片
または、鋳片を１１５０〜１３００℃に加熱し、仕上げ
温度を９００℃以上となる条件下で圧延形状比Ａが０．
７以上の圧延パスが１回以上はとる圧延を行った後、板
厚５０市以上の厚板については６００〜７５０℃の脱水
素熱処理を行った後、必要に応じて７５０〜９５０℃で
焼鈍するか、あるいは９１０〜１０００℃で焼準し、板
厚２０關以上５０ｍｍ未満については７５０〜９５０℃
で焼鈍するかあるいは９１０〜１０００℃で焼準するこ
とを特徴とする磁場８０Ａ／ｍでの磁束密度が０．８テ
スラ以上の磁気特性を有する板厚２０ｍｍ以上の低磁場
での磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法である
。
たたし、
Ａ＝ （２Ｒ（ｈ、 −ｈ ） ） ／ｈ、 ＋ｈＡ
：圧延形状比 り、：入側板厚 （ｍｍ） ｈ ：出側板厚 （＋ａｍ） Ｒ：圧延ロール半径（＋ｎｎ＋） ［作 用］ まず、低磁場での磁束密度を高くするために磁化のプロ
セスについて述べると、消磁状態の鋼を磁界の中に入れ
、磁界を強めていくと次第に磁区の向きに変化が生じ、
磁界の方向に近い磁区が優勢になり他の磁区を蚕食併合
していく。つまり、磁壁の移動か起こる。
：圧延形状比 り、：入側板厚 （ｍｍ） ｈ ：出側板厚 （＋ａｍ） Ｒ：圧延ロール半径（＋ｎｎ＋） ［作 用］ まず、低磁場での磁束密度を高くするために磁化のプロ
セスについて述べると、消磁状態の鋼を磁界の中に入れ
、磁界を強めていくと次第に磁区の向きに変化が生じ、
磁界の方向に近い磁区が優勢になり他の磁区を蚕食併合
していく。つまり、磁壁の移動か起こる。
さらに磁界が強くなり磁壁の移動が完了すると、次に磁
区全体の磁力方向か向きを変えていく。この磁化プロセ
スの中で低磁場での磁束密度を決めるのは、磁壁の移動
しやすさである。つまり低磁場で高磁束密度を得るため
には、磁壁の移動を障害するものを極力減らすことであ
ると定性的に言うことができる。
区全体の磁力方向か向きを変えていく。この磁化プロセ
スの中で低磁場での磁束密度を決めるのは、磁壁の移動
しやすさである。つまり低磁場で高磁束密度を得るため
には、磁壁の移動を障害するものを極力減らすことであ
ると定性的に言うことができる。
発明者らはここにおいて低磁場で高磁束密度を得るため
の手段として、粒径と内部応力の原因となる元素及び空
隙性欠陥の作用につき詳細な検討を行い、所期の目的を
達成した。
の手段として、粒径と内部応力の原因となる元素及び空
隙性欠陥の作用につき詳細な検討を行い、所期の目的を
達成した。
まず、粗粒化のためには、結晶粒微細化作用を有するＡ
ΩＮを減少するため、八ρ、Ｎを低下すること、及び製
造方法としては、加熱温度を極力上げ加熱オーステナイ
ト粒の粗大化、圧延仕上げ温度を極力高めにし、圧延に
よる結晶粒の微細化を防止すること並びに圧延後の焼鈍
をすることである。
ΩＮを減少するため、八ρ、Ｎを低下すること、及び製
造方法としては、加熱温度を極力上げ加熱オーステナイ
ト粒の粗大化、圧延仕上げ温度を極力高めにし、圧延に
よる結晶粒の微細化を防止すること並びに圧延後の焼鈍
をすることである。
内部応力減少のための元素の影響としては、Ｃの低下が
必要である。第１図に示す０．０１ＳｉＯ，Ｉ Ｍｎ
−０，０１Ａｐ鋼にあってＣ含有量の増加につれ低磁場
（８０Ａ／ｍ）での磁束密度が低下している。
必要である。第１図に示す０．０１ＳｉＯ，Ｉ Ｍｎ
−０，０１Ａｐ鋼にあってＣ含有量の増加につれ低磁場
（８０Ａ／ｍ）での磁束密度が低下している。
また、空隙性欠陥の影響についても種々検討した結果、
そのサイズが１００μ以上のものが磁気特性を大幅に低
下することを知見したものである。
そのサイズが１００μ以上のものが磁気特性を大幅に低
下することを知見したものである。
そしてこの１００μ以上の有害な空隙性欠陥をなくすた
めには圧延形状比Ａか０．７以上必要であることを見出
した。
めには圧延形状比Ａか０．７以上必要であることを見出
した。
さらに、鋼中の水素の存在も第２図に示すように有害で
、脱水素熱処理を行うことによって磁気特性が大幅に向
上することを知見した。第２図で示すように０．００７
Ｃ−０，０１Ｓ ｉ −０，Ｉ Ｍｎ鋼にあって高形状
比圧延により空隙性欠陥のサイズを１００μ以下にし、
かつ、脱水素熱処理により鋼中水素を減少することで低
磁場での磁束密度が大幅に上昇することがわかる。
、脱水素熱処理を行うことによって磁気特性が大幅に向
上することを知見した。第２図で示すように０．００７
Ｃ−０，０１Ｓ ｉ −０，Ｉ Ｍｎ鋼にあって高形状
比圧延により空隙性欠陥のサイズを１００μ以下にし、
かつ、脱水素熱処理により鋼中水素を減少することで低
磁場での磁束密度が大幅に上昇することがわかる。
さらに、磁気特性の均質性を確保することも重要である
が、本発明による方法によれば、これに対しても極めて
有効な手段であることを確認した。
が、本発明による方法によれば、これに対しても極めて
有効な手段であることを確認した。
次に本発明の成分限定理由をのべる。
Ｃは鋼中の内部応力を高め、磁気特性、とくに低磁場で
の磁束密度を最も下げる元素であり、極力下げることが
低磁場での磁束密度を低下させないことに寄与する。ま
た、磁気時効の点からも低いほど経時劣化が少なく、磁
気特性の良い状態で恒久的に使用できるものであり、こ
のようなことからｏ、ｏｔｏ％以下に限定する。第１図
に示すようにさらに０．００５％以下にすることにより
一層高磁束密度が得られる。
の磁束密度を最も下げる元素であり、極力下げることが
低磁場での磁束密度を低下させないことに寄与する。ま
た、磁気時効の点からも低いほど経時劣化が少なく、磁
気特性の良い状態で恒久的に使用できるものであり、こ
のようなことからｏ、ｏｔｏ％以下に限定する。第１図
に示すようにさらに０．００５％以下にすることにより
一層高磁束密度が得られる。
Ｓｔ、Ｍｎは低磁場での磁束密度の点から少ない方が好
ましく、ＭｎはＭｎＳ系介在物を生成する点からも低い
方がよい。この意味からＳｔは０．０２％以下、Ｍｎは
０．２０％以下に限定する。Ｍｌに関してはＭｎＳ系介
在物を生成する点よりさらに望ましくは０．１０％以下
がよい。
ましく、ＭｎはＭｎＳ系介在物を生成する点からも低い
方がよい。この意味からＳｔは０．０２％以下、Ｍｎは
０．２０％以下に限定する。Ｍｌに関してはＭｎＳ系介
在物を生成する点よりさらに望ましくは０．１０％以下
がよい。
ｐ、ｓ、ｏは鋼中において非金属介在物を形成し、かつ
偏析することにより磁壁の移動を妨げる害を及ぼし含有
量が多くなるに従って磁束密度の低下が見られ、磁気特
性を低下させるので少ない程よい。このためＰは０．０
１５％以下、Ｓは０．０１０％以下、０は０．００５％
以下とした。
偏析することにより磁壁の移動を妨げる害を及ぼし含有
量が多くなるに従って磁束密度の低下が見られ、磁気特
性を低下させるので少ない程よい。このためＰは０．０
１５％以下、Ｓは０．０１０％以下、０は０．００５％
以下とした。
Ｃｒ 、Ｍｏ 、Ｃｕは低磁場での磁束密度を低下させ
るので少ない程好ましく、また偏析度合を少なくするこ
とから極力低くすることが必要であり、この意味からＣ
ｒは０．０５％以下、Ｍｏは０．０１％以下、Ｃｕは０
．０１％以下とする。
るので少ない程好ましく、また偏析度合を少なくするこ
とから極力低くすることが必要であり、この意味からＣ
ｒは０．０５％以下、Ｍｏは０．０１％以下、Ｃｕは０
．０１％以下とする。
八ρは脱酸剤として用いるもので本発明の如く板厚の厚
い場合には、内質の均質化に不可欠の元素であり、０．
００５％以上添加されるが、多くなりすぎると介在物を
生成し鋼の性質を損なうので上限は０．０４０％以下と
する。さらに結晶粒微細化作用を有するＡｐＮを減少さ
せるためには望ましくは０．０２０％以下がよい。
い場合には、内質の均質化に不可欠の元素であり、０．
００５％以上添加されるが、多くなりすぎると介在物を
生成し鋼の性質を損なうので上限は０．０４０％以下と
する。さらに結晶粒微細化作用を有するＡｐＮを減少さ
せるためには望ましくは０．０２０％以下がよい。
Ｎは内部応力を高めかつＡｐＮにより結晶粒微細化作用
により低磁場での磁束密度を低下させるので上限は０．
００４％以下とする。
により低磁場での磁束密度を低下させるので上限は０．
００４％以下とする。
Ｈは電磁特性を低下させ、かつ、空隙性欠陥の減少を妨
げるので０．０００２％以下とする。
げるので０．０００２％以下とする。
次に製造法について述べる。
圧延条件については、まず圧延面加熱温度を１１５０℃
以上にするのは加熱オーステナイト粒を粗大化し磁気特
性をよくするためである。１３００℃を超す加熱はスケ
ールロスの防止、省エネルギーの観点から不必要である
ため上限を１３００℃とした。
以上にするのは加熱オーステナイト粒を粗大化し磁気特
性をよくするためである。１３００℃を超す加熱はスケ
ールロスの防止、省エネルギーの観点から不必要である
ため上限を１３００℃とした。
圧延仕上げ温度については、９００℃以下の仕上げでは
低温圧延により結晶粒が微細化し、磁気特性が低下する
ため結晶粒の粗大化による磁束密度の上昇を狙い９００
℃以上とした。
低温圧延により結晶粒が微細化し、磁気特性が低下する
ため結晶粒の粗大化による磁束密度の上昇を狙い９００
℃以上とした。
さらに熱間圧延にあたり前述の空隙性欠陥は鋼の凝固過
程で大小はあるが、必ず発生するものでありこれをなく
す手段は圧延によらなければならないので、熱間圧延の
役目は重要である。すなわち、熱間圧延１回当たりの変
形量を大きくし板厚中心部にまで変形が及ぶ熱間圧延が
有効である。
程で大小はあるが、必ず発生するものでありこれをなく
す手段は圧延によらなければならないので、熱間圧延の
役目は重要である。すなわち、熱間圧延１回当たりの変
形量を大きくし板厚中心部にまで変形が及ぶ熱間圧延が
有効である。
具体的には圧延形状比Ａが０．７以上の圧延パスが１回
以上を含む高形状比圧延を行い、空隙性欠陥のサイズを
１００μ以下にすることが電磁特性によい。圧延中にこ
の高形状比圧延により空隙性欠陥をなくすことで、後で
行う脱水素熱処理における脱水素効率が飛躍的に上昇す
るのである。
以上を含む高形状比圧延を行い、空隙性欠陥のサイズを
１００μ以下にすることが電磁特性によい。圧延中にこ
の高形状比圧延により空隙性欠陥をなくすことで、後で
行う脱水素熱処理における脱水素効率が飛躍的に上昇す
るのである。
次に熱間圧延に引き続き結晶粒粗大化、内部歪除去及び
板厚５０ＩＩＩ１１以上の厚手材については脱水素熱処
理を施す。板厚５０ｍｍ以上では水素の拡散かしにくく
、これが空隙性欠陥の原因となり、かつ、水素自身の作
用と合わさって低磁場での磁束密度を低下させる。
板厚５０ＩＩＩ１１以上の厚手材については脱水素熱処
理を施す。板厚５０ｍｍ以上では水素の拡散かしにくく
、これが空隙性欠陥の原因となり、かつ、水素自身の作
用と合わさって低磁場での磁束密度を低下させる。
このため、脱水素熱処理を行うが、この脱水素熱処理温
度としては６００℃未満では脱水素効率が悪＜７５０℃
超では変態が一部開始するので６００〜７５０℃の温度
範囲で行う。脱水素時間としては種々検討の結果［０，
［ｉ（ｔ −５０） ＋６）時間（ｔ；板厚）が適当で
ある。
度としては６００℃未満では脱水素効率が悪＜７５０℃
超では変態が一部開始するので６００〜７５０℃の温度
範囲で行う。脱水素時間としては種々検討の結果［０，
［ｉ（ｔ −５０） ＋６）時間（ｔ；板厚）が適当で
ある。
焼鈍は結晶粒粗大化及び内部歪除去のために行うが、７
５０℃未満では結晶粒粗大化が起こらず、また、９５０
℃以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保てないため、
焼鈍温度としては７５０〜９５０°Ｃに限定する。
５０℃未満では結晶粒粗大化が起こらず、また、９５０
℃以上では結晶粒の板厚方向の均質性が保てないため、
焼鈍温度としては７５０〜９５０°Ｃに限定する。
規準は板厚方向の結晶粒調整及び内部歪除去のために行
うが、ＡＣ３点の９１０℃以上でかつ１０００℃以上で
は結晶粒の板厚方向の均質性か保てないので、規準温度
は９１０〜１０００℃に限定する。なお、板厚５０ｍｍ
以上の厚手材で行う脱水素熱処理でこの焼鈍あるいは規
準をかねることが可能である。
うが、ＡＣ３点の９１０℃以上でかつ１０００℃以上で
は結晶粒の板厚方向の均質性か保てないので、規準温度
は９１０〜１０００℃に限定する。なお、板厚５０ｍｍ
以上の厚手材で行う脱水素熱処理でこの焼鈍あるいは規
準をかねることが可能である。
一方、板厚２０ｍｍ以上５０關未満のものは水素の拡散
が容易なため、脱水素熱処理は不要で前述の焼鈍または
規準するのみで良い。
が容易なため、脱水素熱処理は不要で前述の焼鈍または
規準するのみで良い。
［実 施 例］
第１表に電磁厚板の製造条件とフェライト粒径、低磁場
での磁束密度を示す。
での磁束密度を示す。
１ｅ
例１〜１０は本発明の実施例を示し、例１１〜２９は比
較例を示す。例１〜５は板厚１００關に仕上げたもので
、均一かつ粗粒で高い磁気特性を示す。例１に比べ、さ
らに例２は低Ｃ１例３，４は低Ｍｎ、例５は低ＡΩであ
り、より高い磁気特性を示す。
較例を示す。例１〜５は板厚１００關に仕上げたもので
、均一かつ粗粒で高い磁気特性を示す。例１に比べ、さ
らに例２は低Ｃ１例３，４は低Ｍｎ、例５は低ＡΩであ
り、より高い磁気特性を示す。
例６〜８は５００＋ｎｍ、例９は４０ｍｍ、例ＩＯは２
０ｍｍに仕上げたもので、均一かつ粗粒で高い磁気特性
を示す。
０ｍｍに仕上げたもので、均一かつ粗粒で高い磁気特性
を示す。
例１１はＣが高く、例１２はＳｌか高く、例１３はＭｎ
が高く、例１４はＰが高く、例１５はＳが高く、例１６
はＣｒが＾く、例１７はＭｏが高く、例１８はＣｕが高
く、例１９はＡΩが高く、例２０はＮが高く、例２１は
Ｏが高く、例２２はＨが高く、それぞれ上限を超えるた
め低磁気特性値となっている。
が高く、例１４はＰが高く、例１５はＳが高く、例１６
はＣｒが＾く、例１７はＭｏが高く、例１８はＣｕが高
く、例１９はＡΩが高く、例２０はＮが高く、例２１は
Ｏが高く、例２２はＨが高く、それぞれ上限を超えるた
め低磁気特性値となっている。
例２３は加熱温度が下限をはずれ、例２４は圧延仕上げ
温度か下限をはずれ、例２５は最大形状比が下限をはず
れ、例２６は脱水素熱処理温度が下限をはずれ、例２７
は焼鈍温度が下限をはずれ、例２８は規準温度が上限を
超え、例２９は脱水素熱処理がないため低磁気特性値と
なっている。
温度か下限をはずれ、例２５は最大形状比が下限をはず
れ、例２６は脱水素熱処理温度が下限をはずれ、例２７
は焼鈍温度が下限をはずれ、例２８は規準温度が上限を
超え、例２９は脱水素熱処理がないため低磁気特性値と
なっている。
［発明の効果］
以上詳細に述べた如く、本発明によれば適切な成分限定
により、板厚の厚い厚鋼板に均質な高電磁特性を具備せ
しめることに成功し、直流磁化による磁気性質を利用す
る構造物に適用可能としたものであり、かつその製造法
も前述の成分限定と、熱間圧延後結晶粒調整及び脱水素
熱処理を同時に行う方式であり、極めて経済的な製造法
を提供するもので産業上多大な効果を奏するものである
。
により、板厚の厚い厚鋼板に均質な高電磁特性を具備せ
しめることに成功し、直流磁化による磁気性質を利用す
る構造物に適用可能としたものであり、かつその製造法
も前述の成分限定と、熱間圧延後結晶粒調整及び脱水素
熱処理を同時に行う方式であり、極めて経済的な製造法
を提供するもので産業上多大な効果を奏するものである
。
第１図は８０Ａ／ｍにおける磁束密度に及はすＣ含有量
の影響を示すグラフ、第２図は８０Ａ／ｍにおける磁束
密度に及ぼす空隙性欠陥のサイズ及び脱水素熱処理の影
響を示すグラフである。
の影響を示すグラフ、第２図は８０Ａ／ｍにおける磁束
密度に及ぼす空隙性欠陥のサイズ及び脱水素熱処理の影
響を示すグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％で、 Ｃ：０．０１％以下、 Ｓｉ：０．０２％以下、 Ｍｎ：０．２０％以下、 Ｐ：０．０１５％以下、 Ｓ：０．０１０％以下、 Ｃｒ：０．０５％以下、 Ｍｏ：０．０１％以下、 Ｃｕ：０．０１％以下、 Ａｌ：０．００５〜０．０４０％、 Ｎ：０．００４％以下、 Ｏ：０．００５％以下、 Ｈ：０．０００２％以下、 残部実質的に鉄からなる鋼組成の鋼片または、鋳片を１
１５０〜１３００℃に加熱し、仕上げ温度を９００℃以
上となる条件下で圧延形状比Ａが０．７以上の圧延パス
が１回以上はとる圧延を行った後、板厚５０ｍｍ以上の
厚板については６００〜７５０℃の脱水素熱処理を行っ
た後、必要に応じて７５０〜９５０℃で焼鈍するかある
いは９１０〜１０００℃で焼準し、板厚２０ｍｍ以上５
０ｍｍ未満については７５０〜９５０℃で焼鈍するかあ
るいは９１０〜１０００℃で焼準することを特徴とする
磁場８０Ａ／ｍでの磁束密度が０．８テスラ以上の磁気
特性を有する板厚２０ｍｍ以上の磁束密度の高い無方向
性電磁厚板の製造方法。 ただし、 Ａ＝（２√［Ｒ（ｈ＿ｉ−ｈ＿ｏ）］）／ｈ＿ｉ＋ｈ＿
ｏ Ａ：圧延形状比 ｈ＿ｉ：入側板厚（ｍｍ） ｈ＿ｏ：出側板厚（ｍｍ） Ｒ：圧延ロール半径（ｍｍ）
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15672288A JPH0745692B2 (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法 |
| US07/368,031 US4950336A (en) | 1988-06-24 | 1989-06-19 | Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density |
| EP89111463A EP0349853B1 (en) | 1988-06-24 | 1989-06-23 | Method of producing non-oriented magnetic steel heavy plate having high magnetic flux density |
| DE68921377T DE68921377T2 (de) | 1988-06-24 | 1989-06-23 | Verfahren zur Herstellung nichtorientierter Stahl-Grobbleche mit hoher magnetischer Flussdichte. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15672288A JPH0745692B2 (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH028326A true JPH028326A (ja) | 1990-01-11 |
| JPH0745692B2 JPH0745692B2 (ja) | 1995-05-17 |
Family
ID=15633905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15672288A Expired - Lifetime JPH0745692B2 (ja) | 1988-06-24 | 1988-06-27 | 磁束密度の高い無方向性電磁厚板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0745692B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
-
1988
- 1988-06-27 JP JP15672288A patent/JPH0745692B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5411605A (en) * | 1991-10-14 | 1995-05-02 | Nkk Corporation | Soft magnetic steel material having excellent DC magnetization properties and corrosion resistance and a method of manufacturing the same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0745692B2 (ja) | 1995-05-17 |
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