JPH0266119A - 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 - Google Patents
磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法Info
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- JPH0266119A JPH0266119A JP21812788A JP21812788A JPH0266119A JP H0266119 A JPH0266119 A JP H0266119A JP 21812788 A JP21812788 A JP 21812788A JP 21812788 A JP21812788 A JP 21812788A JP H0266119 A JPH0266119 A JP H0266119A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1222—Hot rolling
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純
鉄板の製造方法に関するものである。
鉄板の製造方法に関するものである。
［従来技術］
近年の電気、電子機器の著しい発展にともない、磁気を
発生する装置あるいは磁気により正常な機能が発揮され
ない可能性を有する装置の普及が盟著になっている。こ
れらの装置は通常、磁気発生装置の場合、不要な空間へ
の磁気の漏洩を防止するための磁気遮蔽が、また、磁気
の影響を受ける可能性のある装置の場合、外部からの漏
洩磁気による誤動作を防ぐための磁気遮蔽が行われてい
る。
発生する装置あるいは磁気により正常な機能が発揮され
ない可能性を有する装置の普及が盟著になっている。こ
れらの装置は通常、磁気発生装置の場合、不要な空間へ
の磁気の漏洩を防止するための磁気遮蔽が、また、磁気
の影響を受ける可能性のある装置の場合、外部からの漏
洩磁気による誤動作を防ぐための磁気遮蔽が行われてい
る。
また、磁気遮蔽に用いられる材料としてパーマロイ、ス
ーパーマロイのニッケル基軟磁性合金、純鉄を挙げるこ
とが出来る。その−例として、ＭＲＴ（磁気共鳴断層診
断装置）の磁気遮蔽に用いられる材料を考えた場合、パ
ーマロイ等のニッケル基合金は、一般に透磁率が極めて
高く地磁気程度の磁気遮蔽を効果的に出来る反面、高価
な材料であり、かつ飽和磁化が低いため遮蔽材の厚肉化
が必要であるという欠点をもつ。そこでＭＨＩ装置自身
に用いられる磁気遮蔽材料は専ら純鉄が用いらている。
ーパーマロイのニッケル基軟磁性合金、純鉄を挙げるこ
とが出来る。その−例として、ＭＲＴ（磁気共鳴断層診
断装置）の磁気遮蔽に用いられる材料を考えた場合、パ
ーマロイ等のニッケル基合金は、一般に透磁率が極めて
高く地磁気程度の磁気遮蔽を効果的に出来る反面、高価
な材料であり、かつ飽和磁化が低いため遮蔽材の厚肉化
が必要であるという欠点をもつ。そこでＭＨＩ装置自身
に用いられる磁気遮蔽材料は専ら純鉄が用いらている。
しかし、現状のＭＲＩの磁気遮蔽は、工業的に供給され
ている通常の純鉄板の直流磁化特性に基づいて設計され
ているが、最も優れた特性を規定するＪＩＳ Ｃ２５
０４５ＵＹＰＯ規格の純鉄に基づいて磁気遮蔽を行った
場合でさえ、ある程度の磁気遮蔽システムの重厚化、あ
る程度の漏洩磁場の広がりは免れない。すなわち、より
効果的な磁気遮蔽を行うためには、より優れた直流磁化
特性を有する純鉄厚板が必要となってくる。
ている通常の純鉄板の直流磁化特性に基づいて設計され
ているが、最も優れた特性を規定するＪＩＳ Ｃ２５
０４５ＵＹＰＯ規格の純鉄に基づいて磁気遮蔽を行った
場合でさえ、ある程度の磁気遮蔽システムの重厚化、あ
る程度の漏洩磁場の広がりは免れない。すなわち、より
効果的な磁気遮蔽を行うためには、より優れた直流磁化
特性を有する純鉄厚板が必要となってくる。
一般に純鉄板の直流磁化特性は、結晶粒径、内部歪み、
下部組織の影響を強く受ける。高透磁率を得るためには
、結晶粒の粗大化と内部歪みの除去が有効であり、特に
結晶粒の粗大化は保磁力を低減する上でも有効である。
下部組織の影響を強く受ける。高透磁率を得るためには
、結晶粒の粗大化と内部歪みの除去が有効であり、特に
結晶粒の粗大化は保磁力を低減する上でも有効である。
また、Ｆｅ以外の不純物元素量を低減することも良好な
直流磁化特性を得る上で重要である。よって、現状の静
磁場遮蔽用純鉄は、極力不純物元素量を低減し、変態点
以上のできるだけ高い温度で圧延を終了し、さらに変態
点を超えない温度域で極力内部歪みを除去すべく熱処理
を施したうえで使用される。特に良好な直流磁化特性が
要求される場合は、変態点を大きく超える温度域で結晶
粒粗大化熱処理を行う、あるいは日本金属学会第２３巻
第５号（１９８４年発行）ｒ極厚電磁鋼板の開発ｊに示
されているように、圧延終了直後冷却過程において、フ
ェライト結晶粒成長を促進すべく該鉄板を特定の温度域
に保温あるいは徐冷することも行われている。
直流磁化特性を得る上で重要である。よって、現状の静
磁場遮蔽用純鉄は、極力不純物元素量を低減し、変態点
以上のできるだけ高い温度で圧延を終了し、さらに変態
点を超えない温度域で極力内部歪みを除去すべく熱処理
を施したうえで使用される。特に良好な直流磁化特性が
要求される場合は、変態点を大きく超える温度域で結晶
粒粗大化熱処理を行う、あるいは日本金属学会第２３巻
第５号（１９８４年発行）ｒ極厚電磁鋼板の開発ｊに示
されているように、圧延終了直後冷却過程において、フ
ェライト結晶粒成長を促進すべく該鉄板を特定の温度域
に保温あるいは徐冷することも行われている。
［発明が解決しようとする課Ｍ］
従来の製造法によるこの種の鉄板においては、変態点直
下で熱処理を行い、極力内部歪みを除去しても、ＪＩＳ
Ｃ２５０４５ＵＹＰＯ規格を遥かに上回る性能は得
られない、特性向上のためには、化学成分における一層
の高純度化、結晶粒の粗大化および内部歪み、下部組織
の低減が必要である。しかし、現状レベル以上の高純度
化はコストが過大になり、また結晶粒粗大化については
、変態点を大きく超える温度域で長時間保持した後徐冷
を要するので、コスト高となる０両者を併用すれば、特
性は向上するが極端なコスト高となり、経済性を喪失す
る。また、圧延終了直後冷却過程において、フェライト
結晶粒成長を促進すべく該鉄板を特定の温度域に保温あ
るいは徐冷する方法は、板厚１００朋を超える材料に対
しては比較的簡便に適用可能であるが、本発明の対象と
する板厚２〜１００朋の鉄板に適用する場合には専用の
設備が必要となる０以上を要約すれば従来の製造法では
、Ｊｌ、Ｓ Ｃ２５０４５ＵＹＰ○規格を遥かに上回
る性能を持つ鉄板を経済的に製造することができないな
どの問題点がある。
下で熱処理を行い、極力内部歪みを除去しても、ＪＩＳ
Ｃ２５０４５ＵＹＰＯ規格を遥かに上回る性能は得
られない、特性向上のためには、化学成分における一層
の高純度化、結晶粒の粗大化および内部歪み、下部組織
の低減が必要である。しかし、現状レベル以上の高純度
化はコストが過大になり、また結晶粒粗大化については
、変態点を大きく超える温度域で長時間保持した後徐冷
を要するので、コスト高となる０両者を併用すれば、特
性は向上するが極端なコスト高となり、経済性を喪失す
る。また、圧延終了直後冷却過程において、フェライト
結晶粒成長を促進すべく該鉄板を特定の温度域に保温あ
るいは徐冷する方法は、板厚１００朋を超える材料に対
しては比較的簡便に適用可能であるが、本発明の対象と
する板厚２〜１００朋の鉄板に適用する場合には専用の
設備が必要となる０以上を要約すれば従来の製造法では
、Ｊｌ、Ｓ Ｃ２５０４５ＵＹＰ○規格を遥かに上回
る性能を持つ鉄板を経済的に製造することができないな
どの問題点がある。
本発明は以上のような問題点の解決を図ったものであり
、磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板を安
価に製造することの出来る方法の提供を目的とする。
、磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板を安
価に製造することの出来る方法の提供を目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明に係る磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性
純鉄板の製造方法は、 重量％でＣ：０．０１％以下、 Ｓｉ：０．０１％以下、Ｍｎ：０１２０％以下、Ｐ：０
．０１５％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ、ＡＪ２
：０．０１５％以下、 Ｎ：０．００５％以下、残部が実質的にＦｅよりなる純
鉄を、加熱温度９５０〜１３００ ”Ｃ１９１０℃以下
での１バス毎の圧下率５〜３０％、９１０℃以下での累
積圧下率２０％以上、圧延仕上温度を６００〜９００℃
なる熱間圧延を行ない板厚２ ｖａｖａ以上Ｌｏｏｍ■
以下の鉄板となし、該鉄板を７００〜９００℃の熱処理
を行うことを特徴とする磁気シールド特性に優れた高透
磁率軟磁性純鉄板の製造方法である。
純鉄板の製造方法は、 重量％でＣ：０．０１％以下、 Ｓｉ：０．０１％以下、Ｍｎ：０１２０％以下、Ｐ：０
．０１５％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ、ＡＪ２
：０．０１５％以下、 Ｎ：０．００５％以下、残部が実質的にＦｅよりなる純
鉄を、加熱温度９５０〜１３００ ”Ｃ１９１０℃以下
での１バス毎の圧下率５〜３０％、９１０℃以下での累
積圧下率２０％以上、圧延仕上温度を６００〜９００℃
なる熱間圧延を行ない板厚２ ｖａｖａ以上Ｌｏｏｍ■
以下の鉄板となし、該鉄板を７００〜９００℃の熱処理
を行うことを特徴とする磁気シールド特性に優れた高透
磁率軟磁性純鉄板の製造方法である。
［作用］
本発明における化学成分の限定理由について以下に説明
する。
する。
一般にこの種の磁性材料としての用途を持つ純鉄におい
ては含有する元素を極力低減することが必要であるが、
経済性から判断して上記の上限値を選択した。但し、Ｍ
ｎについては、Ｍ ｎ ／ Ｓが１０以下になると製造
中に有害な割れを発生する場合があるので、この値が１
０以上になるようにＭｎおよびＳを選択した。
ては含有する元素を極力低減することが必要であるが、
経済性から判断して上記の上限値を選択した。但し、Ｍ
ｎについては、Ｍ ｎ ／ Ｓが１０以下になると製造
中に有害な割れを発生する場合があるので、この値が１
０以上になるようにＭｎおよびＳを選択した。
次に圧延条件、熱処理条件についての限定理由について
以下に説明する。
以下に説明する。
従来の製造法によって、純鉄板を製造する場合には９１
０℃すなわちフェライト変態点以上概ね１１５０℃以下
で圧延を終了するので、オーステナイトから変態したフ
ェライト結晶粒径は比較的板厚の厚い純鉄板でも概ね１
５０μｍ以下であり、かつ圧延時に導入された歪みはオ
ーステナイ１〜の細結晶もしくは回復により解放されて
いるのでフェライト変態時に生じた歪みが内在している
。したがって内部歪みを除去するための熱処理を十分施
しても、結晶粒が粗大でないこと、および変態歪の回復
のため生成した下部組織が存在するため本発明の目的と
する良好な直流磁化特性を達成することは出来ない。こ
の圧延温度を極端に高く採った場合は、フェライト変態
を起こす前のオーステナイトが粗粒となるため、ある程
度のフェライト結晶粒の粗大化は可能となるが、実際的
でなくコスト高となる。本発明による圧延では、従来技
術と発想を異にしており、寧ろ圧延による歪みを圧延中
の加工間における再結晶異常粒成長および最終熱処理に
おける再結晶または再結晶異常粒成長に利用するので、
圧延仕上温度はフェライト変態点以下である９００℃以
下のフェライト域に設定する必要がある。圧延仕上温度
を低く設定することは圧延後に残存する歪みを増大させ
、最終で誘起する再結晶をより全面的なものにするので
、最終的に純鉄板に内在する歪みが少なく、良好な直流
磁化特性を具備することが出来る。しかし圧延仕上温度
を６００℃以下にとると製造に要する時間を増大させコ
スト高となるだけでなく、本発明における圧延条件によ
っては、圧延終了後に残存する歪みを極端に増大させ、
再結晶による細粒化を招く場合がある。９１０℃以下で
の１バス毎の圧下率については、５％未満の場合は再結
晶異常粒成長を誘起するには不十分であり、３０％超え
た場合には寧ろ再結晶による細粒化が起こる可能性があ
るだけではなく製造設備能力上も困難である。フェライ
ト域での熱間圧延の累積圧下率については、熱処理で再
結晶を誘起するのに十分な値は２０％であり、これ以下
では圧延後に残存する内部歪みが不十分なため、最終熱
処理において優れた磁気特性を具備させるに十分な再結
晶、あるいは条件によっては粒成長を誘起することがで
きない場合がある。以上の圧延条件を採ることによって
各圧延間での再結晶異常粒成長および最終熱処理におけ
る再結晶もしくは再結晶異常粒成長を誘起することが可
能であるが、純鉄板の仕上板厚を２ ｍｕ未満とするこ
とは、圧下率が極度に増大するので再結晶による細粒化
を招く。また仕上板厚を１００ｍｍ超えた場合は板厚中
心部まで圧延による歪みを印加することが困難である。
０℃すなわちフェライト変態点以上概ね１１５０℃以下
で圧延を終了するので、オーステナイトから変態したフ
ェライト結晶粒径は比較的板厚の厚い純鉄板でも概ね１
５０μｍ以下であり、かつ圧延時に導入された歪みはオ
ーステナイ１〜の細結晶もしくは回復により解放されて
いるのでフェライト変態時に生じた歪みが内在している
。したがって内部歪みを除去するための熱処理を十分施
しても、結晶粒が粗大でないこと、および変態歪の回復
のため生成した下部組織が存在するため本発明の目的と
する良好な直流磁化特性を達成することは出来ない。こ
の圧延温度を極端に高く採った場合は、フェライト変態
を起こす前のオーステナイトが粗粒となるため、ある程
度のフェライト結晶粒の粗大化は可能となるが、実際的
でなくコスト高となる。本発明による圧延では、従来技
術と発想を異にしており、寧ろ圧延による歪みを圧延中
の加工間における再結晶異常粒成長および最終熱処理に
おける再結晶または再結晶異常粒成長に利用するので、
圧延仕上温度はフェライト変態点以下である９００℃以
下のフェライト域に設定する必要がある。圧延仕上温度
を低く設定することは圧延後に残存する歪みを増大させ
、最終で誘起する再結晶をより全面的なものにするので
、最終的に純鉄板に内在する歪みが少なく、良好な直流
磁化特性を具備することが出来る。しかし圧延仕上温度
を６００℃以下にとると製造に要する時間を増大させコ
スト高となるだけでなく、本発明における圧延条件によ
っては、圧延終了後に残存する歪みを極端に増大させ、
再結晶による細粒化を招く場合がある。９１０℃以下で
の１バス毎の圧下率については、５％未満の場合は再結
晶異常粒成長を誘起するには不十分であり、３０％超え
た場合には寧ろ再結晶による細粒化が起こる可能性があ
るだけではなく製造設備能力上も困難である。フェライ
ト域での熱間圧延の累積圧下率については、熱処理で再
結晶を誘起するのに十分な値は２０％であり、これ以下
では圧延後に残存する内部歪みが不十分なため、最終熱
処理において優れた磁気特性を具備させるに十分な再結
晶、あるいは条件によっては粒成長を誘起することがで
きない場合がある。以上の圧延条件を採ることによって
各圧延間での再結晶異常粒成長および最終熱処理におけ
る再結晶もしくは再結晶異常粒成長を誘起することが可
能であるが、純鉄板の仕上板厚を２ ｍｕ未満とするこ
とは、圧下率が極度に増大するので再結晶による細粒化
を招く。また仕上板厚を１００ｍｍ超えた場合は板厚中
心部まで圧延による歪みを印加することが困難である。
よって本発明においては該仕上板厚を２關〜１００ｆｆ
ｌＩｌに限定した。圧延後の熱処理については、圧延後
に残存する内部歪みを駆動力として回復あるいは再結晶
、また圧延条件によっては粒成長させるものであるが、
熱処理温度の上限はフェライト変態点以下具体的には９
００℃であり、下限としては７００℃が必要である。加
熱保持時間については熱処理温度および対象とする純鉄
板の板厚にもよるが３０分以上保持することが必要であ
る。
ｌＩｌに限定した。圧延後の熱処理については、圧延後
に残存する内部歪みを駆動力として回復あるいは再結晶
、また圧延条件によっては粒成長させるものであるが、
熱処理温度の上限はフェライト変態点以下具体的には９
００℃であり、下限としては７００℃が必要である。加
熱保持時間については熱処理温度および対象とする純鉄
板の板厚にもよるが３０分以上保持することが必要であ
る。
［実施例コ
以下本発明を実施例によって説明する。
第１表は本発明の実施例に用いた純鉄および鋼の化学成
分を示すものである。第２表は各素材について種々の圧
延、熱処理条件により鉄板となし、その直流磁化特性を
測定した実施例および比較例を示すものである６表中、
直流磁化特性の優れたものは○印で示し、劣っているも
のはＸ印で示した。以下にそれらを詳述する。
分を示すものである。第２表は各素材について種々の圧
延、熱処理条件により鉄板となし、その直流磁化特性を
測定した実施例および比較例を示すものである６表中、
直流磁化特性の優れたものは○印で示し、劣っているも
のはＸ印で示した。以下にそれらを詳述する。
（実施例１）
ここではｇ４種Ａを用い圧延仕上がり温度、最終熱処理
条件の検討を行った場合を示す。
条件の検討を行った場合を示す。
Ｎｏ、 ４〜Ｎｕ、 １２ 、Ｎｎ、 １４は本発明に
よる実施例であり、Ｎ＆１〜Ｎａ ３ 、 Ｎａ、 １
３は比較例である。Ｎｏ、 １〜随３はフェライト変態
点、すなわち９１０℃以上で圧延を終了した本発明対象
外の製造方法による比較例である。Ｎｏ、 ４〜Ｎα１
４は仕上温度を９１０℃以下のフェライト域に設定した
場合の実施例および比較例である。
よる実施例であり、Ｎ＆１〜Ｎａ ３ 、 Ｎａ、 １
３は比較例である。Ｎｏ、 １〜随３はフェライト変態
点、すなわち９１０℃以上で圧延を終了した本発明対象
外の製造方法による比較例である。Ｎｏ、 ４〜Ｎα１
４は仕上温度を９１０℃以下のフェライト域に設定した
場合の実施例および比較例である。
実施例ＮＩＬ４、Ｎ（Ｌ５は仕上温度が８５０℃で、比
較的高温であるので、９１０℃以下８５０℃迄に印加さ
れる歪みは各圧延間での再結晶異常粒成長を誘起する。
較的高温であるので、９１０℃以下８５０℃迄に印加さ
れる歪みは各圧延間での再結晶異常粒成長を誘起する。
したがって、この圧延条件で製造される鉄板のフェライ
ト結晶粒は著しく粗大であり、圧延終了時に残存した歪
みはその後の熱処理により軽減される。その結果、結晶
粒が粗大かつ歪みが少ないので優れた直流磁化特性が得
られる。この場合慮５に比べてＮｏ、４のほうがより高
温で熱処理されているので残存歪みが少なく、直流磁化
特性が優れている。
ト結晶粒は著しく粗大であり、圧延終了時に残存した歪
みはその後の熱処理により軽減される。その結果、結晶
粒が粗大かつ歪みが少ないので優れた直流磁化特性が得
られる。この場合慮５に比べてＮｏ、４のほうがより高
温で熱処理されているので残存歪みが少なく、直流磁化
特性が優れている。
実施例Ｎａ６、Ｎｕ、７は仕上温度が８００℃で、８５
０℃迄の圧延により粗大化したフェライト結晶粒は、そ
の後の８００℃迄の圧延に依りやや伸長化し相応の歪み
が付与される。この歪みの大部分は圧延終了後の冷却く
空冷）過程および最終熱処理において、回復により開放
される。この過程で下部組織が発生するので、実施例Ｎ
ｏ、４、Ｎａ５に比べて直流磁化特性の低下が認められ
るが、粗粒化は達成されており、したがって比較例より
優れた直流磁化特性を有する。
０℃迄の圧延により粗大化したフェライト結晶粒は、そ
の後の８００℃迄の圧延に依りやや伸長化し相応の歪み
が付与される。この歪みの大部分は圧延終了後の冷却く
空冷）過程および最終熱処理において、回復により開放
される。この過程で下部組織が発生するので、実施例Ｎ
ｏ、４、Ｎａ５に比べて直流磁化特性の低下が認められ
るが、粗粒化は達成されており、したがって比較例より
優れた直流磁化特性を有する。
実施例１に８．１ｋｇは仕上温度が７５０℃で、フェラ
イト結晶は伸長化し歪みが付与されるが、仕上温度が低
いので、その後の冷却過程で開放される歪み量が実施例
Ｎ［Ｌ６、Ｎ［Ｌ７より少ない、この残存歪みが、最終
熱処理において再結晶を誘起するしたがってフェライト
結晶粒に含まれる歪みおよび下部組織は低減するので優
れた直流磁化特性が得られる。特にＮｏ、 ９は最終熱
処理温度が高いので再結晶が促進されＮα８より特性が
良い。
イト結晶は伸長化し歪みが付与されるが、仕上温度が低
いので、その後の冷却過程で開放される歪み量が実施例
Ｎ［Ｌ６、Ｎ［Ｌ７より少ない、この残存歪みが、最終
熱処理において再結晶を誘起するしたがってフェライト
結晶粒に含まれる歪みおよび下部組織は低減するので優
れた直流磁化特性が得られる。特にＮｏ、 ９は最終熱
処理温度が高いので再結晶が促進されＮα８より特性が
良い。
実施例ＮＬ １０ 、Ｎａ、 １１は仕上温度がそれぞ
れ７００℃、６５０℃で、ＮＩＬ８、Ｎ［Ｌ９と同様の
メカニズムが働いてさらに優れた直流磁化特性が得られ
る。Ｎ［Ｌｌｌにおいては一部再結晶異常粒成長が認め
らるのでこの効果が特性に反映されている。
れ７００℃、６５０℃で、ＮＩＬ８、Ｎ［Ｌ９と同様の
メカニズムが働いてさらに優れた直流磁化特性が得られ
る。Ｎ［Ｌｌｌにおいては一部再結晶異常粒成長が認め
らるのでこの効果が特性に反映されている。
比較例ＮＩＬ１３はＮＩＩＬ８．Ｎ［Ｌ９において最終
熱処理温度を変更したものであり、特性の低下が認めら
れる。実施例Ｎ［Ｌ１４はＮＱ、 ８にくらべて最終熱
処理の保持時間を延長したものであり、特性の改善が認
められる。
熱処理温度を変更したものであり、特性の低下が認めら
れる。実施例Ｎ［Ｌ１４はＮＱ、 ８にくらべて最終熱
処理の保持時間を延長したものであり、特性の改善が認
められる。
第１図は圧延仕上温度と保磁力ＨＣおよび最大透磁率μ
ｆｆｉ、どの関係を示すグラフである。上記実施例およ
び比較例のうちＮａ、３． Ｎａ４ 、Ｎ［Ｌ６、ＮＩ
Ｌ８、Ｎａ、１０、Ｎ［Ｌｌｌについてプロットしたも
のである９仕上温度の特性に対する効果は６００℃〜９
００℃において発揮されることが認められる。
ｆｆｉ、どの関係を示すグラフである。上記実施例およ
び比較例のうちＮａ、３． Ｎａ４ 、Ｎ［Ｌ６、ＮＩ
Ｌ８、Ｎａ、１０、Ｎ［Ｌｌｌについてプロットしたも
のである９仕上温度の特性に対する効果は６００℃〜９
００℃において発揮されることが認められる。
（実施例２）
ここでは異なった鋼種を用いた検討を行った場合を示す
。
。
ＮＩＩＬ１５は本発明の実施例であり、Ｎｏ、 １６お
よびＮｏ、１７は比較例である。
よびＮｏ、１７は比較例である。
実施例魚１５は実施例Ｎｏ、 ８に比べて不純物元素が
多いので、特性の僅かな劣化が認められるが比較例Ｎ［
Ｌ １〜Ｎ［Ｌ ３と比べてみれば優れた直流磁（ヒ特
性を具備している。
多いので、特性の僅かな劣化が認められるが比較例Ｎ［
Ｌ １〜Ｎ［Ｌ ３と比べてみれば優れた直流磁（ヒ特
性を具備している。
比較例Ｎｏ、 １６ 、Ｎａ １７は本発明外の鋼種Ｃ
，Ｄを用いたｆｆ１ｌで、特性の顕著な劣化が認められ
、静磁場シールド材としての機能が期待できない。
，Ｄを用いたｆｆ１ｌで、特性の顕著な劣化が認められ
、静磁場シールド材としての機能が期待できない。
第２図は、鋼種Ａ−Ｂ、Ｃ，Ｄと保磁力Ｈｃおよび最大
透磁率μｍ８との関係を示すグラフである。化学組成を
限定することによって良好な直流磁化特性が得られるこ
とが認められる。
透磁率μｍ８との関係を示すグラフである。化学組成を
限定することによって良好な直流磁化特性が得られるこ
とが認められる。
（実施例３）
ここでは圧延時の圧下条件を主体として検討したもので
ある。
ある。
比較例Ｎα１８は１バス当たりの圧下率を３％に設定し
たもので、圧下率が低いため、各圧延間での再結晶異常
粒成長が十分誘起されず、圧延後の残存歪みも少ないた
め圧延後冷却過程および最終熱処理で回復、下部組織の
形成によって開放されるので、直流磁化特性は改善され
ない。
たもので、圧下率が低いため、各圧延間での再結晶異常
粒成長が十分誘起されず、圧延後の残存歪みも少ないた
め圧延後冷却過程および最終熱処理で回復、下部組織の
形成によって開放されるので、直流磁化特性は改善され
ない。
比較例Ｎ［Ｌ２１は１バス当たりの圧下率を３６％と大
きく採っなので、再結晶による細粒化を誘起し、直流磁
化特性は改善されない。
きく採っなので、再結晶による細粒化を誘起し、直流磁
化特性は改善されない。
比較例Ｎ［Ｌ ２２は累櫃圧下率が少ないため直流磁化
特性が改善されない。
特性が改善されない。
本発明例’＞’ｒｈ １９ 、 Ｎ［Ｌ ２０は圧下率
が適当であり、良好な直流磁化特性が得られている。
が適当であり、良好な直流磁化特性が得られている。
（実施例４）
ここでは板厚について検討したものであるが、本発明例
陽２３〜Ｎ１２６は良好な直流磁化特性が得られている
。
陽２３〜Ｎ１２６は良好な直流磁化特性が得られている
。
［発明の効果コ
以上のように、この発明によれば、熱間圧延条件と後熱
処理条件を限定することにより、ＪＩＳＣ２５０４５Ｕ
ＹＰＯを優に上回る直流磁化特性を有する純鉄板を安価
に製造することが出来る。
処理条件を限定することにより、ＪＩＳＣ２５０４５Ｕ
ＹＰＯを優に上回る直流磁化特性を有する純鉄板を安価
に製造することが出来る。
第１図は圧延仕上温度と保磁力Ｈ６および最大透磁率μ
ｗａｘとの関係を示すグラフ図、第２図は鋼種Ａ、Ｂ、
Ｃ，Ｄと保磁力Ｈａおよび最大透磁率μａ＋ａｘとの関
係を示すグラフ図である。
ｗａｘとの関係を示すグラフ図、第２図は鋼種Ａ、Ｂ、
Ｃ，Ｄと保磁力Ｈａおよび最大透磁率μａ＋ａｘとの関
係を示すグラフ図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量％でＣ：０．０１％以下、 Ｓｉ：０．０１％以下、Ｍｎ：０．２０％以下、Ｐ：０
．０１５％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ、Ａｌ：
０．０１５％以下、 Ｎ：０．００５％以下、残部が実質的にＦｅよりなる純
鉄を、加熱温度９５０〜１３００℃、９１０℃以下での
１パス毎の圧下率５〜３０％、９１０℃以下での累積圧
下率２０％以上、圧延仕上温度を６００〜９００℃なる
熱間圧延を行った板厚２ｍｍ以上１００ｍｍ以下の鉄板
となし、該鉄板を７００〜９００℃の熱処理を行うこと
を特徴とする磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性
純鉄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21812788A JPH0266119A (ja) | 1988-08-31 | 1988-08-31 | 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21812788A JPH0266119A (ja) | 1988-08-31 | 1988-08-31 | 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0266119A true JPH0266119A (ja) | 1990-03-06 |
Family
ID=16715059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21812788A Pending JPH0266119A (ja) | 1988-08-31 | 1988-08-31 | 磁気シールド特性に優れた高透磁率軟磁性純鉄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0266119A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04265580A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-21 | Fujitsu Ltd | 磁気ディスク装置 |
| JPH04268020A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-24 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造方法 |
| JPH04268021A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-24 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造法 |
| JPH04268024A (ja) * | 1991-02-20 | 1992-09-24 | Nippon Steel Corp | 良電磁厚板の製造方法 |
| JP2021507988A (ja) * | 2017-12-22 | 2021-02-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 磁場遮蔽用鋼板及びその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60208417A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-21 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高透磁率熱間圧延鉄板の製造方法 |
| JPH01142028A (ja) * | 1987-11-30 | 1989-06-02 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性の優れた厚肉鋼材の製造方法 |
| JPH024919A (ja) * | 1988-06-24 | 1990-01-09 | Nippon Steel Corp | 高磁束密度電磁厚板の製造方法 |
-
1988
- 1988-08-31 JP JP21812788A patent/JPH0266119A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2503112B2 (ja) * | 1991-02-20 | 1996-06-05 | 新日本製鐵株式会社 | 良電磁厚板の製造方法 |
| JP2503111B2 (ja) * | 1991-02-20 | 1996-06-05 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造法 |
| JP2503110B2 (ja) * | 1991-02-20 | 1996-06-05 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性電磁厚板の製造方法 |
| JP2021507988A (ja) * | 2017-12-22 | 2021-02-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 磁場遮蔽用鋼板及びその製造方法 |
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