JPH01201564A - 配向された溶融吹付繊維、その製造方法およびそのウェブ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 発明の分野 本発明は溶融吹付繊維ウェブ、すなわち、溶融さｎた１
哉維形成性材料をダイのオリフィスから高速気流の中に
押出し、その押出された材料がその気流によって衝撃を
受けてしばしば平均１０μｍ以下のオーダーの微細繊維
（ｍ１ｃｒｏｆｉｂｅｒ　）サイズの繊維に細長化され
ることによって製造されるウェブに関する。

技術背景 溶融吹付繊維が広く工業的に使用されるようになった２
０年余りの間に、溶融吹付繊維の引張強さは低い、すな
わち、通常の溶融紡糸方法で製造された繊維の引張強さ
より低いという認識が常になされるようになった（　Ｒ
ｏｂｅｒｔ　Ｒ，ＢｕｎｔｉｎとＤｗｔｇｈｔ　Ｄ、　
Ｌｏｈｋｃａｍｐの記事、’　Ｍｅｌｔ−ＢｌｏＷｉｎ
ｇ−Ａ　０ｎｅ−８ｉｅｐ　Ｗｅｂ　Ｐｒｏｃｅｓｓ　
Ｆｏｒ　Ｎｅｗ　ｔＪＯｎＷＯＶｅＱＰｒｏｄｕｃｔｓ
　’　、　ＴＡＰＰＩ第５６巻第４号（１９７１年４月
）第７５頁の第２欄〜第６ｆ＃にまたがるパラグラフ参
照〕。遅くとも１９８１年には、浩分野では、［＃ｇ融
吹付ウつェは、本質的に、繊維細長化が重合体の融点未
満で起って結晶配向を生じて関い繊維強度をもたらす溶
融紡糸によって製造された通常の不織布に相関した強度
を持つ」とい９ことは一般に疑問視されるようになった
〔ミシガン州力うマズー在のマーケラティング／テクノ
ロジーサービス社が　８１年に発行したＤｒ、Ｗ。

Ｊｏｈｍ　ＭｃＣｕｌｌｏｃｈとＤｒ、　Ｒｏｂｅｒｔ
　Ａ、　ＶａｎＢｒｅｄｅｒｏｄｅの論文−Ｔｅｃｈｎ
ｉｃａｌ　Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｓ　Ｉｎ　Ｔｈｅ　
Ｍｅｌｔ−Ｂｌｏｗｉｎｇ　　ｐｒｏｃｅｓｓ　　Ａｎ
ｄ　　Ｉｔ日　ＡｐｐｌｉｃａＨｏｎｓ　　ＩｎＡｂｓ
ｏｒｂｅｎｔ　Ｐｒｏｄｕｃｔｓ−の第１８頁の”　Ｓ
ｔｒｅｎｇｔｈ−の見出しの部分を参照〕。

溶融吹付繊細の低強度はその有用性を制約し、その結果
、この低強度を克服するための様々な試みがなされてき
た。かかる努力の一つはＰｒｅｎｔｉｃｅの米国特許第
５．７０４．１９８号に教示されておシ、そこでは、溶
融吹付ウェブはカレンダリングや点結合などによってウ
ェブの少なくとも一部分で「融層結合」されている。ウ
ェブ強度はカレンダリングによって少しは改善できるが
、繊維強度は変わらないままであり、そして全体の強度
も必要な強度よりも低いままである。

その他の先行研究者はウェブの集積前に溶融吹付繊維に
高強度の二成分繊維をブレンドすること、または溶融吹
付ウェブをスパンボンデツドウェブのような晶強度基体
に積層することを示唆している（米国特許第４．０４１
．２０６号、第４．５０２．４９５号、および第４．１
９６．２４５号参照）。かかる工程はウェブをコスト高
にし、そしてウェブの微細繊維の特質を希薄にするので
、多数の目的のために満足でなくなる。

ＭｃＡｍｉｌｉｈ他の米国特許第４．６２）２．２５９
号は医療用布として使用するのに特に適し、改善された
強度を有すると言われている溶融吹付繊維ウェブに関す
る。これ等ウェブは繊維形成性材料が溶融吹付ダイから
押出される地点近くに高速度の二次空気を導入すること
によって製造される。この特許の第２図からよくわかる
ように、二次空気は溶融吹付ダイを後にした溶融吹付繊
維流の各側面から導入され、二次空気は繊維流に対して
一般に垂直な行路に尋人される。二次空気は、繊維形成
性材料に衝撃を与えて繊維を形成させた一次空気と併合
し、そして二次空気は向きを変えて繊維の行路に平行な
方向に進む。それから、この併合した一次空気と二次空
気は繊維をコレクターに運ぶ。

この特許は、かかる二次空気の使用によって、通常の溶
融吹付法によって形成された繊維より長く、しかも繊維
集積時に小さい自己結合性を示す繊維が形成されると主
張している：この後者の性質をもって、個々の繊維の強
度がより高いということは注目に値すると、この特許は
主張している。強度は分子配向度に依存することが示さ
れておシ、そして次のことが記述されている（第９欄第
２１〜２７行）： 本方法に使用される高速二次空気は繊維が細長化される
時間および距離の増加に役立つ。二次空気の冷却効果は
繊維がスクリーン上で集、漬されるときの繊維の減速時
に繊維の分子配向が過度に弛緩されない可能性を向上さ
せる。布は集合ウェブから、ウェブをエンざスすること
によって又はウェブに化学結合剤を添加することによっ
て形成され、そしてその布はより高い強度、たとえば０
．８Ｎ　／　ｇ／　ｍ２より大きい最小グラブ引張強さ
対重量比、および０．０４　Ｎ／　、！ｉ’　／　ｍ”
より大きい最小エルメンドルフ引裂強さ対重量比を有す
ると報告されている。

米国特許第４．６２２．２５９号の繊維ウェブが増大し
た強度を有するとしても、これ等強度はウェブに使用さ
れた重合体から究極的に得ることができるはずのものよ
りもなお小さい。米国特許第４．６２２．２５９号に教
示されているウェブのそれと同じ重合体から製造されて
いるが、この特許の溶融吹付技術以外の技術によって製
造された繊維はそれ等特許に報告されている強度より大
きい強度を有する。

発明の概要 本発明はスパンボンデツド繊維および繊維ウェブのよう
な通常の耐融紡糸法によって製造された繊維２よびウェ
ブの強度に初めて匹敵する大いに改善された強度の新規
溶融吹付繊維ンよび繊維ウェブを提供する。新規溶融吹
付繊維は、要約すると、繊維形成性材料をダイのオリフ
ィスから高速気流の中に押出し、その気流中でその押出
された材料を迅速に細長化して繊維にし；その細長化さ
れたｊ、ｌ＋を維を、ダイ近くに配置されてｐす、かつ
ダイを後にした細長化繊維の行路に平行な方向に延びて
いる管状チャンバーの第一開口端すなわち入口に向け；
管状チャンバーの中を進行中のＲ，維を緊張下に保つの
に十分な速度でチャンバーの軸に沿って吹き付ける空気
をチャンバーに導入し：そして繊維が管状チャンバーの
反対側の端すなわち出口を後にした後で繊維を捕集する
ことから成る新規方法による製造の結果、従来の溶融吹
付繊維よりはるかに大きな配向および結晶化度を有する
。

一般に、管状チャンバーは薄い巾広の箱型チャンバー（
一般に、ｆ６融吹付ダイの巾よりいくらか広い）である
。空気は一般に、押出繊維の行路に対して成る角度でチ
ャンバーに導かれ、そしてチャンバーの第−開目端の曲
面の周辺を進む。コアンダ効果によって、空気は曲面の
周辺を流線流の非乱流状態でまわるので、押出繊維が進
む行路を確保し、そして繊維を乗せた一次空気と併合す
る。

繊維は規則正しい圧縮流でチャンバー中を引張られ、そ
してチャンバー全体を通してその圧縮流中に滞在する。

好ましくは、管状チャンバーはその出口端の周辺のまわ
シで外側にフレア状に広がっており、それは集積または
完成ウェブにより良く等方性を付与することが判明した
。

配向用空気は一般に繊維に対して冷却効果を有する（配
向用空気は加熱されてもよいが、通常は、加熱されず、
約６５℃未満の温度の周囲空気である：場合によっては
、配向用チャンバー中へ導入される前に配向用空気を周
囲温度以下に冷却することも有効である）。冷却効果は
繊維の冷却および固化を促進するので一般に望ましく、
配向用チャンバー中を進むときの配向用空気の引張効果
は固化繊維に緊張を付与し、その緊張は繊維を結晶化さ
せる傾向がある。

従来の溶融吹付繊維よりも本発明の繊維の分子配向およ
び結晶化度の有意な増加は；ＪＪ４図、第７図、第８図
、第１０図、および第１１図を参考に説明される。これ
等図面はそれぞれ本発明の配向繊維（写真Ａ）と従来の
非配向の通當鷹維（写真Ｂ）の構造を解析するＷＡＸＳ
　（ｗｉｄｅ−ａｎｇｌｅ　Ｘ−ｒａｙｓｃａｔｔｅｒ
ｉｎｇ）（広角Ｘ線故乱）写真を示す。写真Ｂの中の明
るい領域・の環状のものは本宅明の写真の繊維が高度に
結晶性であることを意味しておシ、そして環の断続は有
意な精品配向が存在することを意味している。

詳細 本発明の吹付繊維または吹付繊維ウェブを製造するのに
有効な代表的な装置が第１図に概略的に示されている。

この装置の、吹付繊維を形成する部分は、Ｗ’ｅｎｔｅ
、　Ｖａｎ　Ａ、、　　＠５ｕｐｅｒｆｉｎｅ　Ｔｈｅ
ｒｍｏｐｌａ−Ｖｏｌ、　４８．　　ｐ−１６４２以下
（１９５６）、またはＷｅｎｔｅ、　Ｖ、Ａ、とＥｏｏ
ｎｅ、　Ｃ，Ｄ、とＦｌｕｈａｒｔｙ、　Ｅ、Ｌ。

の＠Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ　ｏｆ　５ｕｐｅｒｆｉｎ
ｅ　ＯｒｇａｎｉｃＦｉｂｅｒａ　＝と題する１９５４
年５月２５日に刊行されたＮａｖａｌ　Ｒｅ５ｅａｒｃ
ｈ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅ８のレポート／１６４６６
４に記載されているようなものであることができる。図
示されている装置のこの部分は一組の配列された平行ダ
イオリフイス１１を有するダイ１０からなシ、オリフィ
スの一つがダイの断面図に示されている。オリフィス１
１は中心ダイキャビティ１２から開口している。

繊維形成性材料は押出機（図示されていない）から開口
１３を通してダイキャビティ１２に導入される。オリフ
ィス１１の列の両側に配置されたオリフィス１５は非常
に高い速度で加熱空気を運ぶ。−次空気と呼ばれるこの
空気は押出された繊維形成性材料の上にあたり、そして
その押出された材料を急速に引き伸ばし細長化して繊維
の塊にする。

溶融吹付ダイ１０からの繊維は管状の配向用チャンバー
１７へと移動する。本明細書中では、「管状」は軸方向
に延びた構造物であって、軸方向の互いに反対側の端に
開口端を有しておシ、そして＠を囲む壁面を有している
構造物を意味するために使用されている。一般に、チャ
ンバーはダイ１０の巾よりいくらか大きい巾、２よび配
向用空気が速度の過度の損失なしで円滑にチャンバー中
を流れ、かつダイから押出された＃Ｒ維材料がチャンバ
ーの壁面に接触することなくチャンバー中を移＋１カす
るのに十分な高さ（第１図では１８）を有する、どちら
かと言うと薄い巾広の箱状のチャンバーである。高さが
高過ぎると、緊張を付与する空気速度を維持するのに過
度に大きい容量を必要とする。良好な結果は約１（１９
）１１１１１以上の高さで得られ、そして本発明者等は
約２５朋より大きい高さが必要ないことを見出した。

配向用または二次空気はダイからの繊維がチャンバーに
入るチャンバーの第一開口端近くに配列されたオリフィ
ス１９から配向用チャンバーに導入される。空気は好ま
しくはチャンバーの両側から（すなわち、チャンバーに
入シ込む繊維の流れの対向側面から）曲面２００周辺へ
導入される。

この曲面はコアンダ表面と呼んでもよい。チャンバー中
に導入される配向用空気はコアンダ表面の周辺を移動し
チャンバーの長袖に沿って進むように曲がる。空気の移
動は全く均一かつ迅速であシ、そしてそれは溶融吹付ダ
イ１０から押出された繊維を均一な仕方でチャンバー中
へ引く。溶融吹付ダイから出た繊維はダイを後にした後
すみ辛かにむしろ広いパターンに一般に振動するが、本
発明の方法で溶融吹付ダイから出た繊維は篤くほど平坦
状の分布で均一にチャンバーの中心へ入りチャンバー中
を縦に移動する。チャンバーを出た後に繊維は振動線２
１および繊維の流れの一般的輪郭を表わす点＃２２によ
って表わされるような振動運動を一般に示す。

第１図に示されているように、配向用チャンバー１７は
好ましくはその出口端２３でフレア状に広がっている。

このフレアは繊維が繊維流の範囲内でよりランダムに又
は等方向に配列するのを確実にさせることが判明したつ
たとえば、フレア状の出口を有しないチャンバーを通過
した本発明の繊維の集積ウェブは縦方向の繊維パターン
を有する傾向がある（すなわち、より多くの繊維はコレ
クターの運動方向に対して横切る方向に整列されるより
も平行な方向に整列される傾向がある）。

他力、フレア状の出口を有するチャンバーから集積され
た繊維のウェブは縦方向′Ｊ？ｔび横方向にもつと厳密
にバランスされている。フレア化はその高さと巾の両方
の寸法に、すなわち、図面の軸または而と図面の頁に垂
直な面との両方に存在することができる。より一般的に
は、フレア化は図面の平面における軸にだけ即ちチャン
バーを通過する繊維の流れの対向側面上の大きな面槓の
側面または壁にだけ存在する。チャンバーの中心軸また
は長軸忙対して平行な破線２５とチャンバーのフレア区
域との間の角度が約４〜７°になるフレア化は繊維の円
滑な等方堆積を達成するのに理想的であると思われる。

（チャンバーのランダム化用部分と呼ぶこともできる）
チャンバーのフレア化が存在する部分の長さ２４は配向
用空気の速度および生成される繊維の直径に依存する。

低い速度では、および小さい繊維直径では、より短い長
さが使用される。２５〜７５Ｃ１１のフレア化長さが有
効であることが証明された。

配向用空気は繊維がチャンバー中を長さ方向に移動する
ときに繊維を緊張下に維持するのに十分高い速度で配向
用チャンバー１７に入シ込む。チャンバー中の平坦な連
続移動は繊維が緊張壓にあるということを意味する。空
気が配向用チャンバー中に導入される圧力２よびオリフ
ィス゛または間隙１９の寸法によって決まる空気の必要
速度は使用される繊維形成性材料の種類および繊維の直
径と共に変動する。大抵の状況では、０．００５インチ
（ｏ、（１９）５ｃＩｎ）のオリフィス１９０間隙中（
第１図では寸法３０）で約７０　ｐａｔ　（約５００ｋ
Ｐａ）の圧力に相当する速度は十分な緊張を確保するの
に＠適であることが判明した。しかしながら、ナイロン
６６のような成る種の重合体に対しては２０〜５０ｐｓ
ｉ　（１４０〜２００ｋＰａ　）のような低い圧力が上
記の間隙中で使用された。

スヒ〈べきことには、繊維はチャンバーの上面または底
面どちらとも接触することなく長い距離をチャンバー中
を移動することができる。チャンバーは一般に少なくと
も４０ｃｍの長さであり（もつと低い生産速度ではもつ
と短いチャンバーが使用できる）、そして繊維の所望の
配向および所望の機械的性質を達成するｋは好ましくは
少なくともＩＱ［ｌｃ＊の長さである。より短いチャン
バー長さでは、それでもなお繊維配向を達成するために
、より速い空気速度が使用されることがある。チャンバ
ーの入口端は一般にグイから５〜１０ｃＩｎ以内にあり
、そして先に指摘したように、浴融吹付ダイの出口近く
に通常存在する乱れにもかかわらず、繊維は組織化され
た仕方で配向用チャンバー中へ引っ張られる。

配向用チャンバー１７から出た後、同化繊維は減速され
、そして、その減速中に、ウェブ２７としてコレクター
２６上に集積される。コレクターは細かく穴開けされた
円筒状スクリーンもしくはドラム、または移動ベルトの
形態をとってもよい。

繊維の堆積および気体の除去を助けるためにコレフター
の背後に気体回収装置が配置されてもよい。

繊維の集積したウェブはコレクターから取り除かれて貯
蔵ロール状に、好ましくはロール上の隣接する巻き面を
分離するためのライナーと共に、巻き収られることがで
きる。繊維集積およびウェブ形成の時点では、司、裁維
は全体的に同化および配向されている。これ等２つの特
徴は繊維が高い弾性率を有することの原因になる傾向が
あシ、そして高い弾性率の繊維を減速させ絡み合わせて
凝集ウェブを形成することは困難である。配向された溶
融吹付繊維だけからなるウェブは通常の溶融吹付繊維の
集積ウェブの凝集性を有しないであろう。

この理由から、繊維の集積ウェブは、たとえば、繊維を
（一般に約５〜４０チの領域の）面槓または点で均一に
カレンダリングすること、ウェブをたと、ｔｌｄ’ハイ
ｒローリツク・エンタングルメント（ｈｙｄｒａｕｌｉ
ｃ　ｅｎｔａｎｇｌｅｍｅｎｔ　）による凝集構造に圧
縮すること、ウェブを超音波結合させること、繊維にバ
インダー材料を溶液または溶融形態で添加し、そしてバ
インダー材料を固化させること、ウェブに溶剤を添加し
て繊維同士を溶剤結合させること、または二成分繊維を
製造し、そして一方の成分が扉融するような条件にウェ
ブを曝して１４接するまたは交差する繊維を融合させる
ことによるなどして繊維を互いに結合させることによっ
て一体化した吹抜可能なウェブを形成するための装置に
しばしば直接送シ込まれる。また、この集積ウェブは別
のウェブたとえばコレクター上を移動するウェブの上に
堆積させられてもよい；また、集積ウェブの未カバー表
面の上に第二ウェブが適用されてもよい。集積ウェブは
担体またはカバーウェブまたはライナーに付着されてい
なくてもよいし、または加熱結合または溶剤結合させる
ことや添加されたバインダー材料で結合させることによ
るなどしてウェブまたはライナーに接着されていてもよ
い。

本発明の吹付繊維は好ましくは微ａ繊維、平均で約１０
μｍ未満の直径を有するもの、である。

このサイズの繊維は改善されたろ過動率およびその他の
有益な性質を呈する。非常に小さい繊維、平均で直径が
５μｍ未満または１μｍにもなるものを吹付生成するこ
とができるが、もつと大きな、たとえば、平均で直径が
２５μｍ以上になる、繊維が吹付生成されてもよく、そ
れは粗いフィルターウェブのような成る目的のためには
有効である。

本発明は小さい繊維サイズの繊維を形成するのに有益で
あり、そして本発明によって形成された繊維は、本発明
の繊維のために使用されるのと同じ溶融吹付条件下で、
しかし本発明に使用されるような配回用チャンバーを使
用しないで形成された繊維よりも、直径が一般に小さい
。また、この繊維は直径分布が狭い。たとえば、本発明
のウェブの好ましいサンプルにおいては、４分の３以上
の、理想的には９０％以上の繊維の直径は約６μｍの範
囲内に入る傾向があった。これに対して、従来の溶融吹
付繊維の直径は一般にはるかに大きい広がシを有する。

本発明の配向された溶融吹付繊維は連続していると考え
られ、それは従来の溶融吹付方法で製造された繊維（こ
の繊維は一般に不連続であると言われている）とは明確
に基本的に区別される点である。繊維は一般に中断無し
で配向用チャンバー中を移動し、そして集積ウェブ中に
は繊維端の証拠が見つけられなかった。たとえば、本発
明の集積ウェブはショット（繊維が破断して、緊張の解
除が材料自体の縮むのを許した時に生じるような繊維形
成性材料の小球）が不思議なほど存在しない。また、こ
の繊維は仮にあったとしても繊維間の熱結合を殆ど示さ
ない。

本発明の繊維ウェブの中には、たとえば、吹付オλ維の
流れが管状チャンバーを後にしてからコレクターに到達
するまでの間に、その吹付繊維の流れの中に他の繊維を
供給することによって、他のｆ［維を混合することもで
きる。米国特許第４．１１８．５５１号は集積ウェブの
ロフト（ｌｏｆｔ）を増加させるけん縮ステープルフア
イバーを溶融吹付繊維の流れの中に導入するための方法
および装置を教示しており、そしてかかる方法および装
置は本発明の繊維にも有効である。米国特許第３、ｒＪ
　１６．５９９号は未けん縮繊維を導入するためのかか
る方法を教示している。追加の繊維はウェブをオープン
またはルーズにする、ウェブの多孔度を増加させる、お
よびウェブに繊維直径の勾配を付与する作用を有する。

さらに、添加繊維は集積ウェブに凝集性を付与するため
に機能することができる。たとえば、可融性繊維、好ま
しくは、他の成分の溶融温度より低い温度で溶融する成
分を有する二成分繊維が添加されることができ、そして
この可融性繊維は凝集ウェブを形成するために繊維交差
点で融着されることができる。また、米国特許第４．１
１８．５３）号に記載されているように、ウェブにけん
縮ステーゾルファイバーを添加すると、凝集ウェブを生
じることが判明した。けん綿繊維はウェブに凝集性およ
び一体性を与えるような仕方で互いに及び延伸繊維と絡
み合う。

けん綿繊維と配向溶融吹付繊維のプレンＶからなるウェ
ブ（たとえば、ステーゾルファイバーを約９０容量チま
での量で、好ましくはウェブの約５０容量チ未満の量で
含む）は特に断熱材とじて使用するために多数のその他
の利点を有する。第一、けん綿繊維の添加はウェブをよ
り嵩高に又はロフテイ（ｌｏｆｔｅｙ）にし、それが断
熱性を向上させる。さらに配向溶融吹付繊維は小さな直
径を有し、かつ繊維直径の狭い分布を有する傾向があり
、これ等両特性は材料の容量単位当たりの大きな表面槓
に寄与するのでウェブの断熱品質を向上させることがで
きる。別の利点はこのウェブが非配向溶融吹付微細繊維
からなるウェブよりも柔かでかつなじみやすい。その理
由は明らかにこの集積繊維間に熱結合が存在しないため
である。同時に、このウェブは非常に耐久性である。そ
の理由はこの配向繊維が高い強度を有しているため、訃
よび繊維の配向されていること自体が繊維をして高温や
「ライクリーニングｄ剤などに対して更に抵抗性にする
ためである。後者の利点は、通常の溶融吹付法によって
製造されたときに無定形である傾向のあるポリエチレン
テレフタレートの繊維では特に重要である。高温に曝さ
れると無定形ポリエステル重合体は脆い形態に結晶化す
ることがあシ、それは布の使用時の耐久性を小さくする
。本発明の配向ポリエステル繊維は同様の性質の劣化を
伴わずに加熱されることができる。

本発明の軽量ウェブは非配向溶融吹付繊維から製造され
た重いウェブと等しい断熱値を有することができること
も判明した。その理由の一つは本発明のウェブ中の繊維
の小さな直径および繊維直径の狭い分布が本発明のウェ
ブに大きな有効繊維表面槓を生じさせ、その大きな表面
槓が米国特許第４，１１８，５３）号に論じられている
ように適所により多くの空気を効率よく保持するからで
ある。

単位重量当た夛の大きい表面槓はショットおよび「ロー
ビングＪ（通常の溶融吹付において絡合または熱結合に
よって生じるような繊維の群化）が存在しないことＶζ
よっても達成される。

凝集性ウェブはまた、配向溶融吹付繊維を非配向溶融吹
付ＰＲｍと混合することによって製造されてもよい。か
かる混合ウェブを製造するための装置は第２図に示され
ておシ、それは第１図に示されているダイ１０の構造を
有する第一および第二溶融吹付ダイ１０ａおよび１０ｂ
と、第一ダイ１０ａから押出された繊維が通過する配向
用チャンバー２８からなる。チャンバー２８は第１図に
示されているチャンバー１７に似ているが、配向用チャ
ンバ〜の端のランダム代用部分２９は第１図に示されて
いるランダム代用部分２４とは異なるフレア化を有する
。第２図の装置においては、チャンバーは急速に大きな
高さにフレア化し、そこから出口に至るまでやや細くな
っている。かかるチャンバーは改善された等方性をウェ
ブに与えるが、第１図に示されているチャンバーのより
除徐の７レア化の方がより優れた等方性を与える。

第二ダイ１０ａに導入される重合体は一組のオリフィス
から押出され、そして第一ダイ１０ａによって形成され
た繊維と同じやシ方で繊維に形成されるが、そこで形成
された繊維は配向用チャンバー２８を後にした繊維の流
れの中に直接導入される。配向繊維対非配向繊維の割合
は大幅に変動ｕｉＪ′能であシ、そしてこれ等繊維の性
質（たとえば直径、繊維組成、二成分特性）は所望のよ
うに変動可能である。ウェブは良好な等方性のバランス
のとれた性質を有して製造できる。たとえば、ウェブの
横方向の引張強さはウェブの縦方向の引張強さの少なく
とも約３／４である。

本発明の成る種のウェブは米国特許第３，９７１．５７
５号に開示されているようにしてウェブ中に導入できる
粒状物質を包含して、たとえば、向上したろ過特性を付
与する。添加される粒子はたとえばウェブ形成中のプロ
セス条件を制御することによって又は後の加熱処理もし
くは成形操作によって繊維に結合されてもよいし又はさ
れてなくてもよい。

また、添加される粒状物質は米国特許第４．４２９，０
（１９）号に教示されているような高吸収性材料である
ことができる。

繊維は広く様々の繊維形成性材料から形成できる。溶融
吹付繊維を形成するための代表的な重合体はポリプロピ
レン、ポリエチレン、ポリエチレンテレフタレート、お
よびポリアミドである。ナイロン６およびナイロン６６
は非常に高い強度の繊維を形成するので特に有効な材料
である。

本発明の繊維は二成分形態、たとえば、；Ｒ維の第一横
断領域を通って繊維に沿って縦方向に延びる第一重合体
物質と、繊維のその横断領域の第二部分を通って縦方向
に延びる第二重合体物質とによって、製造されてもよい
。かかる繊維を形成するためのダイおよびプロセスは米
国特許第４．５４１．４２０号に教示されている。この
繊維は広く様々な繊維形成性材料から形成することがで
き、成分の代表的な組み合わせは次のようなものである
：ポリエチレンテレフタレートとポリプロピレン；ポリ
エチレンとポリプロピレン：ポリエチレンテレフタレー
トとナイロン乙のような線状ポリアミド；ポリエチレン
とポリプロピレン；およびポリスチレンとポリプロピレ
ン。また、−成分繊維の繊維形成性材料として機能する
ために又は二成分繊維の一方の成分として機能するため
に異なる材料がブレンドされてもよい。

本発明の繊維およびウェブはろ過容量を向上させるため
に、米国特許第４，２１５．６８２号に記載されている
ように繊維が形成されたときＫその繊維に電荷を導入す
ることによるとか又は米国特許第６．５７１，６７９号
に記載されているようにウェブ形成中にウェブを帯電す
ることによる等して、帯電されてもよ５い：さらに米国
特許第４．３７５，７１８号、第４．５８８，５３７号
、および第４，５９）２．８１５号参照。ポリオレフィ
ン特にポリプロピレンは帯電された状態をよく保持する
ので本発明の帯電繊維における成分として望ましいもの
である。

本発明の繊維ウェブは微細繊維に加えて他の成分を含有
することもできる。たとえば、ウェブの風合い２よび感
触を改善するためにウェブ上に繊維仕上剤をスプレィし
てもよい。染料、顔料、充填剤、界面活性剤、研磨粒子
、光安定剤、難燃剤、吸着剤、医薬などのような添加剤
はそれ等を微細繊維の繊維形成性材料に導入することに
よるとか、又は繊維が形成された時にもしくはウェブが
集められた後で繊維上にそれ等添加剤をスプレィするこ
とによるとかして、本発明のウェブに添加されてもよい
。

本発明の完成ウェブの厚さは広く変動可能である。大抵
の用途のためには、ウェブは約肌０５〜５．［ｌ（：ｍ
の厚さを有する。成る種の用途のためには、２つ以上の
別々に形成されたウェブを一つのより厚いシート製品と
して集成することも可能である。

次に実施例によって本発明をさらに説明する。

実施例１ 第二グイ１０ｂを除いた第２図の装置を使用して、ポリ
プロピレン樹脂（プラウエア州つィルミントン在ハイモ
ント社から供給されたハイモントＰＦ４４２、メルトフ
ローインデックスＭＦＩハ８００〜１０００）から配向
微細繊維を製造した。

グイ温度は２００℃であシ、そして−欠字気温度は１９
０℃であった。オリフィス１５の間隙中が０．（１９）
５〜０．（１９）８インチ（０，０，５８〜０．０４６
傭）であシ、−欠字気圧力は１０　Ｔ）ｌｌｌｉ　（７
０ｋＰａ）であった。重合体はグイオリフィスから約０
．００９ボンド／時／オリフィス（８９ｇ／時／オリフ
ィス）の速度で押出された。

ダイからの繊維は、内部高さ０．５インチ（１，６ｃＩ
ｎ）、内部巾２４インチ（６１ｃＩｎ）、および長さ１
８インチ＜４６６Ｉｎ）を有する第２図に示されている
ような箱型の管状の配向用チャンバーの中を引張られた
。チャンバーのランダム化層部分または拡大部分２９は
長さ２４インチ（６１ｃＩｎ）であ夛、そして図解され
ているように、配向用チャンバーを規定する大面槓の壁
の部分によって形成されてｊｌ？９、それはチャンバー
の主要部分２８を規定する壁の部分に対して９０°で７
レア化している：壁はチャンバーの主要部分に結合する
地点で６インチ（１５，２４ｃＩ１１）の高さにフレア
化し、そこから２４インチ（６１（ｍ）長さの間に５イ
ンチ（１）２．７ｃＩｎ）の高さに狭まる。約２５℃の
温度を有する二次空気は０．００５インチ（０，（１９
）３ｃＩｎ）の間隙中を有するオリフィス（第１＋ｍ＜
示されているオリフィス１９と同様）から７０　ｐａｔ
　（４８！１ｋＰａ　）の圧力で配向用チャンバー中に
吹き込まれた。

完成繊維は約５６４４　ＦＫ／分の速度でチャンバーか
ら出て、ダイから約６６インチ（９１α）離れており約
５ｍ／分の速度で動くスクリーン型コレクター上に集め
られた。繊維は直径が１．８〜５．４５μの範囲にあり
、そして約４μの平均直径を有していた。繊維の速度延
伸比（ｖ）期押出速度に対する出口速度の比）は１１，
２８８であり、そして直径延伸比は１０６であった。

繊維の引張強さは繊維の集積エンボスウエグ（その面槓
の約３４％が０．５４１ｍ”サイズの菱形スポットでエ
ンボスされている）をインストロン引張試験機で試験す
ることによって測定された。

試験は可能な限シ零に近い約０．００９３のゲージ長さ
即ち掴み間隔で実施された。結果は第６Ａ図に示されて
いる。応力は縦座標にｘ　ｉ　ｏフダイン／ｃｒｎ２で
プロットされておシ、そして公称歪みは償座標に俤でプ
ロットされている（応力は右側の縦座標にｘ　１０２ｐ
ｓｉでプロットされている）。

ヤング率は４．４７　Ｘ　１０’タ゛イン／傭２であり
、破断応力は４．９９　Ｘ　１　［１７ダイン／　ＧＭ
２であシ、そして靭性（曲線の下の面槓）は２．６９　
Ｘ　１０’　ｅｒｇ／−であった。引張試験機の非常に
小さい掴み間隔を使用することによって、測定値は個々
の繊維の平均に対する値を反映し、そしてエン＼ボスの
影響を回避している。試験されたサンプルは２　ｃｍ巾
であシ、そしてクロスヘツド速度は２ｃｂ 比較のために、この実施例の微細繊維に似た微細繊維に
対しても、すなわち、同じゾロぎレン樹脂から、そして
配向用チャンバーの中を通さなかったこと以外は同じ装
置を使用して製造された微小繊維に対しても試験を実施
した。これ等比較繊維は直径が６．６４〜１２．７５μ
の範囲にあシ、そして６．６５μの平均直径を有してい
た。応カー歪み曲線は第６Ｂ図に示されている。ヤング
率は１．２６　Ｘ　１０’ダイン／ｃｒｎ２であり、破
断応力は１．９４　Ｘ　１０’ダイン／ｃＩ１１２であ
シ、靭性が８．６０×１１０８ｅｒ／ｃＩｎ３であった
。本発明の方法によって製造された、より配向された微
細繊維はこれ等性質の値が従来の方法で製造された微細
繊維よりも２５０〜６００％またはそれ以上も高かった
。

本発明の配向繊維および比較用の未配向繊維についてＷ
ＡＸ８　（広角Ｘ線赦乱）写真を撮シ、それ等を第４Ａ
図（本発明の繊維）および第４Ｂ図（比較用繊維）とし
て示した（繊維のＷＡＸｓ写真撮影でよく理解されてい
るように、写真は配向用チャンバーから出る繊維流の中
に置かれた回転マンドレルの上の繊維の束を集めること
によるとか又は集積ウェブから一定長さの繊維を切断し
その切断４−Ｒ維を束に集成することによるとかして得
られたような繊維の束について撮影される）。配向微小
繊維の結晶配向は環の存在と第４八図中のそれ等環の断
続から容易に明らかである。

本発明の繊維については結晶軸配向関数（磯維輔に沿っ
た配向）も測定したにューヨーク在のＲ，Ｅ、Ｋｒｉｅ
ｇｅｒ８出版社によって１９７９年に発行でいる手順を
使用する：特に第２４１頁の式４−２１参照）ところ、
それは肌６５であった。この値は従来の溶融吹付繊維で
は非常に低く、少なくとも零に近かった。０．５の値は
有意な結晶配向の存在を示し、４そして本発明の好まし
い繊維は肌８以上の値を呈する。

実施例２ 次の点を除いて概して実施例１の装置に似た装置を使用
して配向ナイロン６微細繊維を製造した。

配向用チャンバーの主要部は４８インチ（１２２ｔｍ　
）の長さであった。溶融吹付ダイは長さ：直径の比が５
＝１である円形平滑表面オリフィス（２５１固／インチ
）を有していた。ダイ温度は２７０°Ｃであり、−欠字
気温度および圧力はそれぞれ２７０°Ｃおよび１５　ｐ
Ｂ’Ｌ　（１０４ｋＰａ　）であシ〔間隙中０．０２０
インチ（０，０５ｃＩｎ）’Ｉ、そして重合体押出速度
は０．５ポンド／時／インチ（８９ｇ／時／鑵）であっ
た。押出繊維は、配向用チャンバーに約２５℃の温度の
空気を間隙中０．００５インチ（０，［１１３（１’ｆ
ｆｌ、）で圧カフ０ル日１（４８３ｋＰａ　）で使用し
て、配向された。配向用チャンバーのフレア化されたラ
ンダム化層部分は２４インチ（６１ｃＩｎ）の長さであ
った。繊維の出口速度は約６２５０ｍ／分であった。

代表的なサンプルの走査電子顕微鏡検査（ＳＥＭ）は濾
維直径１．８〜９．２５μを示し、その算出された平均
は維直径は５．１μであった。

比較のために、配向用チャンバーを使用することなく、
本発明の配向繊維に類似した直径の繊維を製造するよう
に選択された６１５℃の高いグイ温度で、未配向ナイロ
ン６を製造した（高いグイ温度は押出材料の粘度を低下
させ、それは製造される繊維の直径を小さくする傾向が
ある：そのため、この比較繊維は本発明の繊維のサイズ
に近付くことができ、それは上記の通シ、通常製造され
る溶融吹付繊維よりも直径が狭くなる傾向がある）。

この繊維の直径分布は肌６〜１０．５μとｉ＋＋＋定さ
れ、算出平均、戊維直径は６．１μであった。

製造された繊維の引張強さは実施例１に記載されている
ように４１１１定され、その結果の応カー歪み曲線は第
５Ａ図（本発明の繊維）および第５Ｂ図（比較用未配向
繊維）に示されている。縦座標上の単位はポンド／平方
インチであシ、横座標上の単位は俤である。

第６図は上記のように製造された本発明の代表的ウェブ
（第６Ａ図）および比較用未配向ウェブ（６Ｂ図）の組
織構造を示すＳＥＭ写真であり、繊維直径に対するそれ
等の差を示している。そこかられかるように、比較ウェ
ブは非常に小さい直径の繊維も包含しているが、それは
明らかに、従来の溶融吹付法における溶融吹付ダイの出
口での大きな乱れの結果として生成されたものである。

本発明の方法におけるダイの出口では、はるかに均一な
空気の流れが起こシ、これはより均一な直径の繊維の生
成に寄与するらしい。

第７図は本発明の繊維（第７Ａ図）および比較繊維（第
７Ｂ図）のＷＡＸＳ写真である。

実施例６ ホリエチレンテレフタレート（イーストマンケミカル社
からのイーストマンＡ１５０）の配向微細繊維を実施例
２の装置および条件を使用して製造した。ただし、グイ
温度は６１５℃で゛あシ、そして−次空気圧力および温
度はそれぞれ２０　ｐｓｉ（１３８ｋＰａ　）および６
１５°Ｃであった。繊維出口速度は約６０００ｍ／分で
あった。ＳＥＭによつ比較のために、同じ樹脂を使用し
、そしてやや筒いグイ温度（６６５°Ｃ）の採用および
配向用チャンバーの省略以外は同じ操作条件を使用して
、未配向微細繊維を製造した。この繊維の直径分布は０
．９１〜８．８μであシ、平均値３．８１であった。

第８図は配向繊維（第８Ａ図）および比較用未配向繊維
（第８Ｂ図）の写真のＷＡＸ８パターンを示している。

配向微細繊維の増加した結晶配向が容易に認められる。

実施例４〜６ メルトフローインデックス（ＭＦＩ）がそれぞれ４００
〜６００（実施例４）、６００〜８００（実施例５）、
および８０口〜１０００（実施例６）を有する６種類の
異なるポリプロピレンから配向微細繊維を製２造した。

実施例２の装置を、１８５°Ｃ（Ｄダイ温度、および２
００°Ｃおよび２０ｐｓ１（１３８ｋＰａ　）の−次空
気圧力および温度で、使用した。繊維の出口速度は約９
０２８ｍ／分であった。製造された４００〜６０　（ｊ
　ＭＦＩ微細繊維はＳＥＭによって、６．８〜６．７μ
の直径繊維を有し、平均直径４．９μであった。

製造された８００〜１０００　ＭＦＩ微細繊維の引張強
さがインストロン試験機を使用して測定され、応カー歪
み曲縁が第９Ａ図（本発明の繊維）および第９Ｂ図（比
較用未配向繊維）に示されている。

比較のために、同じ樹脂を使用し、そしてより高いダイ
温度の採用および配向用チャンバーの省略以外は同じ操
作条件を使用して、未配向微細繊維を製造した。製造さ
れた４００〜６００　ＭＦＩ繊維は直径が４．５５〜１
０μの範囲にあシ、平均値６．８６μであった。

実施例７ ホリエチレンテレフメレー）１１１点２５１６Ｃ；６５
〜７０℃で結晶化する）から、実施例２の装置を使用し
、ダイ温度６２５℃、−欠字気圧力および温度それぞれ
６２５°Ｃおよび２０　ｐｓｉ　（１３８ｋＰａ　）　
、および重合体押出速度１ポンド／時／インチ（１７８
ｇ／時／ＣＩｎ）で、配向微細繊維を製造した。繊維流
出速度は４４２８ｍ／分であった。

製造された繊維は直径が２．８６〜９．０５μの範囲に
あ夛、平均直径１．９μであった。

同じ樹脂を使用し、そしてより高いダイ温度の採用およ
び配向用チャンバーの省略以外は同じ操作条件を使用し
て、比較用微細繊維を贋造した。

この繊維は直径が６．１８〜１４．５５μの範囲にあシ
、平均直径８．３μを有していた。

実施例８〜１２ 実施例２に記載の装置でウェブを製造したっただし、配
向用チャンバーのラン々９ム化層部分は第１図に描かれ
ているようにフレア化されており、２０インチ（５１ｍ
）の長さであった。チャンバーの２面の広い壁だけが７
レア化されてかり、フレア化の角度θは６°であった。

条件は下記の第１表に記載されている。加えて、比較用
ウェブを同一重合体物質から、しかし配向用チャンバー
中に繊維を通すことなく、製造した；この比較用ウェブ
のための条件も第１表に示されている（記号ｒｃＪが付
されている）。さらに、配向用チャンバーのフレア化さ
れたランダム化層部分が長さ２４インチ（＜５１りであ
った以外は実施例１１および１２に記載されているもの
と同様の条件を使用して、追加の実施例（１１Ｘおよび
１２Ｘ）を実施した。ウェブは星パターン（中心ドツト
とそのドツトから放射状に出ている６個の線状セグメン
ト）でエンボスされ、エンボスはウェブの面槓の１５チ
を覆っておシ、それはウェブを１８フイ一ト／分の速度
でエンざスロージー下に通し、そして第１表に示されて
いるエンヴス温度および２Ｏｐ日ｉ　（１３８ｋＰａ　
）の圧力を使用して、付与された。本発明のウェブおよ
び比較ウェブの、縦方向（ＭＤ）−コレクターの回転す
る方向−と横方向（ＴＤ）の、グラブ引張強さおよびス
トリップ引張強さ（手順はＡＳＴＭ　Ｄ　１１１７およ
びＤ１６８２に記載されている）について試験した。

結果は第２表および第６表に示されている。いくつかの
サンプルに対してはエルメンドルフ引裂強さ（ＡｓＴｕ
　Ｄ　１４２４　）も測定した。それは第４表に報告さ
れている。

実施例１６ 本発明の有効な断熱性ウェブの例示として、実施例１に
従って製造された配向耐融吹付ポリプロピレン微細禮維
６５重量係と、６デニールのけん縮されたｉ　−”／４
インチＣ５，２（、−Ｉｎ）のポｌＪ工ｆレンチレフタ
レートステープルフアイバー６５重屑慢からなるウェデ
ｔ−ｎ造した。このウェブはけン縮ステープルファイバ
ーをリッカーリン（１ｉｃｋｅｒｉｎ　）　ｏ　−Ａ／
　（米国特許ｍ４，１１８．５３）号に教示されている
装置を使用）できツクアップし、そしてそのビックアッ
プされたステープルファイバーを、配向用チャンバーか
ら出た配向溶融吹付繊維の流れの中に導入することによ
って製造された。微細繊維の直径は８ＥＭによって測定
されたときｔｉｃ、　　５〜１０μの範囲にあシ、平均
直径５．５μであった。このウェブは非常に柔らかい風
合いを有しておシ、瓶のような直立支持体上に支持され
たときに容易になじんだ（ｄｒａｐｅ　した）。

比較のために、同一のけん縮ステーゾルポリエチレンテ
レフタレート繊維と、配向用チャンバー全通過しなかっ
た以外は本発明のウェブにおけるｌａ細繊維同様に輌遺
されたポリプロピレン微細繊維からなる類似ウェブ（１
３Ｃ）ｊ−製造した。

２つのウェブの断熱値をメイタグ（Ｍａｙｔａｇ）衣類
洗面機での１０回洗濯の前後で測定し、その精米ｔｌ−
第６表に示す。

ダイ温度（’（３）　　　　　２００　　　　３）０　
　　　３）０−欠字気 圧力（ｐｅｔ　）　　　　２０　　　　２５　　　　２
５（ｋＰａ）　　　　１５８　　　１７２　　　１７２
温度（℃）　　　　　２００　　　３）０　　　３）０
配向用チヤンバー 圧力（ｐｅｔ）　　　　７０　　　　７０　　　　７０
（ｋＰａ）　　　　４８３　　　　４８５　　　　４８
６温度Ｃ℃）　　　　周囲温度　　周囲温度　　周囲温
度Ｊ「合体押出速度 （１ｂ／ｈｒ／ｉｎ、）　　　　［１−５１１（ｇ／ｈ
ｒ／ｃ１７１　）　　　　　８９　　　１７８　　　１
７８実ｌ斥ルリ　１４〜１５ 実施例２に記載さｎているような装置で、第５衆に記載
さ（しているような条件を使用して製造さレタ４スリシ
クロヘキサンテレフタレート（結晶性融点２９５℃；イ
ーストマンケミカル社製５８７９）の配向倣細稙維８０
東漬チと、実施例１６のために記載したようにして溶融
吹付配向鍼維の流れの中に尋人された６デニールのポリ
エチレンテレフタレートけん縮ステープルフアイバー２
０重ｆ％からなる本発明の１所熱性ウエデを製造した。

第７表に記載されている坪破を有する、潰れたなじみ性
および柔らかい風合いのウェブをさらに２種類製造した
。この２種ウェブの断熱特性も第７表に示されているっ 第　　７　　表 重ｔｉｔ　Ｃｇ／ｍ”）　　　　１６５　　１０６　　
１５０厚さ（ｃｒｎ）　　　　　　　　０．７６０．７
１断熱効率（ｃｌｏ）１．５１　　１．５９（ｃｌｏ／
ｃｍ）　　　　　　　　　　１．７９　　　２．２４　
　　１．６６（ｃｌｏ−ｍ”／ｋｇ）　　　　　　９．
８　　　１５．０　　　１５．９１０回洗濯後 断熱効率（チ保留率）　１０３．１　　９２．２　　９
９．６厚さ（％保留率）　　　９１．５　　９８．６実
施例１６ 配向された溶融吹付ポリシクロヘギサンテレフタレート
微細・１截維（イーストマン６８７９）６５重財チと６
デニールのポリエチレンテレフタレートけん縮ステープ
ルファイバー６５重量％からなる本発明の断熱性ウェデ
金製造した。配向宕融吹付微、ｍｓ維の製造条件は第５
表に示されて訃り、そして測定された性質は第７表に示
されている。

このウェブは優れたなじみ性および柔らかい風合いを有
していた。

２つのダイで第２図に示されているような使用した以外
は実施例１に従って本発明の第一ウェブ（実施例１７）
を製造した。ダイ１０ａについては、ダイ温度は２００
°Ｃであり、−欠字気温度訃よび圧力はそれぞれ２００
℃および１５　ｐ８１（１０５ｋＰａ　）であシ、そし
てｈピ向用チャンバー空気温度ｐよび圧力はそれぞれ周
囲温度および７０　ｐ８ｉ　（４８３ｋＰａ　）であっ
た。重合体押出速度は０．５ポンド／時／インチ（８９
ｇ／時／ｃＩ１１）であった。配向用チャンバーを後に
した繊維は、ダイ１０ｂで製造された非配向溶融吹付ポ
リゾロピレン繊維と混合された。ダイ１０ｂでは、ダイ
温度は２７０℃であり、そして−欠字気圧力および温度
はそれぞれ５０　ｐ８１　（２０６ｋＰａ　）および２
７０℃であった。重合体押出速度は０．５ボンド／時／
インチ（８９ｇ／時／確）であった。

比較のために、配向ｄ融吹付繊維だけからなる本発明の
別のウェブ（実施例１８）を実施列４のようにして製造
した。実施例１７および１８のウェブはどちらも、温度
２７５Ｆ（１５５°Ｃ）および圧力２０ｐｌｉｉ　（１
５８ｋＰａ　）を使用して、１８フイ一ト／分の速度で
スポットパターン状にエンボスされた（面槓約０．５４
　ＩＩ２の菱形スポットであり、ウェブの全面槓の約６
４％を占める）。

実施例１７および１８のエンボスウェブ勿インストロン
試験機で、縦方向すなわちコレクターの運動方向ｐよび
横力向における引張強さ対歪みについて測定し、その結
果を第８表に報告する。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明の布を製造する本発明の方
法會実施するのに有効な２種類の装置のそれぞれ側面図
および斜視図である。 第６Ａ図、第６Ｂ図、第５Ａ図、第５Ｂ図、第９Ａ図お
よびｉ９Ｂ図は、それぞれ、本発明の繊維（「Ａ」図）
および比較繊維（「Ｂ」図）についての応カー歪み曲線
である。 第４Ａ図、第４Ｂ図、第７Ａ図、第７Ｂ図、第８Ａ図、
第８Ｂ図、第１０Ａ図、ＷＪ１０Ｂ図、第１１Ａ図およ
びｇ１１Ｂ図は、それぞれ本発明の繊維（「Ａ」写真）
および比較繊維（「Ｂ」写真）の構造を解析するＷＡＸ
Ｓ　（広角Ｘ線散乱）であるＸ線写真である。 第６Ａ図は本発明の代表的な繊維ウェブおよび第６Ｂ図
は比較繊維ウェブの組織構造である繊維の形状でそれぞ
れ示す走査電子顕微鏡写真である。

Claims (20)

【特許請求の範囲】
1. （１）繊維が、約１０μｍ以下の平均直径を有する配向
   された微細繊維、および凝集性で取扱可能でロフテイで
   反発弾性的に圧縮可能なウエブを生成するために前記微
   細繊維とブレンドされたけん縮ステープルフアイバーを
   含むことを特徴とする、繊維のブレンドからなる不織布
   。
2. （２）配向微細繊維が広角Ｘ線散乱写真で断続環パター
   ンを示す、特許請求の範囲第１項に記載の布。
3. （３）配向微細繊維がポリエチレンテレフタレートから
   なる、特許請求の範囲第１項または第２項記載の布。
4. （４）けん縮ステープルフアイバーがウエブの少なくと
   も約１０重量％を成す、特許請求の範囲第１項〜第３項
   のいずれか一項に記載の布。
5. （５）ウエブは少なくとも３０ｃｍ＾３／ｇのロフトを
   有する、特許請求の範囲第１項〜第４項のいずれか一項
   に記載の布。
6. （６）特許請求の範囲第１項〜第５項のいずれか一項に
   記載の布を衣料中に断熱層として有する衣料。
7. （７）溶融吹付繊維が少なくとも０．６５の結晶軸配向
   関数を有する、特許請求の範囲第１項〜第６項のいずれ
   か一項に記載の布。
8. （８）溶融吹付繊維が少なくとも０．８の結晶軸配向関
   数を有する、特許請求の範囲第１項〜第６項のいずれか
   一項に記載の布。
9. （９）繊維が、少なくとも約０．５の結晶配向関数を有
   する配向された溶融吹付繊維および配向されていないラ
   ンダムにからみ合つた溶融吹付繊維と含み、配向繊維と
   非配向繊維が凝集性の取扱可能なウエブとしてブレンド
   されていることを特徴とする、繊維のブレンドからなる
   不織布。
10. （１０）非配向繊維が実質的に０の結晶配向関数を有す
    る、特許請求の範囲第９項記載の布。
11. （１１）１．５ニユートン／ｇ／ｍ＾２より大きい最小
    縦方向グラブ引張強さ対重量比を有し、かつ０．１ニユ
    ートン／ｇ／ｍ＾２より大きい最小縦方向エルメンドル
    フ引裂強さ対重量比を有する配向された溶融吹付ポリオ
    レフイン繊維の結合ウエブからなる不織布。
12. （１２）繊維のウエブが、布の面槓の５〜４０％を占め
    る断続的な結合領域で熱エンボスされることによつて結
    合されている、特許請求の範囲囲第１１項記載の布。
13. （１３）２．５ニユートン／ｇ／ｍ＾２より大きい最小
    縦方向グラブ引張強さ対重量比を有し、かつ０．２５ニ
    ユートン／ｇ／ｍ＾２より大きい最小縦方向エルメンド
    ルフ引裂強さ対重量比を有する配向された溶融吹付ナイ
    ロン繊維のボンデツドウエブからなる不織布。
14. （１４）２．５ニユートン／ｇ／ｍ＾２より大きい最小
    グラブ引張強さ対重量比を有し、かつ０．１ニユートン
    ／ｇ／ｍ＾２より大きい最小エルメンドルフ引裂強さ対
    重量比を有する配向された溶融吹付ポリエチレンテレフ
    タレート繊維のボンデツドウエブからなる不織布。
15. （１５）ウエブの溶融吹付繊維が約８μｍ以下の平均直
    径を有する、特許請求の範囲第１１項〜第１４項のいず
    れか一項に記載の布。
16. （１６）四分の三以上の繊維の直径が６μｍの範囲内に
    ある、特許請求の範囲第１１項〜第１５項のいずれか一
    項に記載の布。
17. （１７）溶融された繊維形成性高分子材料をダイのオリ
    フイスから高速気流の中へ押出すことによつて微細繊維
    を製造する方法であつて、繊維はダイ出口から管状チヤ
    ンバーの中へ導かれ、そしてチヤンバー中を、繊維を緊
    張下に保つのに十分なかつ繊維が少なくとも約４４００
    ｍ／分の速度でチヤンバーを出るのに十分な速度で吹き
    付ける空気と共に、通過させられる、前記方法。
18. （１８）管状チヤンバーがフレア状出口を有する平坦な
    箱型のチヤンバーである、特許請求の範囲第１７項記載
    の方法。
19. （１９）空気がコアンダ曲面を経て管状チヤンバーに導
    入される、特許請求の範囲第１７項または第１８項記載
    の方法。
20. （２０）ダイのオリフイスが円形平滑表面オリフイスで
    ある、特許請求の範囲第１７項〜第１９項のいずれか一
    項に記載の方法。