JP3240819B2 - 不織布及びその製造法 - Google Patents
不織布及びその製造法Info
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、不織布およびその製
造法に関し、芯鞘構造を有する太い繊度のポリエステル
系複合フィラメントからなり、高モジュラス、高強力で
あって特にアスファルトルーフィングやタフテッドカー
ペットの基布等に好適で、スパンボンド法により能率的
に生産可能な不織布を提供するものである。
造法に関し、芯鞘構造を有する太い繊度のポリエステル
系複合フィラメントからなり、高モジュラス、高強力で
あって特にアスファルトルーフィングやタフテッドカー
ペットの基布等に好適で、スパンボンド法により能率的
に生産可能な不織布を提供するものである。
【０００２】
【従来の技術】不織布の製造法としてスパンボンド法が
知られている。図１は、その一例を示し、１は紡糸ノズ
ル、２は紡糸筒であり、紡糸ノズル１から吐出された芯
鞘構造を有する多数本のポリエステル系複合繊維（芯成
分がポリエチレンテレフタレート、鞘成分が低融点のポ
リエステル系ポリマー）からなるマルチフィラメント糸
条３が紡糸筒２を通って冷却され、紡糸ガイド４を経て
紡糸引取りロール５に引取られ、次いで３本の予熱ロー
ル６、７、８で予熱された後、下方の４本の延伸ロール
９、１０、１１、１２との間で延伸され、しかるのち電
気開繊装置１３で開繊され、エアサッカー１４から下方
のネットコンベヤ１５上に排出されてウエブ１６に形成
される。そして、このウエブ１６が上記のネットコンベ
ヤ１５で矢印Ｐ方向に搬送され、目的に応じて必要枚数
が、その繊維方向が直角に交差するように重ねられ、し
かるのち熱風で処理されて上記複合繊維の鞘成分が溶融
され、複合繊維の交差部が熱融着されて不織布が形成さ
れる。
知られている。図１は、その一例を示し、１は紡糸ノズ
ル、２は紡糸筒であり、紡糸ノズル１から吐出された芯
鞘構造を有する多数本のポリエステル系複合繊維（芯成
分がポリエチレンテレフタレート、鞘成分が低融点のポ
リエステル系ポリマー）からなるマルチフィラメント糸
条３が紡糸筒２を通って冷却され、紡糸ガイド４を経て
紡糸引取りロール５に引取られ、次いで３本の予熱ロー
ル６、７、８で予熱された後、下方の４本の延伸ロール
９、１０、１１、１２との間で延伸され、しかるのち電
気開繊装置１３で開繊され、エアサッカー１４から下方
のネットコンベヤ１５上に排出されてウエブ１６に形成
される。そして、このウエブ１６が上記のネットコンベ
ヤ１５で矢印Ｐ方向に搬送され、目的に応じて必要枚数
が、その繊維方向が直角に交差するように重ねられ、し
かるのち熱風で処理されて上記複合繊維の鞘成分が溶融
され、複合繊維の交差部が熱融着されて不織布が形成さ
れる。
【０００３】そして、従来は、ポリエチレンテレフタレ
ート繊維を製造する場合、延伸域における糸切れを少な
くし、安定した紡糸を可能にするためには、剪断速度
（ただし、剪断速度は、ノズル吐出量をＱ（cm3/秒）、
ノズル孔径をｄ（cm）としたとき、３２Ｑ／πｄ3 で定
義される）が６０００秒-1以上となるように紡糸ノズル
の孔径および紡糸引取り速度を設定することが常識とな
っていたので、上記のように芯鞘構造のポリエステル系
複合繊維を直接紡糸延伸する場合にも、ポリエチレンテ
レフタレート単一成分を紡糸する場合と同様に剪断速度
を６０００秒-1以上に設定していた。
ート繊維を製造する場合、延伸域における糸切れを少な
くし、安定した紡糸を可能にするためには、剪断速度
（ただし、剪断速度は、ノズル吐出量をＱ（cm3/秒）、
ノズル孔径をｄ（cm）としたとき、３２Ｑ／πｄ3 で定
義される）が６０００秒-1以上となるように紡糸ノズル
の孔径および紡糸引取り速度を設定することが常識とな
っていたので、上記のように芯鞘構造のポリエステル系
複合繊維を直接紡糸延伸する場合にも、ポリエチレンテ
レフタレート単一成分を紡糸する場合と同様に剪断速度
を６０００秒-1以上に設定していた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、複屈折
率０．１５以上のポリエチレンテレフタレートを芯成分
とする複合繊維を上記のように直接紡糸延伸工程で生産
すると、糸斑が大きくなり、かつ延伸倍率を糸物性に必
要な４．０倍以上に設定すると、糸切れが多発するとい
う問題があった。
率０．１５以上のポリエチレンテレフタレートを芯成分
とする複合繊維を上記のように直接紡糸延伸工程で生産
すると、糸斑が大きくなり、かつ延伸倍率を糸物性に必
要な４．０倍以上に設定すると、糸切れが多発するとい
う問題があった。
【０００５】この発明は、複屈折率０．１５以上のポリ
エチレンテレフタレートを芯成分とするポリエステル系
複合繊維からなり、該繊維の太さ斑が少なく、また延伸
時の糸切れを少なくして能率的に生産することが可能
で、かつ繊維間に大きな空隙を有していてアスファルト
やウレタン等の高粘度溶液と複合したり、また機械的性
質に優れていてタフテッドカーペット用基布に使用した
りするのに好適な不織布およびその製造法を提供するも
のである。
エチレンテレフタレートを芯成分とするポリエステル系
複合繊維からなり、該繊維の太さ斑が少なく、また延伸
時の糸切れを少なくして能率的に生産することが可能
で、かつ繊維間に大きな空隙を有していてアスファルト
やウレタン等の高粘度溶液と複合したり、また機械的性
質に優れていてタフテッドカーペット用基布に使用した
りするのに好適な不織布およびその製造法を提供するも
のである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の不織布は、芯
成分と低融点の鞘成分とからなる芯鞘構造の複合繊維を
ウエブ状に堆積し、上記鞘成分を溶融して得られたスパ
ンボンド不織布であり、上記の複合繊維が複屈折率０．
１５以上のポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、
融点２００〜２３０℃のポリエステルを鞘成分とし、芯
鞘比率が５／５〜９／１、繊度８〜１８デニールである
ことを特徴とする。
成分と低融点の鞘成分とからなる芯鞘構造の複合繊維を
ウエブ状に堆積し、上記鞘成分を溶融して得られたスパ
ンボンド不織布であり、上記の複合繊維が複屈折率０．
１５以上のポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、
融点２００〜２３０℃のポリエステルを鞘成分とし、芯
鞘比率が５／５〜９／１、繊度８〜１８デニールである
ことを特徴とする。
【０００７】また、この発明に係る不織布の製造法は、
ポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、融点２００
〜２３０℃のポリエステルを鞘成分とし、芯鞘比率が５
／５〜９／１の芯鞘構造を有する繊度８〜１８デニール
の複合繊維を直接紡糸延伸法で製造し、得られた複合繊
維をウエブ状に堆積し、このウエブを熱風で処理してウ
エブ中の複合繊維の交差部を融着する不織布の製造法に
おいて、上記複合繊維の紡糸をノズル剪断速度１０００
〜４０００秒-1の条件で行い、延伸を延伸倍率４．０〜
６．０倍で行うことを特徴とする。
ポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、融点２００
〜２３０℃のポリエステルを鞘成分とし、芯鞘比率が５
／５〜９／１の芯鞘構造を有する繊度８〜１８デニール
の複合繊維を直接紡糸延伸法で製造し、得られた複合繊
維をウエブ状に堆積し、このウエブを熱風で処理してウ
エブ中の複合繊維の交差部を融着する不織布の製造法に
おいて、上記複合繊維の紡糸をノズル剪断速度１０００
〜４０００秒-1の条件で行い、延伸を延伸倍率４．０〜
６．０倍で行うことを特徴とする。
【０００８】上記複合繊維の芯成分は、複屈折率０．１
５以上のポリエチレンテレフタレートで構成される。こ
の複屈折率が０．１５未満の場合は、複合繊維の交差部
を熱融着する際の熱処理およびアスファルトルーフィン
グ製造の際のアスファルト含浸に耐えられる高融点が得
られず、またアスファルトルーフィングやタフテッドカ
ーペット用基布として必要な高モジュラスが得られな
い。
５以上のポリエチレンテレフタレートで構成される。こ
の複屈折率が０．１５未満の場合は、複合繊維の交差部
を熱融着する際の熱処理およびアスファルトルーフィン
グ製造の際のアスファルト含浸に耐えられる高融点が得
られず、またアスファルトルーフィングやタフテッドカ
ーペット用基布として必要な高モジュラスが得られな
い。
【０００９】上記複合繊維の鞘成分は、融点２００〜２
３０℃のポリエステルで構成され、かかるポリエステル
としては、ポリエチレンテレフタレート・ポリテトラメ
チレンイソフタレートのブロック共重合体、リン含有共
重合ポリエステル、またはそれらの少なくとも２種以上
を含む共重合ポリエステル等が例示され、特にポリエチ
レンテレフタレート・ポリテトラメチレンイソフタレー
トのブロック共重合体が好ましい。上記の融点が２００
℃未満の場合は、アスファルト含浸時に不織布が複合繊
維の融着部で分離する危険があり、また２３０℃を超え
た場合は、複合繊維の交差部を熱融着する際に芯成分が
熱劣化し、不織布としての強力が低下する。
３０℃のポリエステルで構成され、かかるポリエステル
としては、ポリエチレンテレフタレート・ポリテトラメ
チレンイソフタレートのブロック共重合体、リン含有共
重合ポリエステル、またはそれらの少なくとも２種以上
を含む共重合ポリエステル等が例示され、特にポリエチ
レンテレフタレート・ポリテトラメチレンイソフタレー
トのブロック共重合体が好ましい。上記の融点が２００
℃未満の場合は、アスファルト含浸時に不織布が複合繊
維の融着部で分離する危険があり、また２３０℃を超え
た場合は、複合繊維の交差部を熱融着する際に芯成分が
熱劣化し、不織布としての強力が低下する。
【００１０】上記の複合繊維における芯成分と鞘成分の
構成比率は、５／５〜９／１、好ましくは６／４〜８／
２であり、上記の比率が５／５未満の場合は芯成分の太
さが不足し、反対に９／１を超えた場合は接着強力が不
足し、いずれの場合も不織布として必要な強力が得られ
ない。
構成比率は、５／５〜９／１、好ましくは６／４〜８／
２であり、上記の比率が５／５未満の場合は芯成分の太
さが不足し、反対に９／１を超えた場合は接着強力が不
足し、いずれの場合も不織布として必要な強力が得られ
ない。
【００１１】上記複合繊維の繊度は、８〜１８デニー
ル、好ましくは１０〜１６デニールであり、８デニール
未満の場合は所望の単糸強力および不織布強力が得られ
ず、かつ不織布内に形成される空隙が狭くなり、アスフ
ァルトやウレタンの含浸が困難になる。反対に１８デニ
ールを超えた場合は、単糸間の接点距離が疎になるため
不織布の強力が低下する。
ル、好ましくは１０〜１６デニールであり、８デニール
未満の場合は所望の単糸強力および不織布強力が得られ
ず、かつ不織布内に形成される空隙が狭くなり、アスフ
ァルトやウレタンの含浸が困難になる。反対に１８デニ
ールを超えた場合は、単糸間の接点距離が疎になるため
不織布の強力が低下する。
【００１２】この発明の不織布は、上記の複合繊維から
なるウエブを目的に応じた目付量となるように重ね、鞘
成分を溶融して製造されるが、上記の目付量は４０〜３
００ｇ／ｍ2 、特に８０〜２００ｇ／ｍ2 が好ましい。
この目付量が４０ｇ／ｍ2 未満の場合は、強力が不足
し、反対に３００ｇ／ｍ2 を超えた場合は重くなり、作
業性が低下して好ましくない。なお、複合繊維の配列
は、方向性の少ないランダム配列および直交配列が好ま
しい。
なるウエブを目的に応じた目付量となるように重ね、鞘
成分を溶融して製造されるが、上記の目付量は４０〜３
００ｇ／ｍ2 、特に８０〜２００ｇ／ｍ2 が好ましい。
この目付量が４０ｇ／ｍ2 未満の場合は、強力が不足
し、反対に３００ｇ／ｍ2 を超えた場合は重くなり、作
業性が低下して好ましくない。なお、複合繊維の配列
は、方向性の少ないランダム配列および直交配列が好ま
しい。
【００１３】上記の不織布を製造するには、直接紡糸延
伸法または紡糸同時延伸法を利用したスパンボンド法が
採用されるが、上記の不織布を得るためにはノズル剪断
速度を１０００〜４０００秒-1に設定する必要があり、
特に１０００〜２５００秒-1が好ましい。すなわち、従
来の常識とされていた６０００秒-1に比して低く設定さ
れる。上記の剪断速度が１０００秒-1未満の場合は、紡
糸工程や延伸工程において糸切れが発生したり、得られ
た複合繊維の繊度斑が大きくなったりする。反対に４０
００秒-1を超えた場合は、ノズル直下において孔曲がり
吐出が生じたり、ノズル径と糸径との比率で定義される
ドラフト率が不十分になって複屈折率が０．１５未満に
なったりしてこの発明の目的が達成されない。
伸法または紡糸同時延伸法を利用したスパンボンド法が
採用されるが、上記の不織布を得るためにはノズル剪断
速度を１０００〜４０００秒-1に設定する必要があり、
特に１０００〜２５００秒-1が好ましい。すなわち、従
来の常識とされていた６０００秒-1に比して低く設定さ
れる。上記の剪断速度が１０００秒-1未満の場合は、紡
糸工程や延伸工程において糸切れが発生したり、得られ
た複合繊維の繊度斑が大きくなったりする。反対に４０
００秒-1を超えた場合は、ノズル直下において孔曲がり
吐出が生じたり、ノズル径と糸径との比率で定義される
ドラフト率が不十分になって複屈折率が０．１５未満に
なったりしてこの発明の目的が達成されない。
【００１４】また、この発明による不織布の製造方法で
は、紡糸工程に続く延伸工程における延伸倍率が４．０
〜６．０倍、好ましくは４．５〜５．５倍に設定され
る。この延伸倍率が４．０倍未満の場合は、所望の繊維
強力が得られず、反対に６．０倍を超えた場合は、延伸
工程最後の繊維速度が１５００ｍ／分を超える結果にな
り、複合繊維を堆積してウエブを形成する際、直交配列
が困難になる。
は、紡糸工程に続く延伸工程における延伸倍率が４．０
〜６．０倍、好ましくは４．５〜５．５倍に設定され
る。この延伸倍率が４．０倍未満の場合は、所望の繊維
強力が得られず、反対に６．０倍を超えた場合は、延伸
工程最後の繊維速度が１５００ｍ／分を超える結果にな
り、複合繊維を堆積してウエブを形成する際、直交配列
が困難になる。
【００１５】
【作用】この発明の不織布は、複屈折率０．１５以上の
ポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、融点２００
〜２３０℃のポリエステルを鞘成分とする芯鞘構造の複
合繊維で構成されるので、上記の複合繊維からなるウエ
ブを２００〜２３０℃に加熱して複合繊維の交差部を熱
融着することができ、この熱融着の際に芯成分を熱劣化
させることがなく、高温アスファルト（温度１９０〜２
１０℃）やウレタンを含浸させる際にも、芯成分が損傷
されず、強力が保存される。また、上記複合繊維の芯鞘
比率が５／５〜９／１、繊度が８〜１８デニールである
ため、繊維強力および複合繊維相互間の接着強力のバラ
ンスが良好であり、不織布としての強力とモジュラスが
高く、かつ複合繊維相互間に適度な空隙を有し、アスフ
ァルトの含浸が容易である。
ポリエチレンテレフタレートを芯成分とし、融点２００
〜２３０℃のポリエステルを鞘成分とする芯鞘構造の複
合繊維で構成されるので、上記の複合繊維からなるウエ
ブを２００〜２３０℃に加熱して複合繊維の交差部を熱
融着することができ、この熱融着の際に芯成分を熱劣化
させることがなく、高温アスファルト（温度１９０〜２
１０℃）やウレタンを含浸させる際にも、芯成分が損傷
されず、強力が保存される。また、上記複合繊維の芯鞘
比率が５／５〜９／１、繊度が８〜１８デニールである
ため、繊維強力および複合繊維相互間の接着強力のバラ
ンスが良好であり、不織布としての強力とモジュラスが
高く、かつ複合繊維相互間に適度な空隙を有し、アスフ
ァルトの含浸が容易である。
【００１６】この発明に係る不織布の製造法によれば、
複屈折率が０．１５以上、好ましくは０．１５〜０．１
９、特に好ましくは０．１５〜０．１８のポリエチレン
テレフタレートを芯成分とし、融点２００〜２３０℃の
ポリエステルを鞘成分とし、芯鞘比率が５／５〜９／
１、繊度８〜１８デニールの複合繊維からなる不織布が
得られる。そして、上記複合繊維がノズル剪断速度１０
００〜４０００秒-1の条件で紡糸されるので、複合繊維
であるにもかかわらず、延伸時の糸切れが少なく、かつ
繊度斑が少なくなり、生産性が向上する。また、上記の
とおりノズル剪断速度を１０００〜４０００秒-1に設定
し、かつ延伸倍率を４．０〜６．０倍に設定するので、
充分な繊維強力が得られ、しかも延伸後の複合繊維の最
終引取り速度を１５００ｍ／分以下に抑えることがで
き、そのためウエブとして堆積する際、直交配列が容易
となる。
複屈折率が０．１５以上、好ましくは０．１５〜０．１
９、特に好ましくは０．１５〜０．１８のポリエチレン
テレフタレートを芯成分とし、融点２００〜２３０℃の
ポリエステルを鞘成分とし、芯鞘比率が５／５〜９／
１、繊度８〜１８デニールの複合繊維からなる不織布が
得られる。そして、上記複合繊維がノズル剪断速度１０
００〜４０００秒-1の条件で紡糸されるので、複合繊維
であるにもかかわらず、延伸時の糸切れが少なく、かつ
繊度斑が少なくなり、生産性が向上する。また、上記の
とおりノズル剪断速度を１０００〜４０００秒-1に設定
し、かつ延伸倍率を４．０〜６．０倍に設定するので、
充分な繊維強力が得られ、しかも延伸後の複合繊維の最
終引取り速度を１５００ｍ／分以下に抑えることがで
き、そのためウエブとして堆積する際、直交配列が容易
となる。
【００１７】
【実施例】芯成分としてポリエチレンテレフタレート
（固有粘度０．６４）を使用し、鞘成分としてポリエチ
レンテレフタレート、イソフタル酸およびブタンジオー
ルのブロック共重合体を使用し、芯鞘比率８／２の複合
繊維からなる不織布を製造した。すなわち、上記のポリ
マーを２７７℃で溶融し、図１に示す多孔ノズル１から
吐出し、紡糸筒２で冷却固化し、得られた複合繊維糸条
３を紡糸引取りロール５により引取り、予熱ロール６、
７、８で予熱し、次いで延伸ロール９、１０、１１、１
２との間で５倍に延伸し、電気開繊装置１４で開繊し、
エアサッカー１４で牽引してネットコンベヤ１５上に堆
積した。
（固有粘度０．６４）を使用し、鞘成分としてポリエチ
レンテレフタレート、イソフタル酸およびブタンジオー
ルのブロック共重合体を使用し、芯鞘比率８／２の複合
繊維からなる不織布を製造した。すなわち、上記のポリ
マーを２７７℃で溶融し、図１に示す多孔ノズル１から
吐出し、紡糸筒２で冷却固化し、得られた複合繊維糸条
３を紡糸引取りロール５により引取り、予熱ロール６、
７、８で予熱し、次いで延伸ロール９、１０、１１、１
２との間で５倍に延伸し、電気開繊装置１４で開繊し、
エアサッカー１４で牽引してネットコンベヤ１５上に堆
積した。
【００１８】ただし、ノズルの孔数を５１１個に、吐出
速度を１．３３ｇ／分・孔に、紡糸引取りロール５の引
取り速度を２００ｍ／分に、予熱ロール６、７、８によ
る予熱温度を８５℃に、延伸ロール９による延伸倍率を
５倍にそれぞれ統一し、ノズル孔径、ノズル剪断速度お
よびノズルドラフト（紡糸引取りロール５の周速度と吐
出線速度との比率）を下記の表１に示すように変更して
実施例１〜３および比較例１、２の合計５種類のウエブ
を試作した。
速度を１．３３ｇ／分・孔に、紡糸引取りロール５の引
取り速度を２００ｍ／分に、予熱ロール６、７、８によ
る予熱温度を８５℃に、延伸ロール９による延伸倍率を
５倍にそれぞれ統一し、ノズル孔径、ノズル剪断速度お
よびノズルドラフト（紡糸引取りロール５の周速度と吐
出線速度との比率）を下記の表１に示すように変更して
実施例１〜３および比較例１、２の合計５種類のウエブ
を試作した。
【００１９】 表 １ ノズル径 ノズル剪断速度 ノズルドラフト 実施例１ 0.40（mm） 2991（秒-1） 22.3（倍） 実施例２ 0.45 2101 28.2 実施例３ 0.50 1532 34.8 比較例１ 0.35 4465 17.1 比較例２ 0.60 886 50.1
【００２０】上記の実施例１〜３および比較例１、２の
ウエブを製造する際、延伸時の糸切れ本数（ノズル１個
当たり）を比較した。また、得られたウエブから複合繊
維を取出し、その単糸繊度および単糸強力を測定し、更
に芯成分の複屈折率（Δｎ）を測定した。その結果を下
記の表２に示す。ただし、複屈折率は、不織布から単糸
を引き抜き、コンペンセータ法により、１０×２０倍の
偏光顕微鏡を用いて測定した。また、単糸強力は引張り
試験器（オリエンテック社製、「テンシロンＵＴＭ−II
I Ｌ」）を使用し、チャック間距離２０mm、引張速度２
０mm／分で測定した。ただし、試料数は１０である。
ウエブを製造する際、延伸時の糸切れ本数（ノズル１個
当たり）を比較した。また、得られたウエブから複合繊
維を取出し、その単糸繊度および単糸強力を測定し、更
に芯成分の複屈折率（Δｎ）を測定した。その結果を下
記の表２に示す。ただし、複屈折率は、不織布から単糸
を引き抜き、コンペンセータ法により、１０×２０倍の
偏光顕微鏡を用いて測定した。また、単糸強力は引張り
試験器（オリエンテック社製、「テンシロンＵＴＭ−II
I Ｌ」）を使用し、チャック間距離２０mm、引張速度２
０mm／分で測定した。ただし、試料数は１０である。
【００２１】 表 ２ 糸切れ 単糸繊度 単糸強力 複屈折率 実施例１ 1.5 （件／日） 12（ｄ） 5.2（ｇ／ｄ） 0.162 実施例２ 0.5 12 5.3 0.157 実施例３ 0.15 12 5.7 0.153 比較例１ 12 12 4.7 0.143 比較例２ 14 12 3.9 0.137
【００２２】上記の表１〜２から明らかなように、この
発明の実施例１、２、３は、いずれも糸切れが少なく、
単糸強力に優れている。特に実施例２および実施例３
は、ノズル剪断速度を２１００〜１５００秒-1に、ノズ
ルドラフトを２８〜４０の範囲に調整したので、糸切れ
が非常に少なく、糸質も良好であった。これに対し、比
較例１はノズル剪断速度が過大であるため、複屈折率が
０．１４３となり、また比較例２はノズル剪断速度が過
小であるため、複屈折率が０．１３７となり、いずれも
糸切れが多く、単糸強力も低くなった。
発明の実施例１、２、３は、いずれも糸切れが少なく、
単糸強力に優れている。特に実施例２および実施例３
は、ノズル剪断速度を２１００〜１５００秒-1に、ノズ
ルドラフトを２８〜４０の範囲に調整したので、糸切れ
が非常に少なく、糸質も良好であった。これに対し、比
較例１はノズル剪断速度が過大であるため、複屈折率が
０．１４３となり、また比較例２はノズル剪断速度が過
小であるため、複屈折率が０．１３７となり、いずれも
糸切れが多く、単糸強力も低くなった。
【００２３】上記の実施例１〜３および比較例１、２の
ウエブをネットコンベヤ１５上に堆積する際、エアサッ
カー１４を前後左右に振って繊維方向がほぼ直交するよ
うに、かつ目付量が１２０ｇ／ｍ2 となるように重ね、
これを温度２４０℃の熱風で処理して鞘成分を軟化さ
せ、次いでローラでプレスして複合繊維の交差部を接着
し、不織布とし、その乾強度（ＤＴ）および５％伸長時
応力（ＳＴ）を測定した。その結果を下記の表３に示
す。ただし、上記の乾強度（ＤＴ）および５％伸長時応
力（ＳＴ）は、引張試験機（オリエンテック社製、「テ
ンシロンＵＣＴ−５００」）を使用し、チャック間距離
１０cm、チャック掴みしろ５cm、引張り速度２００mm／
分で測定した。なお、表中の（Ｔ）は縦方向の測定値
を、（Ｗ）は横方向の測定値をそれぞれ示す。
ウエブをネットコンベヤ１５上に堆積する際、エアサッ
カー１４を前後左右に振って繊維方向がほぼ直交するよ
うに、かつ目付量が１２０ｇ／ｍ2 となるように重ね、
これを温度２４０℃の熱風で処理して鞘成分を軟化さ
せ、次いでローラでプレスして複合繊維の交差部を接着
し、不織布とし、その乾強度（ＤＴ）および５％伸長時
応力（ＳＴ）を測定した。その結果を下記の表３に示
す。ただし、上記の乾強度（ＤＴ）および５％伸長時応
力（ＳＴ）は、引張試験機（オリエンテック社製、「テ
ンシロンＵＣＴ−５００」）を使用し、チャック間距離
１０cm、チャック掴みしろ５cm、引張り速度２００mm／
分で測定した。なお、表中の（Ｔ）は縦方向の測定値
を、（Ｗ）は横方向の測定値をそれぞれ示す。
【００２４】 表 ３ ＤＴ(T) ＤＴ(W) ＳＴ(T) ＳＴ(W) (kgf/5cm) (kgf/5cm) (kgf/5cm) (kgf/5cm) 実施例１ 61 34 34 24 実施例２ 63 37 35 25 実施例３ 65 38 35 25 比較例１ 50 30 28 20 比較例２ 45 26 24 17
【００２５】上記の表３から明らかなように、この発明
の実施例１〜３は、いずれも高モジュラス、高強力を有
していた。これに対して比較例１および２は、いずれも
低強力の不織布であった。
の実施例１〜３は、いずれも高モジュラス、高強力を有
していた。これに対して比較例１および２は、いずれも
低強力の不織布であった。
【００２６】
【発明の効果】請求項１に記載した発明は、複屈折率
０．１５以上のポリエチレンテレフタレートを芯成分と
し、融点２００〜２３０℃の熱可塑性ポリマーを鞘成分
とし、芯鞘比率が５／５〜９／１、繊度８〜１８デニー
ルの芯鞘構造の複合繊維からなる不織布であるから、繊
維強力および複合繊維相互間の接着強力のバランスが良
好であり、不織布としての強力とモジュラスが高く、し
かも耐熱性に優れ、不織布内に適度な空隙を有し、アス
ファルトの含浸が容易であり、特にアスファルトルーフ
ィングやタフテッドカーペットの基布として好適であ
り、製造時の糸切れも少なく、生産が容易である。
０．１５以上のポリエチレンテレフタレートを芯成分と
し、融点２００〜２３０℃の熱可塑性ポリマーを鞘成分
とし、芯鞘比率が５／５〜９／１、繊度８〜１８デニー
ルの芯鞘構造の複合繊維からなる不織布であるから、繊
維強力および複合繊維相互間の接着強力のバランスが良
好であり、不織布としての強力とモジュラスが高く、し
かも耐熱性に優れ、不織布内に適度な空隙を有し、アス
ファルトの含浸が容易であり、特にアスファルトルーフ
ィングやタフテッドカーペットの基布として好適であ
り、製造時の糸切れも少なく、生産が容易である。
【００２７】また、請求項２に記載した発明は、ポリエ
チレンテレフタレートを芯成分とし、融点２００〜２３
０℃のポリエステルを鞘成分とし、芯鞘比率が５／５〜
９／１の芯鞘構造を有する繊度８〜１８デニールの複合
繊維を直接紡糸延伸法で製造し、得られた複合繊維をウ
エブ状に堆積し、このウエブを熱風で処理してウエブ中
の複合繊維の交差部を融着する不織布の製造法におい
て、上記複合繊維の紡糸をノズル剪断速度１０００〜４
０００秒-1の条件で行い、延伸を延伸倍率４．０〜６．
０倍で行う方法であるから、上記請求項１記載の不織布
を製造することができ、しかも複合繊維であるにもかか
わらず、延伸時の糸切れが少なく、かつ繊度斑が少なく
なり、生産性が向上し、しかも延伸後の複合繊維の最終
引取り速度を１５００ｍ／分以下に抑えることができ、
そのためウエブとして堆積する際、直交配列が容易とな
る。
チレンテレフタレートを芯成分とし、融点２００〜２３
０℃のポリエステルを鞘成分とし、芯鞘比率が５／５〜
９／１の芯鞘構造を有する繊度８〜１８デニールの複合
繊維を直接紡糸延伸法で製造し、得られた複合繊維をウ
エブ状に堆積し、このウエブを熱風で処理してウエブ中
の複合繊維の交差部を融着する不織布の製造法におい
て、上記複合繊維の紡糸をノズル剪断速度１０００〜４
０００秒-1の条件で行い、延伸を延伸倍率４．０〜６．
０倍で行う方法であるから、上記請求項１記載の不織布
を製造することができ、しかも複合繊維であるにもかか
わらず、延伸時の糸切れが少なく、かつ繊度斑が少なく
なり、生産性が向上し、しかも延伸後の複合繊維の最終
引取り速度を１５００ｍ／分以下に抑えることができ、
そのためウエブとして堆積する際、直交配列が容易とな
る。
【図１】実施例の正面図である。
１：ノズル ２：紡糸筒 ３：複合繊維からなるマルチフィラメント糸条 ４：紡糸ガイド ５：紡糸引取りロール ６、７、８：予熱ロール ９、１０、１１、１２：延伸ロール １３：電気開繊装置 １４：エアサッカー １５：ネットコンベヤ １６：ウエブ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｄ０４Ｈ 3/00 Ｄ０４Ｈ 3/00 Ｆ (56)参考文献 特開 昭62−191511（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−162820（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−167338（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−65515（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−136216（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−106114（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−89617（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−154010（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−154026（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−193603（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−76894（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−199961（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−167418（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D04H 1/00 - 18/00 D01D 1/00 - 13/02
Claims (2)
- 【請求項１】 芯成分と低融点の鞘成分とからなる芯鞘
構造の複合繊維をウエブ状に堆積し、上記鞘成分を溶融
して得られたスパンボンド不織布であり、上記の複合繊
維が複屈折率０．１５以上のポリエチレンテレフタレー
トを芯成分とし、融点２００〜２３０℃のポリエステル
を鞘成分とし、芯鞘比率が５／５〜９／１、繊度８〜１
８デニールであることを特徴とする不織布。 - 【請求項２】 ポリエチレンテレフタレートを芯成分と
し、融点２００〜２３０℃のポリエステルを鞘成分と
し、芯鞘比率が５／５〜９／１の芯鞘構造を有する繊度
８〜１８デニールの複合繊維を直接紡糸延伸法で製造
し、得られた複合繊維をウエブ状に堆積し、このウエブ
を熱風で処理してウエブ中の複合繊維の交差部を融着す
る不織布の製造法において、上記複合繊維の紡糸をノズ
ル剪断速度１０００〜４０００秒-1の条件で行い、延伸
を延伸倍率４．０〜６．０倍で行うことを特徴とする不
織布の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7387894A JP3240819B2 (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 不織布及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7387894A JP3240819B2 (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 不織布及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07258951A JPH07258951A (ja) | 1995-10-09 |
| JP3240819B2 true JP3240819B2 (ja) | 2001-12-25 |
Family
ID=13530909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7387894A Expired - Fee Related JP3240819B2 (ja) | 1994-03-17 | 1994-03-17 | 不織布及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3240819B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104662217A (zh) * | 2012-09-20 | 2015-05-27 | 旭化成纤维株式会社 | 聚丙烯系无纺布 |
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| KR100476462B1 (ko) * | 2002-09-13 | 2005-03-17 | 김학용 | 생체모방형 나노섬유 부직포 및 그의 제조방법 |
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| JP2006060100A (ja) * | 2004-08-23 | 2006-03-02 | Okaya Electric Ind Co Ltd | 発光ダイオード及びその製造方法 |
| JP4698986B2 (ja) * | 2004-08-23 | 2011-06-08 | 岡谷電機産業株式会社 | 発光ダイオード及びその製造方法 |
| JP4867156B2 (ja) * | 2004-11-15 | 2012-02-01 | 東レ株式会社 | ヒートシール用スパンボンド不織布およびそれを用いたフィルター |
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| JP2006286672A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Okaya Electric Ind Co Ltd | 発光ダイオード及びその製造方法 |
| US7786028B2 (en) | 2005-04-08 | 2010-08-31 | Johns Manville | Nonwoven polymeric fiber mat composites and method |
| US20100180558A1 (en) | 2007-05-31 | 2010-07-22 | Toray Industries, Inc | Nonwoven fabric for cylindrical bag filter, process for producing the same, and cylindrical bag filter therefrom |
| JP2008303527A (ja) * | 2008-08-07 | 2008-12-18 | Okaya Electric Ind Co Ltd | 蛍光物質担持体 |
| JP5200232B2 (ja) * | 2008-10-07 | 2013-06-05 | 株式会社高分子加工研究所 | ヤーンの収縮熱処理装置 |
| JP2020050971A (ja) * | 2018-09-25 | 2020-04-02 | ユニチカ株式会社 | ポリエステル系長繊維不織布 |
| US20230313449A1 (en) * | 2020-09-02 | 2023-10-05 | Tietex International Ltd. | Roofing Material and Related Method |
-
1994
- 1994-03-17 JP JP7387894A patent/JP3240819B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104662217A (zh) * | 2012-09-20 | 2015-05-27 | 旭化成纤维株式会社 | 聚丙烯系无纺布 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07258951A (ja) | 1995-10-09 |
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