JP7238404B2

JP7238404B2 - 積層フィルム

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Publication number: JP7238404B2
Application number: JP2018551884A
Authority: JP
Inventors: 嘉丈増田; 滋青山; 純坂本; 博二小島
Original assignee: Toray Industries Inc
Current assignee: Toray Industries Inc
Priority date: 2017-10-03
Filing date: 2018-09-26
Publication date: 2023-03-14
Anticipated expiration: 2038-09-26
Also published as: KR102637931B1; WO2019069758A1; EP4050385A1; EP3693772B1; EP3693772A1; KR20200064058A; TW201922507A; TWI787362B; CN111164470A; JPWO2019069758A1; US11760072B2; EP3693772A4; US20200316927A1

Description

本発明は、積層フィルムに関する。

従来、光学特性が異なる２種以上の材料を光の波長レベルの層厚みで交互に積層することにより発現する光の干渉現象を利用して、特定の波長の光を選択的に反射させる光干渉多層膜が知られている。このような多層膜は、用いる材料の屈折率、層数、各層厚みを所望の光学的な設計とすることで、種々の性能を具備せしめることが可能であるため様々な光学用途向けに市販されている。例えば、コールドミラー、ハーフミラー、レーザーミラー、ダイクロイックフィルタ、熱線反射フィルム、近赤外カットフィルタ、単色フィルター、偏光反射フィルム等があげられる。

このような多層膜を溶融押出法にて得る場合、透明性、耐熱性、耐候性、耐薬品性、強度および寸法安定性などの理由から、一方の樹脂にポリエチレンテレフタレートやポリエチレンナフタレートといったポリエステル樹脂を主成分として使用し、もう一方の樹脂に、ポリエステル樹脂とは光学特性の異なる熱可塑性樹脂（例えば共重合ポリエステル）を使用した多層フィルムが知られている（特許文献１、２）。特に一方の樹脂にポリエチレンナフタレートを主成分として用いた場合、低屈折率の共重合ポリエステルとの屈折率差を大きく出来るため、高い反射率を有する光干渉多層膜を得る場合に有用である。
特開２００５－０５９３３２号公報特開２００４－２４９５８７号公報

しかしながら、溶融押出し法にてポリエチレンナフタレートを主成分とした層と低屈折率の共重合ポリエステルの層からなる多層膜を得た場合、ポリエチレンナフタレートを主成分とした層の剛性が高いために変形し難く、フィルムを変形・加工して用いる用途に適用し難い。例えば、成型加工時に破れたり亀裂が発生したりすることがあるため、最終製品として適用できないという問題があった。

本発明は、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂を主成分とする層と、前記ポリエステル樹脂とは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂を主成分とする層を交互に５１層以上積層した積層フィルムにおいて、成型加工時の破れや亀裂を抑制し、かつ、良好な反射率や透明性を有する積層フィルムを提供することを課題とする。

上記課題を解決するため本発明の積層フィルムは以下の［Ｉ］または［ＩＩ］のいずれかの構成を有する。すなわち、
［Ｉ］ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂（樹脂Ａ）を主成分とする層（Ａ層）と、前記樹脂Ａとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂（樹脂Ｂ）を主成分とする層（Ｂ層）を交互に５１層以上積層した積層構成部を有する積層フィルムであって、前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含み、式（１）で表される構造をポリエステル樹脂の全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含み、前記積層構成部の少なくとも一方の表面の屈折率が１．６８以上１．８０以下であり、前記表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重が１５ｍＮ以下であり、前記積層構成部の少なくとも一方の表面側から測定した反射率プロフィールにおいて、３０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも一つ有する積層フィルム、または、
［ＩＩ］ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂（樹脂Ａ）を主成分とする層（Ａ層）と、前記樹脂Ａとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂（樹脂Ｂ）を主成分とする層（Ｂ層）を交互に５１層以上積層した積層構成部を有する積層フィルムであって、前記樹脂Ａがジカルボン酸構成成分にナフタレンジカルボン酸を含み、前記Ａ層、Ｂ層を構成する樹脂のうち、少なくとも前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含み、式（１）で表される構造をポリエステル樹脂の全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含む、有する積層フィルム、である。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）。

なお、上記本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂（樹脂Ａ）を主成分とする層（Ａ層）と、前記樹脂Ａとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂（樹脂Ｂ）を主成分とする層（Ｂ層）を交互に５１層以上積層した積層構成部を有する積層フィルムであって、前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含み、式（１）で表される構造をポリエステル樹脂の全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含み、前記積層構成部の少なくとも一方の表面の屈折率が１．６８以上１．８０以下であり、前記表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重が１５ｍＮ以下であり、前記積層構成部の少なくとも一方の表面側から測定した反射率が２０ｎｍ以上の波長範囲で連続して３０％以上となる反射帯域を少なくとも一つ有する積層フィルムと同義である。

本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記反射率プロフィールが、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したものであることが好ましい。なお、この好ましい態様は、前記反射帯域が、波長９００～１，４００ｎｍの波長範囲において、少なくとも１つ有することと同義である。

本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記積層構成部が、動的粘弾性測定により求められる損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が１２０℃以下である。

本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記Ｂ層を構成する樹脂が、式（１）で表される構造を有することが好ましい。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂であることが好ましい。

本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂であって、前記樹脂Ｂが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含むことが好ましい。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として樹脂Ａの全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含むことが好ましい。
本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記Ａ層が前記積層構成部の少なくとも一方の表層に配されてなることが好ましい。

本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムは、前記積層構成部が、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂αを主成分とする層（α層）と前記樹脂αとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂βを主成分とする層（β層）を交互に積層した、以下（ｉ）を満たす積層ユニット１と、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂γを主成分とする層（γ層）と前記樹脂γとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂ωを主成分とする層（ω層）を交互に積層した、以下（ｉｉ）を満たす積層ユニット２を有することが好ましい。
（ｉ）隣接するα層とβ層の厚みの比（α層厚み／β層厚み）が０．７以上、１．４以下であること。
（ｉｉ）隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方が５以上９以下であること。

本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂であることが好ましい。

本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂であって、前記樹脂Ｂが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含むことが好ましい。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、前記樹脂Ａが、ジオール構成成分として式（１）で表される構造を樹脂Ａの全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含むことが好ましい。
本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、前記Ａ層が前記積層構成部の少なくとも一方の表層に配されてなることが好ましい。

本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、前記積層構成部の少なくとも一方のフィルム表面側から測定した反射率が２０ｎｍ以上連続して３０％以上となる反射帯域を少なくとも一つ有し、前記積層構成部の少なくとも一方の表面の屈折率が１．６８以上１．８０以下であることが好ましい。

本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、前記積層構成部の少なくとも一方の表面側から測定した反射率プロフィールにおいて、３０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも一つ有し、前記反射率プロフィールが、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したものであることが好ましい。なお、この好ましい態様は、前記積層構成部の少なくとも一方の表面側から測定した反射率が２０ｎｍ以上の波長範囲で連続して３０％以上となる反射帯域を少なくとも一つ有し、前記反射帯域が、波長９００～１，４００ｎｍの波長範囲において、少なくとも１つ有することと同義である。

本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、動的粘弾性測定により求められる積層部構成部の損失正接（tanδ）のピーク値が１２０℃以下であることが好ましい。

本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムは、前記積層構成部が、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂αを主成分とする層（α層）と前記樹脂αとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂βを主成分とする層（β層）を交互に積層した、以下（ｉ）を満たす積層ユニット１と、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂γを主成分とする層（γ層）と前記樹脂γとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂ωを主成分とする層（ω層）を交互に積層した、以下（ｉｉ）を満たす積層ユニット２を有することが好ましい。
（ｉ）隣接するα層とβ層の厚みの比（α層厚み／β層厚み）が０．７以上、１．４以下であること。
（ｉｉ）隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方が５以上９以下であること。

本発明によって、積層フィルムの成型加工時の破れや亀裂を抑制し、かつ、良好な反射率や透明性を有する積層フィルムを得ることができる。当該積層フィルムは、光干渉多層膜として多岐に渡る用途で適用可能である。

積層ユニット２の構成を示した概念図である。スクラッチ試験の測定結果例と臨界荷重の求め方を示した図である。

以下に本発明の実施の形態について述べるが、本発明は以下の実施例を含む実施の形態に限定して解釈されるものではなく、発明の目的を達成できて、かつ、発明の要旨を逸脱しない範囲内においての種々の変更は当然あり得る。また、説明を簡略化する目的で一部の説明では光学特性の異なる２種のポリエステル樹脂が交互に積層された多層積層フィルムを例にとり説明するが、３種以上のポリエステル樹脂を用いた場合やポリエステル樹脂以外の熱可塑性樹脂を用いる場合においても同様に理解されるべきものである。

本発明の積層フィルムは、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂（樹脂Ａ）を主成分とする層（Ａ層）を有する積層フィルムである。ポリエステル樹脂は一般的に熱硬化性樹脂や光硬化性樹脂と比べて安価であり、かつ公知の溶融押出により簡便かつ連続的にシート化することができることから、低コストで積層フィルムを得ることが可能となる。

また、本発明の積層フィルムにおいては、前記樹脂Ａと前記樹脂Ｂは異なる光学特性を有するポリエステル樹脂である必要がある。ここでいう光学特性が異なるとは、面内で任意に選択される直行する２方向および該面に垂直な方向から選ばれる方向のいずれかにおいて、屈折率が０．０１以上異なることをいう。また、前記樹脂Ａと前記樹脂Ｂは、異なる融点または結晶化温度を有するが好ましい。異なる融点または結晶化温度とは、後述の測定方法によって求められる融点と結晶化温度のいずれかが３℃以上異なることをいう。なお、一方の樹脂が融点を有しており、もう一方の樹脂が融点を有していない場合や、一方の樹脂が結晶化温度を有しており、もう一方の樹脂が結晶化温度を有していない場合も異なる融点または結晶化温度を有することを表す。異なる融点および結晶化温度を有することがより好ましい。

また、本発明の積層フィルムは、前記Ａ層と前記Ｂ層が交互に５１層以上積層されてなる必要がある。ここでいう交互に積層されてなるとは、Ａ層とＢ層が厚み方向に規則的な配列で積層されていることをいい、Ａ（ＢＡ）ｎ（ｎは自然数）といったように規則的な配列で積層されたものである。このように光学特性の異なる樹脂が交互に積層されることにより、各層の屈折率の差と層厚みとの関係よって特定される特定の波長の光を反射させることが可能となる。また、積層する層数が多いほど広い帯域に渡り高い反射率を得ることが出来る。好ましくは１０１層以上であり、より好ましくは２０１層以上である。前述の干渉反射は、層数が増えるほどより広い波長帯域の光に対して高い反射率を達成できるようになり、高い光線カット性能を備えた積層フィルムが得られるようになる。また、層数に上限はないものの、層数が増えるに従い製造装置の大型化に伴う製造コストの増加や、フィルム厚みが厚くなることでのハンドリング性の悪化が生じるために、現実的にはそれぞれ１，０００層以内が実用範囲となる。なお、本発明における積層構成部とは、前記Ａ層と前記Ｂ層が交互に５１層以上積層されてなる構成部のことを示し、積層構成部の表層は必ず前記Ａ層または前記Ｂ層となる。

本発明の積層フィルムの一態様として、少なくとも一方の表面側から測定した反射率プロフィールにおいて、３０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも１つ有することが挙げられる。より好ましくは、反射率プロフィールにおいて、３０％以上の反射率が波長幅１００ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも１つ有することであり、更に好ましくは反射率反射帯域を有すること、特に好ましくは反射率プロフィールにおいて、３０％以上の反射率が波長幅５００ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも１つ有することである。また、より好ましくは、反射率プロフィールにおいて、６０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を有することであり、更に好ましくは反射率プロフィールにおいて、７０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも１つ有することである。例えば、可視光領域（４００～８００ｎｍ）の光は透過し、可視光領域よりもやや大きな波長９００～１，２００ｎｍ（全太陽光の強度の約１８％）の光を反射することにより、透明でしかも高い熱線カット性能を持つ積層フィルムとすることができる。あるいは可視光領域（４００～８００ｎｍ）の光を５０％程度反射させるフィルムを得ればハーフミラーとして適用できるなど、様々な用途に応用可能である。このようなフィルムは、光学特性の異なる２種以上の樹脂の面内屈折率の差を大きくすることにより実現できるので、二軸延伸フィルムとする場合は結晶性であるポリエステル樹脂を主成分とする層と、延伸時に非晶性を保持もしくは熱処理工程で融解される熱可塑性樹脂（低屈折率の共重合ポリエステルが好ましく用いられる）を主成分とする層が交互に積層された多層積層フィルムとすることが好ましい。またより好ましくは、前記反射率プロフィールが、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したとき、３０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも一つ有することが好ましい。太陽光は可視光領域に主に強度分布を備えており、波長が大きくなるにつれてその強度分布は小さくなる傾向にある。しかし、高い透明性が求められる用途で使用するために、可視光領域よりもやや大きな波長９００～１，４００ｎｍの光を効率的に反射することにより、高い熱線カット性能を付与することができる。より好ましくは、前記反射率プロフィールが、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したとき、３０％以上の反射率が波長幅１００ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも一つ有することであり、更に好ましくは前記反射率プロフィールが、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したとき、３０％以上の反射率が波長幅２００ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも一つ有することである。また、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したとき、平均反射率が５０％以上であることが好ましく、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したとき、平均反射率が７０％以上であることがさらに好ましい。９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したとき、平均反射率が大きくなるに従い、高い熱線カット性能を付与することが可能となる。また、４００～８００ｎｍの波長領域において測定したときの平均反射率を好ましくは２０％以下、より好ましくは１５％以下とすることで可視領域での反射を抑え、色付きやぎらつきのない熱線カット性能のあるフィルムとすることができる。このようなフィルムは、光学特性の異なる２種以上の樹脂の面内屈折率の差を大きくすることにより実現できるので、二軸延伸フィルムとする場合は結晶性であるポリエステル樹脂を主成分とする層と、延伸時においても非晶性を保持できる、あるいは熱処理工程で融解される熱可塑性樹脂を主成分とする層が交互に積層された多層積層フィルムとすればよい。

上述の反射帯域を有するための好ましい構成としては、以下の態様が挙げられる。すなわち、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂αを主成分とする層（α層）と前記樹脂αとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂βを主成分とする層（β層）を交互に積層した、以下（ｉ）を満たす積層ユニット１と、ポリエステル樹脂γを主成分とする層（γ層）と前記樹脂γとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂ωを主成分とする層（ω層）を交互に積層した、以下（ｉｉ）を満たす積層ユニット２を有することである。
（ｉ）隣接するα層とβ層の厚みの比（α層厚み／β層厚み）が０．７以上、１．４以下であること。
（ｉｉ）隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方が５以上９以下であること。

ここで、ポリエステル樹脂αとポリエステル樹脂γは同一の樹脂、熱可塑性樹脂βと熱可塑性樹脂ωは同一の樹脂であることが好ましく、熱可塑性樹脂αとγのみが同一、熱可塑性樹脂βとωのみが同一であってもよい。

ここで、上記積層ユニット１は、隣接するＡ層とＢ層の光学厚みが下記（１）（２）式を同時に満たすことが好ましい。

ここでλは反射波長、ｎ_αはα層の面内屈折率、ｄ_αはα層の厚み、ｎ_βはβ層の面内屈折率、ｄ_βはβ層の厚み、ｍは次数であり、自然数である。（１）式と（２）式とを同時に満たす層厚み分布を持つことで偶数次の反射を解消できる。そのため、波長９００ｎｍ～１，２００ｎｍの範囲における平均反射率を高くしつつ、可視光領域である波長４００～８００ｎｍの範囲における平均反射率を低くすることができるため、透明でかつ、熱線カット性能の高いフィルムを得ることができる。一般的に熱可塑性樹脂を成形し、延伸した後のフィルムの屈折率としては、約１．４～１．９となるため、隣接するＡ層とＢ層の厚みの比（Ａ層の厚み／Ｂ層の厚み）を０．７以上１．４以下とすることで、偶数次の反射を抑制したフィルムを得ることができる。従って、隣接するＡ層とＢ層の厚みの比（Ａ層の厚み／Ｂ層の厚み）を０．７以上１．４以下とすることが好ましい。より好ましくは、０．８以上１．２以下である。

また上記積層ユニット２は、積層ユニット２における隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方の厚みが５以上９以下の厚みであることが好ましい。上記構成は、米国特許５３６０６５９号明細書に記載されている７１１構成を基本としている。この構成は、ある層に対して、光学特性が異なり、且つ厚みが約１／７である層で挟んだ層を形成することにより、擬似的に１層とみなすことができ、それにより、２次の反射だけでなく、３次の反射までも抑制する方法である。隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、厚い層は好ましくは５～９倍、より好ましくは６～８倍であり、もう一方の層は好ましくは１.０～１．４倍であり、より好ましくは１．０～１．２倍であることが好ましい。このような範囲とすることで、反射帯域を１，２００ｎｍ以上としても、可視光領域（波長４００～８００ｎｍ）において、２次、３次の反射が解消されたフィルムを得ることができる。このときの層厚みとしては、図１に示すとおり上から１～３層目までがω’層、４～６層目までがγ’層とみなされる。上記積層ユニット２は、隣接するω層とγ層の光学厚みが下記（３）（４）式を同時に満たすことが好ましい。

ここでλは反射波長、ｎ_γはγ層の面内屈折率、ｄ_γはγ層の厚み、ｎ_ωはω層の面内屈折率、ｄ_ωはω層の厚み、ｍは次数であり、自然数である。

本発明の積層フィルムにおいて、前記の積層ユニット１と積層ユニット２を有する場合、積層ユニット１と積層ユニット２の間に０．５μｍ以上１０μｍ以下の厚膜層（中間厚膜層）を有することが好ましい。当該厚膜層を積層ユニット１と積層ユニット２の間に設けることで、特に中間厚膜層周辺の層の厚みを精度良く積層することができる。

また、本発明の積層フィルムにおいて、表層となる層の厚みは層厚み全体に対して１％以上２０％以下であることが好ましい。表層となる層の厚みを前述の範囲とすることで、特に表層周辺の層の厚みを精度よく積層することが可能となり、反射率、透過率の制御が容易となる。

本発明の積層フィルムにおいて、樹脂Ｂは、前述の樹脂Ａと異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂からなる。前述の樹脂Ａと異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂としては、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂などが挙げられる。中でも、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂であることが好ましい。

本発明の積層フィルムにおいて、樹脂Ａや樹脂Ｂに用いられる、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂のジカルボン酸構成成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、ナフタレンジカルボン酸（１，４－ナフタレンジカルボン酸、１，５－ナフタレンジカルボン酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、２，３－ナフタレンジカルボン酸）、４，４’－ジフェニルジカルボン酸、４，４’－ジフェニルスルホンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、ダイマー酸、シクロヘキサンジカルボン酸とそれらのエステル形成性誘導体などが挙げられる。また、ジオール構成成分としては、エチレングリコール、１，２－プロパンジオール、１，３－ブタンジオール、１，４－ブタンジオール、１，５－ペンタジオール、ジエチレングリコール、ポリアルキレングリコール、２，２－ビス（４’－β－ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、イソソルベート、１，４－シクロヘキサンジメタノール、スピログリコール、ネオペンチルグリコール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリブチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ポリテトラメチレンエーテルグリコールおよびこれらのエステル形成性誘導体などが挙げられる。好ましくは、ジカルボン酸構成成分として、テレフタル酸、２，６－ナフタレンジカルボン酸、イソフタル酸が挙げられ、ジオール構成成分としては、エチレングリコール、１，４－シクロヘキサンジメタノール、ポリアルキレングリコール、ポリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ポリテトラメチレンエーテルグリコールが挙げられる。

本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムにおいては、前記積層構成部の少なくとも一方の表面の屈折率が１．６８以上１．８０以下である。屈折率が１．６８よりも低い場合には、反射率が３０％以上となる反射帯域を有することが困難となる。屈折率が１．８０よりも高い場合には樹脂Ａと樹脂Ｂの積層性が悪化し、フィルムの白濁やＡ層とＢ層界面での剥離が顕著となる。この達成方法の例としては、前記樹脂Ａが、ジカルボン酸構成成分にナフタレンジカルボン酸を含むことが挙げられる。このような構成とすることで、Ａ層とＢ層との屈折率差を設けることができ、より反射性能に優れた光干渉多層膜を得ることが容易となる。また、Ａ層とＢ層の屈折率差を大きくするために、樹脂Ｂは非晶性樹脂であることが好ましい。なお、本発明の積層フィルムは、樹脂Ａを主成分とする層（Ａ層）、樹脂Ｂを主成分とする層（Ｂ層）を有するものであるが、ここでいう主成分とは各層を構成する成分の内、５０重量％より多く占める成分を表す。本発明の積層フィルムの樹脂Ａに、ジカルボン酸構成成分にナフタレンジカルボン酸を含有させるには、樹脂Ａを構成する原料ポリエステル樹脂のジカルボン酸構成成分にナフタレンジカルボン酸を含むことが好ましい方法として挙げられる。

本発明の積層フィルムにおいては、Ａ層とＢ層の面内平均屈折率の差が０．０５以上であることが好ましい。より好ましくは０．１２以上であり、さらに好ましくは０．１４以上０．３５以下である。面内平均屈折率の差が０．０５より小さい場合には、反射率が３０％以上となる反射帯域を有することが困難となることがある。この達成方法の例としては、ポリエステル樹脂Ａが結晶性であり、かつ熱可塑性樹脂Ｂが非晶性熱可塑性樹脂もしくは非晶性熱可塑性樹脂と結晶性熱可塑性樹脂の混合物であることである。この場合、フィルムの製造における延伸、熱処理工程において容易に屈折率差を設けることが可能となる。面内平均屈折率の差が０．３５より大きい場合には、樹脂の積層性が悪化し積層そのものが困難になり、また耐熱性やハンドリング性に劣ったフィルムとなる。

また、本発明の積層フィルムは、前記積層構成部が動的粘弾性測定により求められる損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が１２０℃以下であることが好ましい。より好ましくは７０℃以上１１０℃以下であり、更に好ましくは８０℃以上１００℃以下である。一般的に屈折率が低い樹脂は、ガラス転移温度も低くなる。そのため、前記積層構成部を構成するＡ層とＢ層の屈折率の差を大きくしようとすると、樹脂Ａと樹脂Ｂのガラス転移温度が乖離し、フィルムを延伸する際にＡ層とＢ層の延伸挙動に差異が生じるため、Ａ層とＢ層の配向状態の違いによる剥離が起こり易くなる。動的粘弾性測定により求められる損失正接（ｔａｎδ）のピーク値は積層フィルムを構成する樹脂のガラス転移温度の影響を受けて変化するパラメーターであり、この値が低いほど、樹脂Ａと樹脂Ｂのうち屈折率が高い樹脂のガラス転移温度が低いことを表し、この値が高いほど、樹脂Ａと樹脂Ｂのうち屈折率が高い樹脂のガラス転移温度が高いことを表す。損失正接（ｔａｎδ）のピーク値を前述の範囲とすると、樹脂Ａと樹脂Ｂの屈折率の差を適切な範囲としながら、ガラス転移温度の差が層の界面での剥離が起こり難くなる程度に制御できるため好ましい。

本発明の［Ｉ］の構成を有する積層フィルムにおいては、前記積層構成部の少なくとも一方の表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重が１５ｍＮ以下である。より好ましくは１３ｍＮ以下、更に好ましくは１１ｍＮ以下である。スクラッチ試験とは後述の方法で測定される試験のことをさし、表面の硬さを表す指標である臨界荷重を求めることが出来る。また臨界荷重とは、スクラッチ試験方法において、試験片の表面に破壊が生じた時に印加されていた荷重値のことをさす。本発明者らが鋭意検討したところ、積層フィルムを成型加工する際に発生する破れや亀裂は、熱をかけた状態でのフィルム表面の硬さに依存していることを見出した。すなわち、積層構成部の少なくとも一方の表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重が１５ｍＮを超える場合には、柔軟性に欠け、成型加工する際において破れや亀裂を抑制できない。一方、スクラッチ試験における１００℃での臨界荷重を低くしすぎると、表面が柔軟になりすぎて、破れが発生しやすくなるため、２ｍＮ以上であることが好ましく、６ｍＮ以上であることがより好ましい。

前記積層構成部の少なくとも一方の表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重を前述の範囲とするための方法は特に限られるものでは無いが、樹脂Ａまたは樹脂Ｂに結晶性の低い成分を共重合および／または含有させることが挙げられる。一例として、ナフタレンジカルボン酸をジカルボン酸成分として含むポリエステルとして最も汎用的に用いられているポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）のガラス転移温度は約１２０℃であるが、ＰＥＮにＰＥＮよりも結晶性の低い成分を共重合および／または含有せしめることでガラス転移温度を低くすることが可能となり、スクラッチ試験における１００℃での臨界荷重を制御することができる。前記結晶性の低い成分としては、主たる成分となる樹脂より結晶性の低い成分であれば特に限られるものでは無いが、下記式（１）で表される構造を含む化合物であることが好ましい。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
ここでｍ×ｎは６以上が好ましく、更に好ましくは８以上が好ましい。式（１）で表される構造を有する化合物としては、具体的にはポリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、ポリテトラメチレンエーテルグリコール、トリエチレングリコール、ジプロピレングリコール、トリプロピレングリコール、テトラプロピレングリコール、トリブチレングリコール、テトラブチレングリコール等が挙げられる。式（１）で表される構造を有する化合物をポリエステル樹脂が主成分である層に含む場合は、ポリエステル樹脂の全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含むことが好ましい。より好ましくは２ｍｏｌ％以上３０ｍｏｌ％以下、更に好ましくは４ｍｏｌ％以上２０ｍｏｌ％以下である。前述の範囲で式（１）で表される構造を有する化合物を含有せしめると、積層構成部の少なくとも一方の表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重を好適な範囲とすることが容易となり、また積層フィルムの反射率を好適な範囲とすることができる。このような構成とすることで、高い屈折率を有するため光干渉多層膜に好ましく用いられるナフタレンジカルボン酸をジカルボン酸構成成分として含むポリエステル樹脂を用いてもガラス転移温度を低くすることが可能となるため、高い屈折率を維持したままスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重を前述の範囲に制御することが出来る。なお、式（１）で表される構造をポリエステル樹脂を主成分とする層に含める場合、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含むと、蒸散や昇華などによってフィルム系外に流出するのを抑制できるため好ましい。

本発明の［ＩＩ］の構成を有する積層フィルムにおいては、前記Ａ層、Ｂ層を構成する樹脂のうち、少なくとも一方が、式（１）で表される構造を有する。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）。

いずれの樹脂も式（１）で表される構造を有しない場合には、積層構成部の少なくとも一方の表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重を１５Ｎｍ以下に制御することが困難となる。

また、積層構成部の少なくとも一方の表面の臨界荷重の制御を容易にする観点から、ジカルボン酸構成成分にナフタレンジカルボン酸を含み、式（１）で表される構造を有する樹脂Ａを主成分とするＡ層が、積層構成部の表面に配置されることが好ましい。

本発明の積層フィルムは、示差走査熱量測定により求められる融解熱量が５Ｊ／ｇ以上であることが好ましい。より好ましくは１０Ｊ／ｇ以上であり、更に好ましくは２０Ｊ／ｇ以上である。このような構成とすることで、結晶性の高い樹脂からなる積層フィルムとすることができ、Ａ層とＢ層の屈折率差をより高くすることが出来る。このような積層フィルムとするためには、樹脂Ａと樹脂Ｂのうち、屈折率の高い方の樹脂の結晶性を高くすることが好ましく、特にナフタレンジカルボン酸をより多く含む樹脂の融解熱量を５Ｊ／ｇ以上とすることが好ましい。

本発明の積層フィルムは、内部ヘイズが３．０％以下であることが好ましい。内部ヘイズとはフィルムの表面での光散乱を除外したフィルム内部のヘイズ（濁度）を表す指標であり、内部ヘイズを低くすることで、透明でしかも特定の波長の光を反射する積層フィルムとすることが出来、ハーフミラーや熱線反射フィルムなど透明性が求められる用途にも広く適用できる。より好ましくは内部ヘイズが１．０％以下であり、更に好ましくは０．５％以下である。内部ヘイズを前述の範囲とするためには、Ａ層中の樹脂Ａ以外の成分の種類や量を調整することや、Ｂ層中の樹脂Ｂ以外の成分の種類や量を調整することで達成される。このような構成とすることで、樹脂との相溶性・分散性に優れる為に内部ヘイズを小さくすることが出来る。上記の条件を満たすための樹脂の組合せの一例として、樹脂Ａとしてポリエチレングリコールを共重合したポリエチレンナフタレート樹脂、樹脂Ｂとしてシクロヘキサンジメタノールを共重合したポリエチレンテレフタレート樹脂の組合せが挙げられる。

Ａ層とＢ層の屈折率差を設ける目的で、樹脂Ａとしてジカルボン酸構成成分にナフタレンジカルボン酸を含むポリエチレンナフタレートを用いると、ポリエチレンナフタレートのガラス転移温度は約１２０℃であるため、前述のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重が高くなるため、成型加工する際に破れや亀裂が発生する。本発明者らが、ガラス転移温度を下げるために、ポリエチレンナフタレートに共重合成分を加える検討を行ったところ、パラキシレングリコールやイソフタル酸のように芳香環を有する成分や、ブタンジオールやジエチレングリコールのような炭素数の少ないエーテルグリコール成分を用いた場合には、ガラス転移温度を低下させる効果は大きく得られないことが判った。そのため、芳香環を有する成分や炭素数の少ないエーテルグリコール成分を共重合成分として加えることでポリエチレンナフタレートのガラス転移温度を下げようとすると、共重合量を多くする必要が生じ、その結果屈折率が低下し積層フィルムの反射率が低下してしまう。前述の式（１）で表される成分と共重合させることで、樹脂Ａの高い屈折率を維持しつつガラス転移温度を低下させることが可能となる。

本発明の積層フィルムにおいては、積層構成部を構成する樹脂Ａが結晶性ポリエステル樹脂であり、かつ樹脂Ｂが非晶性ポリエステル樹脂であることが好ましい。ここでいう結晶性とは、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）において、融解熱量が５Ｊ／ｇ以上であることをいう。一方、非晶性とは、同様に融解熱量が５Ｊ／ｇ未満であることをいう。結晶性ポリエステル樹脂は、延伸・熱処理工程において配向結晶化させることにより、延伸前の非晶状態のときよりも高い面内屈折率とすることができる。一方、非晶性ポリエステル樹脂の場合においては、熱処理工程においてガラス転移温度をはるかに超える温度で熱処理を行うことにより、延伸工程で生じる若干の配向も完全に緩和でき、非晶状態の低い屈折率を維持できるものである。このように、フィルムの製造における延伸、熱処理工程において結晶性ポリエステル樹脂と非晶性ポリエステル樹脂との間に容易に屈折率差を設けることができるため、前述のとおり反射率が２０ｎｍ以上連続して３０％以上となる反射帯域を少なくとも１つ有することが可能となる。

次に、本発明の積層フィルムの好ましい製造方法を、樹脂Ａとして結晶性ポリエステル樹脂、樹脂Ｂとして非晶性ポリエステル樹脂を用いた例にとって以下に説明する。もちろん本発明は係る例に限定して解釈されるわけではない。また、積層フィルムの積層構造の形成自体は、特開２００７－３０７８９３号公報の〔００５３〕～〔００６３〕段の記載を参考とすれば実現できるものである。

樹脂Ａおよび樹脂Ｂをペレットなどの形態で用意する。ペレットは、必要に応じて、熱風中あるいは真空下で乾燥された後、別々の押出機に供給される。押出機内において、融点以上に加熱溶融された樹脂は、ギヤポンプ等で樹脂の押出量を均一化され、フィルター等を介して異物や変性した樹脂などを取り除かれる。これらの樹脂はダイにて目的の形状に成形された後、吐出される。そして、ダイから吐出された多層に積層されたシートは、キャスティングドラム等の冷却体上に押し出され、冷却固化され、キャスティングフィルムが得られる。この際、ワイヤー状、テープ状、針状あるいはナイフ状等の電極を用いて、静電気力によりキャスティングドラム等の冷却体に密着させ急冷固化させることが好ましい。また、スリット状、スポット状、面状の装置からエアーを吹き出してキャスティングドラム等の冷却体に密着させ急冷固化させたり、ニップロールにて冷却体に密着させ急冷固化させたりする方法も好ましい。

また、複数のポリエステル樹脂からなる積層フィルムを作製する場合には、複数の樹脂を２台以上の押出機を用いて異なる流路から送り出し、積層装置に送り込む。積層装置としては、マルチマニホールドダイやフィードブロックやスタティックミキサー等を用いることができるが、特に、本発明の構成を効率よく得るためには、多数の微細スリットを有する部材を少なくとも別個に２個以上含むフィードブロックを用いることが好ましい。このようなフィードブロックを用いると、装置が極端に大型化することがないため、熱劣化による異物が少なく、積層数が極端に多い場合でも、高精度な積層が可能となる。また、幅方向の積層精度も従来技術に比較して格段に向上する。また、任意の層厚み構成を形成することも可能となる。この装置では、各層の厚みをスリットの形状（長さ、幅）で調整できるため、任意の層厚みを達成することが可能となったものである。

このようにして所望の層構成に形成した溶融多層積層体をダイへと導き、上述と同様にキャスティングフィルムが得られる。

このようにして得られたキャスティングフィルムは、二軸延伸されることが好ましい。ここで、二軸延伸とは、長手方向および幅方向に延伸することをいう。延伸は、逐次に二方向に延伸しても良いし、同時に二方向に延伸してもよい。また、さらに長手方向および／または幅方向に再延伸を行ってもよい。

逐次二軸延伸の場合についてまず説明する。ここで、長手方向への延伸とは、フィルムに長手方向の分子配向を与えるための延伸を言い、通常は、ロールの周速差により施され、この延伸は１段階で行ってもよく、また、複数本のロール対を使用して多段階に行っても良い。延伸の倍率としては樹脂の種類により異なるが、通常、２～１５倍が好ましく、積層フィルムを構成する樹脂のいずれかにポリエチレンナフタレートの共重合樹脂を用いた場合には、２～７倍が特に好ましく用いられる。また、延伸温度としては多層積層フィルムを構成する樹脂のガラス転移温度～ガラス転移温度＋１００℃の範囲が好ましい。

このようにして得られた一軸延伸されたフィルムに、必要に応じてコロナ処理やフレーム処理、プラズマ処理などの表面処理を施した後、易滑性、易接着性、帯電防止性などの機能をインラインコーティングにより付与してもよい。

また、幅方向の延伸とは、フィルムに幅方向の配向を与えるための延伸をいい、通常は、テンターを用いて、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、幅方向に延伸する。延伸の倍率としては樹脂の種類により異なるが、通常、２～１５倍が好ましく、積層フィルムを構成する樹脂のいずれかにポリエチレンナフタレートの共重合樹脂を用いた場合には、２～７倍が特に好ましく用いられる。また、延伸温度としては多層積層フィルムを構成する樹脂のガラス転移温度～ガラス転移温度＋１２０℃の範囲が好ましい。

こうして二軸延伸されたフィルムは、平面性、寸法安定性を付与するために、テンター内で延伸温度以上融点以下の熱処理を行うのが好ましい。熱処理を行うことにより、フィルムの寸法安定性が向上する。このようにして熱処理された後、均一に徐冷後、室温まで冷やして巻き取られる。また、必要に応じて、熱処理から徐冷の際に弛緩処理などを併用してもよい。

また、本発明の積層フィルムにおいては、延伸後の熱処理温度をポリエステル樹脂Ａの融点以下、かつ樹脂Ｂの融点以上とすることが好ましい。この場合、ポリエステル樹脂Ａは高い配向状態を保持する一方、樹脂Ｂの配向は緩和されるために、容易にこれらの樹脂の屈折率差を設けることができる。

同時二軸延伸の場合について次に説明する。同時二軸延伸の場合には、得られたキャストフィルムに、必要に応じてコロナ処理やフレーム処理、プラズマ処理などの表面処理を施した後、易滑性、易接着性、帯電防止性などの機能をインラインコーティングにより付与してもよい。

次に、キャストフィルムを、同時二軸テンターへ導き、フィルムの両端をクリップで把持しながら搬送して、長手方向と幅方向に同時および／または段階的に延伸する。同時二軸延伸機としては、パンタグラフ方式、スクリュー方式、駆動モーター方式、リニアモーター方式があるが、任意に延伸倍率を変更可能であり、任意の場所で弛緩処理を行うことができる駆動モーター方式もしくはリニアモーター方式が好ましい。延伸の倍率としては樹脂の種類により異なるが、通常、面積倍率として６～５０倍が好ましく、多層積層フィルムを構成する樹脂のいずれかにポリエチレンナフタレートの共重合樹脂を用いた場合には、面積倍率として８～３０倍が特に好ましく用いられる。特に同時二軸延伸の場合には、面内の配向差を抑制するために、長手方向と幅方向の延伸倍率を同一とするとともに、延伸速度もほぼ等しくなるようにすることが好ましい。また、延伸温度としては多層積層フィルムを構成する樹脂のガラス転移温度～ガラス転移温度＋１２０℃の範囲が好ましい。

こうして二軸延伸されたフィルムは、平面性、寸法安定性を付与するために、引き続きテンター内で延伸温度以上融点以下の熱処理を行うのが好ましい。この熱処理の際に、幅方向での主配向軸の分布を抑制するため、熱処理ゾーンに入る直前および／あるいは直後に瞬時に長手方向に弛緩処理することが好ましい。このようにして熱処理された後、均一に徐冷後、室温まで冷やして巻き取られる。

以下、本発明の積層フィルムの実施例を用いて説明する。

［物性の測定方法ならびに効果の評価方法］
特性値の評価方法ならびに効果の評価方法は次の通りである。

（１）層厚み、積層数、積層構造
フィルムの層構成は、ミクロトームを用いて断面を切り出したサンプルについて、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）観察により求めた。すなわち、透過型電子顕微鏡Ｈ－７１００ＦＡ型（（株）日立製作所製）を用い、加速電圧７５ｋＶの条件でフィルムの断面を１０，０００～４０，０００倍に拡大観察し、断面写真を撮影、層構成および各層厚みを測定した。尚、場合によっては、コントラストを高く得るために、公知のＲｕＯ_４やＯｓＯ_４などを使用した染色技術を用いた。

（２）反射率
５ｃｍ×５ｃｍで切り出したサンプルを分光光度計Ｕ－４１００Ｓｐｅｃｔｒｏｐｈｏｔｏｍａｔｅｒ（（株）日立製作所製）に付属の積分球を用いた基本構成で反射率測定を行った。反射率測定では、装置付属の酸化アルミニウムの副白板を基準として、相対反射率として算出した。反射率測定では、サンプルの長手方向を上下方向にして、積分球の後ろに設置した。透過率測定では、サンプルの長手方向を上下方向にして、積分球の前に設置した。測定条件：スリットは２ｎｍ（可視）／自動制御（赤外）とし、ゲインは２と設定し、走査速度を６００ｎｍ／分で測定し、方位角０度における反射率を得た。

（３）融解熱量、融点、ガラス転移温度、結晶化温度
サンプル質量５ｇを採取し、示差走査熱量分析計（ＤＳＣ）ロボットＤＳＣ－ＲＤＣ２２０（セイコー電子工業（株）製）を用い、ＪＩＳＫ７１２２（１９８７年）およびＪＩＳＫ７１２１（１９８７年）に従って測定、算出した。測定は２５℃から２９０℃まで５℃／分で昇温し、このときの融点±２０℃の範囲におけるベースラインからの積分値を融解熱量とした。また、ここでの融点とは、ＤＳＣのベースラインからの差異が最大となる点とした。ここで、樹脂Ａまたは樹脂Ｂ単独のペレット等を測定する場合、融解熱量が５Ｊ／ｇ以上の樹脂を結晶性樹脂、５Ｊ／ｇ未満である樹脂を非晶性樹脂とした。

（４）式（１）で示される構造の有無
式（１）で示される構造の有無は、以下の方法により確認した。すなわち、ガスクロマトグラフ質量分析（ＧＣ－ＭＳ）により重量ピークを確認した。次に、フーリエ変換型赤外分光（ＦＴ－ＩＲ）にて、推定される構造が有する各原子間の結合に由来するピークの有無を確認した。さらに、プロトン核磁気共鳴分光法（^１Ｈ－ＮＭＲ、¹³Ｃ－ＮＭＲ）にて、構造式上の水素原子または炭素原子の位置に由来する化学シフトの位置と水素原子の個数に由来するプロトン吸収線面積を確認し、これらの結果から判断した。

（５）内部ヘイズ
一辺が５ｃｍの正方形状の積層フィルムサンプルを３点（３個）準備し、次にサンプルを常態（２３℃、相対湿度５０％）において、４０時間放置した。それぞれのサンプルを濁度計「ＮＤＨ５０００」（日本電色工業（株）製）を用いてＪＩＳＫ７１０５に準じて測定した。フィルム表面の凹凸による光散乱を除去するために、流動パラフィンで満たされた石英セルにサンプルを浸した状態で測定した。それぞれ３点（３個）の値を平均して、積層フィルムの内部ヘイズの値とした。

（６）スクラッチ試験における１００℃での臨界荷重
一辺が３ｃｍの正方形状の積層フィルムサンプルを５点（５個）準備した。サンプルをスクラッチ試験機「ＣＳＲ５０００」（（株）レスカ製）の測定ステージに設置し、加熱ステージの温度を１００℃に設定した。温調器の表示が１００℃に到達してから１分間後に測定を開始した。測定条件は以下の通り。

触針：ダイヤモンド触針Ｒ１５μｍ
スクラッチ速度：１０μｍ／ｓ
振幅：５０μｍ
タッチ検出レベル：３．０ｍＮ
荷重条件：増加
初期荷重：０ｍＮ
最大荷重：２００ｍＮ
増加：３．３３ｍＮ
時間：６０ｓ
測定終了後に印加荷重とセンサー加速度の関係から臨界荷重Ｗｃ（ｍＮ）を求めた。ここで、臨界荷重の求め方を図２の測定結果例を元に説明する。横軸は測定開始からの時間であり、縦軸は、センサー加速度および印加荷重を示す。実線プロットが深さ方向のセンサーの加速度を示し、この値が高くなるとフィルム表面から深さ方向に触針が入りこんだことを示す。また点線のプロットは荷重値を示し、一点鎖線はセンサー加速度の傾きが一番大きくなる時間を示す。測定を開始後、印加荷重が増加するに伴い、触針が深さ方向に入り込みセンサー加速度が徐々に増加する（領域Ａ）。その後、表面が破壊されると図中央のようにセンサー加速度が大きく変化し（領域Ｂ）、その後破壊された表面を移動するためセンサー加速度が細かく変動する（領域Ｃ）。領域Ｂのセンサー加速度の傾きが一番大きい点（図中の４）で印加されていた荷重値を臨界荷重Ｗｃとする（図中の５）。２点目以降のサンプルを測定する際は、温調器が２５℃を示すまで放置したのち、サンプルを交換した上で、同様に測定した。５点の臨界荷重の最大値と最小値を除いた３点の平均値を臨界荷重とした。なお、積層フィルムの表面に積層構成部の表面がでていない場合は、剥離によって積層構成部の表面出しをした後に測定を行う。剥離が困難である場合はダイヤモンドカッターを用いて切削を行い表面出しをした後に測定を行う。

（７）成型加工性
フィルムサンプルを横３２０ｍｍ縦４６０ｍｍに切り出し、開口部１５０ｍｍ×２１０ｍｍ、底面部１０５ｍｍ×１９６ｍｍ、高さ５０ｍｍのトレー状金型を備えた小型真空成形機フォーミング３００Ｘ型（成光産業（株）製）を用いて、成形時のシート温度が１００℃±２℃の範囲になるような温度条件で予熱、成形を行った。１００個の成型サンプルを作成し、各々について破れや亀裂が発生しているかどうかを確認し、以下のように成型加工性を判断した。「良」または「優れる」を良好な結果とした。
優れる：破れや亀裂の発生しているサンプルが５個未満
良：破れや亀裂の発生しているサンプルが５個以上１０個未満
劣る：破れや亀裂の発生しているサンプルが１０個以上２０個未満
より劣る：破れや亀裂の発生しているサンプルが２０個以上
（８）損失正接（ｔａｎδ）のピーク値
フィルムサンプルを横７ｍｍ縦２０ｍｍに切り出し、動的粘弾性測定装置「ＤＭＳ６１００」（セイコーインスツル（株）製）を用いて以下の測定条件にて測定した。

昇温温度：２０℃～１８０℃
昇温速度：３℃／分
ホールド時間：５分
サンプリング：１秒
測定周波数：０．１Ｈｚ
得られるｔａｎδ（ｔａｎＤ）と温度（Ｔｅｍｐ）の値から、ｔａｎδが最大となる温度を損失正接のピーク値とした。

（実施例１）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、ポリエチレングリコール（平均分子量４００）（表中の式（１）の構造のｍ×ｎが１０以上である場合は「１０以上」と記した）を樹脂Ａの全ジオール構成成分に対して６ｍｏｌ％共重合したポリエチレン２，６－ナフタレート（固有粘度０．６２、融点２４５℃、表中でＰＥＮ（１）と示す）を用い、樹脂Ｂを形成する原料ポリエステル樹脂として、樹脂Ｂの全ジオール構成成分に対してシクロヘキサンジメタノール（表中ではＣＨＤＭと記載）を３０ｍｏｌ％共重合したポリエチレンテレフタレート樹脂（固有粘度０．７３、非晶性樹脂（融点なし）、ガラス転移温度７９℃）とポリエチレンテレフタレート（東レ（株）製、固有粘度０．６５、融点２５６℃、ガラス転移温度８１℃）を８２：１８の質量比となるように混合したもの（融点２２５℃、ガラス転移温度７７℃、表中で樹脂（１）と示す）を用いた。

準備した樹脂Ａおよび樹脂Ｂは、それぞれ、ベント付き二軸押出機にて２８０℃の溶融状態とした後、ギヤポンプおよびフィルターを介して、４４９層のフィードブロックにて合流させて、（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に１４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる中間厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に２９７層積層された積層ユニット２）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成を有する積層フィルムを得た。なお、積層フィルムの両表層部分は樹脂Ａとなるようにした。４４９層フィードブロックにて合流させ後、Ｔ－ダイに導いてシート状に成形した後、静電印加にて表面温度２５℃に保たれたキャスティングドラム上で急冷固化し、キャストフィルムを得た。なお、樹脂Ａと樹脂Ｂの重量比が約１：１になるように吐出量を調整した。

得られたキャストフィルムを、樹脂Ａのガラス転移温度＋１０℃の温度に設定したロール群で加熱した後、延伸区間長１００ｍｍの間で、フィルム両面からラジエーションヒーターにより急速加熱しながら、縦方向に４．０倍延伸し、その後一旦冷却した。つづいて、この一軸延伸フィルムの両面に空気中でコロナ放電処理を施し、基材フィルムの濡れ張力を５５ｍＮ／ｍとし、その処理面に（ガラス転移温度が１８℃のポリエステル樹脂）／（ガラス転移温度が８２℃のポリエステル樹脂）／平均粒径１００ｎｍのシリカ粒子からなる積層形成膜塗液を塗布し、透明・易滑・易接着層を形成した。

この一軸延伸フィルムをテンターに導き、１００℃の熱風で予熱後、樹脂Ａのガラス転移温度＋２０℃の温度で横方向に均一な延伸速度で４．０倍延伸した。延伸したフィルムは、そのまま、テンター内で２３５℃の熱風にて熱処理を行い、続いて同温度にて幅方向に２％の弛緩処理を施し、その後、室温まで徐冷後、巻き取った。得られた積層フィルムの厚みは４０μｍであった（表層厚膜層（１μｍ）／積層ユニット１（２０μｍ）／中間厚膜層（１μｍ）／積層ユニット２（１７μｍ）／表層厚膜層（１μｍ））。

得られた積層フィルムは波長９００～１，４００ｎｍの光を反射しつつ、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。また、透明性に優れ、成型加工性にも優れるものであった。結果を表１に示す。

（実施例２）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。得られた積層フィルムの厚みは１０μｍであった（表層厚膜層（１μｍ）／積層ユニット１（８μｍ）／表層厚膜層（１μｍ））。

得られた積層フィルムは波長９００～１，４００ｎｍの光の反射率がやや低くなっているものの、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。透明性に優れ、成型加工性にも優れるものであった。結果を表１に示す。

（実施例３）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリテトラメチレンエーテルグリコール（平均分子量６５０）を６ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２５４℃、表中でＰＥＮ（２）と示す）を用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。

得られた積層フィルムは９００～１，４００ｎｍの光を反射しつつ、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。透明性に優れ、成型加工性にも優れるものであった。結果を表１に示す。

（実施例４）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例３と同様に積層フィルムを得た。

得られた積層フィルムは波長９００～１，４００ｎｍの光の反射率がやや低下しているものの、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてはほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。透明性に優れ、成型加工性にも優れるものであった。結果を表１に示す。

（実施例５）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してトリエチレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２４４℃、表中でＰＥＮ（３）と示す）を用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。

得られた積層フィルムは波長９００～１，４００ｎｍの光を反射しつつ、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。透明性に優れ、成型加工性にも優れるものであった。結果を表１に示す。

（実施例６）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例５と同様に積層フィルムを得た。

得られた積層フィルムは波長９００～１，４００ｎｍの光の反射率がやや低下しているものの、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてはほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。透明性に優れ、密着性にも優れるものであった。結果を表１に示す。

（実施例７）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２３８℃、表中でＰＥＮ（４）と示す）を用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。

（実施例８）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例７と同様に積層フィルムを得た。

（実施例９）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してジプロピレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２５２℃、表中でＰＥＮ（５）と示す）を用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１０）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例９と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１１）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してトリプロピレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２４０℃、表中でＰＥＮ（６）と示す）を用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１２）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例１１と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１３）
樹脂Ｂを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジカルボン酸構成成分に対してシクロヘキサンジカルボン酸（表中ではＣＨＤＡと記載）を２０ｍｏｌ％、全ジオール構成成分に対してスピログリコール（表中ではＳＰＧと記載）を１５ｍｏｌ％共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．７２、ガラス転移温度８５℃、非晶性樹脂（融点なし）、表中で樹脂（２））を用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１４）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例１３と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１５）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２３８℃、表中でＰＥＮ（４）と示す）を用いた以外は、実施例１３と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１６）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に４９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる５１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例１５と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１７）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）の共重合量を４ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２４９℃、表中でＰＥＮ（５）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１８）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）の共重合量を１ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２５８℃、表中でＰＥＮ（６）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（実施例１９）
樹脂Ａとして、樹脂Ａの全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）の共重合量を２０ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２２８℃、表中でＰＥＮ（７）と示す）を用い、樹脂Ｂとして樹脂Ｂの全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）（表中ＰＥＧ４００と記載）を２０ｍｏｌ％共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．７２、ガラス転移温度５３℃、非晶性樹脂（融点なし）、表中で樹脂（３））を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（実施例２０）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）の共重合量を３０ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２１５℃、表中でＰＥＮ（８）と示す）を用い、樹脂Ｂとして樹脂Ｂの全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）を５０ｍｏｌ％共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．７２、ガラス転移温度１５℃、非晶性樹脂（融点なし）、表中で樹脂（４））を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例１）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールの共重合量を４ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２６０℃、表中でＰＥＮ（９）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例２）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールの共重合量を１ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２６４℃、表中でＰＥＮ（１０）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（実施例２１）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールの共重合量を２０ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２３３℃、表中でＰＥＮ（１１）と示す）を用い、樹脂Ｂとしてエチレングリコールに対しポリエチレングリコール（平均分子量４００）を２０ｍｏｌ％共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．７２、ガラス転移温度５３℃、非晶性樹脂（融点なし）、表中で樹脂（３））を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（実施例２２）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールの共重合量を３０ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２１８℃、表中でＰＥＮ（１２）と示す）を用い、樹脂Ｂとして樹脂Ｂの全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）を５０ｍｏｌ％共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．７２、ガラス転移温度１５℃、非晶性樹脂（融点なし）、表中で樹脂（４））を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例３）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に１９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる２１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例１と同様に積層フィルムを得た。得られた積層フィルムの厚みは５μｍであった（表層厚膜層（１μｍ）／積層ユニット１（３μｍ）／表層厚膜層（１μｍ））。

得られた積層フィルムは波長９００～１，４００ｎｍの光の反射率が大きく低下しており、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。透明性に優れ、成型加工性にも優れるものであった。結果を表１に示す。

（比較例４）
（樹脂Ａからなる表層厚膜層）／（Ａ層とＢ層を厚み方向に交互に１９層積層された積層ユニット１）／（樹脂Ａからなる表層厚膜層）の層構成となる２１層のフィードブロックを用いた以外は、実施例７と同様に積層フィルムを得た。

（比較例５）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレンテレフタレート（東レ（株）製、固有粘度０．６５、融点２５６℃、表中でＰＥＴ（１）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例６）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（分子量４００）を６ｍｏｌ％共重合したポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．６２、融点２４５℃、表中でＰＥＴ（２）と示す）を用いた以外は実施例２と同様にして積層フィルムを得た。

（比較例７）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．６２、融点２４０℃、表中でＰＥＴ（３）と示す）を用いた以外は実施例２と同様にして積層フィルムを得た。

（比較例８）
樹脂Ａを形成される原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２６９℃、表中でＰＥＮと示す）を用いた以外は実施例２と同様にして積層フィルムを得た。

得られた積層フィルムは波長９００～１，４００ｎｍの光を反射しつつ、可視光領域の波長４００～８００ｎｍにおいてほぼ反射のない平坦な反射率分布を備えたものであった。透明性に優れるが、成型加工性が悪いものであった。結果を表１に示す。

（比較例９）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコールの共重合量を０．４ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２６５℃、表中でＰＥＮ（１３）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例１０）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してテトラエチレングリコールの共重合量を０．４ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２６６℃、表中でＰＥＮ（１４）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例１１）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコールの共重合量を４０ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２０３℃、表中でＰＥＮ（１５）と示す）を用い、樹脂Ｂとして樹脂Ｂの全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）を５０ｍｏｌ％共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．７２、ガラス転移温度１５℃、非晶性樹脂、表中で樹脂（４））を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例１２）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコールの共重合量を４０ｍｏｌ％にしたポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２０６℃、表中でＰＥＮ（１６）と示す）を用い、樹脂Ｂとして樹脂Ｂの全ジオール構成成分に対してポリエチレングリコール（平均分子量４００）を５０ｍｏｌ％共重合した共重合ポリエチレンテレフタレート（固有粘度０．７２、ガラス転移温度１５℃、非晶性樹脂、表中で樹脂（４））を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例１３）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してジエチレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２４４℃、表中でＰＥＮ（１７）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

（比較例１４）
樹脂Ａを形成する原料ポリエステル樹脂として、全ジオール構成成分に対してブチレングリコールを１５ｍｏｌ％共重合したポリエチレンナフタレート（固有粘度０．６２、融点２５１℃、表中でＰＥＮ（１８）と示す）を用いた以外は、実施例２と同様に積層フィルムを得た。

本発明は、建材、自動車、液晶ディスプレイなど種々の用途に用いられ、特に特定の波長の光を反射させる光学フィルムとして利用できる。

１領域Ａ
２領域Ｂ
３領域Ｃ
４深さ方向のセンサーの加速度の傾きが最大となる点
５深さ方向のセンサーの加速度の傾きが最大となる点で印加されていた荷重値：臨界荷重（ｍＮ）Ｗｃ

Claims

ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂（樹脂Ａ）を主成分とする層（Ａ層）と、前記樹脂Ａとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂（樹脂Ｂ）を主成分とする層（Ｂ層）を交互に５１層以上積層した積層構成部を有する積層フィルムであって、前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含み、式（１）で表される構造をポリエステル樹脂の全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含み、前記積層構成部の少なくとも一方の表面の屈折率が１．６８以上１．８０以下であり、前記表面のスクラッチ試験における１００℃での臨界荷重が１５ｍＮ以下であり、前記積層構成部の少なくとも一方の表面側から測定した反射率プロフィールにおいて、３０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも一つ有する積層フィルム。
－Ｏ－（Ｃ _ｎＨ _２ｎ－Ｏ） _ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
前記反射率プロフィールが、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したものである請求項１に記載の積層フィルム。
前記積層構成部が、動的粘弾性測定により求められる損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が１２０℃以下である請求項１に記載の積層フィルム。
前記Ｂ層を構成する樹脂が、式（１）で表される構造を有する請求項１に記載の積層フィルム。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂である請求項１に記載の積層フィルム。
前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂であって、前記樹脂Ｂが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含む請求項１に記載の積層フィルム。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として樹脂Ａの全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含む請求項１に記載の積層フィルム。
前記Ａ層が前記積層構成部の少なくとも一方の表層に配されてなる請求項１に記載の積層フィルム。
前記積層構成部が、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂αを主成分とする層（α層）と前記樹脂αとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂βを主成分とする層（β層）を交互に積層した、以下（ｉ）を満たす積層ユニット１と、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂γを主成分とする層（γ層）と前記樹脂γとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂ωを主成分とする層（ω層）を交互に積層した、以下（ｉｉ）を満たす積層ユニット２を有する請求項１に記載の積層フィルム。
（ｉ）隣接するα層とβ層の厚みの比（α層厚み／β層厚み）が０．７以上、１．４以下であること。
（ｉｉ）隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方が５以上９以下であること。
ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂（樹脂Ａ）を主成分とする層（Ａ層）と、前記樹脂Ａとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂（樹脂Ｂ）を主成分とする層（Ｂ層）を交互に５１層以上積層した積層構成部を有する積層フィルムであって、前記樹脂Ａがジカルボン酸構成成分にナフタレンジカルボン酸を含み、前記Ａ層、Ｂ層を構成する樹脂のうち、少なくとも前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含み、式（１）で表される構造をポリエステル樹脂の全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含む、積層フィルム。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂である請求項１０に記載の積層フィルム。
前記樹脂Ｂがジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂であって、前記樹脂Ｂが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として含む請求項１０に記載の積層フィルム。
－Ｏ－（Ｃ_ｎＨ_２ｎ－Ｏ）_ｍ－・・・式（１）
（ｍ、ｎは、ｍ×ｎが５以上となる自然数をあらわす。）
前記樹脂Ａが、式（１）で表される構造をジオール構成成分として樹脂Ａの全ジオール構成成分に対して０．５ｍｏｌ％以上４０ｍｏｌ％以下含む請求項１０に記載の積層フィルム。
前記Ａ層が前記積層構成部の少なくとも一方の表層に配されてなる請求項１０に記載の積層フィルム。
前記積層構成部の少なくとも一方のフィルム表面側から測定した反射率が２０ｎｍ以上連続して３０％以上となる反射帯域を少なくとも一つ有し、前記積層構成部の少なくとも一方の表面の屈折率が１．６８以上１．８０以下である請求項１０に記載の積層フィルム。
前記積層構成部の少なくとも一方の表面側から測定した反射率プロフィールにおいて、３０％以上の反射率が波長幅２０ｎｍ以上にわたって連続する反射帯域を少なくとも一つ有し、前記反射率プロフィールが、９００～１，４００ｎｍの波長領域において測定したものである請求項１０に記載の積層フィルム。
動的粘弾性測定により求められる積層部構成部の損失正接（ｔａｎδ）のピーク値が１２０℃以下である請求項１０に記載の積層フィルム。
前記積層構成部が、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂αを主成分とする層（α層）と前記樹脂αとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂βを主成分とする層（β層）を交互に積層した、以下（ｉ）を満たす積層ユニット１と、ジカルボン酸構成成分とジオール構成成分を有するポリエステル樹脂γを主成分とする層（γ層）と前記樹脂γとは異なる光学特性を有する熱可塑性樹脂ωを主成分とする層（ω層）を交互に積層した、以下（ｉｉ）を満たす積層ユニット２を有する請求項１０に記載のフィルム。
（ｉ）隣接するα層とβ層の厚みの比（α層厚み／β層厚み）が０．７以上、１．４以下であること。
（ｉｉ）隣接する３層が、３層の中で最も厚みの薄い層の厚みを１とした場合に、残りの２層について一方の厚みが１．０以上１．４以下、他方が５以上９以下であること。