JP7070404B2 - スパンボンド不織布の製造方法 - Google Patents
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Description
(a)熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押し出し後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程
(b)得られたフィラメントをウェブ進行方向に対して、5~25度の方向に向けた噴射ノズルを±10~±25度の範囲内で揺動し、フィラメントを開繊させる工程
(c)開繊したフィラメントを移動するコンベア上に堆積させて繊維ウェブを形成する工程
(d)得られた繊維ウェブに部分的熱圧着を施す工程
(a)熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押し出し後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程
(b)得られたフィラメントをウェブ進行方向に対して、5~25度の方向に向けた噴射ノズルを±10~±25度の範囲内で揺動し、フィラメントを開繊させる工程
(c)開繊したフィラメントを移動するコンベア上に堆積させて繊維ウェブを形成する工程
(d)得られた繊維ウェブに部分的熱圧着を施す工程
パーキンエルマ社製示差走査型熱量計DSC-2型を用い、昇温速度20℃/分の条件で測定し、得られた融解吸熱曲線において極値を与える温度を融点とした。また示差走査型熱量計において融解吸熱曲線が極値を示さない樹脂については、ホットプレート上で加熱し、顕微鏡観察により樹脂が完全に溶融した温度を融点とした。
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度IVは以下の方法で測定した。
オルソクロロフェノール100mlに対し試料8gを溶解し、温度25℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηrを下記式により求めた。
ηr=η/η0=(t×d)/(t0×d0)
ここで、η:ポリマー溶液の粘度
η0:オルソクロロフェノールの粘度
t:溶液の落下時間(秒)
d:溶液の密度(g/cm3)
t0:オルソクロロフェノールの落下時間(秒)
d0:オルソクロロフェノールの密度(g/cm3)
である。
ついで、得られた相対粘度ηrから下記式
IV=0.0242ηr+0.2634
により、固有粘度IVを算出した。
不織布からランダムに小片サンプル10個を採取し、走査型電子顕微鏡で500~7000倍の写真を撮影し、各サンプルから10本ずつ、計100本の繊維の直径を測定し、それらの平均値の小数点以下第一位を四捨五入して求めた。
50cm×50cmの不織布を3個採取して、各試料の重量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算し、小数点以下第一位を四捨五入した。
不織布からランダムに小片サンプル15個を採取し、走査型電子顕微鏡で500倍の写真を撮影し、各サンプルから15本ずつ、計225本の繊維について、タテ方向を0度とし、ヨコ方向を90度とした時の角度を測定し、それらの平均値の小数点以下第一位を四捨五入して繊維配向度を求めた。
JIS L 1913:2010「一般不織布試験方法」の、6.3「引張強さ及び伸び率」の6.3.1「標準時」に準拠し、以下の方法で引張強力を測定した。不織布のタテ方向、ヨコ方向について、長さ300mm×幅50mmの試験片を10点採取した。試験片を定速伸長型引張試験機にて、つかみ間隔200mm、引張速度200±10mm/minで引張試験を実施し、破断するまでの最大荷重時の強さ(N)を0.1Nの位まで求め、これを引張強力(N/5cm)とした。
タテ方向、ヨコ方向に5cm×5cmの小片をそれぞれ16個ずつ、合計256個採取して、各試料(不織布)の質量をそれぞれ測定し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算し、小数点以下第一位を四捨五入し、不織布の目付を求めた。この目付をもとに、以下の式によりCV値を計算し、小数点以下第二位を四捨五入した。
・目付CV(%)=(目付の標準偏差)/(目付の平均値)×100。
幅方向200cm、長手方向1000mのロールにおいて、捲くれる欠点の発生個数を目視でカウントし、以下のような判断基準で表面品位を評価した。判定基準は「◎」と「○」を合格とした。捲くれる欠点とは、移動するコンベア上に堆積させた繊維ウェブが搬送中に気流などの影響を受け、表層のみが捲くれ上がり、折り返された状態で熱圧着されることによって、目付の濃い部分と目付の薄い部分が隣接して発生する欠点である。
◎:捲くれる欠点の発生なし
○:捲くれる欠点の発生個数が1個
△:捲くれる欠点の発生個数が2個以上3個以下
×:捲くれる欠点の発生個数が4個以上
(繊維ウェブ)
固有粘度IV0.65、融点260℃であり、酸化チタンを0.3質量%含むポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率50ppm以下に乾燥したものを芯成分とした。また、固有粘度IV0.66、イソフタル酸共重合率10モル%、融点230℃であり、酸化チタンを0.2質量%含む共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率50ppm以下に乾燥したものを鞘成分とした。
上記繊維ウェブを上下1対のフラットロールにてフラットロール表面温度150℃、線圧60kg/cmで熱圧着させた後、一対のエンボスロールにより、表面温度190℃、線圧70kg/cmの条件で部分的熱圧着を施した。用いたエンボスロールは、表面に複数の平行に配置された凸条が周方向へ環状に形成されている上側のロールと、表面に複数の凸条が螺旋状に形成されている下側ロールからなる。両ロールが互いに対面する熱圧着位置では、上側ロールの凸条と下側ロールの凸条とが交叉させてあり、上側ロールの凸条と下側ロールの凸条とで熱圧着される圧着部の、不織布全体に対する面積比率が18%となるよう調整してある。
ウェブ進行方向に対し角度αを10度の左方向に向け、角度αを中心に±18度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径16μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた実施例2のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが30度、ヨコ引張強力が97N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.54であった。
ウェブ進行方向に対し角度αを5度の右方向に向け、角度αを中心に±18度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径16μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた実施例3のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが25度、ヨコ引張強力が93N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.67であった。
ウェブ進行方向に対し角度αを10度の右方向に向け、角度αを中心に±20度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径16μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた実施例4のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが40度、ヨコ引張強力が95N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.53であった。
繊維径が14μmとなるよう吐出量を調整し、ウェブ進行方向に対し角度αを10度の左方向に向け、角度αを中心に±13度で揺動するノズルを通過させ、また目付が40g/m2となるよう繊維ウェブを捕集するコンベアの移動速度を調整した以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径14μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた実施例5のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが15度、ヨコ引強力が105N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.79であった。
ウェブ進行方向に対し角度αを15度の左方向に向け、角度αを中心に±13度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例5と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径14μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた実施例6のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが20度、ヨコ引強力が110N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.68であった。
ウェブ進行方向に対し角度αを12度の左方向に向け、角度αを中心に±15度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例5と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、上側に円形パターンの規則的な凸部を有するエンボスロール、下側に凹凸の無いフラットロールを用い、熱圧着される圧着部の面積比率を10%とした熱圧着処理により、繊維径14μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた実施例7のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが15度、ヨコ引張強力が100N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.75であった。
目付が55g/m2となるよう繊維ウェブを捕集するコンベアの移動速度を調整した以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径16μm、目付55g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた実施例8のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが36度、ヨコ引張強力が138N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.69であった。
ウェブ進行方向に対し角度αを0度、角度αを中心に±18度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径16μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた比較例1のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが5度、ヨコ引張強力が85N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が2.00であった。
ウェブ進行方向に対し角度αを0度、角度αを中心に±25度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径16μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた比較例2のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが8度、ヨコ引張強力が130N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.22であった。
繊維径が14μmとなるよう吐出量を調整し、ウェブ進行方向に対し角度αを0度、角度αを中心に±13度で揺動するノズルを通過させ、また目付が40g/m2となるよう繊維ウェブを捕集するコンベアの移動速度を調整した以外は実施例5と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径14μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた比較例3のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが2度、ヨコ引張強力が89N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が2.13であった。
ウェブ進行方向に対し角度αを30度の右方向に向け、角度αを中心に±18度で揺動するノズルを通過させた以外は実施例1と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径16μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた比較例4のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが55度、ヨコ引張強力が110N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.18であった。
繊維径が14μmとなるよう吐出量を調整し、ウェブ進行方向に対し角度αを30度の左方向に向け、角度αを中心に±13度で揺動するノズルを通過させ、また目付が40g/m2となるよう繊維ウェブを捕集するコンベアの移動速度を調整した以外は実施例5と同様にして、繊維ウェブを捕集した。
その後、実施例1と同様の熱圧着処理により、繊維径14μm、目付40g/m2のスパンボンド不織布を得た。得られた比較例5のスパンボンド不織布は、繊維配向度分布のピークが50度、ヨコ引張強力が115N/5cm、引張強力タテ/ヨコ比が1.17であった。
上記の各実施例と比較例のスパンボンド不織布の特性を、次の表1に示す。
2…エジェクター
3…エアサッカー
4…ノズル
5…帯電手段
6…移動捕集面
7…繊維ウェブ
8a、8b…フラットロール
9…エンボスロール
9a…一方のロール(上側ロール)
9b…他方のロール(下側ロール)
10…不織布
11…加熱圧接部
α…ノズル角度
θ…揺動角度
D…ウェブ進行方向(長手方向)
Claims (1)
- 下記(a)~(d)を順次実施することを特徴とするスパンボンド不織布の製造方法。
(a)熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押し出し後、これをエアサッカーにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントを得る工程
(b)得られたフィラメントをウェブ進行方向に対して、左右どちらかへ5~25度の方向に向けた噴射ノズルを±10~±25度の範囲内で揺動し、フィラメントを開繊させる工程
(c)開繊したフィラメントを移動するコンベア上に堆積させて繊維ウェブを形成する工程
(d)得られた繊維ウェブに部分的熱圧着を施す工程
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