WO2020116569A1 - 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材 - Google Patents

長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材 Download PDF

Info

Publication number
WO2020116569A1
WO2020116569A1 PCT/JP2019/047650 JP2019047650W WO2020116569A1 WO 2020116569 A1 WO2020116569 A1 WO 2020116569A1 JP 2019047650 W JP2019047650 W JP 2019047650W WO 2020116569 A1 WO2020116569 A1 WO 2020116569A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
long
fiber
less
nonwoven fabric
fiber nonwoven
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/047650
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
小田　勝二
吉田　英夫
勇祐 浦谷
卓也 藤田
Original Assignee
東洋紡株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 東洋紡株式会社 filed Critical 東洋紡株式会社
Priority to JP2020560011A priority Critical patent/JP7459800B2/ja
Publication of WO2020116569A1 publication Critical patent/WO2020116569A1/ja

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D39/00—Filtering material for liquid or gaseous fluids
    • B01D39/14—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material
    • B01D39/16—Other self-supporting filtering material ; Other filtering material of organic material, e.g. synthetic fibres
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
    • D04H3/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length
    • D04H3/005—Synthetic yarns or filaments
    • D04H3/009—Condensation or reaction polymers
    • D04H3/011—Polyesters
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D04—BRAIDING; LACE-MAKING; KNITTING; TRIMMINGS; NON-WOVEN FABRICS
    • D04H—MAKING TEXTILE FABRICS, e.g. FROM FIBRES OR FILAMENTARY MATERIAL; FABRICS MADE BY SUCH PROCESSES OR APPARATUS, e.g. FELTS, NON-WOVEN FABRICS; COTTON-WOOL; WADDING ; NON-WOVEN FABRICS FROM STAPLE FIBRES, FILAMENTS OR YARNS, BONDED WITH AT LEAST ONE WEB-LIKE MATERIAL DURING THEIR CONSOLIDATION
    • D04H3/00—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length
    • D04H3/08—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length characterised by the method of strengthening or consolidating
    • D04H3/14—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of yarns or like filamentary material of substantial length characterised by the method of strengthening or consolidating with bonds between thermoplastic yarns or filaments produced by welding

Definitions

  • the present invention relates to a long-fiber nonwoven fabric suitable for a filter reinforcing material and a filter reinforcing material using the same.
  • Polyethylene terephthalate long-fiber non-woven fabric has good mechanical properties, breathability and water permeability, and is used in many applications.
  • a polyethylene terephthalate long-fiber nonwoven fabric is used as a material for a molded body, it is difficult to follow a mold such as unevenness in a wide temperature range, and it is difficult to mold it into various shapes.
  • the filters In air purifiers and cabin filters for automobiles, it is common to process the filters into pleats in order to improve dust removal performance and smoke removal performance.
  • a non-woven fabric is used as a reinforcing material for those filters, the non-woven fabric to be used is required to have the property of being able to be pleated at an arbitrary number of pleats and pleated intervals.
  • non-woven fabric used as a filter reinforcing material As a non-woven fabric used as a filter reinforcing material, a short-fiber non-woven fabric using a polyethylene-terephthalate-based core-sheath composite fiber in which a low-melting resin is arranged in a sheath component and a long-fiber non-woven fabric mixed with low-melting resin fibers have been proposed. (For example, refer to Patent Document 1 (JP 2008-231597 A)). Since these non-woven fabrics are calendered on both sides to be flat, both sides of the non-woven fabric are smooth, so that there is a problem that the pleating processability is poor and the manufacturing cost is large.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, has a pleating processability suitable for a filter reinforcing material, and further obtains a long-fiber non-woven fabric having rigidity that satisfies the pleated shape retention, or a filter. It is an object of the present invention to obtain a long-fiber nonwoven fabric suitable for attachment to a filter medium (that is, the nonwoven fabric surface on which the filter medium is attached has smoothness, and the other nonwoven fabric surface has fine irregularities). is there.
  • the present invention is as follows.
  • [2] Made of fibers having an average fiber diameter of 30 ⁇ m or more and 60 ⁇ m or less, a basis weight of 50 g/m 2 or more and 120 g/m 2 or less, a surface roughness of one surface of 2.0 or less, and another surface A long-fiber non-woven fabric having a surface roughness of 3.5 or more.
  • the fiber constituting the long-fiber nonwoven fabric is a single fiber composed of a resin in which a thermoplastic polystyrene-based copolymer is mixed with polyethylene terephthalate as a main component in an amount of 0.02% by mass or more and 5% by mass or less.
  • the long-fiber non-woven fabric according to any one of 1] to [3].
  • thermoplastic polystyrene-based copolymer 100°C or higher and 160°C or lower.
  • filter reinforcement excellent in pleating processability having rigidity such that it is difficult for pleats to adhere to each other in actual use, and excellent in pleated shape retention.
  • a long-fiber unwoven cloth suitable for wood can be obtained. Further, since it is a long-fiber non-woven fabric composed of fibers of a single component, it is possible to provide a long-fiber unwoven cloth whose manufacturing cost is low.
  • a long-fiber unwoven cloth suitable for a filter reinforcing material is obtained, which is excellent in the bonding property with the filter material and the pleating processability. Further, since it is a long-fiber nonwoven fabric composed of fibers of a single component, it has an advantage of low manufacturing cost.
  • Embodiment 1 As Embodiment 1, a long-fiber nonwoven fabric having the above-mentioned configurations [1] and [3] to [5] and a filter reinforcing material having the above-mentioned configuration [6] will be described in detail.
  • the inventors of the present invention have earnestly studied to obtain a long-fiber unwoven cloth having excellent pleating processability and rigidity suitable for a filter reinforcing material having excellent pleated shape retention.
  • a long fiber non-woven fabric composed of fibers mainly made of polyethylene terephthalate and having a longitudinal stress of 60 N/5 cm or less at 10% elongation at 80° C. It was found that a cloth was obtained.
  • the 10% elongation stress at 80° C. in the MD direction of the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention is 60 N/5 cm or less, preferably 55 N/5 cm or less, and more preferably 50 N/5 cm or less.
  • the lower limit of the stress at 10% elongation is not particularly limited as long as it has a bending resistance that does not cause pleated contact or pleated adhesion when actually used for a filter reinforcing material.
  • the MD direction of the long-fiber nonwoven fabric in the present invention means the flow direction of the product at the time of producing the long-fiber nonwoven fabric.
  • the average fiber diameter of the fibers forming the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention is 30 ⁇ m or more and 60 ⁇ m or less, and the basis weight of the long-fiber nonwoven fabric is 50 g/m 2 or more and 120 g/m 2 or less.
  • the combination of the average fiber diameter of the fibers constituting the long-fiber non-woven fabric and the fabric weight of the long-fiber non-woven fabric is not particularly limited, but the average fiber diameter is large when the fabric weight is small, and the average fiber diameter when the fabric weight is large. Is preferably small.
  • the average fiber diameter is preferably 50 ⁇ m or more and 60 ⁇ m or less, and when the basis weight is 70 g/m 2 or more and 90 g/m 2 or less, the average fiber diameter is 40 ⁇ m or more and 50 ⁇ m or less.
  • the average fiber diameter is preferably 30 ⁇ m or more and 40 ⁇ m or less when the basis weight is 90 g/m 2 or more and 120 g/m 2 or less.
  • the long-fiber unwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention has a bending angle of 15° or less, preferably 10° or less, and more preferably 10° after pressing at 80° C. under a pressure of 5.2 kPa for 10 seconds. It is 5° or less.
  • the bending angle exceeds 15°, the rigidity of the long fiber non-woven fabric is improved and a filter reinforcing material excellent in shape retention can be obtained, but it becomes difficult to perform pleating at an arbitrary number of pleats and pleated intervals.
  • the lower limit of the bending angle after pressing at 80° C. under a pressure of 5.2 kPa for 10 seconds is not particularly limited, but is usually 5° or more.
  • the birefringence index ( ⁇ n) of the fibers constituting the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention is 0.005 or more and 0.020 or less, preferably 0.007 or more and 0.015 or less, and more preferably It is 0.008 or more and 0.012 or less.
  • the birefringence ( ⁇ n) is less than 0.005
  • the long fiber non-woven fabric is excellent in pleating property, but the fibers are deformed and the rigidity of the long fiber non-woven fabric is reduced. , It is easy for folds to adhere.
  • the crystallinity of the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention is 25% or less, preferably 5% or more and 20% or less, more preferably 10% or more and 15% or less.
  • the crystallinity exceeds 25%, the long-fiber nonwoven fabric has improved rigidity and can be used as a filter reinforcing material having excellent shape-retaining property, but it becomes difficult to perform pleating at an arbitrary number of pleats and pleats.
  • the lower limit of the crystallinity is not particularly limited, but if the crystallinity is less than 5%, the rigidity of the long fiber non-woven fabric is lowered, so that when actually used as a filter reinforcing material, pleated contact and pleated adhesion easily occur.
  • the fibers forming the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention are preferably single fibers made of a resin in which a thermoplastic polystyrene copolymer is mixed with polyethylene terephthalate as a main component.
  • Polyethylene terephthalate is superior to resins such as polyethylene and polypropylene in mechanical strength, heat resistance and shape retention.
  • the content of polyethylene terephthalate which is the main component in the resin used for the fibers constituting the long-fiber non-woven fabric of the present invention, is 100% by mass of the whole long-fiber non-woven fabric, Considering the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer, preferably 90% by mass or more and 99.8% by mass or less, more preferably 93% by mass or more and 99.5% by mass or less, and further preferably 94% by mass or more and 98% by mass. % Or less.
  • polyester resins other than polyethylene terephthalate such as polytrimethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, and polyethylene naphthalate, may be blended as long as they are 10% by mass or less.
  • the single fiber in the present invention is different from the core-sheath composite fiber, the side-by-side composite fiber, the sea-island composite fiber, and the like, and is composed of a fiber formed by blending two kinds of resins or an ordinary one-component resin. It means fiber.
  • the intrinsic viscosity of the polyethylene terephthalate used in the first embodiment of the present invention is preferably 0.3 dl/g or more, more preferably 0.4 dl/g or more, and 0.5 dl/g or more. Is more preferable and 0.55 dl/g or more is the most preferable.
  • the glass transition temperature of the thermoplastic polystyrene-based copolymer used in Embodiment 1 of the present invention is preferably 100°C or higher and 160°C or lower, more preferably 110°C or higher and 155°C or lower, and 120°C. More preferably, it is 150° C. or lower.
  • the thermoplastic polystyrene-based copolymer is preferably incompatible with polyethylene terephthalate. When the glass transition temperature is higher than that of polyethylene terephthalate and is 100° C. or higher, crystallization of the fibers constituting the long fiber nonwoven fabric can be suppressed.
  • the glass transition temperature is preferably 160° C. or lower in consideration of spinning productivity.
  • the glass transition temperature is a value obtained by measuring at a temperature rising rate of 20° C./min according to JIS K7122 (1987).
  • thermoplastic polystyrene copolymer used in the first embodiment of the present invention is not particularly limited as long as the glass transition temperature is 100° C. or higher and 160° C. or lower.
  • styrene/conjugated diene block copolymer acrylonitrile/styrene.
  • a copolymer, an acrylonitrile/butadiene/styrene copolymer, a styrene/acrylic acid ester copolymer, or a styrene/methacrylic acid ester copolymer is preferable.
  • a styrene/acrylic acid ester copolymer or a styrene/methacrylic acid ester copolymer is more preferable, and a styrene/methacrylic acid ester copolymer is further preferable.
  • the styrene/methacrylic acid ester copolymer include a styrene/methyl methacrylate/maleic anhydride copolymer. These may be contained alone or in combination.
  • Commercially available products include Rohm GmbH & Co. PLEX IGLAS HW55 of KG is mentioned, and it is particularly preferable because a small amount of addition thereof exerts an excellent effect.
  • the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer is preferably 0.02% by mass or more and 5% by mass or less, more preferably 0.05% by mass or more and 4% by mass or less, based on 100% by mass of the whole long-fiber nonwoven fabric. 0.1 mass% or more and 3 mass% or less is more preferable. The effect of the above addition can be obtained by setting the mixing amount to 0.02 mass% or more.
  • the upper limit of the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer is not particularly limited, but if it is mixed excessively, due to the difference in stretchability between the polyethylene terephthalate and the thermoplastic polystyrene-based copolymer, the fiber breaks and the operation Sex deteriorates. Therefore, the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer is preferably 5% by mass or less.
  • the long-fiber non-woven fabric of Embodiment 1 of the present invention is preferably a face-constrained long-fiber non-woven fabric, especially a face-constrained spun-bonded non-woven fabric.
  • the surface restraint here means to sandwich the fibrous web in the thickness direction and apply a pressure to the surface.
  • the surface restraint can be performed, for example, by pressing the entire surface of the fibrous web with a flat roll and a sheet material such as a felt belt, a rubber belt, or a steel belt.
  • the fibrous web after temporary pressure bonding is subjected to main pressure bonding (heat setting) while restraining the surface, which is a partial pressure bonding in which pressure is applied between a flat roll and an engraving roll, or engraving rolls, or a flat pressure.
  • main pressure bonding heat setting
  • restraining the surface which is a partial pressure bonding in which pressure is applied between a flat roll and an engraving roll, or engraving rolls, or a flat pressure.
  • wire crimping where rolls are crimped together.
  • partial pressure bonding since the fibers are partially fixed, stress concentrates on the pressure bonded portion, resulting in a long fiber nonwoven fabric that is difficult to pleat.
  • wire crimping since the whole is excessively crimped, the fibers are deformed to have a low bending resistance and a long fiber nonwoven fabric with a high pressure loss.
  • the obtained surface-constrained long-fiber nonwoven fabric is excellent in bending resistance because the fibers are fixed to each other on the entire surface of the sheet while suppressing the deformation of the fibers.
  • the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention is preferably a long-fiber nonwoven fabric that has not been mechanically entangled.
  • a long-fiber non-woven fabric that has been mechanically entangled is not preferable because it becomes a long-fiber non-woven fabric that is difficult to be sharply processed into pleats. Further, in the case of a non-woven fabric composed of short fibers, local deformation occurs due to slippage of the fibers, etc., making it difficult to process with a uniform crease spacing.
  • the method for producing a long-fiber nonwoven fabric according to the first embodiment of the present invention comprises a step of spinning at a ratio of a take-up speed to a discharge linear velocity (hereinafter referred to as “draft ratio”) of 200 or less, and a fiber web obtained after spinning. After the temporary pressure bonding, the step of performing the main pressure bonding while restraining the surface is included.
  • a predetermined amount of polyethylene terephthalate and a thermoplastic polystyrene copolymer are blended and dried according to a conventional method, and then spinning is performed by a melt spinning machine.
  • Embodiment 1 of the present invention it is preferable to set the draft ratio to 200 or less in order to obtain a long-fiber nonwoven fabric having a suitable birefringence ( ⁇ n).
  • ⁇ n birefringence
  • the draft ratio is more preferably 175 or less, still more preferably 150 or less.
  • spinning conditions are not particularly limited, and spun from a spinneret, supplying dry air ejector to 0.3 kg / cm 2 or more 2.0 kg / cm 2 or less pressure (jet pressure), it is stretched preferable. Further, by controlling the supply pressure of the drying air within the above range, the take-up speed can be easily controlled within a desired range, and the drying can be appropriately performed.
  • the discharged yarn may be cooled and the fibers may be collected on the lower conveyor while opening the fibers to obtain a fiber web (long fiber fleece).
  • the obtained fibrous web is subjected to flat roll and engraving roll, or embossing for partial pressure bonding between the engraving rolls.
  • embossing or the like causes problems such as width-filling and wrinkling.
  • temporary press-bonding is performed, and then main press-bonding is performed while the surface is constrained, whereby it is possible to easily suppress the occurrence of creases and wrinkles.
  • Tentative crimping is to crimp the fibrous web by applying pressure in the thickness direction.
  • Temporary pressure bonding is performed to facilitate the surface restraint in the main pressure bonding, and for example, a pair of temporary thermocompression bonding rolls including two flat rolls are used and the surface temperature of each is set to 60°C or higher and 140°C or lower.
  • the pressure may be 5 kN/m or more and 30 kN/m or less and thermocompression bonding may be performed.
  • the surface temperature of the flat roll is more preferably 70° C. or higher and 120° C. or lower, and the pressing pressure is more preferably 7 kN/m or higher and 20 kN/m or lower.
  • water treatment may be carried out by spraying water on the fibrous web after the temporary pressure bonding so that the water content becomes 1% by mass or more and 30% by mass or less.
  • the main pressure bonding is to perform heat setting and pressure bonding while the surface of the fibrous web after temporary pressure bonding is restrained.
  • the surface restraint is preferably performed using a flat roll and a sheet-shaped body such as a felt belt, a rubber belt or a steel belt.
  • the felt belt is particularly preferable because the surface thereof is fibrous and the fiber web is easily restrained in the in-plane direction. Further, if the main compression bonding is performed while the surface is restrained, each fiber is fixed on the entire surface of the sheet, so that the deformation of the fiber is suppressed and the bending resistance becomes excellent.
  • the heat setting and the surface restraint are such that the surface temperature of the roll is 120° C. or more and 180° C. or less, the pressing pressure is 10 kPa or more and 400 kPa or less, the processing time is 3 seconds or more and 30 seconds or less, and the processing speed is 1 m/minute or more and 30 m/minute or less. It is preferable to carry out under the conditions.
  • the surface temperature of the roll is preferably 120° C. or higher because it facilitates pressure bonding, and more preferably 130° C. or higher. On the other hand, when the surface temperature of the roll is 180° C. or lower, excessive pressure bonding becomes difficult, so that it is preferable, and 160° C. or lower is more preferable.
  • the pressing pressure is 10 kPa or more
  • the surface can be easily restrained, so that it is preferable, 30 kPa or more is more preferable, 50 kPa or more is further preferable, 100 kPa or more is particularly preferable, and 200 kPa or more is most preferable.
  • the pressing pressure is 400 kPa or less, excessive pressure bonding becomes difficult, so that the pressing pressure is preferably 350 kPa or less, more preferably 300 kPa or less.
  • the processing time is preferably set to 3 seconds or more to facilitate pressure bonding, and more preferably set to 5 seconds or more. On the other hand, when the processing time is set to 35 seconds or less, excessive pressure bonding becomes difficult, which is preferable, and 20 seconds or less is more preferable, and 15 seconds or less is further preferable.
  • the processing speed By setting the processing speed to preferably 1 m/min or more, it becomes difficult to crimp excessively. It is more preferably 5 m/min or more. On the other hand, when the processing speed is preferably 30 m/min or less, the pressure bonding becomes easy. It is more preferably 20 m/min or less.
  • the combination of the processing temperature (main surface temperature of the roll) and the processing time for the main pressure bonding is not particularly limited, but the processing temperature is lowered in order to obtain a long-fiber nonwoven fabric having a suitable stress during elongation in the warp direction. In this case, it is preferable to lengthen the processing time, and to raise the processing temperature, shorten the processing time.
  • the processing temperature is 120°C or higher and lower than 140°C
  • the processing time is preferably 20 seconds or longer and 35 seconds or shorter
  • the processing temperature is 140°C or higher and lower than 160°C
  • the processing time is preferably 10 seconds or longer and 25 seconds or shorter.
  • the processing time is preferably 3 seconds or more and 15 seconds or less.
  • the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 of the present invention thus obtained is suitable for use as a filter reinforcing material, which is excellent in pleating processability and pleating form retention.
  • Embodiment 2 As Embodiment 2, a long-fiber nonwoven fabric having the above-mentioned configurations [2] to [5] and a filter reinforcing material having the above-mentioned configuration [6] will be described in detail.
  • the inventors of the present invention have made earnest studies to obtain a long-fiber unwoven cloth suitable for a filter reinforcing material, which is excellent in the ability to bond to a filter medium and the pleats processability.
  • a long-fiber unwoven cloth suitable for a filter reinforcing material is obtained by using a long-fiber nonwoven fabric having a surface roughness of 2.5 or less on one surface and 3.5 or more on the other surface. It was found that
  • the fibers constituting the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 2 of the present invention have an average fiber diameter of 30 ⁇ m or more and 60 ⁇ m or less, and the long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 50 g/m 2 or more and 120 g/m 2 or less.
  • the combination of the average fiber diameter of the fibers constituting the long-fiber non-woven fabric and the fabric weight of the long-fiber non-woven fabric is not particularly limited, but the average fiber diameter is large when the fabric weight is small, and the average fiber diameter when the fabric weight is large. Is preferably small.
  • the average fiber diameter is preferably 50 ⁇ m or more and 60 ⁇ m or less, and when the basis weight is more than 70 g/m 2 and 90 g/m 2 or less, the average fiber diameter is 40 ⁇ m or more. It is preferably less than 50 ⁇ m, and when the basis weight exceeds 90 g/m 2 and 120 g/m 2 or less, the average fiber diameter is preferably 30 ⁇ m or more and less than 40 ⁇ m.
  • the surface roughness of one surface of the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 2 of the present invention is 2.5 or less, preferably 2.0 or less, and the surface roughness of the other surface is 3.5 or more. , Preferably 4.0 or more.
  • the surface roughness of one surface is 2.5 or less, the smoothness of the long fiber non-woven fabric is good, the bondability with the filter medium is good, and peeling or floating does not occur.
  • the surface roughness of the other surface is 3.5 or more, the smoothness of the long fiber non-woven fabric is deteriorated, slippage does not easily occur when biting up and down during pleating, and a good fold shape can be obtained. Cheap.
  • the fibers constituting the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 2 of the present invention have a birefringence ( ⁇ n) of preferably 0.005 or more and 0.020 or less, more preferably 0.007 or more and 0.015 or less, More preferably, it is 0.008 or more and 0.012 or less.
  • ⁇ n birefringence
  • the birefringence ( ⁇ n) is less than 0.005
  • the long fiber non-woven fabric is excellent in pleating property, but the fibers are deformed and the rigidity of the long fiber non-woven fabric is reduced. , It is easy for folds to adhere.
  • the fibers constituting the long-fiber non-woven fabric according to the second embodiment of the present invention are preferably single fibers made of a resin in which a main component, polyethylene terephthalate, is mixed with a thermoplastic polystyrene copolymer.
  • Polyethylene terephthalate is superior to resins such as polyethylene and polypropylene in mechanical strength, heat resistance and shape retention.
  • the content of polyethylene terephthalate which is the main component in the resin used for the fibers constituting the long-fiber non-woven fabric of the present invention, is 100% by mass of the whole long-fiber non-woven fabric, Considering the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer, preferably 90% by mass or more and 99.8% by mass or less, more preferably 93% by mass or more and 99.5% by mass or less, and further preferably 94% by mass or more and 98% by mass. % Or less.
  • polyester resins other than polyethylene terephthalate such as polytrimethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, and polyethylene naphthalate, may be blended as long as they are 10% by mass or less.
  • the single fiber in the present invention is different from the core-sheath composite fiber, the side-by-side composite fiber, the sea-island composite fiber, and the like, and is composed of a fiber formed by blending two kinds of resins or an ordinary one-component resin. It means fiber.
  • the intrinsic viscosity of the polyethylene terephthalate used in Embodiment 2 of the present invention is preferably 0.3 dl/g or more, more preferably 0.4 dl/g or more, and further preferably 0.5 dl/g or more. And particularly preferably 0.55 dl/g or more.
  • the thermoplastic polystyrene-based copolymer used in Embodiment 2 of the present invention preferably has a glass transition temperature of 100° C. or higher and 160° C. or lower, more preferably 110° C. or higher and 155° C. or lower, and further preferably 120.
  • the temperature is not lower than 150°C and not higher than 150°C.
  • the thermoplastic polystyrene-based copolymer is preferably incompatible with polyethylene terephthalate. When the glass transition temperature is higher than that of polyethylene terephthalate and is 100° C. or higher, crystallization of the fibers constituting the long fiber nonwoven fabric can be suppressed.
  • the glass transition temperature is preferably 160° C. or lower in consideration of spinning productivity.
  • the glass transition temperature is a value obtained by measuring at a temperature rising rate of 20° C./min according to JIS K7122 (1987).
  • thermoplastic polystyrene copolymer used in Embodiment 2 of the present invention is not particularly limited as long as it has a glass transition temperature of 100° C. or higher and 160° C. or lower.
  • styrene/conjugated diene block copolymer acrylonitrile/styrene.
  • a copolymer, an acrylonitrile/butadiene/styrene copolymer, a styrene/acrylic acid ester copolymer, or a styrene/methacrylic acid ester copolymer is preferable.
  • a styrene/acrylic acid ester copolymer or a styrene/methacrylic acid ester copolymer is more preferable, and a styrene/methacrylic acid ester copolymer is further preferable.
  • the styrene/methacrylic acid ester copolymer include a styrene/methyl methacrylate/maleic anhydride copolymer. These may be contained alone or in combination.
  • Commercially available products include Rohm GmbH & Co. PLEX IGLAS HW55 of KG is mentioned, and it is particularly preferable because a small amount of addition thereof exerts an excellent effect.
  • the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer is preferably 0.02% by mass or more and 5% by mass or less, more preferably 0.05% by mass or more and 4% by mass, based on 100% by mass of the whole long-fiber nonwoven fabric. % Or less, and more preferably 0.1% by mass or more and 3% by mass or less. The effect of the above addition can be obtained by setting the mixing amount to 0.02 mass% or more.
  • the upper limit of the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer is not particularly limited, but if it is mixed excessively, due to the difference in stretchability between the polyethylene terephthalate and the thermoplastic polystyrene-based copolymer, the fiber breaks and the operation Sex deteriorates. Therefore, the mixing amount of the thermoplastic polystyrene-based copolymer is preferably 5% by mass or less.
  • the long-fiber non-woven fabric of Embodiment 2 of the present invention is preferably a face-constrained long-fiber non-woven fabric, especially a face-constrained spun-bonded non-woven fabric.
  • the surface restraint here means to sandwich the fibrous web in the thickness direction and apply a pressure to the surface.
  • the surface restraint is performed by pressing the entire surface of the fibrous web with a flat roll and a sheet-shaped body in which fine irregularities are transferred to one side of a non-woven fabric such as a resin belt, a felt belt, a rubber belt, and a steel belt. be able to.
  • the fibrous web after temporary pressure bonding is subjected to main pressure bonding (heat setting) while restraining the surface, which is a partial pressure bonding in which pressure is applied between a flat roll and an engraving roll, or engraving rolls, or a flat pressure. It is different from wire crimping, where rolls are crimped together.
  • partial pressure bonding unevenness is transferred to one surface of the nonwoven fabric, but since it is not minute unevenness, slippage occurs when biting up and down during pleating, resulting in poor pleating workability. Further, since the fibers are partially fixed, stress concentrates on the pressure-bonded portion, resulting in a long-fiber non-woven fabric that is difficult to pleat.
  • the long-fiber nonwoven fabric according to the second embodiment of the present invention is preferably a long-fiber nonwoven fabric that has not been mechanically entangled.
  • the long-fiber non-woven fabric is difficult to be sharply processed into pleats.
  • local deformation occurs due to slippage of the fibers, etc., making it difficult to process with a uniform crease spacing.
  • the method for producing a long-fiber nonwoven fabric according to the second embodiment of the present invention includes a step of spinning, and a step of temporarily press-bonding the fiber web obtained after spinning and then press-bonding the surface while restraining the surface.
  • a predetermined amount of polyethylene terephthalate and a thermoplastic polystyrene copolymer are blended and dried according to a conventional method, and then spinning is performed by a melt spinning machine.
  • spinning conditions are not particularly limited, and spun from a spinneret, supplying dry air ejector to 0.3 kg / cm 2 or more 2.0 kg / cm 2 or less pressure (jet pressure), it is stretched preferable. Further, by controlling the supply pressure of the dry air within the above range, the take-up speed can be easily controlled within a desired range, and the drying can be appropriately performed.
  • the discharged yarn may be cooled and the fibers may be collected on the lower conveyor while opening the fibers to obtain a fiber web (long fiber fleece).
  • the fibrous web obtained by spinning at a low spinning speed as in Embodiment 2 of the present invention has a low orientation and easily shrinks, so that embossing or the like causes problems such as width-filling and wrinkling.
  • temporary press-bonding is performed, and then main press-bonding is performed while the surface is constrained, whereby it is possible to easily suppress the occurrence of creases and wrinkles.
  • Tentative crimping is to crimp the fibrous web by applying pressure in the thickness direction.
  • Temporary pressure bonding is performed to facilitate the surface restraint in the main pressure bonding, and for example, a pair of temporary thermocompression bonding rolls including two flat rolls are used and the surface temperature of each is set to 60°C or higher and 140°C or lower.
  • the pressure may be 5 kN/m or more and 30 kN/m or less and thermocompression bonding may be performed.
  • the surface temperature of the flat roll is more preferably 70° C. or higher and 120° C. or lower, and the pressing pressure is more preferably 7 kN/m or higher and 20 kN/m or lower.
  • water treatment may be carried out by spraying water on the fibrous web after the temporary pressure bonding so that the water content becomes 1% by mass or more and 30% by mass or less.
  • the main pressure bonding is to perform heat setting and pressure bonding while the surface of the fibrous web after temporary pressure bonding is restrained.
  • the surface restraint is preferably performed using a flat roll and a sheet-shaped body such as a resin belt, a felt belt, a rubber belt, and a steel belt.
  • the felt belt is particularly preferable because the surface thereof is fibrous and the fiber web is easily restrained in the in-plane direction. Further, if the main compression bonding is performed while the surface is restrained, each fiber is fixed on the entire surface of the sheet, so that the deformation of the fiber is suppressed and the bending resistance becomes excellent.
  • the surface temperature of the roll is 120° C. or more and 180° C. or less
  • the pressing pressure is 10 kPa or more and 400 kPa or less
  • the processing time is 3 seconds or more and 30 seconds or less
  • the processing speed is 1 m/minute or more and 30 m/minute or less. It is preferable to carry out under the conditions of.
  • the surface temperature of the roll is preferably 120° C. or higher because it facilitates pressure bonding, and more preferably 130° C. or higher. On the other hand, when the surface temperature of the roll is 180° C. or lower, excessive pressure bonding becomes difficult, so that it is preferable, and 160° C. or lower is more preferable.
  • the pressing pressure is 10 kPa or more
  • the surface can be easily restrained, so that it is preferable, 30 kPa or more is more preferable, 50 kPa or more is further preferable, 100 kPa or more is particularly preferable, and 200 kPa or more is most preferable.
  • the pressing pressure is 400 kPa or less, excessive pressure bonding becomes difficult, so that the pressing pressure is preferably 350 kPa or less, more preferably 300 kPa or less.
  • the processing time is preferably set to 3 seconds or more to facilitate pressure bonding, and more preferably set to 5 seconds or more. On the other hand, when the processing time is set to 35 seconds or less, excessive pressure bonding becomes difficult, which is preferable, and 20 seconds or less is more preferable, and 15 seconds or less is further preferable.
  • the processing speed By setting the processing speed to preferably 1 m/min or more, it becomes difficult to crimp excessively. It is more preferably 5 m/min or more. On the other hand, when the processing speed is preferably 30 m/min or less, the pressure bonding becomes easy. It is more preferably 20 m/min or less.
  • the combination of the working temperature (rolling surface temperature) of the main pressure bonding and the working time is not particularly limited, but a long-fiber non-woven fabric having a suitable stress during elongation in the MD direction (also referred to as product flow direction or warp direction).
  • the processing time is long when the processing temperature is low and the processing time is short when the processing temperature is high.
  • the processing temperature is 120°C or higher and lower than 140°C
  • the processing time is preferably 20 seconds or longer and 35 seconds or shorter
  • the processing temperature is 140°C or higher and lower than 160°C
  • the processing time is preferably 10 seconds or longer and 25 seconds or shorter.
  • the processing time is preferably 3 seconds or more and 15 seconds or less.
  • the thus obtained long-fiber non-woven fabric of Embodiment 2 of the present invention is suitable for use as a filter reinforcing material, which is excellent in sticking property to a filter medium and pleating processability.
  • the glass transition temperature of the thermoplastic polystyrene-based copolymer was determined at a temperature rising rate of 20° C./min using Q100 manufactured by TA Instruments.
  • the basis weight which is the mass per unit area, was measured according to JIS L1913 (2010) 6.2.
  • ⁇ Average fiber diameter> Five points were arbitrarily selected in the long-fiber nonwoven fabric sample, the diameter of the single fiber was measured with an optical microscope at n 20, and an average value was obtained.
  • Crystallinity (specific gravity of sample ⁇ specific gravity of amorphous region)/(specific gravity of crystalline region ⁇ specific gravity of amorphous region) ⁇ 100
  • the amorphous region specific gravity is 1.335 and the crystalline region specific gravity is 1.515.
  • ⁇ Stress at 10% elongation in MD direction at 80°C> Five points of samples were cut out from any place of the long fiber non-woven fabric so that the length of the long fiber non-woven fabric was 20 cm in the MD direction and 5 cm in the CD direction (also referred to as the direction perpendicular to the MD direction or the width direction).
  • a tensile test of pulling in the longitudinal direction at a speed of 200 mm/min was performed in a thermostatic chamber controlled at 80 ⁇ 2° C., and the read stress at 10% elongation was defined as the stress at 10% elongation at 80° C. in the MD direction.
  • the sample length is 25 mm in width and 89 mm in length
  • the MD direction and the CD direction of the long fiber non-woven fabric are selected at arbitrary 5 points
  • the load is 5 g.
  • the average value of all values in the MD direction and the CD direction was used as the measured value.
  • a test piece having a width of 50 mm and a length of 60 mm was folded in two in the length direction, pressed at 80° C. under a pressure of 5.2 kPa for 10 seconds, and after 60 seconds of unloading, the open angle of the test piece was determined as the bending angle. ..
  • ⁇ Surface roughness (SMD)> Select 5 points in any place of long fiber non-woven fabric sample and use KES-FB4-A (surface tester) manufactured by Kato Tech Co., Ltd. standard sensitivity, 0.5 mm ⁇ piano wire for the friction element, vertical load to the friction element At 10 gf, a moving speed of 1 mm/sec, and an actual moving distance of 20 mm, and the average deviation (SMD) of the surface roughness of both surfaces in the MD direction of the non-woven fabric was determined to obtain the surface roughness.
  • the A4 size test piece was folded in two in the longitudinal direction, pressed for 10 seconds under a pressure of 5.2 kPa, and then the interface between the filter material and the reinforcing material at the broken tip was visually checked and evaluated according to the following criteria.
  • the measurement sample used was a composite of long-fiber nonwoven fabric and PP melt blow (weight per unit area: 20 g/m 2 ) corresponding to 1 ⁇ m, combined with a low-melting adhesive nonwoven fabric (Dynac manufactured by Kureha Tech Co., Ltd.).
  • the evaluation criteria are as follows. Excellent: No floating/peeling Good: Fine floating/peeling Bad: Clear floating/peeling
  • Pleat processing is performed with a mountain height of 32 mm and a mountain interval of 3 mm using a reciprocating machine to prepare a unit of 134 mountains, and the uniformity of the mountain height and interval is visually checked and evaluated according to the following evaluation criteria.
  • the measurement sample used was a composite of long-fiber nonwoven fabric and PP melt blow (weight per unit area: 20 g/m 2 ) corresponding to 1 ⁇ m, combined with a low-melting adhesive nonwoven fabric (Dynac manufactured by Kureha Tech Co., Ltd.).
  • the evaluation criteria are as follows. Good: Uneven peak height and spacing Bad: Uneven peak height and spacing
  • Examples 1-1 to 1-6 and Comparative Examples 1-1 to 1-3 are Examples and Comparative Examples corresponding to the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 1 described above, respectively.
  • Example 1-1 Using long fiber unwoven cloth spinning equipment, polyethylene terephthalate having an intrinsic viscosity of 0.63, styrene/methyl methacrylate/maleic anhydride copolymer having a glass transition temperature of 122° C. (Rohm GmbH & Co. KG's PLEXIGLAS HW55 (hereinafter , "HW55”) was spun at a single hole discharge rate of 3.5 g/min from a spinneret having an orifice diameter of 0.45 mm, and a pressure of 100 kPa (jet pressure) was applied to the ejector. ), dry air was supplied, and drawing was carried out in one step to collect fibers while opening the fibers on the lower conveyor to obtain a long fiber fleece. The spinning speed converted from the fiber diameter was 2020 m/min. ..
  • the obtained long-fiber fleece was temporarily pressure-bonded using a pair of temporary thermocompression-bonding rolls composed of two flat rolls at a surface temperature of 80° C. and a pressing pressure of 8 kN/m, and then the surface temperature of the roll. (Processing temperature) 180° C., pressing pressure of 300 kPa, processing time of 4 seconds, and processing speed of 20 m/min.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 88 g/m 2 , an average fiber diameter of 39 ⁇ m, a birefringence of 0.0100, a crystallinity of 13.0%, and a stress at 10% elongation in MD direction of 80° C. of 24.
  • the bending resistance was 0.7 N/5 cm, the bending resistance was 155 mg, and the bending angle was 1°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-2 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1-1, except that dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 80 kPa. From the fiber diameter, the converted spinning speed was 1830 m/min.
  • the obtained long-fiber fleece was temporarily press-bonded in the same manner as in Example 1 and then felt at a roll surface temperature (processing temperature) of 145° C., a pressing pressure of 300 kPa, a processing time of 24 seconds, and a processing speed of 3.0 m/min. Main bonding was carried out while restraining the surface with a calendar to obtain a long-fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 91 g/m 2 , an average fiber diameter of 42 ⁇ m, a birefringence of 0.0055, a crystallinity of 19.9%, and a stress at 10% elongation of 80° C. in the MD direction of 32.
  • the bending resistance was 0.7 N/5 cm, the bending resistance was 135 mg, and the bending angle was 7°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-3 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1-1, except that the single-hole discharge rate was 5.0 g/min from the spinneret and dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 195 kPa. The spinning speed converted from the fiber diameter was 2640 m/min.
  • the obtained long-fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 1-2 to obtain a long-fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 89 g/m 2 , an average fiber diameter of 35 ⁇ m, a birefringence of 0.0157, a crystallinity of 23.4%, and a stress of 10% elongation at 80° C. in the MD direction of 51.
  • the bending resistance was 0.3 N/5 cm, the bending resistance was 165 mg, and the bending angle was 11°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-4 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1-1, except that single-hole discharge was 4.2 g/min from the spinneret and dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 155 kPa. The spinning speed converted from the fiber diameter was 2365 m/min.
  • the obtained long-fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 1-2 to obtain a long-fiber nonwoven fabric.
  • the basis weight of the obtained long-fiber nonwoven fabric was 70 g/m 2 , the average fiber diameter was 39 ⁇ m, the birefringence was 0.0091, the crystallinity was 20.6%, and the stress at 10% elongation in MD direction at 80° C. was 10%.
  • the bending angle was 41.0 N/5 cm, the bending resistance was 128 mg, and the bending angle was 9°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-5 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1-1, except that dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 200 kPa. The spinning speed converted from the fiber diameter was 2810 m/min.
  • the obtained long-fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 1-2 to obtain a long-fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 73 g/m 2 , an average fiber diameter of 34 ⁇ m, a birefringence of 0.0190, a crystallinity of 22.8%, and a stress at 10% elongation in MD direction of 80° C. of 55.
  • the bending resistance was 9.5 N/5 cm, the bending resistance was 105 mg, and the bending angle was 10°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-6 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1-1, except that the single-hole discharge rate was 3.5 g/min from the spinneret and dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 75 kPa. The spinning speed converted from the fiber diameter was 1751 m/min.
  • the obtained long-fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 1-2 to obtain a long-fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 72 g/m 2 , an average fiber diameter of 43 ⁇ m, a birefringence of 0.0050, a MD direction 80° C. stress of 10% elongation of 35.7 N/5 cm, and a bending resistance of
  • the crystallinity was 110 mg, the crystallinity was 18.3%, and the bending angle was 6°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-1 A long fiber fleece was obtained in the same manner as in Example 1-1.
  • the spinning speed converted from the fiber diameter was 2120 m/min.
  • the obtained long-fiber fleece was temporarily pressure-bonded in the same manner as in Example 1-1, and then the roll surface temperature (processing temperature) was 165° C., the pressing pressure was 300 kPa, the processing time was 24 seconds, and the processing speed was 3.0 m/min. Then, the main compression bonding was carried out while the surface was constrained by a felt calendar to obtain a long-fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 90 g/m 2 , an average fiber diameter of 39 ⁇ m, a birefringence of 0.0098, a crystallinity of 26.0%, and a stress at 10% elongation in MD direction of 80° C. of 62.
  • the bending strength was 0.6 N/5 cm, the bending resistance was 133 mg, and the bending angle was 17°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-2 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1-1, except that single-hole discharge was 4.2 g/min from the spinneret and dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 185 kPa. The spinning speed converted from the fiber diameter was 3139 m/min.
  • the obtained long fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 2 to obtain a long fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 91 g/m 2 , an average fiber diameter of 35 ⁇ m, a birefringence of 0.0220, a crystallinity of 28.7%, and a stress at 80% elongation in MD of 80% of 73. 0.5 N/5 cm, the bending resistance was 255 mg, and the bending angle was 20°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • Example 1-3 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1, except that the single-hole discharge rate was 1.6 g/min from the spinneret and dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 75 kPa. The spinning speed converted from the fiber diameter was 1856 m/min.
  • the obtained long fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 1-1 to obtain a long fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber non-woven fabric has a basis weight of 70 g/m 2 , an average fiber diameter of 28 ⁇ m, a birefringence of 0.0199, a crystallinity of 25.5%, and a stress at 10% elongation at 80° C. in the MD direction of 61. 1.9 N/5 cm, the bending resistance was 64 mg, and the bending angle was 16°.
  • Table 1 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 1.
  • the long fiber nonwoven fabrics of Examples 1-1 to 1-6 corresponding to the embodiment 1 having the above-mentioned [1], preferably [3] to [5] of the present invention are pleated. And excellent pleated form retention.
  • the long-fiber nonwoven fabric obtained in Comparative Example 1-1 had poor pleating property because the stress at 10% elongation in MD direction at 80° C. exceeded 60 cN/5 cm.
  • the long-fiber nonwoven fabric obtained in Comparative Example 1-2 was excellent in pleat shape retention, but the pleats processability was poor because the 10% elongation stress at 80° C. in the MD direction exceeded 60 cN/5 cm. Met.
  • the long-fiber nonwoven fabric obtained in Comparative Example 1-3 has a stress of 10% elongation at 80° C. in the MD direction of more than 60 cN/5 cm, and therefore has poor pleating property and further has a low bending resistance, so that it is easy to obtain.
  • Examples 2-1 to 2-4 and Comparative Examples 2-1 to 2-3 are Examples and Comparative Examples corresponding to the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 2 above.
  • Example 2-1 Using long fiber unwoven cloth spinning equipment, polyethylene terephthalate having an intrinsic viscosity of 0.63, styrene/methyl methacrylate/maleic anhydride copolymer having a glass transition temperature of 122° C. (Rohm GmbH & Co. KG's PLEXIGLAS HW55 (hereinafter , "HW55”) was spun at a single hole discharge rate of 3.5 g/min from a spinneret having an orifice diameter of 0.45 mm, and a pressure of 100 kPa (jet pressure) was applied to the ejector. ) To supply dry air and draw in one step to collect the fibers on the lower conveyor while opening the fibers to obtain a long fiber fleece.
  • HW55 PLEXIGLAS HW55
  • the obtained long-fiber fleece was temporarily pressure-bonded using a pair of temporary thermocompression-bonding rolls composed of two flat rolls at a surface temperature of 80° C. and a pressing pressure of 8 kN/m, and then the surface temperature of the roll. (Processing temperature) 180° C., pressing pressure of 300 kPa, processing time of 4 seconds, and processing speed of 20 m/min.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 90 g/m 2 , an average fiber diameter of 42 ⁇ m, a birefringence of 0.010, a surface roughness of one surface of 1.9, and a surface roughness of the other surface of 5. .5, the bondability with the filter medium was “good”, and the pleating processability was “good”.
  • Table 2 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 2.
  • Example 2-2 A long fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 2-1 except that dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 80 kPa.
  • the obtained long-fiber fleece was temporarily press-bonded in the same manner as in Example 2-1, and then the roll surface temperature (processing temperature) was 145° C., the pressing pressure was 300 kPa, the processing time was 24 seconds, and the processing speed was 3.0 m/min. Then, the main compression bonding was carried out while the surface was constrained by a felt calendar to obtain a long-fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 90 g/m 2 , an average fiber diameter of 42 ⁇ m, a birefringence of 0.010, a surface roughness of one surface of 1.9, and a surface roughness of the other surface of 4. .9, the bondability with the filter medium was “good”, and the pleating processability was “good”.
  • the spinning conditions and measurement results are summarized in Table 2.
  • Example 2-3 A long fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 2-1 except that dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 180 kPa.
  • the obtained long fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 2-1, to obtain a long fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 89 g/m 2 , an average fiber diameter of 34 ⁇ m, a birefringence of 0.020, a surface roughness of one surface of 1.5, and a surface roughness of the other surface of 5. .2, the bondability with the filter medium was "excellent", and the pleating processability was "good”.
  • Table 2 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 2.
  • Example 2-4 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 2-1, except that the single-hole discharge rate was 5.0 g/min from the spinneret and dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 195 kPa.
  • the obtained long fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 2-1, to obtain a long fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 91 g/m 2 , an average fiber diameter of 32 ⁇ m, a birefringence of 0.0157, a surface roughness of one surface of 1.7, and a surface roughness of the other surface.
  • the bondability with the filter medium was “good”
  • the pleating processability was “good”.
  • Example 2-1 A long fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 2-1 except that dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 280 kPa.
  • the obtained long-fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 2-1. However, due to insufficient web strength, conveyance was poor and a sample could not be obtained.
  • the spinning conditions and measurement results are summarized in Table 2.
  • Example 2-2 A long fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 1 except that dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 50 kPa.
  • the obtained long fiber fleece was subjected to temporary pressure bonding and main pressure bonding in the same manner as in Example 2-1, to obtain a long fiber nonwoven fabric.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 90 g/m 2 , an average fiber diameter of 52 ⁇ m, a birefringence of 0.007, a surface roughness of one surface of 2.8, and a surface roughness of the other surface of 5. 0.0, the bondability of the filter medium was "poor", and the pleating processability was "good”.
  • Table 2 The spinning conditions and measurement results are summarized in Table 2.
  • Example 2-3 A long-fiber fleece was obtained under the same conditions as in Example 2-1, except that the single-hole discharge rate was 1.0 g/min from the spinneret and dry air was supplied to the ejector at a pressure (jet pressure) of 300 kPa.
  • the obtained long-fiber fleece was temporarily pressure-bonded using a pair of temporary thermocompression-bonding rolls composed of two flat rolls at a surface temperature of 80° C. and a pressing pressure of 8 kN/m.
  • the flat roll forming a pair with the embossing roll marked with is subjected to main pressure bonding at a surface temperature (processing temperature) of 240° C., a linear pressure of 50 kN, and a processing speed of 4 m/min.
  • a long-fiber nonwoven fabric was obtained.
  • the obtained long-fiber nonwoven fabric has a basis weight of 90 g/m 2 , an average fiber diameter of 14 ⁇ m, a birefringence of 0.090, a surface roughness of one surface of 1.9, and a surface roughness of the other surface of 2. .5, the bondability with the filter medium was "good", and the pleating processability was "poor”.
  • the spinning conditions and measurement results are summarized in Table 2.
  • the long-fiber non-woven fabrics of Examples 1 to 4 satisfying the requirements specified in the present invention were excellent in sticking property to a filter medium and pleating processability.
  • the long-fiber non-woven fabric obtained in Comparative Example 2-2 was excellent in pleating workability, but did not have a surface having a surface roughness of 2.0 or less, and had poor sticking property to the filter medium.
  • the long-fiber non-woven fabric obtained in Comparative Example 2-3 was excellent in the bondability with the filter medium, but did not have a surface having a surface roughness of 3.5 or more and had poor pleating property.
  • the long-fiber non-woven fabric of Embodiment 1 of the present invention is a long-fiber unwoven cloth suitable for a filter reinforcing material, which is excellent in pleating processability, has rigidity such that it is difficult for pleats to adhere to each other in actual use, and has excellent pleated shape retention. is there.
  • the long-fiber nonwoven fabric of Embodiment 2 of the present invention is a long-fiber unwoven cloth suitable for a filter reinforcing material, which is excellent in bonding property with a filter medium and pleating property. Further, since these are long-fiber non-woven fabrics composed of single-component fibers, it is possible to provide a long-fiber unwoven cloth with a low manufacturing cost, which greatly contributes to the industrial world.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Nonwoven Fabrics (AREA)
  • Filtering Materials (AREA)

Abstract

長繊維不織布は、平均繊維径が３０μｍ以上６０μｍ以下であり、目付が５０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下であって、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力が６０Ｎ／５ｃｍ以下でありかつ８０℃で５．２ｋＰａの圧力下で１０秒プレスした後の折れ角度が１５°以下であるか、あるいは、一方の表面の表面粗さが２．０以下でありかつもう一方の表面の表面粗さが３．５以上である。これにより、フィルター補強材に適したプリーツ加工性を有し、さらに、プリーツ形態保持性を満足する剛性を有するか、あるいは、フィルター濾材との貼り合わせに好適な長繊維不織布を得ることができる。

Description

長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材
　本発明は、フィルター補強材に適した長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強
材に関する。
　ポリエチレンテレフタレート長繊維不織布は、力学的物性が良好で、通気性、通水性もあり、多くの用途で使用されている。しかし、ポリエチレンテレフタレート長繊維不織布を成型体の素材として用いる場合、広い温度域で凹凸等の型に追従することが困難であり、様々な形状に成型することが困難であった。
　空気清浄機や自動車のキャビンフィルターでは、除塵性能や除煙性能等を高めるため、フィルターをプリーツ状に加工して使用することが一般的である。それらのフィルターの補強材として不織布を用いる場合、用いる不織布は任意のひだ数、ひだ間隔にプリーツ加工できる特性が求められる。
　フィルター補強材として用いられる不織布としては、低融点樹脂を鞘成分に配したポリエチレンテレフタレート系の芯鞘複合繊維を用いた短繊維不織布や低融点樹脂繊維を混繊した長繊維不織布が提案されている（例えば、特許文献１（特開２００８-２３１５９７号公報）を参照）。これらの不織布は両面フラットのカレンダー加工処理を施しているため不織布両面が平滑であり、そのためプリーツ加工性が劣る上製造に係るコストが大きい問題がある。
　また、ポリエチレンテレフタレート長繊維不織布を用いるフィルター補強材が提案されている（例えば、特許文献２（特開２０１１－０００５３６号公報）を参照）。しかし、このフィルター補強材は彫刻が施されたエンボスロールとフラットロールを製造時使用するため、不織布片面に彫刻の凹凸が転写されているが、微細な凹凸ではないためプリーツ加工性が劣るという問題がある。また、目付量を多くして剛性を高めて形態保持性を確保しているため、厚みの増加によりフィルターユニットとして圧力損失が大きくなる、プリーツ加工性が劣るという問題があった。
特開２００８－２３１５９７号公報 特開２０１１－０００５３６号公報
　本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、フィルター補強材に適したプリーツ加工性を有し、さらに、プリーツ形態保持性を満足する剛性を有した長繊維不織布を得ること、あるいは、フィルター濾材との貼り合わせに好適な（すなわち、フィルター濾材を貼り合わせる方の不織布表面は平滑性を有し、他方の不織布表面は微細な凹凸を有する）長繊維不織布を得ることを課題とするものである。
　本発明者らは鋭意検討した結果、以下に示す手段により、上記課題を解決できることを見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は以下のとおりである。
　［１］平均繊維径が３０μｍ以上６０μｍ以下である繊維からなり、目付が５０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下であり、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力が６０Ｎ／５ｃｍ以下であり、８０℃で５．２ｋＰａの圧力下で１０秒プレスした後の折れ角度が１５°以下である長繊維不織布。
　［２］平均繊維径が３０μｍ以上６０μｍ以下である繊維からなり、目付が５０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下であり、一方の表面の表面粗さが２．０以下であり、もう一方の表面の表面粗さが３．５以上である長繊維不織布。
　［３］長繊維不織布を構成する繊維の複屈折（Δｎ）が０．００５以上０．０２０以下である上記［１］または［２］に記載の長繊維不織布。
　［４］長繊維不織布を構成する繊維が、主成分であるポリエチレンテレフタレートに熱可塑性ポリスチレン系共重合体を０．０２質量％以上５質量％以下で混合した樹脂からなる単一繊維である上記［１］～［３］のいずれか１つに記載の長繊維不織布。
　［５］熱可塑性ポリスチレン系共重合体のガラス転移点温度が１００℃以上１６０℃以下である上記［４］に記載の長繊維不織布。
　［６］上記［１］～［５］のいずれか１つに記載の長繊維不織布を用いたフィルター補強材。
　本発明によれば、上記［１］および［３］～［６］の構成により、プリーツ加工性に優れ、実使用下でひだ密着し難い剛性を有しプリーツ形態保持性の優れた、フィルター補強材に適した長繊維不職布が得られる。また、単一成分の繊維から構成される長繊維不織布であるため、製造コストが安価な長繊維不職布を提供できる。
　また、本発明によれば、上記［２］～［６］の構成により、濾材との貼り合わせ性とプリーツ加工性に優れ、フィルター補強材に適した長繊維不職布が得られる。また、単一成分の繊維から構成される長繊維不織布であるため、製造コストが安価な利点も有する。
　＜実施形態１＞
　実施形態１として、上記［１］および［３］～[５]の構成を備える長繊維不織布および上記［６］の構成を備えるフィルター補強材について詳細に説明する。
　本発明者らは、プリーツ加工性に優れ、プリーツ形態保持性の優れたフィルター補強材に適した剛性を有する長繊維不職布を得るために鋭意検討した。その結果、ポリエチレンテレフタレートを主原料とした繊維からなる８０℃で１０％伸長時の経方向の応力が６０Ｎ／５ｃｍ以下である長繊維不織布を利用することでフィルター補強材に適した長繊維不職布が得られることを見出した。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布のＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は、６０Ｎ／５ｃｍ以下であり、好ましくは５５Ｎ／５ｃｍ以下であり、より好ましくは５０Ｎ／５ｃｍ以下である。長繊維不織布の１０％伸長時の応力が６０Ｎ／５ｃｍを超えると、形態保持性の優れたフィルター補強材とできるが、任意のひだ数、ひだ間隔にプリーツ加工することが困難となる。１０％伸長時応力の下限は、フィルター補強材に実使用する際にひだ接触、ひだ密着が起こらない剛軟度を有しているものであれば、特に限定されない。なお、本発明における長繊維不織布のＭＤ方向とは、長繊維不織布製造時の製品の流れ方向のことをいう。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布を構成する繊維の平均繊維径は、３０μｍ以上６０μｍ以下であり、長繊維不織布の目付は５０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下である。長繊維不織布を構成する繊維の平均繊維径と長繊維不織布の目付の組み合わせは特に限定されるものではないが、目付を小さくする場合は平均繊維径を大きく、目付を大きくする場合は平均繊維径を小さくすることが好ましい。具体的には、目付が５０ｇ／ｍ２以上７０ｇ／ｍ２以下では平均繊維径は５０μｍ以上６０μｍ以下が好ましく、目付が７０ｇ／ｍ２以上９０ｇ／ｍ２以下では平均繊維径は４０μｍ以上５０μｍ以下が好ましく、目付が９０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下では平均繊維径は３０μｍ以上４０μｍ以下が好ましい。
　本発明の実施形態１の長繊維不職布は、８０℃で５．２ｋＰａの圧力下で１０秒プレスした後の折れ角度が１５°以下であり、好ましくは１０°以下であり、より好ましくは５°以下である。折れ角度が１５°を超えると、長繊維不織布の剛性が向上して形態保持性の優れたフィルター補強材とできるが、任意のひだ数、ひだ間隔にプリーツ加工することが困難となる。８０℃で５．２ｋＰａの圧力下で１０秒プレスした後の折れ角度の下限は特に限定しないが、通常は５°以上である。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布を構成する繊維の複屈折率（Δｎ）は、０．００５以上０．０２０以下であり、好ましくは０．００７以上０．０１５以下であり、より好ましくは０．００８以上０．０１２以下である。複屈折率（Δｎ）が０．００５未満になると、長繊維不織布のプリーツ加工性は優れるが繊維が変形して長繊維不織布の剛性が低下するため、フィルター補強材に実使用する際にひだ接触、ひだ密着が起こりやすくなる。複屈折率（Δｎ）が０．０２０を超えると、長繊維不織布の剛性が向上して形態保持性の優れたフィルター補強材とできるが、任意のひだ数、ひだ間隔にプリーツ加工することが困難となる。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布の結晶化度は２５％以下であり、好ましくは５％以上２０％以下、より好ましくは１０％以上１５％以下である。結晶化度が２５％を超えると、長繊維不織布の剛性が向上して形態保持性の優れたフィルター補強材とできるが、任意のひだ数、ひだ間隔にプリーツ加工することが困難となる。結晶化度の下限は特に限定しないが、結晶化度が５％未満になると、長繊維不織布の剛性が低下するため、フィルター補強材に実使用する際にひだ接触、ひだ密着が起こりやすくなる。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布を構成する繊維は、主成分であるポリエチレンテレフタレートに熱可塑性ポリスチレン系共重合体を混合した樹脂からなる単一繊維であることが好ましい。ポリエチレンテレフタレートは、ポリエチレンやポリプロピレン等の樹脂より機械的強度、耐熱性、保型性等に優れている。このような効果を有効に発揮させるために、本発明の長繊維不織布を構成する繊維に使用する樹脂における主成分であるポリエチレンテレフタレートの含有量は、長繊維不織布全体を１００質量％としたとき、熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量を考慮すると、好ましくは９０質量％以上９９．８質量％以下、より好ましくは９３質量％以上９９．５質量％以下、さらに好ましくは９４質量％以上９８質量％以下である。なお、１０質量％以下であれば、ポリエチレンテレフタレート以外のポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエステル樹脂がブレンドされていてもよい。なお、本発明における単一繊維とは、芯鞘複合繊維、サイドバイサイド複合繊維、海島複合繊維などと異なり、２種類の樹脂がブレンドされた状態で繊維化された繊維や通常の１成分樹脂からなる繊維を意味するものである。
　本発明の実施形態１において使用するポリエチレンテレフタレートの固有粘度は、０．３ｄｌ／ｇ以上であることが好ましく、０．４ｄｌ／ｇ以上であることがより好ましく、０．５ｄｌ／ｇ以上であることがさらに好ましく、０．５５ｄｌ／ｇ以上であることが最も好ましい。ポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．３ｄｌ／ｇ以上とすることにより、樹脂が熱劣化しにくくなり、長繊維不織布の耐久性を向上することができる。
　本発明の実施形態１において使用する熱可塑性ポリスチレン系共重合体は、ガラス転移点温度が１００℃以上１６０℃以下であることが好ましく、１１０℃以上１５５℃以下であることがより好ましく、１２０℃以上１５０℃以下であることがさらに好ましい。また、熱可塑性ポリスチレン系共重合体は、ポリエチレンテレフタレートに非相溶であることが好ましい。ポリエチレンテレフタレートよりガラス転移点温度が高く、１００℃以上であることにより、長繊維不織布を構成する繊維の結晶化を抑制することができる。その効果は、例えば、後述する面拘束加工時の熱付与により、繊維同士を固着させ、さらには熱収縮を抑制して寸法変化の小さい長繊維不職布に加工することができる。一方、ガラス転移点温度は、紡糸生産性を考慮すると１６０℃以下であることが好ましい。ガラス転移点温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２２（１９８７）に従って、２０℃／分の昇温速度で測定して求められる値である。
　本発明の実施形態１において使用する熱可塑性ポリスチレン共重合体は、ガラス転移点温度が１００℃以上１６０℃以下であれば特に限定されないが、例えば、スチレン・共役ジエンブロック共重合体、アクリロニトリル・スチレン共重合体、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、スチレン・アクリル酸エステル共重合体、またはスチレン・メタクリル酸エステル共重合体が好ましい。このうち、スチレン・アクリル酸エステル共重合体、またはスチレン・メタクリル酸エステル共重合体がより好ましく、スチレン・メタクリル酸エステル共重合体がさらに好ましい。スチレン・メタクリル酸エステル共重合体として、例えば、スチレン・メタクリル酸メチル・無水マレイン酸共重合体が挙げられる。これらは単独でまたは組み合わせて含有しても良い。市販品では、Ｒｏｈｍ　ＧｍｂＨ＆Ｃｏ．ＫＧのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ　ＨＷ５５が挙げられ、少量の添加量で優れた効果を発揮するため特に好ましい。
　熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量は、長繊維不織布全体を１００質量％としたとき、０．０２質量％以上５質量％以下が好ましく、０．０５質量％以上４質量％以下がより好ましく、０．１質量％以上３質量％以下がさらに好ましい。混合量を０．０２質量％以上とすることにより上記添加の効果が得られる。熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量の上限は特に制約されるものではないが、過剰に混合するとポリエチレンテレフタレートと熱可塑性ポリスチレン系共重合体との延伸性の違いにより、繊維が破断し、操業性が悪化する。そのために、熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量は５質量％以下であることが好ましい。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布は、面拘束長繊維不織布、なかでも面拘束スパンボンド不織布であることが好ましい。ここでいう面拘束とは、繊維ウェブを厚さ方向に面状に挟んで、面状に圧力をかけることである。面拘束は、例えば、フラットロールと、フェルトベルト、ゴムベルト、スチールベルト等のシート状体によって、繊維ウェブのシート全面をプレス処理することにより行うことができる。そして、本発明では、仮圧着後の繊維ウェブを、面拘束しながら本圧着（熱セット）を行なうが、これは、フラットロールと彫刻ロール、または彫刻ロール同士で圧着を行う部分圧着や、フラットロール同士で圧着を行う線圧着とは異なる。部分圧着の場合は、繊維は部分的に固定されるため、圧着部分に応力が集中して、プリーツ加工し難い長繊維不織布となる。また、線圧着の場合は、全体が過剰に圧着されているため、繊維が変形して剛軟度が低く、圧力損失の高い長繊維不織布となる。一方、面拘束しながら圧着を行えば、繊維ウェブの面内方向の熱収縮を抑制することができる。その結果、得られた面拘束長繊維不織布は、繊維の変形を抑制しつつ、シート全面で繊維が互いに固定化されており、剛軟度が優れたものになる。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布は、機械的交絡処理が施されていない長繊維不織布であることが好ましい。機械的交絡処理をした長繊維不織布の場合、鋭利にプリーツ状に加工し難い長繊維不織布となるため、好ましくない。また、短繊維で構成された不織布の場合、繊維同士の滑り等による局所的な変形が起こり、均等なひだ間隔で加工することが困難となる。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布の製造方法は、引取り速度と吐出線速度の比（以下、「ドラフト比」という）を２００以下で紡糸する工程、および紡糸後に得られた繊維ウェブを仮圧着した後に、面拘束しながら本圧着する工程を含むものである。
　まず、常法に従って所定量のポリエチレンテレフタレートと熱可塑性ポリスチレン系共重合体をブレンド乾燥した後に、溶融紡糸機にて紡糸を行なう。
　本発明の実施形態１では、好適な複屈折率（Δｎ）を有する長繊維不織布とするために、ドラフト比を２００以下にすることが好ましい。ドラフト比が２００を超えると、長繊維不織布を構成する繊維の結晶化度が高くなり、プリーツ加工し難い長繊維不織布となる。ドラフト比は、１７５以下がより好ましく、１５０以下がさらに好ましい。
　ドラフト比は、以下の式で与えられる。
　　（引取り速度と吐出線速度の比）
　　　ドラフト比（Ψ）＝引取り速度（Ｖｓ）／吐出線速度（Ｖ０）
　　（吐出線速度）
　　　吐出線速度（Ｖ０）＝単孔吐出量（Ｑ）／紡糸口金孔断面積（Ｄａ）
　その他の紡糸条件は、特に限定されないが、紡糸口金より紡出し、エジェクタに０．３ｋｇ／ｃｍ２以上２．０ｋｇ／ｃｍ２以下の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、延伸することが好ましい。また、乾燥エアの供給圧力を上記範囲に制御することにより、引取り速度を所望の範囲に制御しやすくなると共に、適度に乾燥させることができる。
　次いで、吐出糸条を冷却し、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集して、繊維ウェブ（長繊維フリース）を得れば良い。
　得られた繊維ウェブに対して、通常のスパンボンド不織布の製造方法では、フラットロールと彫刻ロールや、彫刻ロール同士の部分圧着を行うエンボス加工等が施される。しかし、本発明の実施形態１のように低紡糸速度で紡糸して得られた繊維ウェブは、低配向であり収縮しやすいため、エンボス加工等を施すと幅入りや皺などの問題が生じる。本発明では、以下の通り、仮圧着を行って、その後に面拘束しながら本圧着を行うことにより、幅入りや皺等の発生を抑制しやすくすることができる。
　仮圧着は、繊維ウェブを、厚さ方向に圧力をかけて圧着することである。仮圧着は、本圧着における面拘束を行いやすくするために行うものであり、例えば、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用い、それぞれの表面温度を６０℃以上１４０℃以下とし、押し圧を５ｋＮ／ｍ以上３０ｋＮ／ｍ以下として、熱圧着すれば良い。フラットロールの表面温度は、７０℃以上１２０℃以下とするのがより好ましいく、押し圧は、７ｋＮ／ｍ以上２０ｋＮ／ｍ以下とするのがより好ましい。
　さらに、本圧着しやすくする目的で、仮圧着後の繊維ウェブに対して、含水率が１質量％以上３０質量％以下となるように水をスプレーにより吹き付ける含水加工を実施してもよい。
　次に、本圧着を行なう。本圧着は、仮圧着後の繊維ウェブを、面拘束しながら、熱セットを行なって圧着することである。面拘束は、上述の通り、フラットロールと、フェルトベルト、ゴムベルト、スチールベルト等のシート状体を用いて行なうことが好ましい。このうち、フェルトベルトは、表面が繊維状であり繊維ウェブを面内方向に拘束しやすいため、特に好ましい。さらに、面拘束しながら本圧着を行えば、各繊維がシート全面で固定化されるため、繊維の変形を抑制しつつ、剛軟度が優れたものになる。
　熱セットおよび面拘束は、ロールの表面温度を１２０℃以上１８０℃以下として、押し圧を１０ｋＰａ以上４００ｋＰａ以下、加工時間を３秒以上３０秒以下、加工速度を１ｍ／分以上３０ｍ／分以下の条件で行なうことが好ましい。
　ロールの表面温度は、１２０℃以上とすることにより、圧着しやすくなるため、好ましく、１３０℃以上とするのがより好ましい。一方、ロールの表面温度は、１８０℃以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなるため、好ましく、１６０℃以下とするのがより好ましい。
　押し圧は、１０ｋＰａ以上とすることにより、面拘束しやすくなるため、好ましく、３０ｋＰａ以上がより好ましく、５０ｋＰａ以上がさらに好ましく、１００ｋＰａ以上が特に好ましく、２００ｋＰａ以上が最も好ましい。一方、押し圧は、４００ｋＰａ以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなるため、好ましく、３５０ｋＰａ以下がより好ましく、３００ｋＰａ以下がさらに好ましい。
　加工時間は、３秒以上とすることにより、圧着しやすくなるため好ましく、５秒以上とすることがより好ましい。一方、加工時間は、３５秒以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなるため好ましく、２０秒以下とすることがより好ましく、１５秒以下とすることがさらに好ましい。
　加工速度を好ましくは１ｍ／分以上とすることにより、過剰に圧着しにくくなる。より好ましくは５ｍ／分以上である。一方、加工速度を好ましくは３０ｍ／分以下とすることにより、圧着しやすくなる。より好ましくは２０ｍ／分以下である。
　本圧着の加工温度（ロールの表面温度）と加工時間の組み合わせは特に限定されるものではないが、好適な経方向の伸長時の応力を有する長繊維不織布とするために、加工温度を低くする場合は加工時間を長く、加工温度を高くする場合は加工時間を小さくすることが好ましい。具体的には、加工温度が１２０℃以上１４０℃未満では加工時間は２０秒以上３５秒以下が好ましく、加工温度が１４０℃以上１６０℃未満では加工時間は１０秒以上２５秒以下が好ましく、加工温度が１６０℃以上１９０℃以下では加工時間は３秒以上１５秒以下が好ましい。
　このようにして得られた本発明の実施形態１の長繊維不織布は、プリーツ加工性とプリーツ形態保持性に優れた、フィルター補強材の使用に好適なものとなる。
　＜実施形態２＞
　実施形態２として、上記［２］～[５]の構成を備える長繊維不織布および上記［６］の構成を備えるフィルター補強材について詳細に説明する。
　本発明者らは、濾材との貼り合わせ性とプリーツ加工性に優れたフィルター補強材に適した長繊維不職布を得るために鋭意検討した。その結果、一方の表面の表面粗さが２．５以下、もう一方の表面の表面粗さが３．５以上である長繊維不織布を利用することでフィルター補強材に適した長繊維不職布が得られることを見出した。
　本発明の実施形態２の長繊維不織布を構成する繊維は、平均繊維径が３０μｍ以上６０μｍ以下であり、長繊維不織布の目付は５０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下である。長繊維不織布を構成する繊維の平均繊維径と長繊維不織布の目付の組み合わせは特に限定されるものではないが、目付を小さくする場合は平均繊維径を大きく、目付を大きくする場合は平均繊維径を小さくすることが好ましい。具体的には、目付が５０ｇ／ｍ２以上７０ｇ／ｍ２以下では平均繊維径が５０μｍ以上６０μｍ以下が好ましく、目付が７０ｇ／ｍ２を超えて９０ｇ／ｍ２以下では平均繊維径は４０μｍ以上５０μｍ未満が好ましく、目付が９０ｇ／ｍ２を超えて１２０ｇ／ｍ２以下では平均繊維径は３０μｍ以上４０μｍ未満が好ましい。
　本発明の実施形態２の長繊維不織布の一方の表面の表面粗さは２．５以下であり、好ましくは２．０以下であ、もう一方の表面の表面粗さは３．５以上であり、好ましくは４．０以上である。一方の表面の表面粗さが２．５以下であると長繊維不織布の平滑性が良好で濾材との貼り合わせ性が良く、剥がれや浮きなどが発生しない。また、もう一方の表面の表面粗さは３．５以上であると長繊維不織布の平滑性が悪くなり、プリーツ加工時に上下する歯の食い込み時に滑りが発生しにくく、良好なひだ形状が得られやすい。
　本発明の実施形態２の長繊維不織布を構成する繊維は、複屈折率（Δｎ）が好ましくは０．００５以上０．０２０以下であり、より好ましくは０．００７以上０．０１５以下であり、さらに好ましくは０．００８以上０．０１２以下である。複屈折率（Δｎ）が０．００５未満になると、長繊維不織布のプリーツ加工性は優れるが繊維が変形して長繊維不織布の剛性が低下するため、フィルター補強材に実使用する際にひだ接触、ひだ密着が起こりやすくなる。複屈折率（Δｎ）が０．０２０を超えると、長繊維不織布の剛性が向上して形態保持性の優れたフィルター補強材とできるが、任意のひだ数、ひだ間隔にプリーツ加工することが困難となる。
　本発明の実施形態２の長繊維不織布を構成する繊維は、主成分であるポリエチレンテレフタレートに熱可塑性ポリスチレン系共重合体を混合した樹脂からなる単一繊維であることが好ましい。ポリエチレンテレフタレートは、ポリエチレンやポリプロピレン等の樹脂より機械的強度、耐熱性、保型性等に優れている。このような効果を有効に発揮させるために、本発明の長繊維不織布を構成する繊維に使用する樹脂における主成分であるポリエチレンテレフタレートの含有量は、長繊維不織布全体を１００質量％としたとき、熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量を考慮すると、好ましくは９０質量％以上９９．８質量％以下、より好ましくは９３質量％以上９９．５質量％以下、さらに好ましくは９４質量％以上９８質量％以下である。なお、１０質量％以下であれば、ポリエチレンテレフタレート以外のポリトリメチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等のポリエステル樹脂がブレンドされていてもよい。なお、本発明における単一繊維とは、芯鞘複合繊維、サイドバイサイド複合繊維、海島複合繊維などと異なり、２種類の樹脂がブレンドされた状態で繊維化された繊維や通常の１成分樹脂からなる繊維を意味するものである。
　本発明の実施形態２において使用するポリエチレンテレフタレートの固有粘度は、好ましくは０．３ｄｌ／ｇ以上であり、より好ましくは０．４ｄｌ／ｇ以上であり、さらに好ましくは０．５ｄｌ／ｇ以上であり、特に好ましくは０．５５ｄｌ／ｇ以上である。ポリエチレンテレフタレートの固有粘度を０．３ｄｌ／ｇ以上とすることにより、樹脂が熱劣化しにくくなり、長繊維不織布の耐久性を向上することができる。
　本発明の実施形態２において使用する熱可塑性ポリスチレン系共重合体は、好ましくはガラス転移点温度が１００℃以上１６０℃以下であり、より好ましくは１１０℃以上１５５℃以下であり、さらに好ましくは１２０℃以上１５０℃以下である。また、熱可塑性ポリスチレン系共重合体は、ポリエチレンテレフタレートに非相溶であることが好ましい。ポリエチレンテレフタレートよりガラス転移点温度が高く、１００℃以上であることにより、長繊維不織布を構成する繊維の結晶化を抑制することができる。その効果は、例えば、後述する面拘束加工時の熱付与により、繊維同士を固着させ、さらには熱収縮を抑制して寸法変化の小さい長繊維不職布に加工することができる。一方、ガラス転移点温度は、紡糸生産性を考慮すると好ましくは１６０℃以下である。ガラス転移点温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２２（１９８７）に従って、２０℃／分の昇温速度で測定して求められる値である。
　本発明の実施形態２において使用する熱可塑性ポリスチレン共重合体は、ガラス転移点温度が１００℃以上１６０℃以下であれば特に限定されないが、例えば、スチレン・共役ジエンブロック共重合体、アクリロニトリル・スチレン共重合体、アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合体、スチレン・アクリル酸エステル共重合体、またはスチレン・メタクリル酸エステル共重合体が好ましい。このうち、スチレン・アクリル酸エステル共重合体、またはスチレン・メタクリル酸エステル共重合体がより好ましく、スチレン・メタクリル酸エステル共重合体がさらに好ましい。スチレン・メタクリル酸エステル共重合体として、例えばスチレン・メタクリル酸メチル・無水マレイン酸共重合体が挙げられる。これらは単独でまたは組み合わせて含有しても良い。市販品では、Ｒｏｈｍ　ＧｍｂＨ＆Ｃｏ．ＫＧのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ　ＨＷ５５が挙げられ、少量の添加量で優れた効果を発揮するため特に好ましい。
　熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量は、長繊維不織布全体を１００質量％としたとき、好ましくは０．０２質量％以上５質量％以下であり、より好ましくは０．０５質量％以上４質量％以下であり、さらに好ましくは０．１質量％以上３質量％以下である。混合量を０．０２質量％以上とすることにより上記添加の効果が得られる。熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量の上限は特に制約されるものではないが、過剰に混合するとポリエチレンテレフタレートと熱可塑性ポリスチレン系共重合体との延伸性の違いにより、繊維が破断し、操業性が悪化する。そのために、熱可塑性ポリスチレン系共重合体の混合量は５質量％以下であることが好ましい。
　本発明の実施形態２の長繊維不織布は、面拘束長繊維不織布、なかでも面拘束スパンボンド不織布であることが好ましい。ここでいう面拘束とは、繊維ウェブを厚さ方向に面状に挟んで、面状に圧力をかけることである。面拘束は、例えば、フラットロールと、樹脂ベルト、フェルトベルト、ゴムベルト、スチールベルト等の不織布の片面に微細な凹凸が転写されるシート状体によって、繊維ウェブのシート全面をプレス処理することにより行うことができる。そして、本発明では、仮圧着後の繊維ウェブを、面拘束しながら本圧着（熱セット）を行なうが、これは、フラットロールと彫刻ロール、または彫刻ロール同士で圧着を行う部分圧着や、フラットロール同士で圧着を行う線圧着とは異なる。部分圧着の場合は、不織布片面に凹凸が転写されるが、微細な凹凸ではないため、プリーツ加工時に上下する歯の食い込み時に滑りが生じてプリーツ加工性が悪い。また、繊維は部分的に固定されるため、圧着部分に応力が集中して、プリーツ加工し難い長繊維不織布となる。また、線圧着の場合は、不織布両面が平滑となるため、プリーツ加工時に上下する歯の食い込み時に滑りが生じて、ひだ形状が悪くなり易い。また、全体が過剰に圧着されているため、繊維が変形して剛軟度が低く、圧力損失の高い長繊維不織布となる。一方、面拘束しながら圧着を行えば、繊維ウェブの面内方向の熱収縮を抑制することができる。その結果、得られた面拘束長繊維不織布は、繊維の変形を抑制しつつ、シート全面で繊維が互いに固定化されており、剛軟度が優れたものになる。
　本発明の実施形態２の長繊維不織布は、機械的交絡処理が施されていない長繊維不織布であることが好ましい。機械的交絡処理をした長繊維不織布の場合、鋭利にプリーツ状に加工し難い長繊維不織布となる。また、短繊維で構成された不織布の場合、繊維同士の滑り等による局所的な変形が起こり、均等なひだ間隔で加工することが困難となる。
　本発明の実施形態２の長繊維不織布の製造方法は、紡糸する工程、および紡糸後に得られた繊維ウェブを仮圧着した後に、面拘束しながら本圧着する工程を含むものである。
　まず、常法に従って所定量のポリエチレンテレフタレートと熱可塑性ポリスチレン系共重合体をブレンド乾燥した後に、溶融紡糸機にて紡糸を行なう。
　その他の紡糸条件は、特に限定されないが、紡糸口金より紡出し、エジェクタに０．３ｋｇ／ｃｍ２以上２．０ｋｇ／ｃｍ２以下の圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、延伸することが好ましい。また、乾燥エアの供給圧力を上記範囲に制御することにより、引取り速度を所望の範囲に制御しやすくなると共に、適度に乾燥させることができる。
　次いで、吐出糸条を冷却し、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集して、繊維ウェブ（長繊維フリース）を得れば良い。
　本発明の実施形態２のように低紡糸速度で紡糸して得られた繊維ウェブは、低配向であり収縮しやすいため、エンボス加工等を施すと幅入りや皺などの問題が生じる。本発明では、以下の通り、仮圧着を行って、その後に面拘束しながら本圧着を行うことにより、幅入りや皺等の発生を抑制しやすくすることができる。
　仮圧着は、繊維ウェブを、厚さ方向に圧力をかけて圧着することである。仮圧着は、本圧着における面拘束を行いやすくするために行うものであり、例えば、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用い、それぞれの表面温度を６０℃以上１４０℃以下とし、押し圧を５ｋＮ／ｍ以上３０ｋＮ／ｍ以下として、熱圧着すれば良い。フラットロールの表面温度は、７０℃以上１２０℃以下とするのがより好ましいく、押し圧は、７ｋＮ／ｍ以上２０ｋＮ／ｍ以下とするのがより好ましい。
　さらに、本圧着しやすくする目的で、仮圧着後の繊維ウェブに対して、含水率が１質量％以上３０質量％以下となるように水をスプレーにより吹き付ける含水加工を実施してもよい。
　次に、本圧着を行なう。本圧着は、仮圧着後の繊維ウェブを、面拘束しながら、熱セットを行なって圧着することである。面拘束は、上述の通り、フラットロールと、樹脂ベルト、フェルトベルト、ゴムベルト、スチールベルト等のシート状体を用いて行なうことが好ましい。このうち、フェルトベルトは、表面が繊維状であり繊維ウェブを面内方向に拘束しやすいため、特に好ましい。さらに、面拘束しながら本圧着を行えば、各繊維がシート全面で固定化されるため、繊維の変形を抑制しつつ、剛軟度が優れたものになる。
　熱セット、および面拘束は、ロールの表面温度を１２０℃以上１８０℃以下として、押し圧を１０ｋＰａ以上４００ｋＰａ以下、加工時間を３秒以上３０秒以下、加工速度を１ｍ／分以上３０ｍ／分以下の条件で行なうことが好ましい。
　ロールの表面温度は、１２０℃以上とすることにより、圧着しやすくなるため、好ましく、１３０℃以上とするのがより好ましい。一方、ロールの表面温度は、１８０℃以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなるため、好ましく、１６０℃以下とするのがより好ましい。
　押し圧は、１０ｋＰａ以上とすることにより、面拘束しやすくなるため、好ましく、３０ｋＰａ以上がより好ましく、５０ｋＰａ以上がさらに好ましく、１００ｋＰａ以上が特に好ましく、２００ｋＰａ以上が最も好ましい。一方、押し圧は、４００ｋＰａ以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなるため、好ましく、３５０ｋＰａ以下がより好ましく、３００ｋＰａ以下がさらに好ましい。
　加工時間は、３秒以上とすることにより、圧着しやすくなるため好ましく、５秒以上とすることがより好ましい。一方、加工時間は、３５秒以下とすることにより、過剰に圧着しにくくなるため好ましく、２０秒以下とすることがより好ましく、１５秒以下とすることがさらに好ましい。
　加工速度を好ましくは１ｍ／分以上とすることにより、過剰に圧着しにくくなる。より好ましくは５ｍ／分以上である。一方、加工速度を好ましくは３０ｍ／分以下とすることにより、圧着しやすくなる。より好ましくは２０ｍ／分以下である。
　本圧着の加工温度（ロールの表面温度）と加工時間の組み合わせは特に限定されるものではないが、好適なＭＤ方向（製品流れ方向、経方向ともいう）の伸長時の応力を有する長繊維不織布とするために、加工温度を低くする場合は加工時間を長く、加工温度を高くする場合は加工時間を小さくすることが好ましい。具体的には、加工温度が１２０℃以上１４０℃未満では加工時間は２０秒以上３５秒以下が好ましく、加工温度が１４０℃以上１６０℃未満では加工時間は１０秒以上２５秒以下が好ましく、加工温度が１６０℃以上１９０℃以下では加工時間は３秒以上１５秒以下が好ましい。
　このようにして得られた本発明の実施形態２の長繊維不織布は、濾材との貼り合わせ性とプリーツ加工性に優れた、フィルター補強材の使用に好適なものとなる。
　以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明は下記実施例によって制限されず、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
　＜固有粘度＞
　ポリエチレンテレフタレート樹脂０．１ｇを秤量し、２５ｍｌのフェノール／テトラクロルエタン（６０／４０（質量比））の混合溶媒に溶解し、オストワルド粘度計を用いて３０℃で３回測定し、その平均値を求めた。
　＜ガラス転移点温度＞
　ＪＩＳ　Ｋ７１２２（１９８７）に従って、ＴＡ　Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製のＱ１００を使用して、２０℃／分の昇温速度で、熱可塑性ポリスチレン系共重合体のガラス転移点温度を求めた。
　＜目付＞
　ＪＩＳ　Ｌ１９１３（２０１０）６．２に従って、単位面積当たりの質量である目付を測定した。
　＜平均繊維径＞
　長繊維不織布試料の任意の場所５点を選び、光学顕微鏡を用いて単繊維の径をｎ＝２０で測定し、平均値を求めた。
　＜複屈折率（Δｎ）＞
　長繊維不織布試料の任意の場所５点を選び、単繊維をとりだし、ニコン社製の偏向顕微鏡ＯＰＴＩＰＨＯＴ－ＰＯＬ型を用いて、繊維径とレターデーションを読み取り、複屈折率（Δｎ）を求めた。
　＜結晶化度＞
　長繊維不織布試料の任意の場所１０点を選び、密度勾配管により比重を測定し、以下の式で結晶化度を求めた。
　　結晶化度＝（試料比重－非晶領域比重）／（結晶領域比重－非晶領域比重）×１００
　なお、ポリエチレンテレフタレート長繊維不織布の場合、非晶領域比重は１．３３５、結晶領域比重は１．５１５である。
　＜ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力＞
　長繊維不織布の任意の場所から、長繊維不織布のＭＤ方向の長さ２０ｃｍ、ＣＤ方向（ＭＤ方向に垂直な方向、幅方向ともいう）の長さが５ｃｍになるよう切り出した５点の試料を８０±２℃に制御した恒温槽内で、２００ｍｍ／ｍｉｎの速度で長手方向に引っ張る引張試験を行ない、読み取った１０％伸長時の応力をＭＤ方向の８０℃における１０％伸張時応力とした。
　＜剛軟度＞
　ＪＩＳ　Ｌ１０９６（２０１０）　８．２２．１　Ａ法（ガーレ法）に従って、試料長は幅２５ｍｍ、長さ８９ｍｍとし、長繊維不織布のＭＤ方向、ＣＤ方向それぞれを任意の場所５点を選び、荷重５ｇで測定し、ＭＤ方向およびＣＤ方向の全ての値の平均値を測定値とした。
　＜折れ角度＞
　幅５０ｍｍ、長さ６０ｍｍの試験片を長さ方向に２つ折りにし、８０℃で５．２ｋＰａの圧力下で１０秒プレスし、除荷６０秒後に試験片の開いた角度を折れ角度として求めた。
＜ひだ密着性評価＞
　１５０ｃｍ角サイズに、山高さ３０ｍｍで２５山の分のユニットを作製して、面風速１ｍ／分以上４ｍ／分以下で風を通過させ、どの風速範囲でひだが密着するか目視確認した。測定試料は、長繊維不織布と１μｍ相当のＰＰメルトブロー（目付２０ｇ／ｍ２）を低融点の接着不織布（呉羽テック製ダイナック）で複合させたものを用いた。評価基準は以下のとおりである。
　優：面風速３ｍ／分以上でひだが密着
　良：面風速２ｍ／分以上３ｍ／分未満でひだが密着
　不良：面風速１ｍ／分以上２ｍ／分未満でひだが密着
　＜表面粗さ（ＳＭＤ）＞
　長繊維不織布試料の任意の場所５点を選び、カトーテック社製のＫＥＳ－ＦＢ４－Ａ（表面試験機）を用いて標準感度、摩擦子に０．５ｍｍφのピアノ線、摩擦子への垂直荷重は１０ｇｆ、移動速度１ｍｍ／ｓｅｃ、実移動距離２０ｍｍで試験し、不織布のＭＤ方向に両表面それぞれの表面粗さの平均偏差（ＳＭＤ）を求め、表面粗さとした。
　＜濾材との貼り合わせ性＞
　Ａ４サイズの試験片を長手方向に２つ折りにし、５．２ｋＰａの圧力下で１０秒プレスした後に、折れた先端部の濾材と補強材との界面を目視でチェックし、以下の基準の通り評価する。測定試料は、長繊維不織布と１μｍ相当のＰＰメルトブロー（目付２０ｇ／ｍ２）を低融点の接着不織布（呉羽テック社製ダイナック）で複合させたものを用いた。評価基準は以下のとおりである。
　　優：浮き・剥がれがない
　　良：微細な浮き・剥がれがある
　　不良：明確な浮き・剥がれがある
　＜プリーツ加工性＞
　レシプロ機を用いて山高さ３２ｍｍ、山間隔３ｍｍでプリーツ加工し、１３４山のユニットを作成し、山高さ・間隔の均一性を目視でチェックし、以下の評価基準により評価する。測定試料は、長繊維不織布と１μｍ相当のＰＰメルトブロー（目付２０ｇ／ｍ２）を低融点の接着不織布（呉羽テック社製ダイナック）で複合させたものを用いた。評価基準は以下のとおりである。
　　良：山高さ・間隔が均一
　　不良：山高さ、間隔が不均一
　以下の実施例１－１～１－６および比較例１－１～１－３は、それぞれ上記の実施形態１の長繊維不織布に対応する実施例および比較例である。
　（実施例１－１）
　長繊維不職布紡糸設備を用い、固有粘度０．６３のポリエチレンテレフタレートに、ガラス転移点温度が１２２℃のスチレン・メタクリル酸メチル・無水マレイン酸共重合体（Ｒｏｈｍ　ＧｍｂＨ＆Ｃｏ．ＫＧのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ　ＨＷ５５（以下、「ＨＷ５５」という）を０．４０質量％混合した樹脂を、オリフィス径０．４５ｍｍの紡糸口金より単孔吐出量３．５ｇ／分で紡出した。さらに、エジェクタに１００ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、１段階で延伸して、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集し長繊維フリースを得た。繊維径より換算した紡糸速度は２０２０ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用いて、それぞれの表面温度を８０℃とし、押し圧を８ｋＮ／ｍとして仮圧着した後、ロールの表面温度（加工温度）１８０℃で、押し圧３００ｋＰａ、加工時間４秒、加工速度２０ｍ／分の条件でフェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は８８ｇ／ｍ２、平均繊維径は３９μｍ、複屈折率は０．０１００、結晶化度は１３．０％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は２４．７Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は１５５ｍｇ、折れ角度は１°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
　（実施例１－２）
　エジェクタに８０ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。繊維径より換算紡糸速度は１８３０ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例１と同様に仮圧着した後、ロールの表面温度（加工温度）１４５℃で、押し圧３００ｋＰａ、加工時間２４秒、加工速度３．０ｍ／分の条件でフェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は９１ｇ／ｍ２、平均繊維径は４２μｍ、複屈折率は０．００５５、結晶化度は１９．９％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は３２．７Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は１３５ｍｇ、折れ角度は７°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
　（実施例１－３）
　紡糸口金より単孔吐出量５．０ｇ／分で紡出し、エジェクタに１９５ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。繊維径からの換算紡糸速度は２６４０ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例１－２と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は８９ｇ／ｍ２、平均繊維径は３５μｍ、複屈折率は０．０１５７、結晶化度は２３．４％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は５１．３Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は１６５ｍｇ、折れ角度は１１°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
（実施例１－４）
　紡糸口金より単孔吐出量４．２ｇ／分で紡出し、エジェクタに１５５ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。繊維径からの換算紡糸速度は２３６５ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例１－２と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付量は７０ｇ／ｍ２、平均繊維径は３９μｍ、複屈折率は０．００９１、結晶化度は２０．６％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は４１．０Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は１２８ｍｇ、折れ角度は９°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
　（実施例１－５）
　エジェクタに２００ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。繊維径からの換算紡糸速度は２８１０ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例１－２と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は７３ｇ／ｍ２、平均繊維径は３４μｍ、複屈折率は０．０１９０、結晶化度は２２．８％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は５５．９Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は１０５ｍｇ、折れ角度は１０°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
　（実施例１－６）
　紡糸口金より単孔吐出量３．５ｇ／分で紡出し、エジェクタに７５ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。繊維径からの換算紡糸速度は１７５１ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例１－２と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は７２ｇ／ｍ２、平均繊維径は４３μｍ、複屈折率は０．００５０、ＭＤ方向の８０℃、１０％伸長時応力は３５．７Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は１１０ｍｇ、結晶化度は１８．３％、折れ角度は６°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
　（比較例１－１）
　実施例１－１と同様にして長繊維フリースを得た。繊維径からの換算紡糸速度は２１２０ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例１－１と同様に仮圧着した後、ロールの表面温度（加工温度）１６５℃で、押し圧３００ｋＰａ、加工時間２４秒、加工速度３．０ｍ／分の条件でフェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は９０ｇ／ｍ２、平均繊維径は３９μｍ、複屈折率は０．００９８、結晶化度は２６．０％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は６２．６Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は１３３ｍｇ、折れ角度は１７°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
　（比較例１－２）
　紡糸口金より単孔吐出量４．２ｇ／分で紡出し、エジェクタに１８５ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。繊維径からの換算紡糸速度は３１３９ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例２と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は９１ｇ／ｍ２、平均繊維径は３５μｍ、複屈折率は０．０２２０、結晶化度は２８．７％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は７３．５Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は２５５ｍｇ、折れ角度は２０°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
　（比較例１－３）
　紡糸口金より単孔吐出量１．６ｇ／分で紡出し、エジェクタに７５ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１と同様の条件で長繊維フリースを得た。繊維径からの換算紡糸速度は１８５６ｍ／分であった。
　得られた長繊維フリースを実施例１－１と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は７０ｇ／ｍ２、平均繊維径は２８μｍ、複屈折率は０．０１９９、結晶化度は２５．５％、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力は６１．９Ｎ／５ｃｍ、剛軟度は６４ｍｇ、折れ角度は１６°であった。紡糸条件および測定結果を表１にまとめた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように本発明の上記［１］、好ましくは［３］～［５］の構成を備える実施形態１に対応する実施例１－１～１－６の長繊維不織布は、プリーツ加工性、プリーツ形態保持性に優れていた。
　比較例１－１で得られた長繊維不織布は、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力が６０ｃＮ／５ｃｍを超えるため、プリーツ加工性が悪いものであった。
　比較例１－２で得られた長繊維不織布は、プリーツ形態保持性には優れていたものの、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力が６０ｃＮ／５ｃｍを超えるため、プリーツ加工性が悪いものであった。
　比較例１－３で得られた長繊維不織布は、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力が６０ｃＮ／５ｃｍを超えるため、プリーツ加工性が悪く、さらに、剛軟度が低いため、容易にひだ密着が発生するプリーツ形態保持性が悪いものであった。
　以下の実施例２－１～２－４および比較例２－１～２－３は、それぞれ上記の実施形態２の長繊維不織布に対応する実施例および比較例である。
　（実施例２－１）
　長繊維不職布紡糸設備を用い、固有粘度０．６３のポリエチレンテレフタレートに、ガラス転移点温度が１２２℃のスチレン・メタクリル酸メチル・無水マレイン酸共重合体（Ｒｏｈｍ　ＧｍｂＨ＆Ｃｏ．ＫＧのＰＬＥＸＩＧＬＡＳ　ＨＷ５５（以下、「ＨＷ５５」という）を０．４０質量％混合した樹脂を、オリフィス径０．４５ｍｍの紡糸口金より単孔吐出量３．５ｇ／分で紡出した。さらに、エジェクタに１００ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給し、１段階で延伸して、下方のコンベア上へ繊維を開繊させつつ捕集し長繊維フリースを得た。
　得られた長繊維フリースを、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用いて、それぞれの表面温度を８０℃とし、押し圧を８ｋＮ／ｍとして仮圧着した後、ロールの表面温度（加工温度）１８０℃で、押し圧３００ｋＰａ、加工時間４秒、加工速度２０ｍ／分の条件で樹脂ネットカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は９０ｇ／ｍ２、平均繊維径は４２μｍ、複屈折率は０．０１０、一方の表面の表面粗さは１．９、もう一方の表面の表面粗さは５．５、濾材との貼り合わせ性は「良」で、プリーツ加工性は「良」であった。紡糸条件および測定結果を表２にまとめた。
　（実施例２－２）
　エジェクタに８０ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例２－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。
　得られた長繊維フリースを実施例２－１と同様に仮圧着した後、ロールの表面温度（加工温度）１４５℃で、押し圧３００ｋＰａ、加工時間２４秒、加工速度３．０ｍ／分の条件でフェルトカレンダーにより面拘束しながら本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は９０ｇ／ｍ２、平均繊維径は４２μｍ、複屈折率は０．０１０、一方の表面の表面粗さは１．９、もう一方の表面の表面粗さは４．９、濾材との貼り合わせ性は「良」、プリーツ加工性は「良」であった。紡糸条件および測定結果を表２にまとめた。
　（実施例２－３）
　エジェクタに１８０ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例２－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。
　得られた長繊維フリースを実施例２－１と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は８９ｇ／ｍ２、平均繊維径は３４μｍ、複屈折率は０．０２０、一方の表面の表面粗さは１．５、もう一方の表面の表面粗さは５．２、濾材との貼り合わせ性は「優」、プリーツ加工性は「良」であった。紡糸条件および測定結果を表２にまとめた。
（実施例２－４）
　紡糸口金より単孔吐出量５．０ｇ／分で紡出し、エジェクタに１９５ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例２－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。
　得られた長繊維フリースを実施例２－１と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付量は９１ｇ／ｍ２、平均繊維径は３２μｍ、複屈折率は０．０１５７、一方の表面の表面粗さは１．７、もう一方の表面の表面粗さは５．０、濾材との貼り合わせ性は「良」、プリーツ加工性は「良」であった。紡糸条件および測定結果を表２にまとめた。
　（比較例２－１）
　エジェクタに２８０ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例２－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。
　得られた長繊維フリースを実施例２－１と同様に仮圧着、本圧着を試みたが、ウェブ強度が不足により搬送不良となり、サンプルは得られなかった。紡糸条件および測定結果を表２にまとめた。
　（比較例２－２）
　エジェクタに５０ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例１と同様の条件で長繊維フリースを得た。
　得られた長繊維フリースを実施例２－１と同様に仮圧着、本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は９０ｇ／ｍ２、平均繊維径は５２μｍ、複屈折率は０．００７、一方の表面の表面粗さは２．８、もう一方の表面の表面粗さは５．０、濾材の貼り合わせ性は「不良」、プリーツ加工性は「良」であった。紡糸条件および測定結果を表２にまとめた。
　（比較例２－３）
　紡糸口金より単孔吐出量１．０ｇ／分で紡出し、エジェクタに３００ｋＰａの圧力（ジェット圧）で乾燥エアを供給した以外は実施例２－１と同様の条件で長繊維フリースを得た。
　得られた長繊維フリースを、２つのフラットロールからなる１対の仮熱圧着ロールを用いて、それぞれの表面温度を８０℃とし、押し圧を８ｋＮ／ｍとして仮圧着した後、圧着面積１４％の刻印を施したエンボスロールと対となるフラットロールをエンボスロールを用いて、フラットロールの表面温度（加工温度）はそれぞれ２４０℃、線圧は５０ｋＮ、加工速度４ｍ/ｍｉｎで本圧着を行ない、長繊維不織布を得た。
　得られた長繊維不織布の目付は９０ｇ／ｍ２、平均繊維径は１４μｍ、複屈折率は０．０９０、一方の表面の表面粗さは１．９、もう一方の表面の表面粗さは２．５、濾材との貼り合わせ性は「良」、プリーツ加工性は「不良」であった。紡糸条件および測定結果を表２にまとめた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように本発明で規定する要件を満たす実施例１～４の長繊維不織布は、濾材
との貼り合わせ性とプリーツ加工性に優れていた。
　比較例２－２で得られた長繊維不織布は、プリーツ加工性には優れていたものの、表面粗さが２．０以下の表面がなく、濾材との貼り合わせ性が悪いものであった。
　比較例２－３で得られた長繊維不織布は、濾材との貼り合わせ性は優れていたが、表面粗さが３．５以上の表面がなく、プリーツ加工性が悪いものであった。
　本発明の実施形態１の長繊維不織布は、プリーツ加工性に優れ、実使用下でひだ密着し難い剛性を有しプリーツ形態保持性の優れた、フィルター補強材に適した長繊維不職布である。また、本発明の実施形態２の長繊維不織布は、濾材との貼り合わせ性とプリーツ加工性に優れた、フィルター補強材に適した長繊維不職布である。さらに、これらは、単一成分の繊維から構成される長繊維不織布であるため、製造コストが安価な長繊維不職布を提供できるため産業界に寄与すること大である。

Claims (6)

  1. 　平均繊維径が３０μｍ以上６０μｍ以下である繊維からなり、目付が５０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下であり、ＭＤ方向の８０℃における１０％伸長時応力が６０Ｎ／５ｃｍ以下であり、８０℃で５．２ｋＰａの圧力下で１０秒プレスした後の折れ角度が１５°以下である長繊維不織布。
  2. 　平均繊維径が３０μｍ以上６０μｍ以下である繊維からなり、目付が５０ｇ／ｍ２以上１２０ｇ／ｍ２以下であり、一方の表面の表面粗さが２．０以下であり、もう一方の表面の表面粗さが３．５以上である長繊維不織布。
  3. 　前記長繊維不織布を構成する繊維の複屈折が０．００５以上０．０２０以下である請求項１または２に記載の長繊維不織布。
  4. 　長繊維不織布を構成する繊維が、主成分であるポリエチレンテレフタレートに熱可塑性ポリスチレン系共重合体を０．０２質量％以上５質量％以下で混合した樹脂からなる単一繊維である請求項１～３のいずれか１項に記載の長繊維不織布。
  5. 　前記熱可塑性ポリスチレン系共重合体のガラス転移点温度が１００℃以上１６０℃以下である請求項４に記載の長繊維不織布。
  6. 　請求項１～５のいずれか１項に記載の長繊維不織布を用いたフィルター補強材。
PCT/JP2019/047650 2018-12-07 2019-12-05 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材 WO2020116569A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020560011A JP7459800B2 (ja) 2018-12-07 2019-12-05 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018-229786 2018-12-07
JP2018229787 2018-12-07
JP2018229786 2018-12-07
JP2018-229787 2018-12-07

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020116569A1 true WO2020116569A1 (ja) 2020-06-11

Family

ID=70974741

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/047650 WO2020116569A1 (ja) 2018-12-07 2019-12-05 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP7459800B2 (ja)
WO (1) WO2020116569A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023085276A1 (ja) * 2021-11-09 2023-05-19 東洋紡エムシー株式会社 長繊維不織布、及びそれを用いた袋状物

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08276111A (ja) * 1995-04-07 1996-10-22 Toyobo Co Ltd フィルター補強用不織布
WO2016031693A1 (ja) * 2014-08-27 2016-03-03 東レ株式会社 メルトブロー不織布およびその製造方法
JP2017222950A (ja) * 2016-06-15 2017-12-21 東洋紡株式会社 スパンボンド不織布およびその製造方法、並びにそれを用いた成型体の製造方法
JP2018153758A (ja) * 2017-03-17 2018-10-04 帝人フロンティア株式会社 分離膜用不織布
WO2019181827A1 (ja) * 2018-03-23 2019-09-26 東洋紡株式会社 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材
JP2020006294A (ja) * 2018-07-04 2020-01-16 東レ株式会社 フィルター濾材貼り合わせ用不織布および積層不織布ならびにそれらの製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08276111A (ja) * 1995-04-07 1996-10-22 Toyobo Co Ltd フィルター補強用不織布
WO2016031693A1 (ja) * 2014-08-27 2016-03-03 東レ株式会社 メルトブロー不織布およびその製造方法
JP2017222950A (ja) * 2016-06-15 2017-12-21 東洋紡株式会社 スパンボンド不織布およびその製造方法、並びにそれを用いた成型体の製造方法
JP2018153758A (ja) * 2017-03-17 2018-10-04 帝人フロンティア株式会社 分離膜用不織布
WO2019181827A1 (ja) * 2018-03-23 2019-09-26 東洋紡株式会社 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材
JP2020006294A (ja) * 2018-07-04 2020-01-16 東レ株式会社 フィルター濾材貼り合わせ用不織布および積層不織布ならびにそれらの製造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023085276A1 (ja) * 2021-11-09 2023-05-19 東洋紡エムシー株式会社 長繊維不織布、及びそれを用いた袋状物

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2020116569A1 (ja) 2021-10-28
JP7459800B2 (ja) 2024-04-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5609334B2 (ja) スパンボンド不織布およびそれを用いたフィルター
KR101441593B1 (ko) 필터용 부직포 및 그 제조 방법
KR100436992B1 (ko) 한방향 신축성 부직포 및 그 제조방법
JP5422874B2 (ja) フィルター用不織布およびその製造方法
JP5075679B2 (ja) フィルタ不織布
TWI686520B (zh) 聚酯黏合纖維
JPH0192415A (ja) 熱接着繊維及びその不織布
JPWO2020004007A1 (ja) フィルター用スパンボンド不織布およびその製造方法
WO2018225671A1 (ja) 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材
WO2020116569A1 (ja) 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材
JP5267809B2 (ja) フィルター基材およびそれを用いたフィルター
JP7287385B2 (ja) 長繊維不織布およびそれを用いたフィルター補強材
JPH03279452A (ja) 高強力不織シート
JPH09273063A (ja) 不織布およびタフテッドカーペット用一次基布およびタフテッドカーペットおよびフィルター基材およびフィルター
WO2019230837A1 (ja) カーテン用不織布およびその製造方法
JP4140997B2 (ja) ポリエステル系長繊維不織布およびその製造方法
JPH1161618A (ja) 極細繊維不織布及びその製造方法
JPH01201566A (ja) 嵩高スパンボンド不織布
JP2024040961A (ja) フィルター用積層濾材
JP7395949B2 (ja) 積層濾材
JP5074271B2 (ja) 長繊維不織布
JP2009114570A (ja) スパンボンド不織布の製造方法及びそれにより得られたスパンボンド不織布を用いた不織布シート
JPH02112460A (ja) 高強力シート状物
JPH08134759A (ja) 不織布
JP2013245425A (ja) スパンボンド不織布およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19893231

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020560011

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19893231

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1