JP7160094B2 - 壁装材用不織布およびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、建築物の壁面や天井等に設置される壁装材用不織布およびその製造方法に関するものである。

従来の壁装材のうち最も多く使用されているものは、ポリ塩化ビニル系樹脂からなるシートを紙等に積層したものである。このポリ塩化ビニルを使用した壁装材は、価格、施工性、さらには印刷特性などの点で優れた材料であるが、使用後の廃棄に大きな問題を有するものであった。

そこで、近年では環境志向の高まりとともに、種々の生分解性を有する壁装材が提案されている。例えば、生分解性を有する繊維から構成されるスパンボンド不織布の少なくとも片面に、生分解性を有する繊維から構成されるメルトブロー不織布が積層一体化されてなることを特徴とする壁装材用不織布であり、構成材の全てがポリ乳酸系樹脂であることを特徴とした壁装材が開示されている（特許文献１参照）。

一方、エンボス品ではなく、剛性と表面平滑性に優れる壁紙用不織布も提案されている（特許文献２参照）。

さらに、寸法安定性が良好であると共に、壁紙を壁面から剥がす際の剥離強度が弱い、ピール特性に優れ、印刷適性やコーティング適正をも有する壁紙裏打ち用不織布が提案されている（特許文献３参照）。

日本国特開２００４－２７００８１号公報 日本国特開２００７－２８４８５９号公報 日本国特開２０１６－１４１９２２号公報

しかしながら、特許文献１が開示する技術はエンボス加工を施すものであり、印刷性に劣る問題やメルトブロー層を壁側に施工した場合、剥がすとメルトブロー不織布が破れて壁に残り、清掃作業に非常に手間がかかるという課題がある。

また、特許文献２が開示する技術は、エンボス加工を施さないが、充填密度が大きく、剛性が高い不織布であり、壁への不陸性に劣り、施工性が悪く、また、壁面から剥がれやすいという課題がある。

さらに、特許文献３が開示する技術は、抄造不織布であるため、タテ引裂強力が弱く、壁面から剥がす際に容易に破れてしまい、作業性に劣る課題がある。

そこで本発明の目的は、樹脂加工性や施工性に優れた壁装材用不織布を提供することにある。

本発明者らは、上記目的を達成するべく鋭意検討した結果、壁装材に好適な、毛羽立ちが少なく、樹脂加工性や施工性に優れた不織布、およびその製造方法を見出した。

すなわち、本発明は、上記の課題を解決せんとするものであり、本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる不織布であって、前記不織布の表面において、前記繊維の交点では該繊維同士が融着していて、かつ、該交点以外の繊維同士は互いに離間しており、さらに、少なくともシート片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．２μｍ以下であり、目付当たりのタテ引裂強力が０．５０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上である。

本発明の壁装材用不織布の好ましい態様によれば、前記壁装材用不織布の目付が８０ｇ／ｍ^２以上１３０ｇ／ｍ^２以下であって、該壁装材用不織布の厚さが０．１８ｍｍ以上０．３１ｍｍ以下であり、かつ、該壁装材用不織布の通気量が３０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以上６０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以下である。

本発明の壁装材用不織布の好ましい態様によれば、前記不織布が、長繊維からなるスパンボンド不織布である。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布の製造方法は、前記繊維の表面を構成する最も低融点の熱可塑性樹脂の融点に対し、３０℃以上１２０℃以下の低い温度に加熱された一対のフラットロールで線圧５００Ｎ／ｃｍ以上１１００Ｎ／ｃｍ以下で熱圧着させた後、連続的に所定時間フラットロールに接触させる工程を有する。

本発明によれば、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる不織布であって、前記不織布の少なくとも片面の表面繊維の交点が全て融着しており、かつ少なくともシート片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．２μｍ以下であり、目付当たりのタテ引裂強力が０．５０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上であることで、毛羽立ちが少なく、樹脂加工性や施工性に優れる壁装材用不織布を得ることができる。

フラットロールによる繊維ウェブの熱処理加工を示す概略図である。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる不織布であって、前記不織布の少なくとも片面の表面繊維の交点が全て融着しており、かつ少なくともシート片面のＫＥＳ法（Ｋａｗａｂａｔａ Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ）による表面粗さＳＭＤが１．２μｍ以下であり、目付当たりのタテ引裂強力が０．５０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上である壁装材用不織布である。
以下に、この詳細を示す。

（熱可塑性樹脂）
本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる不織布であることが重要である。

上記の熱可塑性樹脂としては、例えばポリエステル、ポリアミド、ポリオレフィン、あるいはこれらの混合物や共重合体等を挙げることができる。なかでもポリエステルが、より機械的強度や耐熱性、耐水性、耐薬品性等の耐久性に優れることから好ましい。

ポリエステルは酸成分とアルコール成分とからなる。酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸などの芳香族カルボン酸、アジピン酸、セバシン酸などの脂肪族ジカルボン酸、シクロヘキサンカルボン酸等の脂環族ジカルボン酸などを用いることができる。また、アルコール成分としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコールなどを用いることができる。

ポリエステルの例としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリ乳酸、ポリブチレンサクシネート、また、これらの共重合体等を挙げることができる。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布には、結晶核剤や艶消し剤、滑剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、親水剤等を添加してもよい。特に長繊維不織布の熱圧着成形の際、熱伝導性を増すことで長繊維不織布の接着性を向上させる効果がある酸化チタン等の金属酸化物や、熱圧着ロールとウェブ間の離型性を増すことで接着安定性を向上させる効果があるエチレンビスステアリン酸アミド等の脂肪族ビスアミド、および／またはアルキル置換型の脂肪族モノアミドを添加することが好ましい。これら各種の添加剤は、熱可塑性連続繊維中に存在させてもよいし、熱可塑性連続繊維の表面に存在させてもよい。

（熱可塑性樹脂を主成分とする繊維）
また、本発明における熱可塑性樹脂を主成分とする繊維は、高融点重合体の周りに当該高融点重合体の融点よりも低い融点を有する低融点重合体を配した複合繊維であることが好ましい。

このような複合繊維とすることにより、熱圧着により熱可塑性連続繊維が不織布内において強固に接着し、表面平滑性を得ることができ、また、毛羽立の抑制や、壁装材に用いる不織布としての、機械的強度を向上することができる。

また、このような複合繊維とすることにより、不織布を構成するフィラメント同士が強固に接着することに加え、融点の異なる繊維同士を混繊させたものに比べ不織布における接着点の数も多くなるため、壁装材用不織布としての寸法安定性、耐久性も向上する。

ここで主成分とは複合繊維の成分のうち、５０質量％以上を占める成分のことである。

上記の高融点重合体と低融点重合体との融点の差としては１０℃以上１４０℃以下が好ましい。融点の差を１０℃以上、より好ましくは２０℃以上、さらに好ましくは３０℃以上とすることで、所望の熱接着性を得ることができる。また、１４０℃以下、より好ましくは１２０℃以下、さらに好ましくは１００℃以下とすることで、熱圧着時に熱圧着ロールに低融点重合体成分が融着し生産性が低下することを抑制することができる。

また、上記複合繊維における高融点重合体の融点としては、１６０℃以上３２０℃以下が好ましい。１６０℃以上、より好ましくは１７０℃以上、さらに好ましくは１８０℃以上とすることで、熱が加わる加工工程においても形態安定性に優れる。また、３２０℃以下、より好ましくは３００℃以下、さらに好ましくは２８０℃以下とすることで、長繊維不織布製造時に溶融するための熱エネルギーを多大に消費し生産性が低下するのを抑制することができる。

一方、上記複合繊維における低融点重合体の融点としては、前記の高融点重合体と低融点重合体の融点の差を確保した上で、１５０℃以上３１０℃以下であることが好ましい。１５０℃以上、より好ましくは１６０℃以上、さらに好ましくは１７０℃以上とすることで、熱が加わる加工工程においても形態安定性に優れる。また、３１０℃以下、より好ましくは２９０℃以下、さらに好ましくは２７０℃以下とすることで、長繊維不織布製造時に溶融するための熱エネルギーを多大に消費し生産性が低下するのを抑制することができる。

かかる高融点重合体および低融点重合体の組み合わせ（高融点重合体／低融点重合体）の具体例としては、ポリエチレンテレフタレート／ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリ乳酸、ポリエチレンテレフタレート／共重合ポリエチレンテレフタレート等が挙げられる。共重合ポリエチレンテレフタレートの共重合成分としては、イソフタル酸等が好ましい。

なお、本発明において熱可塑性樹脂の融点は、以下のように測定される値を採用するものとする。

（１）示差走査熱量計を用いて、次の条件で１回測定を行う。なお、示差走査熱量計としては、ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製「Ｑ１００」等が用いられる。
・測定雰囲気：窒素流（１５０ｍｌ／分）
・温度範囲 ：３０～３５０℃
・昇温速度 ：２０℃／分
・試料量 ：５ｍｇ

（２）吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とする。ただし、繊維形成前の樹脂において吸熱ピークが複数存在する場合は、最も高温側のピーク頂点温度とする。また、繊維を測定対象とする場合には、同様に測定し、複数の吸熱ピークから各成分の融点を推定する。その際、複合繊維による吸熱ピークは、最も高温側の吸熱ピーク（Ａ）と、経過時間の小さい側（早くピークが現れる側）に現れる吸熱ピークであって、最も高温側の吸熱ピークの次に高いピーク（吸熱ピーク（Ｂ））を示すピーク群であり、前記の吸熱ピーク（Ａ）が高融点重合体の融点を示すものであるのに対し、前記の吸熱ピーク（Ｂ）が低融点重合体の融点を示すものである。

かかる複合繊維における低融点重合体の占める割合としては、複合繊維中１０質量％以上７０質量％以下であることが好ましい。１０質量％以上、より好ましくは１５質量％以上、さらに好ましくは２０質量％以上とすることで、所望の熱接着性を得ることができる。また、７０質量％以下、より好ましくは６０質量％以下、さらに好ましくは５０質量％以下とすることで、融着が進みすぎて引裂強力が低下することを抑制することができる。

かかる複合繊維の複合形態としては例えば、同心芯鞘型、偏心芯鞘型、海島型等を挙げることができる。なかでも同心芯鞘型、特に低融点重合体が鞘成分となる態様が、熱圧着により繊維同士を強固に接着させることができる点で好ましい。

また、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維の断面形状としては、円形、扁平、多角形、Ｘ型やＹ型等の多葉型、中空型等を挙げることができる。前記のような複合繊維で異形型の断面形状を採用する場合は、低融点重合体成分が熱圧着に寄与できるように繊維断面の外周部近傍に存在するのが好ましい。

本発明に係る熱可塑性樹脂を主成分とする繊維は、その平均単繊維径が１０μｍ以上２４μｍ以下であることが好ましい。平均単繊維径を好ましくは１０μｍ以上とし、より好ましくは１１μｍ以上とし、さらに好ましくは１２μｍ以上とすることにより、目付均一性、および機械的強度に優れた不織布とすることができる。

一方、平均単繊維径を好ましくは２４μｍ以下とし、より好ましくは２３μｍ以下とし、さらに好ましくは２２μｍ以下とすることにより、樹脂含浸加工等の後加工において、樹脂の過浸透を防ぐことができる。

なお、本発明においては、前記の熱可塑性樹脂を主成分とする繊維の平均単繊維直径（μｍ）は、以下の手順によって算出される値を採用するものとする。

（１）壁装材用不織布からランダムに小片サンプル（１００×１００ｍｍ）１０個を採取する。
（２）マイクロスコープで５００倍以上３０００倍以下の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の単繊維の直径を測定する。
（３）測定した１００本の値の算術平均値を、小数点以下第一位を四捨五入して平均単繊維直径（μｍ）を算出する。

（壁装材用不織布）
本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、前記不織布の表面において、前記繊維の交点では該繊維同士が融着していて、かつ、該交点以外の繊維同士は互いに離間していることが重要である。繊維同士が互いに離間しているとは、繊維同士が融着していないことを意味する。このような状態、すなわち、繊維同士が過度に融着して膜状の部分を形成しないことによって、壁装材用不織布として好適な通気性を確保することができる。また、熱融着後においても、前記繊維同士の交点以外は、繊維同士が溶融して膜状とならず、繊維の形態を維持していることによって、壁紙として長期の使用に耐えうる機械的強度に優れたものとなる。さらには、交点においてのみ融着していることから、不織布の毛羽立ちを抑えることができ、印刷性に優れた壁装材用不織布とすることができる。

なお、本発明においては、前記の壁装材用不織布の表面における交点以外の繊維同士の融着の有無は、以下のように評価することとする。
（１）壁装材用不織布からランダムに小片サンプル（１００×１００ｍｍ）１０個を採取する。
（２）各サンプルの表面をマイクロスコープで５００倍以上３０００倍以下の倍率で顕微鏡写真を撮影する。
（３）前記の顕微鏡写真内において、全ての繊維を観察し、繊維２本以上が交点以外の部分で融着し、繊維同士が互いに離間しておらず、膜状の部分を形成しているものが、交点以外の繊維同士の融着が有るものとする。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、シート片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．２μｍ以下であることが重要である。

シート片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．２μｍ以下、好ましくは１．１μｍ以下、さらに好ましくは１．０μｍ以下とすることにより、毛羽立ちがなく、表面平滑であることから、印刷性に優れ、意匠性を高めることができる。

ＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤは、エンボス加工による凹凸を設けないことで達成され、さらに、繊維ウェブを一対のフラットロールで加工する条件を適切に調整することにより制御することができる。

なお、本発明においてＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤは、以下のように測定される値を採用するものとする。

（１）不織布から幅２００ｍｍ×２００ｍｍの試験片を、不織布の幅方向等間隔に３枚採取する。
（２）試験片を試料台に４００ｇの荷重をかけてセットする。
（３）１０ｇｆの荷重をかけた表面粗さ測定用接触子（素材：φ０．５ｍｍピアノ線、接触長さ：５ｍｍ）で試験片の表面を走査して、表面の凹凸形状の平均偏差を測定する。
（４）上記の測定を、すべての試験片の縦方向（不織布の長手方向）と横方向（不織布の幅方向）で行い、これらの計６点の平均偏差を平均して小数点以下第二位を四捨五入し、表面粗さＳＭＤ（μｍ）とする。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、目付当たりのタテ引裂強力が０．５０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上であることが重要である。目付当たりのタテ引裂強力が０．５０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上、好ましくは０．６０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上、さらに好ましくは０．７０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）とすることにより、機械的強度に優れ、壁紙として使用した場合には、施工後の耐久性に優れるばかりでなく、貼り替え等で剥がす際に容易に破れないことから作業性に優れるものである。

なお、上記のタテ引裂強力は、低速伸長型引張試験機（例えば、ボールドウィン社製「ＲＴＧ－１２５０」）を用い、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「一般不織布試験方法」の６．４「引裂強さ」のａ）トラペゾイド法に準拠して、以下のように測定される値を採用するものとする。

（１）不織布の横方向（不織布の幅方向）について、長さ１５０ｍｍ×幅７５ｍｍの試験片を１０点採取する。
（２）試験片に等脚台形の印をつけ、この印の短辺の中央に短辺と直角に１５ｍｍの切り込みを入れる。
（３）試験片を定速伸長型引張試験機にて、つかみ間隔２５ｍｍとして台形の短辺は張り、長辺は緩めて、印に沿ってつかみ具に取付ける。
（４）引張速度１００±１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で、引き裂く時の最大荷重（Ｎ）を引裂強さ（Ｎ）とし、１０点の平均値を算出する。
（５）算出した引裂強さ（Ｎ）を目付（ｇ／ｍ^２）で除し、小数点以下第一位を四捨五入する。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、不織布の目付が８０ｇ／ｍ^２以上１３０ｇ／ｍ^２以下であることが好ましい。不織布の目付を好ましくは１３０ｇ／ｍ^２以下、より好ましくは１２５ｇ／ｍ^２以下、さらに好ましくは１２０ｇ／ｍ^２以下とすることにより、不織布の風合いが硬く、施工時に壁から剥がれやすくなることを防止でき、壁への不陸性に優れる不織布を得ることができる。

一方、不織布の目付を好ましくは８０ｇ／ｍ^２以上、より好ましくは８５ｇ／ｍ^２以上、さらに好ましくは９０ｇ／ｍ^２以上とすることにより、不織布の風合いが柔らか過ぎず、また十分な白色度となり、隠蔽性に優れる不織布を得ることができる。

なお、本発明において、積層不織布の目付は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０「６．２ 単位面積当たりの質量」に準拠して、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。

（１）２５ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量る。
（３）その平均値を１ｍ^２当たりの質量（ｇ／ｍ^２）で表する。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、不織布の厚さが０．１８ｍｍ以上０．３１ｍｍ以下であることが好ましい。不織布の厚さを０．３１ｍｍ以下、より好ましくは０．３０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．２９ｍｍ以下とすることで、毛羽立ちがなく、表面平滑であることから、印刷性に優れ、意匠性を高めることができる。

一方、不織布の厚さを０．１８ｍｍ以上、より好ましくは０．１９ｍｍ以上、さらに好ましくは０．２０ｍｍ以上とすることで、不織布の表面がフィルム化することなく、表面平滑であることから、印刷性に優れ、意匠性を高めることができる。

なお、本発明において、不織布の厚さ（ｍｍ）は、ＪＩＳ Ｌ１９０６：２０００の「５．１」に準じ、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。

（１）直径１０ｍｍの加圧子を使用し、荷重１０ｋＰａで不織布の幅方向等間隔に１ｍあたり１０点の厚さを０．０１ｍｍ単位で測定する。
（２）上記１０点の平均値の小数点以下第四位を四捨五入する。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、不織布の通気量が３０ｃｃ／ｃｍ^２／秒以上６０ｃｃ／ｃｍ^２／秒以下であることが好ましい。

不織布の通気量を６０ｃｃ／ｃｍ^２／秒以下、より好ましくは５５ｃｃ／ｃｍ^２／秒以下、さらに好ましくは５０ｃｃ／ｃｍ^２／秒以下とすることで、樹脂含浸加工等の後加工において、樹脂の過浸透を防ぐことができる。

一方、不織布の通気量を３０ｃｃ／ｃｍ^２／秒以上、より好ましくは３５ｃｃ／ｃｍ^２／秒以上、さらに好ましくは４０ｃｃ／ｃｍ^２／秒以上とすることで、不織布の表面がフィルム化することなく、表面平滑であることから、印刷性に優れ、意匠性を高めることができる。

なお、本発明において、不織布の通気量は、ＪＩＳ Ｌ１９１３：２０１０の「６．８．１ フラジール形法」に準じ、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。

（１）不織布から１５ｃｍ×１５ｃｍの試験片１０枚を切り出す。
（２）気圧計の圧力１２５Ｐａで、試験片において測定する。
（３）得られた値の平均値について、小数点以下第一位を四捨五入して算出する。

（壁装材用不織布の製造方法）
次に、本発明の一実施態様の壁装材用不織布の製造方法について説明する。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布の製造方法としては、スパンボンド法、フラッシュ紡糸法、湿式法、カード法およびエアレイド法等を挙げることができる。

中でも、スパンボンド法により製造されるスパンボンド不織布は好ましい態様の一例である。熱可塑性フィラメントから構成された長繊維不織布であるスパンボンド不織布は、生産性に優れる他、壁紙用不織布として使用する際に短繊維不織布を用いたときに起こりやすい毛羽立ちを抑制することができ、部分的に接着不良や加工不良が発生することを防ぐことができる。また、スパンボンド不織布は、機械的強度により優れていて、壁装材用不織布として使用した際に耐久性に優れる加工品を得ることもできるという観点からも好ましく用いられる。

本発明において、不織布を構成する繊維として芯鞘型等の複合型繊維を用いる場合、複合型繊維の製造には通常の複合方法を採用することができる。

熱可塑性重合体を紡糸口金から溶融押し出し後、これをエジェクターにより牽引、延伸して熱可塑性連続フィラメントとし、ノズルから送り出して帯電開繊したのち、移動捕集面上に堆積させ、繊維ウェブに形成される。

このとき、ノズルは、ウェブ進行方向に対し左右それぞれへ１５度以上、より好ましくは２０度以上、さらに好ましくは２５度以上の所定の角度で、連続して揺動させる。上記のフィラメントは、この連続揺動するノズルを通過したのち上記の帯電手段で帯電開繊されて繊維ウェブとなることで、束状の繊維が少なくなるとともに、ウェブの長手方向に対する傾斜が大きいヨコ配向傾向となり、より具体的には、フィラメントの繊維配向度が３５度以上７０度以下となる。これにより単位重量当たりの繊維の表面積が広くなり、不織布とした際に目付均一性が向上し、また、タテ引裂強力が向上する。

なお、上記のノズルの揺動角度は、ウェブ進行方向に対して６０度以下、より好ましくは５５度以下、さらに好ましくは５０度以下とすることで、移動捕集面上に堆積させて繊維ウェブを形成する際に、ウェブが捲れる欠点等の発生を抑制することができる。

前記熱可塑性連続フィラメントの帯電方法は何ら制限されるものではないが、コロナ放電法による帯電や、金属との摩擦帯電による帯電が好ましいものである。

上記の繊維ウェブは、一対のフラットロールで圧接処理されたのち、一方のフラットロールに所定時間押し当てられて片面が平滑化され、壁装材用不織布に形成される。

上記のフラットロールによる平滑処理は、フラットロールを繊維ウェブに接触させるものであれば何ら制限されるものではないが、所定温度に加熱したフラットロールを繊維ウェブに接触させる熱処理加工が好ましい。

この熱処理加工におけるフラットロールの表面温度は、繊維ウェブの表面に存在するフィラメントを構成する、最も融点の低い重合体の融点に対して、３０℃以上１２０℃以下低いことが好ましく、４０℃以上１１０℃以下低いことがより好ましく、５０℃以上１００℃以下低いことが最も好ましい。即ち、この融点を（Ｔｍ）とした場合、フラットロールの表面温度は、（Ｔｍ－３０）℃以下（Ｔｍ－１２０）℃以上であることが好ましく、（Ｔｍ－４０）℃以下（Ｔｍ－１１０）℃以上がより好ましく、（Ｔｍ－５０）℃以下（Ｔｍ－１００）℃以上が最も好ましい。

フラットロールの表面温度が（Ｔｍ－１２０）℃よりも低い場合は、繊維ウェブの熱処理が不十分となって、目的のシート厚さが得られない問題や、接着が不十分となり、表面平滑性が得られず好ましくない。また、フラットロールの表面温度が（Ｔｍ－３０）℃よりも高い場合には、熱処理が強くなりすぎ、表層部の構成繊維が融着状態となり、十分な機械的強度を得られず好ましくない。

また、フラットロールを繊維ウェブに接触させて熱処理する時間は、０．０１秒以上１０秒以下が好ましい範囲である。熱処理する時間が０．０１秒以上であれば、不織布の熱処理効果が十分に得られ、熱処理が強くなりすぎず、十分な機械的強度を得られる。また熱処理の時間が１０秒以下であれば、熱処理が強くなりすぎることがなく、引裂強力が低下することがない。より好ましい熱処理時間は０．０２秒以上９秒以下であり、さらに好ましい熱処理時間は０．０３秒以上８秒以下である。

また、本発明の一実施態様の壁装材用不織布の製造方法における、前記フラットロールによる平滑処理は、シート片面を平滑にするために、前記繊維ウェブを一対のフラットロールにより加熱圧接して不織布を形成し、この不織布を加熱圧接部から連続的に一方のフラットロールに接触させる方法が最も好ましい。即ち、一対のフラットロールにより加熱圧接部で繊維ウェブを加熱圧接して不織布を形成し、この不織布の片面を一方のフラットロールに加熱圧接部から連続的に接触させ、熱処理する方法が重要である。

上記のフラットロールと接触させる方法としては、前記の加熱圧接部から一方のフラットロールに連続的に接触させ、熱処理することが可能であればよく、特定の方法に限定されない。繊維ウェブを加熱圧接部で一対のフラットロール間で加熱圧接したのち、所定長さの接触部で一方のフラットロールに接触させる方法が一般的であるが、例えば、図１に示すように一対のフラットロールに繊維ウェブをＳ字型（または、逆Ｓ字型）に巻き付ける様な方法であってもよい。

繊維ウェブを一対のフラットロールにより圧接する際の線圧は、５００Ｎ／ｃｍ以上１１００Ｎ／ｃｍ以下の範囲が好ましく、より好ましくは５１０Ｎ／ｃｍ以上１０９０Ｎ／ｃｍ以下の範囲である。線圧が５００Ｎ／ｃｍ以上の場合であれば、シート形成に十分な線圧が得られる。線圧が１１００Ｎ／ｃｍ以下の場合には、繊維同士の接着が強くなり過ぎることなく、したがって、得られた不織布の引裂強力が低下することがない。

また、前記不織布の加熱圧接部からの連続的なフラットロールによる接触は、不織布の走行方向に５Ｎ／ｍ以上２００Ｎ／ｍ以下の張力をかけた状態で実施することが好ましい。張力が５Ｎ／ｍ以上であれば、フラットロールに不織布が巻き付いたりする傾向が少なくなり好ましい。張力が２００Ｎ／ｍ以下であれば、不織布の切断が発生しにくくなり、好ましい方向である。より好ましい張力の範囲は８Ｎ／ｍ以上１８０Ｎ／ｍ以下である。

またさらに、前記不織布を加熱圧接部から連続的にフラットロールに接触させるにおいて、その接触距離は、４０ｃｍ以上２５０ｃｍ以下の範囲が好ましい。接触距離が４０ｃｍ以上であると平滑処理効果が十分となり、印刷加工性に優れる不織布が得られる。接触距離が２５０ｃｍ以下であれば、熱処理が強くなり過ぎて引裂強力が低下することがない。より好ましい接触距離は５０ｃｍ以上２００ｃｍ以下の範囲である。

次に、実施例に基づき本発明の一実施態様の壁装材用不織布とその製造方法について、具体的に説明する。各物性の測定において、特段の記載がないものは、前記の方法に基づいて測定を行ったものである。

［測定方法］
（１）固有粘度（ＩＶ）：
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）は、次の方法で測定した。オルソクロロフェノール１００ｍｌに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度η_ｒを、下記式により求めた。
・η_ｒ＝η／η_０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ_０×ｄ_０）
（ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η_０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（秒）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ^３）、 ｔ_０：はオルソクロロフェノールの落下時間（秒）、ｄ_０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ^３）を、それぞれ表す。）
次いで、上記の相対粘度η_ｒから、下記式により、固有粘度（ＩＶ）を算出した。
・固有粘度（ＩＶ）＝０．０２４２η_ｒ＋０．２６３４

（２）融点（℃）：
使用した熱可塑性樹脂の融点は、示差走査熱量計（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製Ｑ１００）を用いて、上記の条件で測定し、吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とした。

（３）壁装材用不織布のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤ（μｍ）：
カトーテック社製ＫＥＳ－ＦＢ４－ＡＵＴＯ－Ａ自動化表面試験機を用いて、非捕集ネット面の表面粗さを測定した。

（４）壁装材用不織布の引裂強力（Ｎ）：
低速伸長型引張試験機として、ボールドウィン社製「ＲＴＧ－１２５０」を用いた。

（５）壁装材用不織布の通気量（ｃｃ／ｃｍ^２／秒）：
通気量試験には、テクステスト社製の通気性試験機ＦＸ３３００を用いた。

［実施例１］
（繊維ウェブ）
熱可塑性樹脂を主成分とする繊維として、芯成分、鞘成分からなる複合繊維を用いた。以下に、用いた熱可塑性樹脂について示す。
芯成分（高融点長繊維）：固有粘度（ＩＶ）０．６５、融点２６０℃であり、酸化チタンを０．３質量％含むポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥したもの。
鞘成分（低融点長繊維）：固有粘度（ＩＶ）０．６６、イソフタル酸共重合率１０モル％、融点２３０℃であり、酸化チタンを０．２質量％含む共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂を水分率５０ｐｐｍ以下に乾燥したもの。

上記の芯成分を２９５℃、鞘成分を２８０℃で溶融し、芯／鞘の複合比を質量比で８０／２０として円形断面の同心芯鞘型に複合し、口金温度３００℃で細孔より紡出した後、エアサッカーにより紡糸速度４３００ｍ／分で紡糸して、熱可塑性連続フィラメントとした。そしてこのフィラメントを、ウェブ進行方向に対し左右へそれぞれ３６度で揺動するノズルに通過させ、ノズル出口に設置された金属衝突板へフィラメントを衝突させて摩擦帯電により繊維を帯電して開繊させ、移動するネットコンベアー上に、繊維ウェブとして捕集した。このとき捕集した繊維ウェブが目付９０ｇ／ｍ^２となるように、ネットコンベアーの移動速度を調整した。

（熱圧着）
上記繊維ウェブを上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１６０℃、線圧５８８Ｎ／ｃｍで熱圧着し、この圧着されたシートをこの加熱圧接部から連続して一方のフラットロールの表面へ１２０ｃｍにわたって２．９秒間接触させた。

上記の処理により、繊維径１４μｍ、目付９０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。
得られた壁装材用不織布は、通気量が５０ｃｃ／ｃｍ^２／秒、厚さが０．２０ｍｍ、平滑面の表面粗さＳＭＤが０．７５μｍ、目付当たりのタテ引裂強力が０．９６Ｎ／（ｇ／ｍ^２）であり、表面に交点以外の繊維同士が融着して膜状（フィルム状）となった部分は見られなかった。

［実施例２］
実施例１において、目付が１００ｇ／ｍ^２となるように、ネットコンベアーの移動速度を調整したこと以外は、実施例１と同じ方法で繊維ウェブを得た。この繊維ウェブを上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１６０℃、線圧５８８Ｎ／ｃｍで熱圧着し、この圧着されたシートをこの加熱圧接部から連続して一方のフラットロールの表面へ１２０ｃｍにわたって３．２秒間接触させた。

得られた実施例２の壁装材用不織布は、通気量が４５ｃｃ／ｃｍ^２／秒、厚さが０．２３ｍｍ、平滑面の表面粗さＳＭＤが０．８０μｍ、目付当たりのタテ引裂強力が０．８８Ｎ／（ｇ／ｍ^２）であり、表面に交点以外の繊維同士が融着して膜状（フィルム状）となった部分は見られなかった。

［実施例３］
実施例１において、目付が１１０ｇ／ｍ^２となるように、ネットコンベアーの移動速度を調整したこと以外は、実施例１と同じ方法で繊維ウェブを得た。この繊維ウェブを上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１６０℃、線圧５８８Ｎ／ｃｍで熱圧着し、この圧着されたシートをこの加熱圧接部から連続して一方のフラットロールの表面へ１２０ｃｍにわたって３．５秒間接触させた。

得られた実施例３の壁装材用不織布は、通気量が４１ｃｃ／ｃｍ^２／秒、厚さが０．２６ｍｍ、平滑面の表面粗さＳＭＤが０．８４μｍ、目付当たりのタテ引裂強力が０．８７Ｎ／（ｇ／ｍ^２）であり、表面に交点以外の繊維同士が融着して膜状（フィルム状）となった部分は見られなかった。

［比較例１］
実施例１同様にして繊維ウェブを得た。この繊維ウェブを上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１８０℃、線圧５８８Ｎ／ｃｍで熱圧着した。
上記の処理により、繊維径１４μｍ、目付９０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。
得られた壁装材用不織布は、通気量が２ｃｃ／ｃｍ^２／秒、厚さが０．１１ｍｍ、平滑面の表面粗さＳＭＤが０．９８μｍ、目付当たりのタテ引裂強力が０．０６Ｎ／（ｇ／ｍ^２）であり、交点以外の繊維同士が融着して膜状（フィルム状）となった部分が見られた。

［比較例２］
実施例１同様にして繊維ウェブを得た。この繊維ウェブを上下１対のフラットロールにてフラットロール表面温度１６０℃、線圧６０ｋｇｆ／ｃｍで熱圧着し、この圧着されたシートをこの加熱圧接部から連続して一方のフラットロールの表面へ１２０ｃｍに亘って３．２秒間接触させた後、エンボスロールによる部分的熱圧着を行い、繊維径１４μｍ、目付９０ｇ／ｍ^２のスパンボンド不織布を得た。得られた壁装材用不織布は、通気量が５０ｃｃ／ｃｍ^２／秒、厚さが０．３２ｍｍ、平滑面の表面粗さＳＭＤが２．３２μｍ、目付当たりのタテ引裂強力が０．９９Ｎ／（ｇ／ｍ ^２）であり、交点以外の繊維同士が融着して膜状（フィルム状）となった部分は見られなかった。

＜まとめ＞
表１に示されるように、熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる不織布であって、前記不織布の表面において、前記繊維の交点では該繊維同士が融着していて、かつ、該交点以外の繊維同士は互いに離間しており、さらに、少なくともシート片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．２μｍ以下であり、目付当たりのタテ引裂強力が０．５０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上とすることで、樹脂加工性や施工性に優れた壁装材用不織布が得られた。

一方、表１に示されるように、比較例１の壁装材用不織布は平滑面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤは良好であったが、交点以外の繊維同士が融着して膜状となった部分が見られ、目付当たりのタテ引裂強力が低く、機械的強度に劣るものであった。
また、比較例２の壁装材用不織布は、目付当たりのタテ引裂強力は高く、機械的強度に優れるものであったが、平滑面の表面粗さに劣るものであった。

本発明を特定の態様を用いて詳細に説明したが、本発明の意図と範囲を離れることなく様々な変更及び変形が可能であることは、当業者にとって明らかである。なお本出願は、２０１８年５月３１日付で出願された日本特許出願（特願２０１８－１０４５８７）に基づいており、その全体が引用により援用される。

本発明の一実施態様の壁装材用不織布は、毛羽立ちが少なく、樹脂加工性や施工性に優れていることから、特に、建築物の壁面や天井等に設置される不織布をはじめ、幅広い分野に好適に使用することができる。

１：繊維ウェブ
２：加熱圧接部
３：不織布とフラットロールの接触部
４ａ：上側ロール
４ｂ：下側ロール
５：繊維ウェブの進行方向を示す矢印

Claims (4)

1. 熱可塑性樹脂を主成分とする繊維からなる不織布であって、前記繊維が高融点重合体の周りに当該高融点重合体の融点よりも低い融点を有する低融点重合体を配した複合繊維であって、前記高融点重合体および前記低融点重合体の組み合わせ（高融点重合体／低融点重合体）が、ポリエチレンテレフタレート／ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリトリメチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート／ポリ乳酸、ポリエチレンテレフタレート／共重合ポリエチレンテレフタレートのいずれかであって、前記不織布の表面において、前記繊維の交点では該繊維同士が融着していて、かつ、該交点以外の繊維同士は互いに離間しており、さらに、少なくともシート片面のＫＥＳ法による表面粗さＳＭＤが１．２μｍ以下であり、目付当たりのタテ引裂強力が０．５０Ｎ／（ｇ／ｍ^２）以上である、壁装材用不織布。
2. 前記壁装材用不織布の目付が８０ｇ／ｍ^２以上１３０ｇ／ｍ^２以下であって、該壁装材用不織布の厚さが０．１８ｍｍ以上０．３１ｍｍ以下であり、かつ、該壁装材用不織布の通気量が３０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以上６０ｃｃ／ｃｍ^２／ｓｅｃ以下である、請求項１に記載の壁装材用不織布。
3. 前記不織布が、長繊維からなるスパンボンド不織布である、請求項１または２に記載の壁装材用不織布。
4. 前記繊維の表面を構成する最も低融点の熱可塑性樹脂の融点に対し、３０℃以上１２０℃以下の低い温度に加熱された一対のフラットロールで線圧５００Ｎ／ｃｍ以上１１００Ｎ／ｃｍ以下で熱圧着させた後、連続的に所定時間フラットロールに接触させる工程を有する、請求項１～３のいずれか１項に記載の壁装材用不織布の製造方法。

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