JP2000080552A - 伸縮性長繊維不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 極細長繊維群を含みながら、高伸縮性で機械
的物性にも優れた伸縮性長繊維不織布を提供する。 【解決手段】 この伸縮性長繊維不織布は、分割型複合
長繊維群が分割割繊されることによって生成した極細長
繊維群が偏在する層Ａと、非分割型長繊維群が偏在する
層Ｂとを具備する。各層は、間隔を置いて配置されてい
る多数の熱融着区域によって接合されている。熱融着区
域は、分割型複合長繊維群と非分割型長繊維群とが熱融
着されて、密なる状態で固着した区域となっている。熱
融着区域外の非熱融着区域では、層Ａ中の分割型複合長
繊維が分割割繊することにより生成した極細長繊維群及
び層Ｂ中の非分割型長繊維群が、実質的に長手方向に配
列している。この配列によって、伸縮性長繊維不織布
は、長手方向には伸縮しにくいが、幅方向には伸縮しや
すい性質を与えられている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、極細長繊維群を含
む伸縮性長繊維不織布及びその製造方法に関し、特に、
極細長繊維群を含みながら、引張強力等の機械的物性に
優れた伸縮性長繊維不織布及びその製造方法に関するも
のである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、極細繊維群を含む不織布（以
下、単に「極細繊維不織布」と言う。）は、柔軟性，肌
触り性，保温性，或いは粉塵捕集性等が良好なことか
ら、衣料用，産業資材用，農芸園芸資材用，生活関連資
材用，医療衛生資材用等の種々の用途に使用されてい
る。この中でも、特に、紙おむつの表面材或いは防漏材
用基布、パップ材の基布、スポーツ用サポーター或いは
包帯等の医療衛生資材用に使用される極細繊維不織布に
は、人体の動きに追随し易いこと及び人体になじみ易い
こと等の理由で伸縮性が要求されている。

【０００３】ところで、極細繊維不織布としては、メル
トブローン法で得られたものが一般的である。メルトブ
ローン法は、微細なノズル孔より、溶融した高分子重合
体をガス流で噴出させ、生成した極細繊維を捕集コンベ
ア上に無作為に捕集して、極細繊維不織布を得るという
ものである。このようにして得られた極細繊維不織布
は、極細繊維相互間が十分に接着結合しておらず、引張
強度等の機械的強度の低いものである。また、極細繊維
自体も延伸処理されていないため、結晶化が不十分で繊
維強度が低く、この点でも、機械的強度の低いものであ
る。このように機械的強度が不足しているので、その当
然の帰結として、良好な伸縮性を持たないものである。

【０００４】このようなことから、メルトブローン法で
得られた極細繊維不織布に、部分的に熱を与えて極細繊
維を軟化又は溶融させ、極細繊維相互間に熱融着を施し
た後、熱延伸を施して、非融着区域における極細繊維を
長手方向に配列せしめるように配列変えを行い、幅方向
に伸縮性を持たせた不織布を得る方法が知られている
（米国特許第５２４４４８２号明細書）。しかしなが
ら、極細繊維を軟化又は溶融させると、その部分で極細
繊維が切断してしまい、熱融着区域に孔が開くというこ
とがあり、引張強力等の機械的物性に優れた伸縮性不織
布が得られにくいということがあった。また、長手方向
に極細繊維を配列変えするため、熱延伸を施す場合も、
延伸率を高くすると、本来的に極細繊維は繊維強度が低
いので、極細繊維が切断するということもあった。従っ
て、延伸率を高くして、高伸縮性の不織布を得ることは
困難であった。また、延伸率をむりやり高くして、高伸
縮性の不織布を得たとしても、極細繊維が切断している
ため、機械的物性に優れた伸縮性不織布を得られにくい
ということがあった。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本件出願人
は、分割型複合長繊維を用いることによって、部分的に
熱を与えて熱融着区域を得る段階では極細繊維が生成し
ておらず（従って、熱の影響で熱融着区域に孔が開くこ
とが少ない。）、その後の熱延伸によって極細繊維の生
成を発現若しくは促進させると共に繊維の配列変えを行
なって、高伸縮性で機械的物性にも優れた極細繊維不織
布を提案した（特願平９−２４０４２８号）。

【０００６】本発明は、特願平９−２４０４２８号に係
る発明を利用したものであり、非分割型長繊維よりなる
層を付加することによって、更に引張強力等の機械的物
性を向上させたものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、分割型
複合長繊維群が分割割繊されることによって生成した極
細長繊維群が偏在する層Ａと、非分割型長繊維群が偏在
する層Ｂとを具備し、該層Ａと該層Ｂとは、間隔を置い
て配置されている多数の熱融着区域によって接合されて
おり、該熱融着区域は、該分割型複合長繊維群と該非分
割型長繊維群とが熱融着されて、密なる状態で固着した
区域となっており、該熱融着区域外の非熱融着区域で
は、該層Ａ中の該極細長繊維群及び該層Ｂ中の該非分割
型長繊維群が、実質的に長手方向に配列していることを
特徴とする、長手方向には伸縮しにくいが、幅方向には
伸縮しやすい性質を持つ伸縮性長繊維不織布及びその製
造方法に関するものである。

【０００８】本発明に係る伸縮性長繊維不織布は、分割
型複合長繊維群が分割割繊されることによって生成した
極細長繊維群が偏在する層Ａと、非分割型長繊維群が偏
在する層Ｂとを少なくとも具備するものである。分割型
複合長繊維は、繊維形成性重合体成分１と、この重合体
成分１とは非相溶性の繊維形成性重合体成分２とが、例
えば、図１乃至図４に示す如き横断面形状で複合されて
なるものである。このような分割型複合長繊維は、分割
割繊処理を行うことにより、互いに非相溶性である重合
体成分１と２とが良好に分離し、重合体成分１よりなる
極細長繊維、及び重合体２よりなる極細長繊維が生成す
る。従って、重合体成分１／重合体成分２の組み合わせ
としては、互いに非相溶性であれば任意の重合体を組み
合わせて用いることができ、例えば、ポリオレフィン系
重合体／ポリアミド系重合体，ポリオレフィン系重合体
／ポリエステル系重合体，ポリアミド系重合体／ポリエ
ステル系重合体等の組み合わせを用いることができる。

【０００９】ポリオレフィン系重合体としては、例え
ば、エチレン，プロピレン，ブテン−１，ペンテン−
１，３−メチルブテン−１，ヘキセン−１，オクテン−
１，ドデセン−１，オクタデセン−１等の炭素原子数２
〜１８の脂肪族α−モノオレフィンを単独で重合させた
ホモポリオレフィン重合体、又は２種以上を混合して重
合させたポリオレフィン共重合体を用いることができ
る。ホモポリオレフィン重合体やポリオレフィン共重合
体には、例えば、ブタジエン，イソプレン，ペンタジエ
ン−１・３，スチレン，α−メチルスチレンの如きエチ
レン系不飽和モノマーが共重合されていてもよい。ポリ
オレフィン系重合体として、ポリエチレン系重合体を用
いる場合、エチレンに対してプロピレン，ブテン−１，
ヘキセン−１，オクテン−１又はその他の高級α−オレ
フィンが１０重量％以下共重合されたものを用いるのが
好ましい。また、ポリオレフィン系重合体として、ポリ
プロピレン系重合体を用いる場合、プロピレンに対して
エチレン又はその他の高級α−オレフィンが１０重量％
以下共重合されたものを用いるのが好ましい。なお、前
記のポリエチレン系重合体及びポリプロピレン系重合体
の場合において、共重合割合が１０重量％を超えると、
長繊維の融点が低下し、得られる伸縮性長繊維不織布を
高温条件下で使用したとき、機械的特性や寸法安定性が
低下する傾向がある。

【００１０】ポリエステル系重合体としては、芳香族ポ
リエステル系重合体や脂肪族ポリエステル系重合体等を
用いることができる。芳香族ポリエステル系重合体とし
ては、例えば、テレフタル酸，イソフタル酸，ナフタリ
ン−２・６−ジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸又は
これらのエステル類を酸成分とし、かつエチレングリコ
ール，ジエチレングリコール，１・４−ブタンジオー
ル，ネオペンチルグリコール，シクロヘキサン−１・４
−ジメタノール等のジオール化合物をグリコール成分と
するホモポリエステル重合体又はポリエステル共縮重合
体を用いることができる。なお、これらの芳香族ポリエ
ステル系重合体には、パラオキシ安息香酸，５−ソジウ
ムスルホイソフタール酸，ポリアルキレングリコール，
ペンタエリスリトール，ビスフェノールＡ等が添加又は
共重合されていてもよい。

【００１１】脂肪族ポリエステル系重合体としては、α
−ヒドロキシ酸や乳酸を重合させてなるポリグリコール
酸やポリ乳酸、又はこれらの共重合体を用いることがで
きる。また、ポリ（ε−カプロラクトン）やポリ（β−
プロピオラクトン）等のポリ（ω−ヒドロキシアルカノ
エート）も用いることができる。更に、ポリ−３−ヒド
ロキシプロピオネート，ポリ−３−ヒドロキシブチレー
ト，ポリ−３−ヒドロキシカプロレート，ポリ−３−ヒ
ドロキシヘプタノエート，ポリ−３−ヒドロキシオクタ
ノエート等のポリ（β−ヒドロキシアルカノエート）、
又はこれらにポリ−３−ヒドロキシバリレートやポリ−
４−ヒドロキシブチレート等を構成するモノマー成分を
共重合させたものも用いることができる。

【００１２】更には、アジピン酸やセバチン酸等の脂肪
族ジカルボン酸又はこれらのエステル類を酸成分とし、
エチレングリコール，ジエチレングリコール，ポリエチ
レングリコール，１・４−ブタンジオール，ネオペンチ
ルグリコール，シクロヘキサン−１・４−ジメタノール
等のジオール化合物をグリコール成分とする重合体又は
共縮重合体を用いることもできる。具体的には、ポリエ
チレンオキサレート，ポリエチレンサクシネート，ポリ
エチレンアジペート，ポリエチレンアゼレート，ポリブ
チレンオキサレート，ポリブチレンサクシネート，ポリ
ブチレンアジペート，ポリブチレンセバケート，ポリヘ
キサメチレンセバケート，ポリネオペンチルオキサレー
ト又はこれらの共重合体を用いることもできる。これら
の脂肪族ポリエステル系重合体は、生分解性であるた
め、本発明に係る伸縮性長繊維不織布を使い捨て用途に
使用する場合に、好適である。

【００１３】ポリアミド系重合体としては、例えば、ポ
リイミノ−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４），
ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６），ポリ
カプラミド（ナイロン６），ポリヘキサメチレンアジパ
ミド（ナイロン６６），ポリウンデカナミド（ナイロン
１１），ポリラウロラクタミド（ナイロン１２），ポリ
メタキシレンアジパミド，ポリパラキシリレンデカナミ
ド，ポリビスシクロヘキシルメタンデカナミドを用いる
ことができる。また、これらのポリアミド系重合体を構
成しているモノマーを、２種以上混合して共重合させた
ポリアミド系共重合体も用いることができる。特に、ポ
リテトラメチレンアジパミドを用いる場合、ポリカプラ
ミド，ポリヘキサメチレンアジパミド，ポリウンデカメ
チレンテレフタラミド等を構成するモノマー成分を３０
モル％以下共重合させたポリテトラメチレンアジパミド
系共重合体を用いるのが好ましい。なお、この場合、共
重合割合が３０モル％を超えると、長繊維の融点が低下
し、得られる伸縮性長繊維不織布を高温条件下で使用し
たとき、機械的特性や寸法安定性が低下する傾向があ
る。

【００１４】上記した各種繊維形成性重合体のうち、重
合体成分１又は重合体成分２としては、１種の重合体を
単独で使用する場合が多いが、２種以上のブレンド物を
使用してもよい。また、上記した各種繊維形成性重合体
中には、必要に応じて、艶消し剤、顔料、防炎剤，消臭
剤，光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤、結晶化促進剤等
の各種添加剤を、本発明の目的を損なわない範囲で添加
してもよい。

【００１５】前記した繊維形成性重合体のうちから、互
いに非相溶性である二種の重合体成分１及び２を選択
し、これを従来公知の溶融複合紡糸法で紡糸することに
よって、本発明で用いる分割型複合長繊維を得ることが
できる。分割型複合長繊維の繊度は、２〜８デニール程
度の範囲が好ましく、特に２〜５デニール程度の範囲が
好ましい。繊度が２デニール未満であると、長繊維が細
すぎて、複合溶融紡糸法での製糸性が低下する。繊度が
８デニールを超えると、長繊維が太くなりすぎて、これ
を分割割繊しても極細長繊維が得られにくくなる。この
分割型複合長繊維を分割割繊すると、図２又は図４に示
す横断面形状を持つものの場合は、重合体成分１及び２
よりなる０．０５〜０．５デニール程度の極細長繊維を
生成させることができる。また、図１又は図３に示す横
断面形状を持つものの場合は、重合体成分２よりなる
０．０５〜０．５デニール程度の極細長繊維と共に、重
合体成分１よりなる１〜２デニール程度の極細長繊維を
生成することができる。

【００１６】重合体成分１／重合体成分２の組み合わせ
として、低融点重合体成分１／高融点重合体成分２の組
み合わせを採用することも好ましい。この場合には、熱
融着区域において、低融点重合体成分１を軟化又は溶融
させ、高融点重合体成分２は軟化又は溶融させずに、各
長繊維群を熱融着することができるからである。低融点
重合体成分１／高融点重合体成分２の組み合わせとして
も、ポリオレフィン系重合体／ポリアミド系重合体，ポ
リオレフィン系重合体／ポリエステル系重合体，ポリア
ミド系重合体／ポリエステル系重合体の組み合わせを採
用することが好ましい。

【００１７】一方、層Ｂ中に偏在している非分割型長繊
維としては、前記したポリオレフィン系重合体，ポリエ
ステル系重合体，ポリアミド系重合体等の繊維形成性重
合体を用いて得られるものであり、分割割繊処理を施し
ても、分割して極細長繊維を生成しないものである。こ
のような非分割型長繊維は、繊維形成性重合体を単独で
又は混合して、従来公知の溶融紡糸等の手段で紡糸する
ことによって、得られる。二種以上の繊維形成性重合体
を均一に混合する場合には、その混合重量比は、各々の
溶融紡糸性が損なわれない範囲とするのが好ましい。二
種以上の繊維形成性重合体の混合としては、ポリエステ
ル系重合体とポリオレフィン系重合体との混合や、２種
の相異なるポリアミド系重合体の混合が好ましい、特
に、前者の場合には、溶融紡出直後において、未配向の
ポリエステル系重合体の収縮を抑制することができるの
で、好ましい。

【００１８】また、非分割型長繊維は、二種の繊維形成
性重合体が、芯鞘型又は並列型の如き態様で複合された
複合長繊維であっても良い。芯鞘型複合長繊維は、芯と
鞘とが同心となっている同心芯鞘型であっても、芯が偏
心している偏心芯鞘型であっても良い。芯鞘型を用いる
場合、芯に高融点重合体を用い、鞘に低融点重合体を用
いるのが好ましい。並列型複合長繊維は、サイドバイサ
イド型複合長繊維とも呼ばれ、一般的には、横断面半月
状の高融点重合体と低融点重合体とが貼合されなるもの
である。複合長繊維の具体例としては、ポリエチレンテ
レフタレートが芯を構成し、ポリエチレンが鞘を構成す
る芯鞘型複合長繊維や、ポリカプラミドとポリヘキサメ
チレンアジパミドとからなる並列型複合長繊維等が挙げ
られる。本発明においては、並列型複合長繊維よりも芯
鞘型複合長繊維を用いる方が好ましい。何故なら、並列
型複合長繊維の場合には、二種の繊維形成性重合体が非
相溶性であるときは、分割型複合長繊維を分割割繊処理
する際に、この並列型複合長繊維も分割割繊されてしま
う恐れがあり、伸縮性長繊維不織布の引張強力が低下す
る恐れがあるからである。芯鞘型複合長繊維の場合に
は、芯は鞘によって完全に囲繞されているため、二種の
繊維形成性重合体が非相溶性であっても、分割割繊され
ることはない。従って、芯鞘型複合長繊維を用いた方
が、繊維形成性重合体の組み合わせ選択の幅が広がり、
好ましいのである。

【００１９】非分割型長繊維の繊度は、１〜８デニール
であるのが好ましく、特に１．５〜５デニールであるの
がより好ましい。長繊維の繊度が１デニール未満になる
と、溶融紡糸工程において製糸性が低下する傾向があ
り、また、非分割型長繊維群が偏在している層Ｂ、延い
ては伸縮性長繊維不織布の引張強力等の機械的特性が低
下する傾向がある。一方、非分割型長繊維の繊度が８デ
ニールを超えると、長繊維自体が粗硬となり、伸縮性長
繊維不織布の柔軟性が低下する傾向がある。

【００２０】分割型複合長繊維群が分割割繊されること
によって生成した極細長繊維群が偏在する層Ａと、非分
割型長繊維群が偏在する層Ｂとは、間隔を置いて配置さ
れている多数の熱融着区域によって接合されている。こ
の熱融着区域は、各長繊維群が熱融着されて、密なる状
態で固着した区域である。熱融着は、分割型複合長繊維
の少なくとも表面の一部、及び／又は非分割型長繊維群
の少なくとも表面の一部を、軟化又は溶融させながら、
所望により圧力を加えて、各長繊維群の相互間を融着さ
せるものである。従って、熱融着区域は、各長繊維相互
間の間隙が、軟化又は溶融した成分で埋められた形態と
なっているため、密なる状態で各長繊維相互間が固着し
ていることになる。即ち、熱融着区域は、各長繊維相互
間で形成される空隙が少なくなっており、このような空
隙の少ない状態を密なる状態と表現しているのである。

【００２１】非分割型長繊維として、分割型複合長繊維
を構成している重合体に比べて、最も融点の低い重合体
を採用すれば、熱融着区域は、非分割型長繊維の融着に
よって、各長繊維相互間が固着されることになる。ま
た、分割型複合長繊維として、低融点重合体成分と、こ
の低融点重合体成分とは非相溶性の高融点重合体成分と
で構成されているものを採用し、非分割型長繊維とし
て、この低融点重合体成分が軟化又は溶融する温度で
は、軟化又は溶融しないものを採用すると、熱融着区域
は、この低融点重合体成分によって各長繊維相互間が融
着されることになる。また、非分割型長繊維として、低
融点重合体成分が鞘成分を構成し、高融点重合体成分が
芯成分を構成する芯鞘型複合長繊維を使用したり、或い
は低融点重合体成分と高融点重合体成分とよりなるサイ
ドバイサイド型（並列型）複合長繊維を使用し、分割型
複合長繊維として、この低融点重合体成分よりも高融点
を持つ複数種の重合体成分を採用した場合、熱融着区域
は、非分割型長繊維中の低融点重合体成分によって、各
長繊維相互間が融着されることになる。このように低融
点重合体成分と高融点重合体成分とよりなる分割型複合
長繊維又は非分割型長繊維を採用すれば、伸縮性長繊維
不織布の熱融着区域は、低融点重合体成分によって各長
繊維相互間が熱融着され、高融点重合体成分は繊維形態
を維持した状態となっている。従って、各長繊維群が密
なる状態で固着している熱融着区域が、後の延伸処理に
よって一部破壊した場合において、破壊部分は高融点重
合体成分による繊維形態が現われた態様で粗なる状態に
転換され、破壊部分においても強力低下が少なくなるの
で、好ましい。

【００２２】特に、本発明において、最も好ましいのは
以下の如き態様である。即ち、分割型複合長繊維が、低
融点重合体成分と、この低融点重合体成分とは非相溶性
の高融点重合体成分とで構成されており、非分割型長繊
維が芯鞘型複合長繊維であって、この芯鞘型複合長繊維
の鞘成分が、分割型複合長繊維の低融点重合体成分と同
一の成分で形成されている場合である。この場合には、
熱融着区域は、分割型複合長繊維中の低融点重合体成分
と芯鞘型複合長繊維の鞘成分とが、両方共に軟化又は溶
融し、各長繊維群が熱融着されることになる。従って、
各長繊維相互間が強固に固着して、引張強力等の機械的
物性に優れた伸縮性長繊維不織布を得ることができる。
更に、熱融着区域が一部破壊された場合においても、破
壊部分は各長繊維の高融点重合体成分による繊維形態が
現われた態様で、粗なる状態に転換され、破壊部分にお
ける強力低下も少なくなるのである。

【００２３】熱融着区域は、伸縮性長繊維不織布中に間
隔を置いて、多数配設されている。一個一個の熱融着区
域の形態は、丸形、楕円形、菱形，三角形，Ｔ形，井
形，長方形等の任意の形態が採用される。この形態は、
明瞭な形態であってもよく、また、ある程度不明瞭な形
態となっていてもよい。特に、熱融着区域が一部破壊さ
れている場合には、不明瞭な形態となっているのが、一
般的である。

【００２４】一個一個の熱融着区域の大きさは、０．１
〜１．０ｍｍ² 程度が好ましい。更に、間隔を置いて
多数配置されている熱融着区域の密度は、４〜８０個／
ｃｍ ² であるのが好ましく、特に１０〜６０個／ｃｍ²
であるのがより好ましく、１０〜４０個／ｃｍ² であ
るのが最も好ましい。この熱融着区域は、各長繊維群を
固定して、伸縮性長繊維不織布の形態を維持するための
ものであるから、熱融着区域の大きさが０．１ｍｍ²
未満であったり、或いはその密度が４個／ｃｍ² 未満で
あったりすると、十分な引張強力を持つ伸縮性長繊維不
織布となりにくく、形態保持性に劣る傾向が生じる。一
方、熱融着区域の大きさが１．０ｍｍ²を超えたり、そ
の密度が８０個／ｃｍ² を超えると、各長繊維群が密
なる状態で固着された区域が相対的に多くなって、伸縮
性長繊維不織布の柔軟性や嵩高性が低下する傾向が生じ
る。熱融着区域の総面積は、不織布の表面積に対して４
〜４０％であるのが好ましく、特に８〜４０％であるの
がより好ましく、１０〜３０％であるのが最も好まし
く、特に１０〜２０％であるのが最適である。熱融着区
域の総面積が４％未満であると、その密度が低すぎる場
合等と同様に、形態保持性に劣る傾向が生じる。また、
熱融着区域の総面積が４０％を超えると、その密度が多
すぎる場合等と同様に、柔軟性や嵩高性が低下する傾向
が生じる。

【００２５】伸縮性長繊維不織布中の熱融着区域外の非
熱融着区域は、各長繊維群が集積された状態となってい
る。即ち、分割型複合長繊維群が任意の方法で分割割繊
されることによって生成した極細長繊維群と、非分割型
長繊維群とが集積された状態となっている。そして、各
長繊維群は、伸縮性長繊維不織布の長手方向に実質的に
配列した状態となっている。伸縮性長繊維不織布の長手
方向とは、伸縮性長繊維不織布を製造する際における、
機械方向という意味である。また、長手方向に実質的に
配列した状態というのは、各長繊維群が完全に長手方向
に配列しているという意味ではなく、幅方向よりも長手
方向に配列している割合が多いという意味である。即
ち、伸縮性長繊維不織布の任意の箇所（例えば中央部）
から、長手方向に平行な辺と幅方向に平行な辺を持つ正
方形の試料を裁断して採取した場合、幅方向に平行な辺
の裁断端面に現われる各長繊維断面の数の方が、長手方
向に平行な辺の裁断端面に現われる各長繊維断面の数よ
りも多いということである。従って、各長繊維は熱融着
区域で固定されており、熱融着区域外の非熱融着区域で
は、相対的に、各長繊維群は長手方向に引き揃えられて
いることになるから、長手方向には伸縮しにくく、幅方
向には伸縮しやすい性質を持つ伸縮性長繊維不織布とな
るのである。幅方向に伸縮しやすい理由は、幅方向に引
っ張ると、長手方向に引き揃えられている各長繊維群が
非熱融着区域において幅方向に引き揃えられるように移
動し、幅方向の引っ張りを解除すると、各長繊維群は熱
融着区域で固定されているため、元の位置に戻るからで
ある。

【００２６】各長繊維群を、伸縮性長繊維不織布の長手
方向に実質的に配列させるには、種々の方法を採用する
ことができる。例えば、各長繊維群を集積させて不織ウ
ェブＡ及び不織ウェブＢを形成する場合に、各長繊維群
が相対的に長手方向に並ぶようにして集積させて、各ウ
ェブＡ及びＢの積層物を得た後に、熱融着区域を設けて
も良い。また、各長繊維群を比較的無作為に集積して不
織ウェブＡ及びＢを得た後に、両ウェブを積層して積層
物を得、次いで、熱融着区域を設けて不織フリースを形
成した後に、この不織フリースを長手方向に延伸するこ
とによって、各長繊維群が長手方向に配列するように再
配列させても良い。なお、各長繊維群を無作為に集積し
た状態で熱融着区域を設けた方が、熱融着区域中での各
長繊維相互の接点が多いので、得られる伸縮性長繊維不
織布の引張強力等が高くなる。従って、後者の伸縮性長
繊維不織布の方が形態安定性に優れている。

【００２７】伸縮性長繊維不織布の目付は、１０〜１０
０ｇ／ｍ²であるのが好ましく、特に１５〜６０ｇ／ｍ²
であるのがより好ましい。この目付が１０ｇ／ｍ²未満
であると、伸縮性長繊維不織布の長繊維密度が低くなっ
て、外観上の地合（外観上の均一さ）が低下する傾向が
生じる。一方、この目付が１００ｇ／ｍ²を超えると、
伸縮性長繊維不織布の厚みが厚くなりすぎて、柔軟性が
低下する傾向が生じる。

【００２８】次に、本発明に係る伸縮性長繊維不織布の
製造方法の一例について説明する。まず、分割型複合長
繊維群が集積されてなる不織ウェブＡと、非分割型長繊
維群が集積されてなる不織ウェブＢとを積層した積層物
を準備する。分割型複合長繊維は、前記したように、互
いに非相溶性の二種の重合体を組み合わせて、複合溶融
紡糸することによって、容易に製造することができる。
そして、これをシート状に集積させれば、不織ウェブＡ
を得ることができる。また、非分割型長繊維は、前記し
たように、溶融紡糸法（場合によっては複合溶融紡糸
法）により、容易に製造することができ、これをシート
状に集積させれば、不織ウェブＢを得ることができる。
そして、不織ウェブＡとＢとを積層すれば、積層物が得
られるのである。このような積層物の一製造例として
は、以下の如き方法を挙げることができる。即ち、従来
公知の複合溶融紡糸法で分割型複合長繊維群を紡糸し、
この長繊維群を冷却した後、エアーサッカー等の引き取
り手段を用いて、引き取った後、コロナ放電法や摩擦帯
電法等によって開繊し、移動する金網製スクリーンコン
ベア等の捕集面上に捕集・堆積（集積）させて、不織ウ
ェブＡを得る。次いで、従来公知の溶融紡糸法（場合に
よっては複合溶融紡糸法）により、非分割型長繊維群を
紡糸し、分割型複合長繊維群の場合と同様に、冷却，引
き取り及び開繊を行い、移動する金網製スクリーンコン
ベア上に載せられた不織ウェブＡ上に、非分割型長繊維
群を捕集・堆積（集積）させて、不織ウェブＢを得ると
共に、積層物を得ることができる。

【００２９】不織ウェブＡ又はＢを得る際に、エアーサ
ッカー等による引き取りを行う場合、その引取速度は、
例えば３０００〜６０００ｍ／分程度とするのが好まし
い。引取速度が、３０００ｍ／分未満であると、長繊維
の分子配向度が十分に増大しないため、得られた長繊維
の引張強力が不十分となる傾向が生じ、その結果、得ら
れた不織フリースの引張強力等の機械的特性が劣る傾向
となる。また、引取速度が６０００ｍ／分を超えると、
溶融紡糸時の製糸性が低下する傾向が生じる。また、集
積させた長繊維の繊度は、溶融紡糸孔の大きさや引き取
り速度を加減することによって、１〜８デニール程度と
なるようにするのが好ましい。

【００３０】このようにして得られた積層物に、間隔を
置いて配置された熱融着区域を設けるには、所定の区域
に熱及び所望により圧力を与え、所定の区域で分割型複
合長繊維群及び／又は非分割型長繊維群の少なくとも一
部を軟化又は溶融させて、各長繊維相互間を熱融着させ
れば良い。このような熱融着区域を設ける手段として
は、例えば、超音波溶着装置を用いる手段又は熱エンボ
ス装置を用いる手段等を用いうるが、後者の手段を採用
するのが好適である。熱エンボス装置は、加熱された凹
凸ロールと平滑ロールとよりなるもの、或いは加熱され
た一対の凹凸ロールよりなるものであり、このロール間
に積層物を導入すると、加熱された凹凸ロールの凸部が
積層物に押圧され、その区域に熱及び圧力が与えられ
て、その区域における各長繊維群の少なくとも一部が軟
化又は溶融することによって、各長繊維相互間が熱融着
するのである。そして、この熱融着区域で各長繊維が固
定されて、所望の引張強力を持つ不織フリースが得られ
るのである。

【００３１】凹凸ロールの加熱温度は、各長繊維のうち
軟化又は溶融する重合体の融点以下の温度であるのが好
ましい。また、非分割型長繊維が低融点重合体成分と高
融点重合体成分との混合物よりなる場合、又は分割型複
合長繊維若しくは非分割型長繊維が複合長繊維であっ
て、低融点重合体成分と高融点重合体成分とよりなると
きは、低融点重合体成分の融点以下の温度であるのが好
ましい。凹凸ロールの加熱温度が、これらの融点を超え
る温度に加熱されていると、凸部が押圧された区域外に
おいても各長繊維相互間に軟化又は溶融による融着が生
じる恐れがある。具体的には、凹凸ロールは、融点より
も１０〜８０℃低い温度に加熱されているのが好まし
く、特に１０〜５０℃低い温度に加熱されているのがよ
り好ましい。（融点−８０℃）よりも低い温度である
と、線圧の高低にもよるが、熱融着が不十分になり、所
定の引張強力を持つ不織フリースを得にくくなることも
ある。一方、（融点−１０℃）より高い温度であると、
凸部が押圧された区域のみでなく、その区域周辺も熱融
着される結果、得られる伸縮性長繊維不織布の柔軟性が
低下する傾向が生じる。また、凹凸ロールと平滑ロー
ル、或いは一対の凹凸ロール間の線圧は、１０〜１００
ｋｇ／ｃｍとするのが好ましく、特に１０〜３０ｋｇ／
ｃｍとするのがより好ましい。線圧が１０ｋｇ／ｃｍ未
満であると、この場合も凸部の温度にもよるが、熱融着
が不十分になることがある。一方、線圧が１００ｋｇ／
ｃｍを超えると、凸部が押圧された区域のみでなく、そ
の区域周辺も熱融着される恐れが生じ、得られる伸縮性
長繊維不織布の柔軟性が低下する傾向が生じる。なお、
凹凸ロールの加熱温度が高すぎて、或いはロール間の線
圧が高すぎて、所望の熱融着区域のみでなく、その周辺
も熱融着された場合には、熱融着区域を一部破壊するこ
とによって、得られる伸縮性長繊維不織布に柔軟性を与
えることもできる。

【００３２】また、凹凸ロールに配設された凸部の先端
面は、積層物に押圧される箇所であるから、凸部の形状
や面積等によって熱融着区域の形態等も決定される。従
って、凸部の先端面の形状も、前記した熱融着区域と同
様に、丸形、楕円形、菱形，三角形，Ｔ形，井形，長方
形等の形状を採用することができる。また、一個一個の
凸部の先端面の面積も、０．１〜１．０ｍｍ²程度が好
ましい。凹凸ロール面に配設された凸部の密度も、４〜
８０個／ｃｍ²であるのが好ましく、特に１０〜６０個
／ｃｍ² であるのがより好ましく、１０〜４０個／ｃ
ｍ²であるのが最も好ましい。更に、凹凸ロール表面積
（凸部を無視した状態での表面）に対して、凸部の先端
面の総面積は、４〜４０％であるのが好ましく、特に８
〜４０％であるのがより好ましく、１０〜３０％である
のが最も好ましく、特に１０〜２０％であるのが最適で
ある。凹凸ロールの凸部について、上記の如き条件であ
るのが好ましい理由は、熱融着区域に関する条件で述べ
たのと同様の理由である。

【００３３】不織フリースは、以上説明したように、積
層物を得た後に、例えば熱エンボス装置に導入すること
によって製造される。上記した不織フリースの製造方法
は、いわゆるスパンボンド法と言われるものであり、溶
融紡糸から各長繊維の集積、更には各長繊維相互間の固
定までも、一貫工程（オンライン）で行うのが一般的で
ある。一貫工程で不織フリースを得る場合には、不織フ
リースの製造速度（生産速度）は、各長繊維群を捕集面
上にどの程度の量で集積するか、即ち、不織フリースの
目付によって決まってくる。不織フリースの目付が少な
いほど、捕集面上への各長繊維群の集積量は少なくて良
いから、不織フリースの生産速度が早くなり、目付が多
いほど生産速度が遅くなる。生産速度が早い場合、熱エ
ンボス装置を通過する積層物の速度も早くなるから、凹
凸ロールの凸部の温度は比較的高くてもよく、またロー
ル間の線圧も比較的高くても良く、更に、凸部の密度や
凸部の先端面の総面積の割合等が比較的多くても良い。
何故なら、積層物と凹凸ロールとの接触時間が短いの
で、凸部が押圧した積層物の区域外に、熱の影響が及び
にくく、所望の熱融着区域外の周辺が熱融着される恐れ
が少ないからである。これに対して、不織フリースの目
付が多いと、例えば６０〜１００ｇ／ｍ²程度である
と、積層物と凹凸ロールとの接触時間が長くなるので、
凹凸ロールの凸部の温度やロール間の線圧を低くするの
が好ましい。このようにして、凸部が押圧した積層物の
区域周辺に熱の影響が及ぶのを防止するのである。ま
た、凸部が押圧した積層物の区域周辺に熱の影響が及ん
で、熱融着区域の面積が増大するような条件になる場合
には、凸部の密度や凸部の先端面の総面積の割合等を少
なくして、実質的に熱融着されない区域を十分に確保す
れば良い。以上のようにして、熱融着区域の面積が過大
にならないようにし、熱融着区域間の非熱融着区域に存
在する各長繊維群の量をある程度維持し、所望の引張強
力や柔軟性を持つ伸縮性長繊維不織布を得るのである。

【００３４】以上のようにして得られた不織フリース
は、長手方向（機械方向）に延伸が施され、熱融着区域
外の非熱融着区域に存在する各長繊維群は長手方向に再
配列する。延伸は、従来公知の延伸機を用いて行うこと
ができる。例えば、１段延伸や多段延伸の行える熱延伸
機を用いれば良い。熱延伸を行う際は、不織フリース中
の長繊維を構成している重合体のガラス転移温度近辺の
温度を適用すると、更に効果的な延伸を施すことができ
る。

【００３５】延伸処理における延伸比は、２０〜８０％
であるのが好ましい。ここで、延伸比とは、不織フリー
スの破断伸度（Ｅ）％に対する延伸割合を表すものであ
り、延伸比＝［（延伸の際の伸度／破断伸度）］×１０
０なる式で表されるものである。従って、延伸処理の際
の伸度は、（０．２〜０．８）×（Ｅ）％ということに
なる。延伸比が２０％未満であると、非熱融着区域にお
ける各長繊維群の長手方向への再配列が不十分で、幅方
向に十分な伸縮性を与えられない傾向が生じると共に、
分割型複合長繊維の一部に分割割繊が発現しにくかった
り、或いは分割割繊が促進されない傾向が生じる。ま
た、延伸比が８０％を超えると、不織フリースの破断伸
度に近くなるため、不織フリースが破断する恐れがあ
る。

【００３６】延伸処理を施す前において、不織フリース
に、揉み加工，屈曲加工，座屈圧縮加工，液流加工等を
施すことによって、分割型複合長繊維に分割割繊を発現
させておくことも好ましいことである。この場合、延伸
処理によって、更に分割割繊が促進されることになる。
また、延伸処理の前に、予め不織フリースを幅方向に拡
幅しておくのも、好ましいことである。何故なら、不織
フリースを予め幅方向に拡幅しておくと、長手方向への
延伸比を大きくすることが可能になり、各長繊維群の長
手方向への再配列の程度を、より増進することができる
と共に、延伸処理の際における分割型複合長繊維の分割
割繊も行いやすくなるからである。不織フリースを予め
幅方向に拡幅しておかないと、延伸比を大きくすると幅
入りが大きくなり、伸縮性長繊維不織布に所望の幅を与
えにくくなる。

【００３７】延伸処理を終えると、非熱融着区域におい
て、分割型複合長繊維の分割割繊により生成した極細長
繊維群と、非分割型長繊維群とが、長手方向に実質的に
配列されることによって、長手方向には伸縮しにくい
が、幅方向には伸縮しやすい性質を持つ伸縮性長繊維不
織布が得られる。延伸処理だけでは、分割型複合長繊維
の分割割繊が不十分な場合には、更に、延伸処理後に、
揉み加工，屈曲加工，座屈圧縮加工，液流加工等を施す
ことによって、分割割繊を促進させることが好ましい。
また、伸縮性長繊維不織布に形態安定性を付与するた
め、延伸処理後、ヒートドラム等の加熱体に導入して、
延伸され再配列した各長繊維群を熱固定することも好ま
しい。

【００３８】以上のような方法或いはその他の方法で得
られた本発明に係る伸縮性長繊維不織布は、引張強力等
の機械的物性に優れたものである。一般的には、伸縮性
長繊維不織布の長手方向における引張強力は、１００ｇ
／ｇ／ｃｍ幅以上である。また、長手方向の破断伸度は
３０％以下程度である。ここで、引張強力及び破断伸度
は、ＪＩＳ−Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて測定
されるものである。即ち、試料長が１５ｃｍ，試料幅が
５ｃｍの試料片計１０枚を準備し、各試料片毎に、定速
伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロ
ン，ＵＴＭ−４−１−１００）を用い、掴み間隔１０ｃ
ｍ及び引張速度１０ｃｍ／分で試料片の長手方向に伸長
し、得られた切断時荷重値（ｋｇ／５ｃｍ幅）の平均値
を（ｇ／ｃｍ幅）の単位に換算し、更にその値を試料片
の平均目付（ｇ）で除した値を引張強力（ｇ／ｇ／ｃｍ
幅）とした。また、切断時伸長率（％）の平均値を破断
伸度（％）とした。なお、伸縮性長繊維不織布（不織フ
リースを含む）の長手方向に引張強力や引張伸度を測定
する際には、試料片の長手方向が不織布の長手方向と合
致するように、試料片を準備することは言うまでもな
い。

【００３９】本発明に係る伸縮性長繊維不織布は、この
ままで、紙おむつの表面材，パップ材の基布、スポーツ
用サポーター或いは包帯等の医療衛生資材に用いること
ができる。また、本発明に係る伸縮性長繊維不織布と同
等以上の伸縮性を有する弾性フィルムとを貼合し、両者
が積層接合された積層シートとしても良い。弾性フィル
ムは一般的に非透水性素材であるから、このような積層
シートは、紙おむつの防漏材用基布として好適に用いる
ことができる。また、その他の材料と貼合し、或いは貼
合せずに、衣料用，産業資材用，農芸園芸資材用，生活
関連資材用，医療衛生資材用等の種々の用途に使用する
ことができる。

【００４０】

【実施例】以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。本発明は、分割型複合長繊維及び非
分割型長繊維を用いて、所定の処理を行えば、極細繊維
を含みながら引張強力に優れ、且つ高伸縮性の長繊維不
織布が得られるという知見に基づくものであるとして、
解釈されるべきである。また、実施例において使用する
各物性値等の測定方法は、次に示すとおりである。な
お、引張強力（ｇ／ｇ／ｃｍ幅）及び破断伸度（％）の
測定方法については、前述したとおりである。

【００４１】（１）融点（℃）：パーキンエルマ社製示
差走査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、試料重量５ｍｇ、
昇温速度２０℃／分の条件で測定し、得られた融解吸熱
曲線の最大値を与える温度を融点とした。 （２）メルトインデックス値：ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８
（Ｅ）に記載の方法に準じて測定した。 （３）相対粘度（イ）：ポリエチレンテレフタレートの
相対粘度（イ）を次の方法によって測定した。即ち、フ
ェノールと四塩化エタンの等重量混合液を溶媒とし、こ
の溶媒１００ｃｃに試料０．５ｇを溶解し、温度２０℃
の条件で常法により測定した。 （４）相対粘度（ロ）：ポリカプラミド（ナイロン６）
の相対粘度（ロ）を次の方法によって測定した。即ち、
９６％硫酸１００ｃｃに試料１ｇを溶解し、温度２５℃
の条件で常法により測定した。

【００４２】（５）目付（ｇ／ｍ²）：標準状態の試料
から、縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片を計１０点準備
し、平衡水分に到らしめた後、各試料片の重量（ｇ）を
秤量し、得られた値の平均値を単位面積（ｍ²）当りに
換算し目付（ｇ／ｍ²）とした。 （６）圧縮剛軟度（ｇ）：試料長が１０ｃｍ，試料幅が
５ｃｍの試料片計５枚を準備し、各試料片毎に、横方向
（幅方向）に曲げて円筒状物とし、各々その端部を接合
したものを圧縮剛軟度測定試料とした。次いで、各測定
試料毎に、定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウイン
社製テンシロン，ＵＴＭ−４−１−１００）を用い、圧
縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得られた最大荷重値（ｇ）
の平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とした。

【００４３】実施例１ 融点２５９℃で、相対粘度（イ）が１．３８のポリエチ
レンテレフタレート重合体と、融点１２８℃で、メルト
インデックス値２０ｇ／１０分のポリエチレン重合体を
準備した。この二種の重合体を、個別のエクストルーダ
ー型溶融押出機を用いて、図１に示す如き横断面形状の
分割型複合長繊維が得られる複合紡糸孔を具えた紡糸口
金に導入した。複合紡糸孔への二種の重合体の導入割合
は、重量比で、ポリエチレンテレフタレート重合体：ポ
リエチレン重合体＝１．２：１とし、単孔当りの吐出量
を１．６ｇ／分として、複合溶融紡糸を行った。そし
て、紡糸口金から紡出した分割型複合長繊維群を公知の
冷却装置で冷却した後、エアーサッカーを用い引取速度
４８００ｍ／分で引き取った。その後、エアサッカーの
出口で公知の開繊手段を用いて、分割型複合長繊維群を
開繊し、移動する捕集コンベア上に捕集・堆積（集積）
させて、単繊維繊度が３．０デニールの分割型複合長繊
維群からなる不織ウェブＡ（目付２５ｇ／ｍ²）を作成
した。なお、この分割型複合長繊維を分割割繊させる
と、繊度０．２７デニールのポリエチレンテレフタレー
ト極細長繊維群と繊度１．３６デニールのポリエチレン
極細長繊維とを生成するものである。

【００４４】一方、上記ポリエチレンテレフタレート重
合体と上記ポリエチレン重合体とを用い、各々個別のエ
クストルーダー型溶融押出機を用いて、芯鞘型複合長繊
維が得られる複合紡糸孔を具えた紡糸口金に導入した。
複合紡糸孔への二種の重合体の導入割合は、ポリエチレ
ンテレフタレート重合体（芯成分）：ポリエチレン重合
体（鞘成分）＝１：１とし、単孔当りの吐出量を１．４
３ｇ／分として、複合溶融紡糸を行った。そして、紡糸
口金から紡出した芯鞘型複合長繊維群を公知の冷却装置
で冷却した後、エアーサッカーを用い引取速度４６００
ｍ／分で引き取った。その後、エアサッカーの出口で公
知の開繊手段を用いて、芯鞘型複合長繊維群を開繊し、
捕集コンベア上に載せられて移動する上記不織ウェブＡ
上に、捕集・堆積（集積）させて、単繊維繊度が２．８
デニールの芯鞘型複合長繊維からなる不織ウェブＢ（目
付２０ｇ／ｍ²）を作成すると同時に、不織ウェブＡと
不織ウェブＢとが積層された積層物（目付４５ｇ／
ｍ²）を得た。

【００４５】この積層物を、表面温度１２３℃の凹凸ロ
ールと、表面温度１２３℃の表面平滑な金属ロール間に
導入し、ロール間の線圧を４０ｋｇ／ｃｍとして、多数
の熱融着区域が間隔を置いて配置されている不織フリー
スを得た。この際、凹凸ロール表面に存在する一個一個
の凸部先端の面積は０．６ｍｍ² であり、凸部の密度
は２４個／ｃｍ² であり、凸部先端の総面積は凹凸ロ
ール表面積に対して１５％とした。このようにして得ら
れた不織フリースの長手方向における破断伸度は４６％
であり、長手方向における引張強力は６５．４ｇ／ｇ／
ｃｍ幅であった。また、長手方向における引張強力と幅
方向における引張強力の比は、長手方向／幅方向＝１．
４８：１であった。

【００４６】次いで、この不織フリースを、ロールが８
０℃に加熱されている熱延伸機に導入し、延伸倍率が
１．２０の条件下で熱延伸を施した。これは、延伸比に
換算すると、［（１．２０−１）／０．４６］×１００
＝４３．５％であった。このような熱延伸によって、熱
融着区域外の非熱融着区域に存在する各長繊維群が長手
方向に再配列すると共に、分割型複合長繊維の一部が分
割割繊され、極細長繊維が生成し、幅方向に伸縮性を持
つ伸縮性長繊維不織布が得られた。また、延伸によって
不織フリースに幅入りが生じて、伸縮性長繊維不織布の
目付は５８ｇ／ｍ ²となった。

【００４７】この伸縮性長繊維不織布に、後加工とし
て、表面温度１２５℃の凹凸ロールと、表面温度１２５
℃の表面平滑な金属ロール間に導入し、ロール間の線圧
を５０ｋｇ／ｃｍとして、熱融着処理を行った。この
際、凹凸ロール表面に存在する一個一個の凸部先端の面
積は０．８ｍｍ²であり、凸部の密度は１６個／ｃｍ²で
あり、凸部先端の総面積は凹凸ロール表面積に対して１
３．８％とした。以上のようにして得られた伸縮性長繊
維不織布は、その圧縮剛軟度が５６ｇであり、柔軟性に
優れたものであった。また、長手方向における破断伸度
は２１．４％であり、長手方向における引張強力は１３
２ｇ／ｇ／ｃｍ幅であった。更に、幅方向における引張
強力に対する長手方向における引張強力の比は、長手方
向／幅方向＝３．６：１であった。従って、各長繊維群
が長手方向に良好に再配列していることを示している。

【００４８】実施例２ 延伸比を２５％とする他は、実施例１と同一の条件で伸
縮性長繊維不織布を得た。延伸比を実施例１の場合より
も少なくしたため、不織フリースの幅入れは少なく、伸
縮性長繊維不織布の目付は４９ｇ／ｍ²となった。ま
た、延伸比を少なくしたため、分割型複合長繊維の分割
割繊が不十分であり、後加工として揉み加工を施し、分
割割繊を促進させた。以上のようにして得られた伸縮性
長繊維不織布は、その圧縮剛軟度が６８ｇであり、柔軟
性に優れたものであった。また、長手方向における破断
伸度は２５．３％であり、長手方向における引張強力は
１２１ｇ／ｇ／ｃｍ幅であった。更に、幅方向における
引張強力に対する長手方向における引張強力の比は、長
手方向／幅方向＝３．４：１であった。

【００４９】実施例３ 延伸比を７５％とする他は、実施例１と同一条件で伸縮
性長繊維不織布を得た。延伸比を実施例１の場合よりも
多くしたため、不織フリースの幅入れは大きく、伸縮性
長繊維不織布の目付は８４ｇ／ｍ²となった。得られた
伸縮性長繊維不織布は、その圧縮剛軟度が６４ｇであ
り、柔軟性に優れたものであった。また、長手方向にお
ける破断伸度は１７．４％であり、長手方向における引
張強力は１４８ｇ／ｇ／ｃｍ幅であった。

【００５０】実施例４ 延伸比を１５％にすると共に、不織フリースに座屈圧縮
加工を施して、分割型複合長繊維に分割割繊を発現させ
る他は、実施例１と同一の条件で伸縮性長繊維不織布を
得た。この伸縮性長繊維不織布の長手方向における引張
強力は９５ｇ／ｇ／ｃｍ幅であった。また、幅方向にお
ける引張強力に対する長手方向における引張強力の比
は、長手方向／幅方向＝１．８：１であった。

【００５１】実施例５ 融点２５９℃で、相対粘度（イ）が１．３８のポリエチ
レンテレフタレート重合体チップと、融点２２５℃で、
相対粘度（ロ）が２．５６のナイロン６重合体チップと
を準備した。この二種の重合体を、個別のエクストルー
ダー型溶融押出機を用いて、図２に示す如き総分割数が
１６個となる横断面形状の分割型複合長繊維が得られる
複合紡糸孔を具えた紡糸口金に導入した。複合紡糸孔へ
の二種の重合体の導入割合は、重量比で、ポリエチレン
テレフタレート重合体：ナイロン６重合体＝１：１と
し、単孔当りの吐出量を２．８ｇ／分として、溶融紡糸
温度２９０℃で複合溶融紡糸を行った。そして、紡糸口
金から紡出した分割型複合長繊維群を公知の冷却装置で
冷却した後、エアーサッカーを用い引取速度４５００ｍ
／分で引き取った後、エアサッカーの出口で公知の開繊
手段を用いて、分割型複合長繊維群を開繊し、移動する
捕集コンベア上に集積させて、単繊維繊度が５．６デニ
ールの分割型複合長繊維群からなる不織ウェブＡ（目付
２５ｇ／ｍ²）を作成した。なお、この分割型複合長繊
維を分割割繊させると、繊度０．３５デニールのポリエ
チレンテレフタレート極細長繊維群と繊度０．３５デニ
ールのナイロン６極細長繊維群とを生成するものであ
る。

【００５２】一方、上記ポリエチレンテレフタレート重
合体と上記ナイロン６重合体とを用い、各々個別のエク
ストルーダー型溶融押出機を用いて、芯鞘型複合長繊維
が得られる複合紡糸孔を具えた紡糸口金に導入した。複
合紡糸孔への二種の重合体の導入割合は、ポリエチレン
テレフタレート重合体（芯成分）：ポリエチレン重合体
（鞘成分）＝１：１とし、単孔当りの吐出量を１．２ｇ
／分として、複合溶融紡糸を行った。そして、紡糸口金
から紡出した芯鞘型複合長繊維群を公知の冷却装置で冷
却した後、エアーサッカーを用い引取速度４６００ｍ／
分で引き取った。その後、エアサッカーの出口で公知の
開繊手段を用いて、芯鞘型複合長繊維群を開繊し、捕集
コンベア上に載せられて移動する上記不織ウェブＡ上
に、集積させて、単繊維繊度が２．３デニールの芯鞘型
複合長繊維からなる不織ウェブＢ（目付１５ｇ／ｍ²）
を作成すると同時に、不織ウェブＡと不織ウェブＢとが
積層された積層物（目付４０ｇ／ｍ²）を得た。

【００５３】この積層物を、ロールの表面温度を２０５
℃とする他は、実施例１と同一の方法を採用して、多数
の熱融着区域が間隔を置いて配置されている不織フリー
スを得た。このようにして得られた不織フリースの長手
方向における破断伸度は４６％であり、長手方向におけ
る引張強力は８２ｇ／ｇ／ｃｍ幅であった。

【００５４】次いで、この不織フリースを、実施例１で
用いたのと同様の熱延伸機を用いて延伸処理した。但
し、ロール群の温度を１５０℃とし、延伸比を７０％と
した点は、実施例１と異なる。また、延伸後、表面温度
１８０℃のヒートドラムに導入し、熱固定した点も、実
施例１と異なる。このような熱延伸によって、熱融着区
域外の区域に存在する各長繊維群が長手方向に再配列す
ると共に、分割型複合長繊維が分割割繊され、幅方向に
伸縮性を持つ伸縮性長繊維不織布が得られた。また、延
伸によって不織フリースに幅入りが生じて、目付が６４
ｇ／ｍ²となった。この伸縮性長繊維不織布の圧縮剛軟
度は７８ｇであった。また、長手方向における引張強力
は１９１ｇ／ｇ／ｃｍ幅であり、長手方向にける破断伸
度は１７．６％であった。更に、幅方向における引張強
力に対する長手方向における引張強力の比は、長手方向
／幅方向＝４．３：１であった。

【００５５】

【作用及び発明の効果】本発明に係る伸縮性長繊維不織
布は、分割型複合長繊維及び非分割型長繊維相互間が融
着された融着区域が散点状に配置されてなり、非熱融着
区域においては、分割型複合長繊維の分割割繊による極
細繊維群が生成している。従って、この不織布は、繊度
の細い極細長繊維を含んでいるので、繊度の太い非分割
型長繊維のみで構成されているものと比較して、柔軟性
に優れると共に引張強力を高くすることができるという
効果を奏する。更に、本発明に係る伸縮性長繊維不織布
は、熱融着区域を持つと共に、非熱融着区域において極
細長繊維及び非分割型長繊維が切断を殆ど伴うことなし
に、長手方向に配列しているため、幅方向の伸縮性に優
れるという効果を奏する。

【００５６】また、分割型複合長繊維として、低融点重
合体成分と高融点重合体成分とで構成されたものを採用
し、非分割型長繊維として芯鞘型複合長繊維であって、
鞘成分が上記低融点重合体成分と同一のものを採用する
と、熱融着区域において、各長繊維の低融点成分の軟化
又は溶融によって、各長繊維群が融着固定される。従っ
て、各長繊維群の固定が強固になり、伸縮性長繊維不織
布の引張強力がより高くなるという効果を奏する。

【００５７】また、本発明に係る伸縮性長繊維不織布の
製造方法は、分割型複合長繊維よりなる不織ウェブＡ及
び非分割型長繊維よりなる不織ウェブＢとの積層物に、
各長繊維相互間が融着固定されている熱融着区域を設
け、これに延伸処理を施すというものである。この延伸
処理によって、分割型複合長繊維に分割が発現若しくは
促進され、極細繊維群が生成すると共に、この極細繊維
群は長手方向に配列する。そして、更に、非分割型長繊
維も長手方向に配列する。従って、本発明に係る方法に
よれば、柔軟性に優れ、幅方向に大きな伸縮性を持つ不
織布が合理的に且つ簡易に得られるという効果を奏す
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図２】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図３】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図４】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【符号の説明】

１ 低融点重合体成分 ２ 高融点重合体成分

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松永 篤 愛知県岡崎市日名北町４−１ ユニチカ株 式会社岡崎工場内 (72)発明者 中根 佑子 愛知県岡崎市日名北町４−１ ユニチカ株 式会社岡崎工場内 Ｆターム(参考） 4L041 AA08 AA15 BA04 BA05 BA11 BA33 BA38 BA42 BC04 BD03 BD11 CA06 CA21 CA36 DD01 DD05 DD14 EE06 EE20 4L047 AA14 AA21 AA23 AA27 AA28 AB03 AB08 BA08 BD02 CA02 CB01 CC03 CC04

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 分割型複合長繊維群が分割割繊されるこ
   とによって生成した極細長繊維群が偏在する層Ａと、非
   分割型長繊維群が偏在する層Ｂとを具備し、 該層Ａと該層Ｂとは、間隔を置いて配置されている多数
   の熱融着区域によって接合されており、 該熱融着区域は、該分割型複合長繊維群と該非分割型長
   繊維群とが熱融着されて、密なる状態で固着した区域と
   なっており、 該熱融着区域外の非熱融着区域では、該層Ａ中の該極細
   長繊維群及び該層Ｂ中の該非分割型長繊維群が、実質的
   に長手方向に配列していることを特徴とする、 長手方向には伸縮しにくいが、幅方向には伸縮しやすい
   性質を持つ伸縮性長繊維不織布。
2. 【請求項２】 分割型複合長繊維が、低融点重合体成分
   と、該低融点重合体成分とは非相溶性の高融点重合体成
   分とで構成されており、非分割型長繊維が芯鞘型複合長
   繊維であって、該芯鞘型複合長繊維の鞘成分が、該分割
   型複合長繊維の該低融点重合体成分と同一の成分で形成
   されており、熱融着区域において、該分割型複合長繊維
   の該低融点重合体成分と該芯鞘型複合長繊維の該鞘成分
   の両成分が、軟化又は溶融することによって、該分割型
   複合長繊維群と該非分割型長繊維群とが熱融着されてい
   る請求項１記載の伸縮性長繊維不織布。
3. 【請求項３】 分割型複合長繊維群が集積されてなる不
   織ウェブＡと、非分割型長繊維群が集積されてなる不織
   ウェブＢとを積層した積層物に、 間隔をおいた多数の区域に熱を与えて、該分割型複合長
   繊維群及び／又は該非分割型長繊維群の少なくとも一部
   を軟化又は溶融させ、該分割型複合長繊維群と該非分割
   型長繊維群とが熱融着されて、密なる状態で固着した熱
   融着区域を設けて、不織フリースを形成した後、 該不織フリースを長手方向に延伸処理し、該分割型複合
   長繊維群及び該非分割型長繊維群を実質的に長手方向に
   配列させると共に、該分割型複合長繊維の少なくとも一
   部に分割割繊を発現させるか、又は分割割繊を促進させ
   ることを特徴とする、 長手方向には伸縮しにくいが、幅方向には伸縮しやすい
   性質を持つ伸縮性長繊維不織布の製造方法。
4. 【請求項４】 延伸処理の前に、分割型複合長繊維の少
   なくとも一部に分割割繊を発現させ、該延伸処理によっ
   て、分割型複合長繊維の分割割繊を更に促進させること
   を特徴とする請求項３記載の伸縮性長繊維不織布の製造
   方法。
5. 【請求項５】 延伸処理の後に、分割型複合長繊維の分
   割割繊を更に促進させる請求項３記載の伸縮性長繊維不
   織布の製造方法。
6. 【請求項６】 延伸処理の際の延伸比が２０〜８０％で
   ある請求項３乃至５のいずれか一項に記載の伸縮性長繊
   維不織布の製造方法。
7. 【請求項７】 請求項１又は２記載の伸縮性長繊維不織
   布と弾性フィルムとを積層接合してなることを特徴とす
   る積層シート。