JPH1161621A - 伸縮性極細繊維不織布及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 一方向における伸縮性に優れた極細繊維不織
布を提供する。 【解決手段】 この不織布は、散点状に配置された融着
区域と、その以外の非融着区域とを具備する。融着区域
において、分割型複合長繊維相互間は融着されている。
非融着区域には、分割型複合長繊維の分割により生成し
た極細繊維が存在する。この不織布は、（ｉ）不織布の
幅方向の破断伸度が１５０％である、（ii）不織布の縦
方向の破断伸度に対する幅方向の破断伸度の比が５以上
である、（iii）不織布を幅方向に５０％伸長した時の
伸長回復率が６０％以上である、（iv）不織布を幅方向
に１００％伸長した時の伸長回復率が５０％以上であ
る、の条件を同時に満足する。分割型複合長繊維を集積
した繊維ウェブに、部分的に熱を与えて繊維フリースを
得る。この繊維フリースを、１０〜８０％の延伸比で熱
延伸を施した後、熱固定して伸縮性極細繊維不織布を得
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、優れた伸縮性を持
つ極細繊維不織布及びその製造方法に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】従来から、極細繊維不織布は、柔軟性，
肌触り性，保温性，或いは粉塵捕集性等が良好なことか
ら、衣料用，産業資材用，農芸園芸資材用，生活関連資
材用，医療衛生資材用等の種々の用途に使用されてい
る。この中でも、特に、紙おむつの表面材、パップ材の
基布、スポーツ用サポーター或いは包帯等の医療衛生資
材用に使用される極細繊維不織布には、人体の動きに追
随し易いこと及び人体になじみ易いこと等の理由で伸縮
性が要求されている。

【０００３】ところで、極細繊維不織布としては、メル
トブローン法で得られたものが一般的である。メルトブ
ローン法は、微細なノズル孔より、溶融した高分子重合
体をガス流で噴出させ、生成した極細繊維を捕集コンベ
ア上に無作為に捕集して、極細繊維不織布を得るという
ものである。このようにして得られた極細繊維不織布
は、極細繊維相互間が十分に接着結合しておらず、引張
強度等の機械的強度の低いものである。また、極細繊維
自体も延伸処理されていないため、結晶化が不十分で繊
維強度が低く、この点でも、機械的強度の低いものであ
る。このように機械的強度が不足しているので、その当
然の帰結として、良好な伸縮性を持たないものである。

【０００４】このようなことから、メルトブローン法で
得られた極細繊維不織布に、部分的に熱を与えて極細繊
維を軟化又は溶融させ、極細繊維相互間に熱融着を施し
た後、熱延伸を施して、非融着区域における極細繊維を
縦方向に配列せしめるように配列変えを行い、幅方向に
伸縮性を持たせた不織布を得る方法が知られている（米
国特許第５２４４４８２号明細書）。しかしながら、極
細繊維を軟化又は溶融させると、その部分で極細繊維が
切断してしまい、熱融着区域に孔が開くということがあ
り、引張強度等の機械的強度に優れた伸縮性不織布が得
られにくいということがあった。また、縦方向に極細繊
維を配列変えするため、熱延伸を施す場合も、延伸率を
高くすると、本来的に極細繊維は繊維強度が低いので、
極細繊維が切断するということもあった。従って、延伸
率を高くして、高伸縮性の不織布を得ることは困難であ
った。また、延伸率をむりやり高くして、高伸縮性の不
織布を得たとしても、極細繊維が切断しているため、機
械的強度に優れた伸縮性不織布を得られにくいというこ
とがあった。

【０００５】一方、極細繊維の範疇に属さない比較的太
繊度の繊維よりなる不織布に、伸縮性を付与する方法と
して、この太繊度の繊維に良好な伸縮性能を持つ捲縮繊
維を使用する方法が知られている。例えば、特開昭６３
−２８９６０号公報には、潜在捲縮性短繊維ウェブに水
流交絡を施した後、熱処理を施し潜在捲縮を顕在化させ
た伸縮性不織布が開示されている。特開平２−９１２１
７号公報には、潜在捲縮性短繊維ウェブにニードルパン
チを施した後、熱処理を施して潜在捲縮を顕在化させた
伸縮性不織布が開示されている。また、特公平４−４６
１４５号公報には、紡糸工程において、異形断面の紡出
糸条に片面冷却を施し、冷却歪みを付与し、この歪みを
利用して顕在或いは潜在捲縮を長繊維に付与し、この長
繊維を構成繊維とする伸縮性不織布が開示されている。
特公平４−４６１４７号公報には、熱収縮性の異なる二
種の重合体を、並列型又は偏心芯鞘型に複合した複合長
繊維を集積してなる繊維ウェブに、熱処理を施して、異
なる熱収縮性によって長繊維に捲縮を発現させた伸縮性
不織布が開示されている。しかしながら、極細繊維に潜
在捲縮性或は顕在捲縮性を付与することは困難である。
即ち、極細繊維は繊維径が極めて細いため、二種の重合
体を貼合乃至は複合して、潜在捲縮性を持たせることは
困難である。また、溶融紡糸段階で、極細繊維の片面の
みに冷却を施すことも困難である。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明は、特
定の分割型複合長繊維を用いることによって、部分的に
熱を与えて熱融着区域を得る段階では極細繊維が生成し
ておらず（従って、熱の影響で熱融着区域に孔が開くこ
とが少ない。）、その後の熱延伸によって極細繊維の生
成を発現若しくは促進させると共に繊維の配列変えを行
なって、高伸縮性で機械的強度にも優れた極細繊維不織
布を得ようとするものである。

【０００７】なお、一般のスパンボンド法で形成され
た、熱融着区域を持つ繊維フリースに熱延伸を付与する
方法として、特公昭５７−５４５８３号公報や特開平２
−３３３６９号公報に記載の技術が知られているが、こ
れらの技術は、伸縮性を発揮させることを目的としない
ものである点、極細繊維よりなる不織布を得ることを目
的としないものである点で、決定的に相違する。即ち、
前者の技術は、風合が良好でドレープ性に優れた不織布
を得ることを目的とするものであり、繊維フリースに熱
延伸を付与することによって、構成繊維を一部切断する
というものである。また、後者の技術は、毛羽立ちが少
なく、引張強伸度特性及び風合に優れた不織布を得るこ
とを目的とするものであり、低結晶性且つ低配向性の未
延伸長繊維で繊維フリースを形成し、この繊維フリース
に熱延伸を付与することによって、未延伸長繊維を高結
晶性且つ高配向性の長繊維に変換させるというものであ
る。換言すれば、繊維フリースを得た後に、繊維フリー
ス中の比較的太繊度の長繊維を、物性の良好な長繊維に
変換するという技術である。また、前二者の技術は、い
ずれも単一成分よりなる非複合型の長繊維を用いたもの
であるため、繊維フリース形成時における熱融着の温度
制御が困難である。即ち、熱融着時の温度が高いと、熱
融着区域において長繊維形態が完全に崩壊し、熱延伸に
よって孔が開いたり、切断したりする。また、熱融着時
の温度が低いと、融着が不完全で、熱延伸時に不織布形
態そのものが崩壊する。

【０００８】本発明は、前二者の技術と同様に、繊維フ
リースに熱延伸を施すものであるが、伸縮性に優れた極
細不織布を得ることを目的としている点、特定の分割型
複合長繊維を採用している点、熱延伸時に分割型複合長
繊維の分割を発現若しくは促進させて極細繊維を生成さ
せると共に繊維の配列変えを行なっている点、熱延伸後
に熱固定する点で相違するものである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、繊維形
成性低融点重合体と、該低融点重合体に対して非相溶性
の繊維形成性高融点重合体とで構成された分割型複合長
繊維相互間を、該低融点重合体の軟化又は溶融により融
着させてなる散点状に配置された融着区域と、該分割型
複合長繊維を分割することによって生成した、繊維形成
性低融点重合体よりなる極細繊維及び繊維形成性高融点
重合体よりなる極細繊維を含む非融着区域とよりなる伸
縮性極細繊維不織布であって、この不織布の幅方向（横
方向とも言う）の破断伸度は１５０％以上であり、縦方
向（機械方向とも言う。）の破断伸度に対する幅方向の
破断伸度の比は、５以上であり、且つ、この不織布を幅
方向に５０％伸長した時の伸長回復率は６０％以上であ
り、更に幅方向に１００％伸長した時の伸長回復率は５
０％以上であることを特徴とする伸縮性極細繊維不織布
に関するものである。

【００１０】また、本発明は、繊維形成性低融点重合体
と、該低融点重合体に対して非相溶性の繊維形成性高融
点重合体とで構成された分割型複合長繊維を堆積してな
る繊維ウェブに、部分的に熱を与えて、該分割型複合長
繊維相互間が該低融点重合体の軟化又は溶融によって融
着された融着区域を、該繊維ウェブ中に散点状に設けて
なる繊維フリースを得た後、該繊維フリースを幅方向に
拡幅率０〜５０％となるように拡幅した状態で、縦方向
に該繊維フリースを１０〜８０％の延伸比で熱延伸する
ことにより、該繊維フリースの非融着区域において、該
分割型複合長繊維に分割を発現若しくは促進させた後、
該低融点重合体の融点以下の温度で熱固定することを特
徴とする伸縮性極細繊維不織布の製造方法に関するもの
である。

【００１１】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布は、分
割型複合長繊維を用いて得られるものである。分割型複
合長繊維は、繊維形成性低融点重合体Ａと、この低融点
重合体Ａに対して非相溶性の繊維形成性高融点重合体Ｂ
とで構成されている。低融点重合体Ａと高融点重合体Ｂ
とが非相溶性である理由は、両重合体Ａ，Ｂ間で分割さ
れやすくするためである。両重合体Ａ，Ｂが相溶性であ
ると、所望の手段で両重合体Ａ，Ｂを分割しにくくな
る。両重合体Ａ，Ｂは、任意の形態で複合されて、分割
型複合長繊維となっている。本発明においては、分割型
複合長繊維相互間の融着を低融点重合体Ａの軟化又は溶
融によって行なうので、低融点重合体Ａが分割型複合長
繊維の表面の少なくとも一部を占めているのが好まし
い。低融点重合体Ａと高融点重合体Ｂとの複合の形態と
しては、例えば、図１〜６の如き形態を挙げることがで
きる。図１〜６は、各々、分割型複合長繊維の横断面図
を示したものであり、Ａが低融点重合体であり、Ｂが高
融点重合体である。低融点重合体Ａ／高融点重合体Ｂの
組み合わせとしては、ポリオレフィン系重合体／ポリア
ミド系重合体，ポリオレフィン系重合体／ポリエステル
系重合体，ポリアミド系重合体／ポリエステル系重合体
等の組み合わせを挙げることができ、特に本発明におい
ては、ポリオレフィン系重合体／ポリエステル系重合体
の組み合わせを用いるのが好ましい。

【００１２】ポリオレフィン系重合体としては、例え
ば、エチレン，プロピレン，１−ブテン，１−ペンテ
ン，３−メチル−１−ブテン，１−ヘキセン，１−オク
テン，１−ドデセン，１−オクタデセン等の炭素原子数
２〜１８の脂肪族α−モノオレフィンを単独で重合させ
たホモポリオレフィン重合体、又は２種以上を混合して
重合させたポリオレフィン共重合体を用いることができ
る。ホモポリオレフィン重合体やポリオレフィン共重合
体には、例えば、ブタジエン，イソプレン，ペンタジエ
ン−１・３，スチレン，α−メチルスチレンの如きエチ
レン系不飽和モノマーが共重合されていてもよい。ポリ
オレフィン系重合体として、ポリエチレン系重合体を用
いる場合、エチレンに対してプロピレン，１−ブテン，
１−ヘキセン，１−オクテン又はその他の高級α−オレ
フィンが１０重量％以下共重合されたものを用いるのが
好ましい。また、ポリオレフィン系重合体として、ポリ
プロピレン系重合体を用いる場合、プロピレンに対して
エチレン又はその他の高級α−オレフィンが１０重量％
以下共重合されたものを用いるのが好ましい。

【００１３】ポリエステル系重合体としては、一般的に
芳香族ポリエステル系重合体が用いられ、例えば、テレ
フタル酸，イソフタル酸，ナフタリン−２・６−ジカル
ボン酸等の芳香族ジカルボン酸又はこれらのエステル類
を酸成分とし、かつエチレングリコール，ジエチレング
リコール，１・４−ブタンジオール，ネオペンチルグリ
コール，シクロヘキサン−１・４−ジメタノール等のジ
オール化合物をグリコール成分とするホモポリエステル
重合体又はポリエステル共縮重合体を用いることができ
る。なお、これらの芳香族ポリエステル系重合体には、
パラオキシ安息香酸，５−ソジュームスルフォイソフタ
ール酸，ポリアルキレングリコール，ペンタエリスリト
ール，ビスフェノールＡ等が添加又は共重合されていて
もよい。

【００１４】ポリアミド系重合体としては、例えば、ポ
リイミノ−１−オキソテトラメチレン（ナイロン４），
ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６），ポリ
カプラミド（ナイロン６），ポリヘキサメチレンアジパ
ミド（ナイロン６６），ポリウンデカナミド（ナイロン
１１），ポリラウロラクタミド（ナイロン１２），ポリ
メタキシレンアジパミド，ポリパラキシリレンデカナミ
ド，ポリビスシクロヘキシルメタンデカナミドを用いる
ことができる。また、これらのポリアミド系重合体を構
成しているモノマーを、２種以上混合して共重合させた
ポリアミド系共重合体も用いることができる。特に、ポ
リテトラメチレンアジパミドを用いる場合、ポリカプラ
ミド，ポリヘキサメチレンアジパミド，ポリウンデカメ
チレンテレフタラミド等を構成するモノマー成分を３０
モル％以下共重合させたポリテトラメチレンアジパミド
系共重合体を用いるのが好ましい。

【００１５】上記した重合体以外としては、例えばビニ
ル系重合体やポリフェニレン系重合体も用いることがで
きる。ビニル系重合体の具体例としては、ポリビニルア
ルコール，ポリ酢酸ビニル，ポリアクリル酸エステル，
エチレン−酢酸ビニル共重合体，ポリ塩化ビニル，ポリ
塩化ビニリデン等を用いることができ、またこれらの重
合体を構成するモノマーの任意の組み合わせによる共重
合体を用いることもできる。これらの重合体は、組み合
わされる他の重合体よりも融点が低いときは、低融点重
合体として用いられ、他の重合体よりも融点が高いとき
は、高融点重合体として用いられる。

【００１６】上記した低融点重合体及び高融点重合体中
には、必要に応じて、艶消し剤、顔料、防炎剤，消臭
剤，帯電防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤、熱安定剤、
酸化防止剤、結晶化促進剤，抗菌剤等の各種添加剤を、
本発明の目的を損なわない範囲で添加してもよい。

【００１７】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布には、
上記した分割型複合長繊維相互間を融着させてなる融着
区域が、散点状に配置されてなる。分割型複合長繊維相
互間は、低融点重合体の軟化又は溶融によって融着され
ている。従って、融着区域においては、分割型複合長繊
維中の低融点重合体は当初の繊維形態を維持していな
い。一方、高融点重合体は多くの場合、当初の繊維形態
を維持している。即ち、融着区域は、繊維形態を維持し
ている高融点重合体相互間の少なくとも一部を、低融点
重合体によって充填したような状態となっている。従っ
て、この熱融着区域には、高融点重合体が繊維形態を維
持して存在しているため、熱融着時に孔が開いたり、或
いは熱延伸時に孔が開いたりすることが少ない。

【００１８】この融着区域は、伸縮性長繊維不織布中に
散点状に配置、即ち、間隔を置いて多数配置されてい
る。一個一個の融着区域の形態は、丸形、楕円形、菱
形，三角形，Ｔ形，井形，長方形等の任意の形態が採用
される。この形態は、明瞭な形態であってもよく、ま
た、ある程度不明瞭な形態となっていてもよい。特に、
融着区域が、例えば熱延伸等によって一部破壊されてい
る場合には、不明瞭な形態となっているのが、一般的で
ある。一個一個の融着区域の大きさは、０．２〜６．０
ｍｍ²程度が好ましい。更に、隣合う融着区域間の距離
は、短い箇所で０．３〜２ｍｍ程度であるのが好まし
く、長い箇所で１〜１０ｍｍ程度であるのが好ましい。
また、融着区域の総面積は、不織布の表面積に対して２
〜５０％程度であるのが好ましく、特に５〜３０％であ
るのがより好ましく、５／２５％であるのが最も好まし
い。

【００１９】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布の融着
区域以外の非融着区域には、分割型複合長繊維を分割す
ることによって生成した、低融点重合体Ａよりなる極細
繊維Ａ及び高融点重合体Ｂよりなる極細繊維Ｂが含まれ
ている。分割型複合長繊維を分割する方法としては、任
意の方法を採用することができる。特に、後述する熱延
伸，座屈処理，揉み加工又は高圧液体流処理等を用いる
ことができる。非融着区域は、極細繊維Ａ，Ｂのみより
なることもあるが、未分割の分割型複合長繊維と極細繊
維Ａ，Ｂとが併存しているのが一般的である。例えば、
分割率（割繊率）が１００％であれば、非融着区域は、
極細繊維Ａ及びＢのみよりなる。しかしながら、分割率
が１００％未満であれば、非融着区域には、一部分割し
ているかもしれないが完全には分割されていない分割型
複合長繊維が、極細繊維と共に存在する。ここで、分割
率とは、非融着区域の任意の１０箇所を選び、その断面
を１００倍に拡大して断面写真を撮影し、次いで、以下
の式で算出されたものの平均値である。即ち、分割率
（割繊率）＝（Ｎ／Ｍ）×１００なる式で算出されるも
のである。式中、Ｎは完全に分割された極細繊維Ａ及び
Ｂの総数を表わし、Ｍは完全に分割された極細繊維Ａ及
びＢと完全には分割されていない分割型複合長繊維との
総数を表わす。

【００２０】本発明において、分割型複合長繊維の繊度
は、１５デニール以下が好ましい。この繊度が１５デニ
ールを超えると、非融着区域に分割型複合長繊維が残存
している場合、伸縮性極細繊維不織布の剛性が高くなっ
て、粗硬感が強くなり、汎用的な用途に使用しにくくな
ることもある。なお、ここで言う分割型複合長繊維の繊
度は、全く分割していない場合の繊度である。一方、極
細繊維Ａ及びＢは、０．０５〜２デニールであるのが好
ましい。本発明では、分割型複合長繊維が分割して生成
する繊維のことを極細繊維と称しているので、１５デニ
ール以下の分割型複合長繊維を分割させて、０．０５〜
２デニールの極細繊維を生成させるのが好ましい。極細
繊維の繊度が２デニールを超えると、非融着区域の肌触
りや柔軟性が低下することもある。また、繊度０．０５
デニール未満の極細繊維（各重合体）を内包する分割型
複合長繊維を、溶融紡糸法で得ることは現実的に困難で
ある。また、図３〜５に示されているように、低融点重
合体Ａで形成される極細繊維Ａよりも、高融点重合体Ｂ
で形成される極細繊維Ｂの方が、繊度が小さいというこ
とがあり、極細繊維Ｂの繊度は０．０５〜０．８デニー
ルであるのが好ましく、特に０．１〜０．３デニールで
あるのが最も好ましい。このように、極細繊維Ｂよりも
極細繊維Ａの方が繊度が大きいのは、融着区域におい
て、極細繊維Ａ（低融点重合体Ａ）を融着剤として有効
に作用させるためである。

【００２１】以上のような構成を持つ伸縮性極細繊維不
織布は、特定の物性を持つものであり、以下の四つの条
件を同時に満足するものである。第一に、不織布の幅方
向の破断伸度は１５０％以上でなければならない。この
破断伸度が１５０％未満であると、不織布の幅方向への
伸長性が不十分であり、良好な伸縮性が発揮できない。
第二に、不織布の縦方向の破断伸度に対する、不織布の
幅方向の破断伸度の比が５以上でなければならない。即
ち、不織布構造に由来する幅方向の伸長性が比較的に高
くなっているのである。この比が５未満であると、幅方
向における伸長性が縦方向の伸長性と比較して顕著に高
くならず、一方向に良好な伸縮性を持つものとは言えな
くなる。なお、破断伸度（％）はＪＩＳ−Ｌ−１０９６
Ａに記載の方法に準じて測定されるものである。即ち、
試料幅５ｃｍの短冊状試料片１０点を準備し、定速伸長
型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵＴ
Ｍ−４−１−１００）を用いて、各試料片をチャック間
距離５ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分で伸長し、各試料片
が破断したときの平均伸度を破断伸度（％）とした。従
って、破断伸度（％）＝｛［（破断時のチャック間距
離）−（５）］／（５）｝×１００で計算されるもので
ある。なお、不織布の幅方向の破断伸度を測定するとき
は、短冊状試料片の長手方向が不織布の幅方向となるよ
うにして伸長させて測定し、不織布の縦方向の破断伸度
を測定するときは、短冊状試料片の長手方向が不織布の
縦方向となるようにして伸長させて測定するものである
ことは、言うまでもない。

【００２２】第三に、不織布を幅方向に５０％伸長した
時の伸長回復率は、６０％以上でなければならない。こ
の伸長回復率が６０％未満であると、外力を加えて不織
布を幅方向に伸長した後、この外力を解除したときの収
縮が不十分で、優れた伸縮性を発揮しないものである。
第四に、不織布を幅方向に１００％伸長した時の伸長回
復率は、５０％以上でなければならない。この伸長回復
率が５０％未満であるときも、優れた伸縮性を発揮しな
い。なお、この伸長回復率はＪＩＳ−Ｌ−１０９６
６．１３．１Ａに記載の方法に準じて、以下の如き方法
で測定されるものである。まず、試料幅５ｃｍの短冊状
試料片を５点準備する。この際、短冊状試料片の長手方
向が不織布の幅方向となるようにする。そして、定速伸
長型引張試験機（東洋ボールドウイン社製テンシロンＵ
ＴＭ−４−１−１００）を用いて、チャック間距離５ｃ
ｍ、引張速度１０ｃｍ／分で、各試料片を長手方向（即
ち、不織布の幅方向）に伸長させ、伸長率が５０％とな
った時点（チャック間距離が５×１．５ｃｍとなった時
点）又は１００％となった時点（チャック間距離が５×
２ｃｍとなった時点）で、引っ張りを停止する。その
後、各試料片を引張試験機から外して放置し、各試料片
が収縮した後の各試料片のチャック間距離の長さＬｃｍ
を測定する。そして、５０％伸長した時の伸長回復率
（％）は、［（５×１．５−Ｌ）／（５×１．５−
５）］×１００で計算される。また、１００％伸長した
時の伸長回復率（％）は、［（５×２−Ｌ）／（５×２
−５）］×１００で計算される。

【００２３】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布の引張
強力は、縦方向において２０ｋｇ／５ｃｍ幅以上である
のが好ましい。引張強力がこの値よりも低いと、比較的
大きな外力が負荷される用途に不織布を使用した場合、
破断する恐れがある。引張強力の測定方法は、破断伸度
を測定する方法と同一の方法を採用し、試料片が破断し
たときの荷重を測定し、その平均値を目付１００ｇ／ｍ
²に換算した値である。

【００２４】また、本発明に係る伸縮性極細繊維不織布
のトータルハンド値は、３．０ｇ／ｇ／ｍ²以下である
のが好ましい。トータルハンド値が３．０ｇ／ｇ／ｍ²
を超えると、柔軟性に欠けた伸縮性極細繊維不織布とな
る。特に、本発明に係る伸縮性極細繊維不織布を、人体
に対して適用する医療衛生資材用として用いる場合に
は、トータルハンド値が３．０ｇ／ｇ／ｍ²以下の柔軟
性に富むものを用いるのが好ましい。トータルハンド値
は、ＪＩＳ Ｌ−１０９６のハンドルオメーター法に記
載の方法に準拠して測定された値を目付にて除した値で
ある。また、不織布の柔軟性を表わすのに、トータルハ
ンド値に代えて、圧縮剛軟度を用いることもある。圧縮
剛軟度は、３０ｇ以下が好ましい。ここで、圧縮剛軟度
は、以下の方法で測定されるものである。即ち、不織布
から縦１０ｃｍ×幅５ｃｍの試料片５点を準備し、各試
料片毎に幅方向に曲げて円筒状物とし、各々その端部を
接合したものを圧縮剛軟度測定試料とする。そして、こ
の測定試料を、定速伸長型引張試験機（東洋ボールドウ
イン社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用い
て、軸方向に圧縮速度５ｃｍ／分で圧縮し、得られた最
大荷重値（ｇ）の平均値を圧縮剛軟度（ｇ）とするので
ある。

【００２５】本発明に係る良好な伸縮性を持つ極細繊維
不織布は、例えば、以下の如き方法で製造することがで
きる。まず、繊維形成性低融点重合体と繊維形成性高融
点重合体とを準備する。この両重合体は、上記したよう
な各種の素材の任意の組み合わせを採用することができ
る。この二種の重合体は、各々複合溶融紡糸装置に投入
され、各々が溶融した状態で複合紡糸孔を具えた紡糸口
金に導入し吐出する。この後、紡出繊維は従来公知の冷
却装置を用いて冷却される。次いで、エアーサッカー法
又はドカン（Ｄｏｃａｎ）法を用いて、目標繊度となる
ように牽引・細化される。この際、牽引速度は３０００
ｍ／分以上が好ましく、特に３５００ｍ／分がより好ま
しく、４０００ｍ／分であるのが最も好ましい。

【００２６】牽引・細化した分割型複合長繊維は、コロ
ナ放電法や摩擦帯電法等の従来公知の開繊方法によって
開繊せしめられた後、移動する金網製スクリーンコンベ
ア等の捕集コンベア上に堆積され、繊維ウェブが形成さ
れる。この繊維ウェブに部分的に熱を与える。そして、
部分的に熱を与えた箇所において、分割型複合長繊維中
の低融点重合体を軟化又は溶融させ、分割型複合長繊維
相互間を融着させた融着区域を形成する。なおこの際、
分割型複合長繊維中の高融点重合体は軟化及び溶融しに
くく、当初の繊維形態をほぼ維持している。この融着区
域は、繊維ウェブ中に散点状に設けられ、各融着区域間
は所定の間隔を置いて配置されている。ここで、繊維ウ
ェブに熱を与える際の温度は、低融点重合体の融点以下
で一定の範囲の温度であるのが好ましい。この温度が低
融点重合体の融点を超えると、融着区域における融着が
激しく、繊維フリースを熱延伸する際に、融着区域に孔
が開く恐れがあり、また、得られる不織布の風合が硬く
なる。また、この温度が低融点重合体の融点以下で一定
の範囲を超えてあまりにも低すぎると、分割型複合長繊
維相互間の融着が不十分で、繊維フリースを熱延伸する
際に、長繊維が素抜けてしまう恐れがある。また、得ら
れる不織布の破断強力が不十分になる。従って、繊維ウ
ェブに熱を与える際の温度は、（低融点重合体の融点−
５℃）〜（低融点重合体の融点−３０℃）の範囲である
のが好ましい。

【００２７】繊維ウェブに部分的に熱を与える方法とし
ては、凹凸ロールと平滑ロールとよりなるエンボス装
置、或いは一対の凹凸ロールよりなるエンボス装置を使
用し、凹凸ロールを加熱して、繊維ウェブにその凸部を
押圧すればよい。なお、この凸部は凹凸ロール面に散点
状に配設されてなるものである。この際、凹凸ロール
は、前記したように低融点重合体の融点以下で一定の範
囲の温度に加熱されているのが、好ましい。凹凸ロール
の一個一個の凸部の先端面形状は、丸形、楕円形、菱
形，三角形，Ｔ形，井形，長方形等の任意の形状を採用
することができる。また、融着区域は、超音波溶着装置
を使用して形成してもよい。超音波溶着装置は、繊維ウ
ェブの所定の区域に超音波を照射することによって、そ
の区域における分割型複合長繊維の相互間の摩擦熱で低
融点重合体を軟化又は溶融させるものである。

【００２８】以上のようにして、融着区域が散点状に配
置された繊維フリースを得た後、この繊維フリースを所
望により幅方向に拡幅する。この拡幅は、エキスパンダ
ーロールやグリード状ギヤー等の装置を用いて行うこと
ができる。また、この拡幅は、加熱下で行うのが好まし
く、４０〜８０℃の熱風を吹き込んだ雰囲気下で行うの
が好ましい。加熱下で分割型複合長繊維を若干可塑化さ
せることにより、所望の拡幅率で拡幅を行いやすくなる
からである。繊維フリースの幅方向への拡幅率は、５〜
５０％程度であるのが好ましい。拡幅率が５％未満にな
ると、後の熱延伸処理後の不織布の目付増加が大きく、
低目付不織布が得られにくくなる。しかしながら、延伸
率を大きくする必要がないときには、拡幅率が５％未満
であっても良く、更には拡幅を施さなくても良いことは
言うまでもない。また、拡幅率が５０％を超えると、繊
維フリースが破断する恐れがある。なお、繊維フリース
の拡幅率（％）は、｛［（拡幅後の幅）−（拡幅前の
幅）］／拡幅前の幅｝×１００で表されるものである。

【００２９】次いで、拡幅した繊維フリースに、その状
態を維持させたまま、繊維フリースの縦方向に熱延伸を
施す。延伸は公知の方法が用いられ、例えば、供給ロー
ルと、供給ロールよりも速い周速度で回転する延伸ロー
ル間で行われる。また、この延伸も加熱下で行われ、低
融点重合体の融点以下の温度による加熱下で行うのが好
ましい。熱延伸の好ましい態様は、熱固定も兼ねて、以
下のとおりである。

【００３０】（ｉ）加熱された供給ロールと、供給ロー
ルの温度よりも高い温度に加熱された延伸ロールとを用
いる方法が挙げられる。供給ロール及び加熱ロールの温
度は、分割型複合長繊維中の低融点重合体の融点によっ
て、任意に設定しうる。一般的には、供給ロールは５０
〜１００℃程度に加熱され、延伸ロールは１００〜２０
０℃程度に加熱される。この方法においては、供給ロー
ルから繊維フリースが導出される際に熱延伸が施され
る。そして、この繊維フリースが延伸ロールに導入され
る際に熱固定が行われる。この場合において、供給ロー
ルと延伸ロールとの間に加熱域部を設けても良い。加熱
域部は、供給ロールの加熱温度と延伸ロールの加熱温度
の中間程度の温度に、加熱されているのが好ましい。ま
た、この加熱域部は、供給ロールと延伸ロールとの間で
はなく、延伸ロールを通過した後の工程中に設けられて
いても良い。加熱域部は、繊維フリースが加熱されれば
良いのであって、乾熱又は湿熱等の任意の手段が採用さ
れる。例えば、乾熱としては、オーブンによる加熱，赤
外線による加熱，ヒートプレートに接触させることによ
る加熱等が好ましく、湿熱としては温湯中や湿熱蒸気中
に繊維フリースを通すのが好ましい。

【００３１】（ii）室温の供給ロールと、１００〜２０
０℃に加熱された延伸ロールと、供給ロールと延伸ロー
ル間に設けられた、延伸ロールの加熱温度よりも低い温
度で加熱された加熱域部とを用いる方法が挙げられる。
この方法においては、繊維フリースが加熱域部を通過す
る際に熱延伸が施される。そして、この繊維フリースが
延伸ロールに導入される際に熱固定が行われる。なお、
加熱域部については、前述した（ｉ）の場合と同様に、
種々の手段を採用することができる。

【００３２】（iii）５０〜１００℃程度に加熱された
供給ロールと、室温の延伸ロールと、延伸ロールの後方
に設置された１００〜２００℃程度に加熱された加熱域
部とを用いる方法が挙げられる。この方法においては、
供給ロールから繊維フリースが導出される際に熱延伸が
施される。そして、この繊維フリースが室温の延伸ロー
ルに導入され、次いで、後方に設置された加熱域部を通
過する際に熱固定が行われる。なお、加熱域部について
は、前述した（ｉ）の場合と同様に、種々の手段を採用
することができる。

【００３３】（iv）室温の供給ロールと、室温の延伸ロ
ールと、供給ロールと延伸ロール間に設置された第一の
加熱域部Ｘと、延伸ロールの後方に設置された第二の加
熱域部Ｙとを用いる方法が挙げられる。そして、加熱域
部Ｙの方が、加熱域部Ｘよりも高い温度で加熱されてい
る。一般に、加熱域部Ｘの温度は５０〜１００℃程度が
好ましく、加熱域部Ｙの温度は１００〜２００℃程度が
好ましい。この方法においては、繊維フリースが加熱域
部Ｘを通過する際に熱延伸が施される。そして、繊維フ
リースが室温の延伸ロールに導入され、次いで、後方に
設置された加熱域部Ｙを通過する際に熱固定が行われ
る。なお、加熱域部Ｘ，Ｙについては、前述した（ｉ）
の場合と同様に、種々の手段を採用することができる。

【００３４】このような熱延伸によって、低融点重合体
及び高融点重合体が可塑化され、両重合体のずり変形に
よる延伸が、分割型複合長繊維に施されるのである。そ
して、低融点重合体と高融点重合体の界面で剥離が生
じ、分割が発現するのである。また、この際、融着区域
における長繊維相互間の融着をある程度維持しながら、
繊維フリース中における非融着区域の繊維（分割型複合
長繊維及び分割によって生成した極細繊維）が機械方向
に再配列されることにより、幅方向への伸縮性が発現す
るのである。

【００３５】本発明においては、繊維フリースを得た
後、熱延伸前に、任意の手段で、分割型複合長繊維に分
割を発現させてもよい。この場合には、熱延伸によっ
て、分割が発現した分割型複合長繊維が、両重合体のず
り変形による延伸で、更にこの分割が促進されることに
なる。熱延伸前に分割を施すための任意の手段として
は、座屈処理，揉み加工又は高圧液体流処理等を挙げる
ことができる。座屈処理としては、繊維フリースをロー
ルに導入する際、導入速度を導出速度よりも速くして、
繊維フリースを屈曲させる座屈圧縮法を用いるのが一般
的である。具体的には、マイクレックス社製のマイクロ
クレーパー機や、上野山機工社製のカムフィット機等を
用いて行なわれる。揉み加工としては、一対のギヤーロ
ールに繊維フリースを通して、ギヤーロールで繊維フリ
ースを屈曲させながら揉む方法、複数のガイド間に繊維
フリースを通して、繊維フリース表面を屈曲させながら
擦過する方法、染色加工の際に一般的に使用されている
高圧液流染色機を用いて液流で揉む方法等が用いられ
る。また、高圧液体流処理としては、繊維交絡の際に用
いる、いわゆるウォーターニードリングを採用すること
ができる。更に、バーブ針やフォーク針を用いたニード
リングも採用することが可能である。これらの手段は、
単独で用いても良いし、併用しても良い。

【００３６】分割型複合長繊維に分割を発現又は促進さ
せるための熱延伸は、繊維フリースの縦方向における破
断伸度に対して、１０〜８０％の延伸比とする必要があ
り、好ましくは２０〜７５％程度が良く、最も好ましく
は４０〜７０％程度の延伸比とするのが良い。ここで、
延伸比とは、繊維フリースの縦方向における破断伸度に
対する延伸時の伸度の割合を百分率で表したものを意味
している。従って、繊維フリースの縦方向における破断
伸度をＱ％とすると、（０．１×Ｑ〜０．８×Ｑ）％、
繊維フリースを縦方向に伸ばすということである。延伸
比が１０％未満の場合には、繊維フリースの非融着区域
中の分割型複合長繊維の分割が十分に発現しなかった
り、或は十分に促進されないので好ましくない。また、
非融着区域における繊維が、機械方向に十分に再配列し
ないので、幅方向における伸縮性が不十分となる。ま
た、延伸比が８０％を超えると、延伸が大きすぎて、繊
維フリース中の繊維が破断する恐れがある。なお、繊維
フリースの縦方向における破断伸度（％）は、ＪＩＳ−
Ｌ−１０９６Ａに記載の方法に準じて、前述した不織布
の破断伸度を測定する場合と同様にして測定されるもの
である。また、ここで言う繊維フリースは、拡幅・延伸
前のものであり、拡幅・延伸前に任意の手段で分割処理
されている場合には、分割処理された繊維フリースの破
断伸度という意味であり、拡幅・延伸前に分割処理され
ない場合には、融着区域を設けただけの繊維フリースの
破断伸度という意味である。

【００３７】以上のようにして熱延伸した繊維フリース
に、熱固定を施す。熱固定は、延伸時の熱履歴を消去す
るために行なうものであるから、熱延伸時に採用した温
度よりも高くするのが好ましく、また低融点重合体の融
点以下の温度であるのが好ましい。この熱固定も、乾熱
又は湿熱で行うことができる。また、この熱固定は、繊
維フリースを弛緩させて行っても良いし、緊張させて又
は定長で行っても良い。特に、緊張又は定長で行う方
が、得られた不織布に良好な伸縮性を付与することがで
きるため好ましい。このような熱固定は、前記（ｉ）〜
（iv）の手段で行うことも可能であるし、また別途、ヒ
ートドラムやオーブンに繊維フリースを導入して行うこ
とも可能である。

【００３８】熱延伸した後、或いは熱固定した後、繊維
フリースの非融着区域において分割が発現した分割型複
合長繊維に、任意の手段を施し、その分割を更に促進さ
せてもよい。この際に用いる任意の手段は、前記した座
屈処理，揉み加工又は高圧液体流処理等を単独で又は併
用して用いることができる。熱延伸前に、これらの手段
を採用して分割型複合長繊維に分割を発現させておいた
場合でも、熱延伸後或は熱固定後に、重ねてこれらの手
段を用いて、分割を更に促進させても良い。

【００３９】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布の製造
方法をフロー図で示すと、図７に記載したとおりであ
る。即ち、所定の方法で繊維フリースを得る（ステップ
１）。次に、所望により、任意の手段で繊維フリース中
の非融着区域における分割型複合長繊維に分割を発現さ
せる（ステップ２）。その後、所望により、繊維フリー
スを加熱下で拡幅する（ステップ３）。そして、拡幅し
た状態の繊維フリースを、加熱下で熱延伸する（ステッ
プ４）。熱延伸した後、加熱下で熱固定する（ステップ
５）。そして、得られた不織布を所望により巻き取れば
良い（ステップ６）。なお、ステップ４の後、又はステ
ップ５の後で、所望により任意の手段で、繊維フリース
中の非融着区域における分割型複合長繊維の分割を促進
させても良い。これらの各ステップは、一般的に、連続
してオンラインで行われる。しかし、ステップ１とステ
ップ２以降とを切り離し、繊維フリースを得る工程と、
ステップ２以降の工程とを別工程で行っても良い。

【００４０】以上のようにして得られた伸縮性極細繊維
不織布は、そのままで従来公知の各種用途、特に医療衛
生資材用途に用いることもできるし、また、図８に示す
如く、弾性フィルム２と積層して各種用途に用いること
もできる。更に、伸縮性極細繊維不織布１の両面に弾性
フィルム２，２を積層したり、又は弾性フィルム２の両
面に伸縮性極細繊維不織布１，１を積層した三層積層体
として、各種用途に使用することもできる。また、本発
明に係る伸縮性極細繊維不織布は、このような使用形態
が限らず、どのような使用形態で用いられても差し支え
ないことは、言うまでもない。

【００４１】

【実施例】以下、実施例に基づき本発明を具体的に説明
するが、本発明は、これらの実施例によって何ら限定さ
れるものではない。また、実施例において使用する各物
性値等の測定方法は、次に示すとおりである。なお、分
割率（％），破断伸度（％），伸長回復率（％），拡幅
率（％），引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅），トータルハン
ド値（ｇ／ｇ／ｍ²）及び圧縮剛軟度（ｇ）の測定方法
については、前述したとおりである。 （１）融点（℃）：パーキンエルマ社製示差装置型熱量
計ＤＳＣ−２型を用い、試料重量５ｍｇ、昇温速度２０
℃／分として測定して得た、融解吸熱曲線の最大値を与
える温度を融点とした。 （２）目付（ｇ／ｍ²）：標準状態の試料から、縦１０
ｃｍ×横１０ｃｍの試料片を１０点準備し、平衡水分率
にした後、各試料片の重量（ｇ）を秤量し、得られた値
の平均値を単位面積当りに換算し目付（ｇ／ｍ²）とし
た。

【００４２】実施例１ 低融点重合体として、融点１２８℃でメルトインデック
ス値２５ｇ／１０分（ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８（Ｅ）記
載の方法に準拠して測定）のポリエチレンを準備した。
また、高融点重合体として、融点２５８℃で、フェノー
ル：テトラクロルエタン＝１：１の混合溶媒中２０℃で
測定して得られた固有粘度［η］＝０．６４のポリエチ
レンテレフタレートを準備した。この二種の重合体を、
個別のエクストルーダー型溶融押出機を用いて、複合紡
糸孔を具えた紡糸口金に導入した。この際、複合紡糸孔
は、繊維断面が図４に示す如き複合形態（芯部がポリエ
チレンで６個の葉部がポリエチレンテレフタレートであ
る複合形態）が得られるものを採用し、両重合体の重量
比が１：１となるようにして、単孔吐出量１．５ｇ／分
の条件下で複合溶融紡糸を行った。紡糸口金から紡出し
た糸条群を公知の冷却装置で冷却し、紡糸口金の下方に
設置したエアーサッカーを用いて牽引速度が４５００ｍ
／分となるようにして引き取った。その後、エアーサッ
カーの出口に設けた開繊装置で糸条群を開繊し、移動す
る金網製のスクリーンコンベアー上に堆積させて、目付
３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得た。この際、繊維ウェブ
を構成している分割型複合長繊維の繊度は３デニールで
あった。

【００４３】次いで、この繊維ウェブを、１２０℃に加
熱された凹凸ロールと１２０℃に加熱された平滑ロール
の間に導入した。この結果、凹凸ロールの凸部に当接し
た繊維ウェブの区域が、部分的に加熱され、分割型複合
長繊維の低融点重合体が軟化又は溶融して、分割型複合
長繊維相互間が融着された。そして、融着区域が散点状
に配設された繊維フリースが得られた。各融着区域の面
積は０．６ｍｍ²であり、繊維フリース中における融着
区域の総面積は、繊維フリース表面積に対して１０％で
あった。また、この繊維フリースの縦方向の破断伸度は
４１％であった。

【００４４】この繊維フリースを、テンタに導入し、幅
方向に５％拡幅した。そして、この拡幅した状態で、繊
維フリースを縦方向に熱延伸した。延伸条件としては、
１段延伸法を適用し、温度６０℃の供給ロールに導入し
た後、次いで温度１１０℃の延伸ロールに導入し、延伸
比を４５％とした。そして、熱延伸後の繊維フリース
を、１２５℃のヒートドラムに導入し、熱固定を行っ
て、伸縮性極細繊維不織布を得た。この伸縮性極細繊維
不織布を顕微鏡にて観察したところ、低融点重合体（芯
部のポリエチレン）が分割して生じた極細繊維の繊度
は、１．５デニールであり、高融点重合体（葉部のポリ
エチレンテレフタレート）が分割して生じた極細繊維の
繊度は、０．２５デニールであった。この伸縮性極細繊
維不織布の物性等を表１に示した。

【００４５】

【表１】 なお、表１中、目付は不織布１ｍ²当りの重量（ｇ）で
あり、ＥＣは不織布の幅方向の破断伸度（％）であり、
ＥＭは不織布の縦方向の破断伸度（％）であり、ＥＥＣ
（５０）は不織布を幅方向に５０％伸長した時の伸長回
復率（％）であり、ＥＥＣ（１００）は不織布を幅方向
に１００％伸長した時の伸長回復率（％）であり、トー
タルハンド値は不織布の柔軟性を表すものである。

【００４６】実施例２ 実施例１の方法で繊維フリースを得た後、拡幅前に、マ
イクレックス社製のマイクロクレーパーIIに通して、座
屈処理を施し、非融着区域における分割型複合長繊維に
分割を発現させた。この繊維フリースを顕微鏡で観察し
たところ、分割率は８３％であった。また、繊維フリー
スの縦方向の破断伸度は４５％であった。この分割処理
された繊維フリースに、実施例１と同一の条件で、拡
幅，熱延伸及び熱固定を施して伸縮性極細繊維不織布を
得た。この伸縮性極細繊維不織布の物性等は、表１に示
したとおりであった。

【００４７】実施例３ 延伸比を５５％とする他は、実施例２と同一の条件で伸
縮性極細繊維不織布を得、この物性等を表１に示した。

【００４８】実施例４ 延伸比を７５％とする他は、実施例２と同一の条件で伸
縮性極細繊維不織布を得、この物性等を表１に示した。

【００４９】実施例５ 実施例１に係る方法で得られた伸縮性極細繊維不織布
を、マイクレックス社製のマイクロクレーパーIIに通し
て、座屈処理を施し、非融着区域における分割型複合長
繊維の分割を更に促進させた。このようにして得られた
伸縮性極細繊維不織布の物性等を、表１に示した。

【００５０】実施例６ 実施例１に係る方法で得られた繊維フリースに、拡幅・
熱延伸前に、ウォーターニードリングによる高圧液体流
処理を施し、非融着区域における分割型複合長繊維に分
割を発現させた。ウォーターニードリングによる処理条
件は、以下のとおりである。即ち、１００メッシュの金
網上に繊維フリースを載置して、孔径０．１２ｍｍの噴
射孔が孔間隔０．６２ｍｍで並んだ列を３列持つ高圧液
体流処理装置を用い、繊維フリースの上方５０ｍｍの位
置から、液体流圧力（噴射圧力）７０ｋｇ／ｃｍ²の条
件で、繊維フリースに高圧液体流を施した。以上のよう
にして、非融着区域における分割型複合長繊維の分割率
が８５％の繊維フリースを得た。その後、実施例１と同
一の条件で、拡幅，熱延伸及び熱固定を施して伸縮性極
細繊維不織布を得た。この伸縮性極細繊維不織布の物性
等は、表２に示したとおりであった。

【００５１】

【表２】 なお、表２中、各項目は表１の場合と同様であり、圧縮
剛軟度（ｇ）については、伸縮性極細繊維不織布の柔軟
性を表わすものである。

【００５２】実施例７ 実施例１と同一の低融点重合体及び高融点重合体を準備
した。この二種の重合体を、個別のエクストルーダー型
溶融押出機を用いて、複合紡糸孔を具えた紡糸口金に導
入した。この際、複合紡糸孔は、繊維断面が図１に示す
如き複合形態（６個の断面楔型ポリエチレンと６個の断
面楔型ポリエチレンテレフタレートが断面円形となるよ
うな複合形態）が得られるものを採用し、両重合体の重
量比が１：１となるようにして、単孔吐出量１．４ｇ／
分の条件下で複合溶融紡糸を行った。紡糸口金から紡出
した糸条群を公知の冷却装置で冷却し、紡糸口金の下方
に設置したエアーサッカーを用いて牽引速度が４２００
ｍ／分となるようにして引き取った。その後、エアーサ
ッカーの出口に設けた開繊装置で糸条群を開繊し、移動
する金網製のスクリーンコンベアー上に堆積させて、目
付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得た。この際、繊維ウェ
ブを構成している分割型複合長繊維の繊度は約３デニー
ルであった。

【００５３】次いで、この繊維ウェブに、実施例１と同
一の条件下で部分的に熱を付与し、繊維フリースを得
た。そして、この繊維フリースを、マイクレックス社製
のマイクロクレーパーIIに通して、座屈処理を施し、非
融着区域における分割型複合長繊維に分割を発現させ
た。この繊維フリースを顕微鏡にて観察したところ、分
割型複合長繊維中の低融点重合体と高融点重合体とが剥
離して、極細繊維が生成しており、この極細繊維の繊度
は各々０．２デニールであり、分割率は７８％であっ
た。また、分割を発現させた後の繊維フリースの縦方向
の破断伸度は、５０％であった。そして、この繊維フリ
ースに、延伸比を４８％とする他は、実施例１と同一の
条件で、拡幅，熱延伸及び熱固定を施して伸縮性極細繊
維不織布を得た。この伸縮性極細繊維不織布の物性等
は、表２に示したとおりであった。

【００５４】比較例１ 繊維ウェブの目付を４０ｇ／ｍ²としたこと、且つ、繊
維フリースを得た後に、拡幅，熱延伸及び熱固定を行な
わない他は、実施例１と同様にして不織布（即ち、目付
４０ｇ／ｍ²の繊維フリース）を得た。この不織布の物
性等を表２に示した。

【００５５】実施例８ 低融点重合体として、融点が１３０℃でメルトインデッ
クス値が２０ｇ／１０分である高密度ポリエチレンを準
備した。また、高融点重合体として、融点が２５５℃
で、テトラクロルエタンとフェノールとの等量混合溶媒
で溶解したときの２０℃における相対粘度が１．３８で
あるポリエチレンテレフタレートを準備した。この二種
の重合体を、個別のエクストルーダー型溶融押出機を用
いて、複合紡糸孔を具えた紡糸口金に導入し、ポリエチ
レンの溶融温度を２３０℃、ポリエチレンテレフタレー
トの溶融温度を２８５℃として複合溶融紡糸を行なっ
た。この際、複合紡糸孔は、繊維断面が図５に示す如き
複合形態（芯部がポリエチレンで６個の葉部がポリエチ
レンテレフタレートである複合形態）が得られるものを
採用し、両重合体の重量比が１：１となるようにして、
単孔吐出量１．２ｇ／分の条件下で複合溶融紡糸を行っ
た。紡糸口金から紡出した糸条群を公知の冷却装置で冷
却し、紡糸口金の下方に設置したエアーサッカーを用い
て牽引速度が３６００ｍ／分となるようにして引き取っ
た。その後、エアーサッカーの出口に設けた開繊装置で
糸条群を開繊し、移動する金網製のスクリーンコンベア
ー上に堆積させて、目付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得
た。この際、繊維ウェブを構成している分割型複合長繊
維の繊度は３デニールであった。

【００５６】次いで、この繊維ウェブを、１２０℃に加
熱された凹凸ロールと１２０℃に加熱された平滑ロール
と（線圧５０ｋｇ／ｃｍ）の間に導入した。この結果、
凹凸ロールの凸部に当接した繊維ウェブの区域が、部分
的に加熱され、分割型複合長繊維の低融点重合体が軟化
又は溶融して、分割型複合長繊維相互間が融着された。
そして、融着区域が散点状に配設された繊維フリースが
得られた。各融着区域の面積は０．６ｍｍ²であり、繊
維フリース中における融着区域の密度は２０個／ｃｍ²
であり、また融着区域の総面積は繊維フリース表面積に
対して１５％であった。また、この繊維フリースの縦方
向の破断伸度は７８％であった。

【００５７】この繊維フリースを、クリップテンター付
き加圧スチーム処理機に導入し、幅方向に１５％拡幅し
た。そして、この拡幅した状態で、繊維フリースを縦方
向に熱延伸した。延伸条件としては、１段延伸法を適用
し、供給ロールに導入した後、湯浴（温浴）中に浸漬
し、次いで延伸ロールに導入した。この際、供給ロール
の温度を７０℃とし、温浴温度は９０℃とし、延伸ロー
ルの温度は１００℃とし、延伸比を４３．６％とした。
そして、熱延伸後の繊維フリースを、定長条件下で１２
５℃のヒートドラムに導入し、熱固定を行って、伸縮性
極細繊維不織布を得た。このようにして得られた不織布
は、非融着区域において分割型複合長繊維に分割が発現
しており、低融点重合体よりなる１．５デニールの極細
繊維及び高融点重合体よりなる０．２５デニールの極細
繊維を顕微鏡で観察することができた。この伸縮性極細
繊維不織布の物性を表３に示した。

【００５８】

【表３】 なお、表３中、各項目は表１の場合と同様であり、圧縮
剛軟度（ｇ）については、伸縮性極細繊維不織布の柔軟
性を表わすものである。

【００５９】実施例９ 延伸比を５１．２％とする他は、実施例８と同一の条件
で伸縮性極細繊維不織布を得、この物性を表３に示し
た。

【００６０】実施例１０ 延伸比を６４．１％とする他は、実施例８と同一の条件
で伸縮性極細繊維不織布を得、この物性を表３に示し
た。

【００６１】実施例１１ 実施例８と同一の低融点重合体及び高融点重合体を準備
した。この二種の重合体を、個別のエクストルーダー型
溶融押出機を用いて、複合紡糸孔を具えた紡糸口金に導
入した。この際、複合紡糸孔は、繊維断面が図６に示す
如き複合形態（１５個の断面楔型ポリエチレンと１５個
の断面楔型ポリエチレンテレフタレートが断面円形とな
るような複合形態）が得られるものを採用し、両重合体
の重量比が１：１となるようにして、単孔吐出量１．１
３ｇ／分の条件下で複合溶融紡糸を行った。紡糸口金か
ら紡出した糸条群を公知の冷却装置で冷却し、紡糸口金
の下方に設置したエアーサッカーを用いて牽引速度が３
４００ｍ／分となるようにして引き取った。その後、エ
アーサッカーの出口に設けた開繊装置で糸条群を開繊
し、移動する金網製のスクリーンコンベアー上に堆積さ
せて、目付３０ｇ／ｍ²の繊維ウェブを得た。この際、
繊維ウェブを構成している分割型複合長繊維の繊度は約
３デニールであった。

【００６２】この繊維ウェブに、実施例８と同一の条件
で熱を付与して、繊維フリースを得た。この繊維フリー
スの縦方向の破断伸度は、８２％であった。そして、こ
の繊維フリースに、延伸比を４３．９％とする他は、実
施例８と同一の条件で拡幅，熱延伸及び熱固定を施し
て、伸縮性極細繊維不織布を得た。このようにして得ら
れた不織布は、非融着区域において分割型複合長繊維に
分割が発現しており、低融点重合体よりなる０．１デニ
ールの極細繊維及び高融点重合体よりなる０．１デニー
ルの極細繊維を顕微鏡で観察することができた。この伸
縮性極細繊維不織布の物性を表３に示した。

【００６３】実施例１２ 低融点重合体として、融点が１６０℃でメルトフローレ
ート値が３０ｇ／１０分（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８（Ｌ）
に記載の方法に準拠して測定）であるポリプロピレンを
準備した。また、高融点重合体としては、実施例８と同
一のポリエチレンテレフタレートを準備した。この二種
の重合体を、実施例８で用いた複合紡糸孔を採用し、ポ
リプロピレンの溶融温度を２５０℃、ポリエチレンテレ
フタレートの溶融温度を２８５℃として複合溶融紡糸を
行なった。この際、両重合体の重量比が１：１となるよ
うにし、単孔吐出量１．２７ｇ／分の条件下で複合溶融
紡糸を行った。紡糸口金から紡出した糸条群を公知の冷
却装置で冷却し、紡糸口金の下方に設置したエアーサッ
カーを用いて牽引速度が３８００ｍ／分となるようにし
て引き取った。その後、エアーサッカーの出口に設けた
開繊装置で糸条群を開繊し、移動する金網製のスクリー
ンコンベアー上に堆積させて、目付３０ｇ／ｍ²の繊維
ウェブを得た。この際、繊維ウェブを構成している分割
型複合長繊維の繊度は３デニールであった。

【００６４】次いで、この繊維ウェブを、１４５℃に加
熱された凹凸ロールと１４５℃に加熱された平滑ロール
とを用いる他は、実施例８と同一の条件で繊維フリース
を得た。この繊維フリースの縦方向の破断伸度は、７０
％であった。この繊維フリースを、実施例８と同一の条
件で拡幅した状態で、繊維フリースを縦方向に熱延伸し
た。延伸条件としては、１段延伸法を適用し、９５℃の
供給ロールに導入した後、９８℃の湯浴（温浴）中に浸
漬し、次いで１３５℃の延伸ロールに導入した。この
際、延伸比を５１．４％とした。そして、熱延伸後の繊
維フリースを、定長条件下で１５０℃のヒートドラムに
導入し、熱固定を行って、伸縮性極細繊維不織布を得
た。このようにして得られた不織布は、非融着区域にお
いて分割型複合長繊維に分割が発現しており、低融点重
合体よりなる１．５デニールの極細繊維及び高融点重合
体よりなる０．２５デニールの極細繊維を顕微鏡で観察
することができた。この伸縮性極細繊維不織布の物性を
表３に示した。

【００６５】比較例２ 繊維ウェブの目付を４０ｇ／ｍ²としたこと、且つ、繊
維フリースを得た後に、拡幅，熱延伸及び熱固定を行な
わない他は、実施例８と同様にして不織布（即ち、目付
４０ｇ／ｍ²の繊維フリース）を得た。この不織布の物
性を表２に示した。

【００６６】表１〜３の結果から明らかなように、実施
例１〜１２に係る方法で得られた伸縮性極細繊維不織布
は、いずれも幅方向に良好な伸縮性を持つものであり、
また幅方向の破断伸度や縦方向の引張強力も高く、機械
的特性に優れたものであった。更に、この不織布は、非
融着区域が主として極細繊維で形成されているため、柔
軟性にも優れたものであった。また、実施例２〜４或い
は実施例８〜１０を比較すれば分かるように、熱延伸時
に延伸比を高くすればするほど、伸縮性が大きくなる。
実施例１と実施例２〜７を比較すれば分かるように、分
割型複合長繊維の分割を熱延伸で行なうだけでなく、他
の手段を併用し、分割率を高くした場合、より柔軟性に
優れた不織布が得られることが分かる。また、比較例１
及び２に係る方法で得られた不織布は、拡幅，熱延伸及
び熱固定をしていないものであるため、伸縮性に乏し
く、更に非融着区域において極細繊維も生成しておらず
柔軟性にも乏しいものであった。

【００６７】

【発明の効果】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布は、
分割型複合長繊維中の低融点重合体の軟化又は溶融によ
って、分割型複合長繊維相互間が融着された融着区域が
散点状に配置されてなり、非融着区域においては、分割
型複合長繊維の分割による極細繊維群が生成している。
従って、この不織布は、主として極細繊維で構成されて
いるので、柔軟性に優れるという効果を奏する。更に、
本発明に係る伸縮性極細繊維不織布は、融着区域を持つ
と共に、非融着区域において極細繊維が切断を殆ど伴う
ことなしに、縦方向に配列しているため、、以下の四条
件を同時に満足する。即ち、（ｉ）不織布の幅方向の破
断伸度が１５０％であること、（ii）不織布の縦方向の
破断伸度に対する幅方向の破断伸度の比が５以上である
こと、（iii）不織布を幅方向に５０％伸長した時の伸
長回復率が６０％以上であること、（iv）不織布を幅方
向に１００％伸長した時の伸長回復率が５０％以上であ
ることを満足する。従って、幅方向に極めて大きな伸縮
性を発揮するという効果を奏する。

【００６８】また、本発明に係る伸縮性極細繊維不織布
の製造方法は、分割型複合長繊維で構成され、且つ、こ
の分割型複合長繊維相互間を低融点重合体の軟化又は溶
融によって融着させた融着区域が、散点状に配置されて
なる繊維フリースを用い、これに熱延伸を施すというも
のである。そして、この熱延伸によって、分割型複合長
繊維に分割が発現若しくは促進され、極細繊維群が生成
すると共に、この極細繊維群は縦方向に配列する。従っ
て、本発明に係る方法によれば、柔軟性に優れ、幅方向
に大きな伸縮性を持つ不織布が合理的に且つ簡易に得ら
れるという効果を奏する。

【００６９】また、本発明に係る伸縮性極細繊維不織布
の製造方法においては、熱延伸の前に、繊維フリースを
所望により幅方向に拡幅するので、繊維フリースの縦方
向に比較的高い倍率で延伸しても、得られる伸縮性極細
繊維不織布の幅入りを少なくすることができると共に低
目付化が可能であるいう効果も奏する。また、この拡幅
によって、得られた伸縮性極細繊維不織布は、拡幅時の
幅までは必然的に伸長しうるため、高い伸長性及び伸長
回復性を確保しうるという効果も奏する。

【００７０】更に、本発明に係る伸縮性極細繊維不織布
の製造方法においては、熱延伸後に、熱固定を行うの
で、延伸時にずり変形の生じた分割型複合長繊維や極細
繊維群は、結晶化の促進が図られ、繊維形態の安定化が
図れる。従って、延伸時に繊維フリースの縦方向に再配
列した各繊維は、再配列した形態で安定化される。従っ
て、伸縮性極細繊維不織布を製造した後において、縦方
向又は幅方向の寸法変化が少ないという効果を奏すると
共に、幅方向に伸長させた際に再配列した形態に戻り易
く、伸長回復性に優れるという効果をも奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図２】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図３】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図４】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図５】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図６】本発明で用いる分割型複合長繊維の一例を示す
横断面図である。

【図７】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布の一製造例
を示すフロー図である。

【図８】本発明に係る伸縮性極細繊維不織布の一使用例
に係る積層体の断面図である。

【符号の説明】

Ａ 低融点重合体 Ｂ 高融点重合体 １ 伸縮性極細繊維不織布 ２ 弾性フィルム

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西村 重孝 京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社 中央研究所内 (72)発明者 一瀬 直次 京都府宇治市宇治小桜23ユニチカ株式会社 中央研究所内

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 繊維形成性低融点重合体と、該低融点重
   合体に対して非相溶性の繊維形成性高融点重合体とで構
   成された分割型複合長繊維相互間を、該低融点重合体の
   軟化又は溶融により融着させてなる散点状に配置された
   融着区域と、 該分割型複合長繊維を分割することによって生成した、
   繊維形成性低融点重合体よりなる極細繊維及び繊維形成
   性高融点重合体よりなる極細繊維を含む非融着区域とよ
   りなり、 且つ下記式（１）〜（４）を同時に満足することを特徴
   とする伸縮性極細繊維不織布。 記 ＥＣ≧１５０％ ………（１） ＥＣ／ＥＭ≧５ ………（２） ＥＥＣ（５０）≧６０％ ………（３） ＥＥＣ（１００）≧５０％ ………（４） （但し、ＥＣは不織布の幅方向の破断伸度であり、ＥＭ
   は不織布の縦方向の破断伸度であり、ＥＥＣ（５０）は
   不織布を幅方向に５０％伸長した時の伸長回復率であ
   り、ＥＥＣ（１００）は不織布を幅方向に１００％伸長
   した時の伸長回復率である。）
2. 【請求項２】 分割型複合長繊維の繊度が１５デニール
   以下であり、極細繊維の繊度が０．０５〜２デニールで
   ある請求項１記載の伸縮性極細繊維不織布。
3. 【請求項３】 繊維形成性高融点重合体よりなる極細繊
   維の繊度が０．０５〜０．８デニールである請求項２記
   載の伸縮性極細繊維不織布。
4. 【請求項４】 繊維形成性低融点重合体がポリオレフィ
   ン系重合体であり、繊維形成性高融点重合体がポリエス
   テル系重合体である請求項１乃至３のいずれか一項に記
   載の伸縮性極細繊維不織布。
5. 【請求項５】 繊維形成性低融点重合体と、該低融点重
   合体に対して非相溶性の繊維形成性高融点重合体とで構
   成された分割型複合長繊維を堆積してなる繊維ウェブ
   に、部分的に熱を与えて、該分割型複合長繊維相互間が
   該低融点重合体の軟化又は溶融によって融着された融着
   区域を、該繊維ウェブ中に散点状に設けてなる繊維フリ
   ースを得た後、該繊維フリースを幅方向に拡幅率０〜５
   ０％となるように拡幅した状態で、縦方向に該繊維フリ
   ースを１０〜８０％の延伸比で熱延伸することにより、
   該繊維フリースの非融着区域において、該分割型複合長
   繊維に分割を発現若しくは促進させた後、該低融点重合
   体の融点以下の温度で熱固定することを特徴とする伸縮
   性極細繊維不織布の製造方法。
6. 【請求項６】 繊維フリースを得た後、熱延伸前に、分
   割型複合長繊維に熱延伸以外の分割手段を施して、該分
   割型複合長繊維に分割を発現させた後、熱延伸すること
   により、該分割型複合長繊維の分割を促進させる請求項
   ５記載の伸縮性極細繊維不織布の製造方法。
7. 【請求項７】 熱延伸することにより、分割型複合長繊
   維に分割を発現させた後、熱延伸以外の分割手段を施し
   て、該分割型複合長繊維の分割を促進させる請求項５記
   載の伸縮性極細繊維不織布の製造方法。
8. 【請求項８】 熱延伸以外の分割手段として、座屈処
   理，揉み加工又は高圧液体流処理を用いる請求項６又は
   ７記載の伸縮性極細繊維不織布の製造方法。
9. 【請求項９】 繊維形成性低融点重合体がポリオレフィ
   ン系重合体であり、繊維形成性高融点重合体がポリエス
   テル系重合体である請求項５乃至８のいずれか一項に記
   載の伸縮性極細繊維不織布の製造方法。