JP5834077B2 - アルミニウム合金及びそれを用いた押出形材の製造方法 - Google Patents
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Description
しかし、JIS7000系のアルミニウム合金において、材料強度向上を目的にMg,Zn,Cu等の添加量を増すと、強度と背反の靱性の低下や、結晶粒界にアルミニウムに対して電位が卑なMgZn2析出物が生成するために、耐応力腐食割れ性が低下するのみならず押出性が著しく低下する問題があった。
本出願人は、これまでにMg:1.5〜2.0%,Zn:7.0〜9.0%,Cu:0.2〜0.4%等を添加したアルミニウム合金を用いて押出後冷却速度1000℃/min以上の速さで焼入れ処理した高強度アルミニウム合金を提案している(特許文献1)。
同公報に開示するアルミ材料は高強度で靱性に優れるものの、冷却速度1000℃/min以上を確保するには水焼入れが必要であった。
そのため、水焼入れにて押出材に水素が取り込まれた場合に脆化することも想定され、さらなる耐応力腐食割れ性の改善の余地が残されていた。
また、特許文献2はZn添加量が8%以上と高いので耐応力腐食割れ性にも問題がある。
特許文献4はMg:1.9〜2.6%,Zn:5.7〜6.7%,Cu:2.0〜2.6%を添加したアルミニウム合金を開示するが、Cu成分が2.0%以上添加されているので押出性が著しく低下することが予想され、例えばバンパーリインホースメントのような中空断面形状の押出材の製造には不向きであった。
このような化学成分からなるアルミニウム合金を用いると、押出直後に水焼き入れ、あるいは押出加工後に加熱及び水焼入れすることはなく、空冷レベルの焼入れで0.2%耐力値が470MPa以上の高強度が得られる。
また、水焼入れが不要なので応力腐食割れの原因の一つである水素の取り込みがないために耐応力腐食割れ性も改善される。
また、押出加工時に押出材表面の再結晶粒の生成を抑制するには、Mn,Cr及びZrのうち1種又は2種以上を合計で0.15〜0.6%添加してもよい。
このように押出材表面の再結晶粒の生成を抑制すると、さらに耐応力腐食割れ性が向上する。
Mg成分は1.6%より少ないと製品を軽量化するために必要な高強度を確保することができず、2.6%を超えると押出性が低下する。
従って、Mgの添加量は1.6〜2.6%の範囲がよい。
Zn成分は6.0%より少ないと必要な高強度を確保することができず、7.0%を超えると耐応力腐食割れ性が低下する。
従って、Znの添加量は6.0〜7.0%の範囲がよい。
Cu成分は強度に寄与するが、0.5%を超えると押出性が低下する。
従って、Cuの添加量は0.5%以下が好ましく、Cuの添加の効果を得る観点からはCuの添加量を0.1〜0.5%の範囲にするのが好ましい。
さらに好ましくは、Cuの添加量を0.15〜0.4%の範囲にするのがよい。
Mn、Cr、Zr成分は押出材表面の粗大な再結晶粒の生成を抑制し、割れの伝播を抑制することから耐応力腐食割れ性の向上に寄与するが、合計で0.15%より少ないとその効果を得ることができず、合計で0.6%を超えると焼入れ感受性が鋭くなり、必要な強度を確保することができない。
Mn、Cr、Zrのいずれかを単独で添加する場合は、単独で0.10〜0.30%の範囲が好ましい。
なお、Zrは単独でも充分に再結晶粒の生成を抑える効果があるが、繊維組織の安定化のためにはMn、Crとの組み合せがよい。
Ti成分は、アルミニウム合金の溶湯をビレットに鋳造する際に結晶粒を微細化する効果があり、一般的には0.01〜0.05%の範囲になるように添加される。
Fe成分及びSi成分はアルミニウムの精練及び鋳造工程にて不純物として混入される場合が多い。
7000系の高強度アルミニウム合金にあっては、Fe及びSiの混入量が多いと靱性が低下する恐れがあり、Fe成分の混入量は0.3%以下、好ましくは0.2%以下がよい。
また、Si成分の混入量は0.1%以下が好ましい。
上記以外の不純物もFe、Siを除くトータルで0.1%以下に抑えるのが望ましい。
次にビレットの均質化処理条件及び押出条件について説明する。
ビレットの均質化処理は500℃より低くなると、溶質元素の固溶が充分に行われないために、必要な強度を確保することができず、560℃を越えて均質化処理するとビレットが局部融解する恐れがあるし、局部融解が少なく押出可能であっても、均質化処理により生成する析出物が少なく、押出形材の再結晶を抑制することができずに耐応力腐食割れ性が低下する。
よって、ビレットの均質化処理は500〜560℃の範囲がよい。
また、押出時にビレットを400℃以上の温度で加熱しなければ、500℃以上の形材温度を確保することができず、押出後のファン空冷によるプレス端焼入れによって過飽和固溶体が形成されないために必要な強度を確保することができない。
また、押出形材の形材温度が585℃を超えると、押出形材表面にピックアップやムシレなど欠陥が発生する。
よって、ビレットの予熱温度は400℃以上で、押出直後の形材温度は500〜585℃の範囲になるように制御するのが好ましい。
押出後の冷却速度は50℃/minより小さいと必要な強度を確保することができず、500℃/min以上の冷却速度を達成するには、ファン空冷では冷却能力が不足するため製造することが困難であり、押出後水冷(ダイス端T6)することによって、500℃/min以上の冷却速度を確保しても、材料に水素が取り込まれることで脆化し、耐応力腐食割れ性が低下する恐れがある。
そこで、水冷をしないファン空冷にて冷却速度を50〜500℃/min範囲に制御するのが好ましい。
よって、図7に示すような中実断面形材のみならず、図5,図6に示すような目字形状の中空断面形材の押出しも可能である。
このように水焼入れをすることなく高強度が得られるので、水素の取り込みに寄因する耐応力腐食割れ性の低下を防止することができる。
なお、表中の成分値(質量%)は鋳造後の分析値を示す。
直径8インチのビレットを鋳造し押出に供した。
ビレットの均質化処理(HOMO保持温度)条件及び押出条件と評価結果を図3及び図4の表に示す。
表中のHOMO保持温度,押出条件は適正な範囲を示し、個々のデータは測定値を示す。
表中、ビレット温度は押出前のビレットの予熱温度を示し、押出後形材温度は押出直後の押出形材の表面温度の測定結果を示す。
また、押出後冷却速度は押出直後にファン装置でエアーを押出形材に吹き付け形材温度が200℃以下になるまでの冷却速度を測定した。
表中、SCCは耐応力腐食割れ性を示し、以下のように評価した。
耐応力腐食割れ性は、耐力の80%の耐応力を材料に負荷したサンプルを、25℃で3.5%NaCl水溶液に10min浸漬し、その後に室温25℃で湿度40%の環境に50min自然乾燥するサイクルを1サイクルとする環境による促進試験を実施し、720サイクルで耐応力腐食割れが発生しなければバンパリインホースメントなど構造材に適用できる耐応力腐食割れ性があると判断した。
表中の機械的性質において、σBは引張強度、σ0.2は耐力値、δは伸びを示し、押出形材からJIS Z2241に基づく5号試験片を切り出し測定した。
また、ミクロ組織における再結晶率は押出方向とは直交方向に切断した断面を顕微鏡測定により再結晶領域の面積比率を算出した。
押出性は、図5〜図7に示した断面形状の形材を押し出した際に形状測定で、深さ0.5mm以上の表面欠陥がない場合は正常とし、それ以上の表面欠陥(いわゆるムシレ、ピックアップ)の有無について評価した。
・実施例3及び8〜13は、バンパリインホースメントなどを軽量化するために必要な耐力値470MPa以上の強度を確保することができ、且つ、耐応力腐食割れ性に優れている。
なお、参考例をNo.1,2,4−7に示す。
・比較例1,2はHOMO保持温度が560℃より高く、局部融解は少なく押出できたが、均質化処理により生成する析出物が少なく、押出形材の再結晶を抑制することができずに耐応力腐食割れ性が低下した。
・比較例3,5,8,10〜15,20はMg添加量が1.6%より少なく、耐力470MPa以上を確保することができなかった。
・比較例16,25はZn添加量が7.0%より多く、耐応力腐食割れ性が低下した。
・比較例4,6は、Mg添加量が1.6%より少ないが、Zn添加量が7.0%より多いため、必要な強度は確保しているが、耐応力腐食割れ性が低下した。
・比較例7はZn添加量が6.0%より少なく、必要な強度を確保することができなかった。
・比較例9は押出後の冷却速度が50℃/minより小さいため、必要な強度を確保することができなかった。
・比較例17,18はHOMO保持温度が設定条件から外れており、温度が低いときは必要な強度を確保することができないし、温度が高いときは、ビレットが局部融解したため、押出できなかった。
・比較例19は、Mg添加量が 1.6%より少なく、押出後の冷却速度が50℃/minより小さいため、必要な強度を確保することができなかった。
・比較例21は、Mg添加量が1.6%より少なく、必要な強度を確保することができないし、Mn+Cr+Zr添加量の合計が0.15%より少ないため、押出形材の再結晶を抑制することができずに耐応力腐食割れ性が低下した。
・比較例22は、Mg添加量が少ないため、必要な強度を確保することができないし、押出後の水冷却を行ったために冷却速度が500℃/minより大きく、材料に水素を取り込んだために脆化し、耐応力腐食割れ性が低下した。
・比較例23,24は押出後の形材温度が585℃より高く、形材表面にピックアップが発生したり、ムシレが発生したりした。
・比較例26は、Mg添加量が1.6%より少ないため、必要な強度を確保することができないし、Zn添加量が7%より多いため、耐応力腐食割れ性を確保することができなかった。
・比較例27,28は、Mg添加量が1.6%より少ないため、必要な強度を確保することができないし、Mn+Cr+Zn添加量の合計が0.15%より少ないため、押出形材の再結晶を抑制することができずに耐応力腐食割れ性が低下した。
図5は、バンパリインホースメント等に用いる目字断面形状の押出形材の例であり、寸法aが40mmを越え75mm以下で、寸法bが120mm以下であれば、単位mmで3≦t1≦8,1≦t2≦6,1≦t3(t31,t32,・・・・・)≦6の範囲の押出形材を押し出すことができることを示す。
図6、及び、図7に示した断面形状の押出形材についても、図5と同様の意味にて図中に押出加工可能な寸法範囲を表示した。
Claims (1)
- 以下全て質量%で、Mg:1.6〜2.6%,Zn:6.0〜7.0%,Cu:0.15〜0.4%,Ti:0.01〜0.05%,Zr:0.10〜0.30%及びMn:0.10〜0.30%であって、Crが含まれずにZrとMnの合計が0.34〜0.6%であり、残部がAlと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を用いてビレットを鋳造し、温度500〜560℃の範囲にて均質化処理し、次に形材温度が500〜533℃の範囲になるように押出加工した直後に冷却速度50℃/min〜500℃/minの範囲にて冷却することで押出方向とは直交方向の形材断面に対して、再結晶の面積比率が5%以下としたことを特徴とするアルミニウム合金押出形材の製造方法。
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