JP5689598B2

JP5689598B2 - タングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法

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Application number: JP2009284557A
Authority: JP
Inventors: 誠笠本; 忠井野
Original assignee: Toshiba Corp; Toshiba Materials Co Ltd
Current assignee: Toshiba Corp; Toshiba Materials Co Ltd
Priority date: 2009-12-15
Filing date: 2009-12-15
Publication date: 2015-03-25
Anticipated expiration: 2029-12-15
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Description

本発明は、タングステンモリブデン合金製ルツボとその製造方法、およびサファイア単結晶の製造方法に係り、特に底部と側壁部とを繋ぐ角部の高温強度に優れるタングステンモリブデン合金製ルツボとその製造方法、およびこのようなタングステンモリブデン合金製ルツボを用いたサファイア単結晶の製造方法に関する。

従来、金属蒸発容器、金属酸化物溶解容器、結晶製作用容器等の高温で用いられる製造装置の一構成部品として、底部と側壁部とが角部を介して連結された上部開放の有底筒状のモリブデン製ルツボが用いられている。

このようなモリブデン製ルツボは、モリブデン鍛造体を切削加工することにより、あるいはモリブデンからなる板材を絞り加工することにより製造されている。例えば、特開平１１−１６９９９３号公報（特許文献１）には、モリブデン鍛造体を用いたルツボが開示されているが、鍛造加工は鍛造加工に伴う押圧や引き延ばしにより粒径の大きなモリブデン結晶粒が発生しやすく、特に加工量の大きい角部においてこのような現象が顕著となるために高温強度が低下しやすい。

また、モリブデンからなる板材を絞り加工する方法については、側壁部の肉厚減少が避けられず、また底部と側壁部とを繋ぐ角部の繊維組織がみだれやすくなるために高温強度に大きなバラツキが発生する。
また、特許第３９１７２０８号公報（特許文献２）には、タングステンを１〜５質量％含有したタングステンモリブデン合金からなるルツボが開示されている。しかしながら、モリブデンの結晶粒径が１ｍｍ以上と大きいことから寿命に関しては十分とは言えなかった。

特開平１１−１６９９９３号公報特許第３９１７２０８号公報

上記のように従来のモリブデン製ルツボは加工歪みが生じやすく、特に加工量の大きい角部には残留歪みが発生しやすく、これにより高温で使用した場合にモリブデン結晶粒の再結晶化が加速されて高温強度が低下しやすくなる。さらに、角部を厚くすることで高温強度を確保することも考えられるが、通常は板材を用いるために必ずしも角部についてのみ厚くすることは容易でない。
また、タングステンモリブデン合金製ルツボに関しても長寿命のルツボは得られていない。

このようにタングステンモリブデン合金製ルツボの高温強度を向上させるために様々な検討が行われているものの、未だ十分な高温強度、特に底部と側壁部とを連結する角部の高温強度に優れるモリブデン製ルツボは得られていない。本発明は上記した課題を解決するためになされたものであって、高温強度、特に底部と側壁部とを連結する角部の高温強度に優れるタングステンモリブデン合金製ルツボを提供することを目的としている。また、本発明は、このような高温強度に優れるタングステンモリブデン合金製ルツボを容易に製造するための製造方法を提供することを目的としている。さらに、本発明は、このような高温強度に優れるタングステンモリブデン合金製ルツボを用いたサファイア単結晶の製造方法を提供することを目的としている。

本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法は、底部と側壁部とが角部を介して連結された上部開放部を有する有底筒状であり、平均結晶粒径１００μｍ以下、相対密度９５％以上のタングステンモリブデン合金製ルツボを製造するための製造方法であって、平均粒径５μｍ以下のタングステン粉末と平均粒径８μｍ以下のモリブデン粉末を、前記タングステン粉末が１〜６０質量％、残部が前記モリブデン粉末となるように混合する混合工程と、圧力９８ＭＰａ以上２００ＭＰａ以下のＣＩＰ成形にてルツボ形状の成形体を作製する成形工程と、成形体を水素雰囲気中１４００℃以上の温度で焼結する第一の焼結工程と、還元雰囲気中または不活性雰囲気中２０００℃以上の温度で焼結する第二の焼結工程、とを具備し、前記第一の焼結工程における焼結および前記第二の焼結工程における焼結はいずれも加圧せずに行うことを特徴とするものである。

本発明によれば、底部と側壁部とが角部を介して連結された上部開放の有底筒状のタングステンモリブデン製ルツボにおいて、平均結晶粒径を１００μｍ以下とすることで、高温強度、特に底部と側壁部とを連結する角部の高温強度に優れるタングステンモリブデン合金製ルツボとすることができる。

また、本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法によれば、本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボを得ることができる。

さらに、本発明によれば、原料の融液から結晶成長によりサファイア単結晶を製造するサファイア単結晶の製造方法において、この原料の融液を入れるルツボとして本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボを用いることで、サファイア単結晶の製造に用いられる製造装置の稼働時間を長くすることができ、これによりサファイア単結晶の生産性を向上し、その生産コストを低減することができる。

本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボの一例を示す断面図。本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボの変形例を示す断面図。本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボの他の変形例を示す断面図。本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボのさらに他の変形例を示す断面図。

以下、本発明について図面を参照して具体的に説明する。
図１は、本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボの一例を示す断面図である。本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボ１はタングステンを１〜６０質量％、残部モリブデンからなるタングステンモリブデン合金からなるものであって、略板状の底部２と、この底部２の外周部を囲むように所定の高さに設けられる側壁部３と、これら底部２と側壁部３とを連結する角部４とを有し、これらが上部の開放された有底筒状となるように一体に形成されたものである。角部４は、例えば底部２や側壁部３と略同様な厚さとされると共に、弧状に湾曲するものとされており、側壁部３は、角部４から略垂直に立ち上がるものとされている。また、タングステンおよびモリブデン以外の不純物成分は０．１質量％以下、さらには０．０５質量％以下と少ないほどよい。代表的な不純物成分は、鉄が０．０１ｗｔ％（１００ｗｔｐｐｍ）以下、それ以外の金属成分は合計で０．０４ｗｔ％（４００ｗｔｐｐｍ）以下、酸素は０．０１ｗｔ％（１００ｗｔｐｐｍ）以下、窒素は０．０１ｗｔ％（１００ｗｔｐｐｍ）以下が好ましい。不純物成分は少ないほど良いことは言うまでもない。

なお、本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボ１としては、少なくともルツボとしての機能を有するものであれば特にその形状は制限されるものではなく、例えば図２に示すように角部４が底部２や側壁部３よりも厚くされていてもよいし、また例えば図３に示すように角部４が略直角に折れ曲がるものとされていてもよいし、さらに例えば図４に示すように側壁部３が底部２から開口部側に向かって徐々に拡径するものとされていてもよい。

タングステンモリブデン合金はタングステンを１〜６０質量％、残部モリブデンからなるものである。タングステンが１質量％未満ではタングステンを添加する効果がなく、６０質量％を超えるとタングステンがリッチになりすぎ価格が高くなる。タングステンの好ましい範囲は１０〜５０質量％、さらには１５〜３５質量％である。
タングステンを添加することにより、モリブデンの粒成長を抑制できるためタングステンモリブデン合金の平均結晶粒径を１００μｍ以下、さらには５０μｍ以下と小さくすることができる。粒成長を抑制できるのでルツボの高温強度を高めることができ、長寿命化を図ることができる。また、タングステンの融点は３４００℃、モリブデンの融点は２６２０℃とタングステンの融点が高いことから、モリブデン単体よりも融点を上げることができるので高温強度を高めることができる。

平均結晶粒径の測定は、線インターセプト法により求められるものである。すなわち、まずタングステンモリブデン製ルツボ１の個々の測定箇所となる断面について５００μｍ×５００μｍの大きさの拡大写真を撮り、この写真上において任意に直線を引き、この直線が横切るタングステン結晶またはモリブデン結晶粒の粒子数を測定すると共に、この直線が横切る個々のタングステン結晶またはモリブデン結晶粒の粒径（直線が横切る部分における粒径、すなわちタングステン結晶またはモリブデン結晶粒を横切る直線の長さ）を測定する。
５００μｍ／結晶粒の個数により平均値を求める。この作業を任意の３か所の単位面積について行いその平均値を平均結晶粒径とする。

また、結晶粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下のタングステンまたはモリブデン結晶粒の割合が粒子数の割合で５０％以上、さらには９０％以上であることが好ましい。すなわち、結晶粒の全粒径の粒子数に対する粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の粒子数の割合（（粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の粒子数）／（全粒径の粒子数）×１００［％］）が５０％以上となるものである。

このように粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の結晶粒の割合を５０％以上とすることで、言い換えれば粒径が１０μｍ未満といった微小な結晶粒や、粒径が１００μｍを超えるような過大な結晶粒を少なくし、全体としての粒径の大幅なバラツキを抑えることで、高温強度、特に底部２と側壁部３とを連結する角部の高温強度に優れるものとすることができる。
なお、５０％以上含まれる粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の結晶粒は、必ずしも粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の中から選ばれる単一の粒径から構成されている必要はなく、粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の範囲内であれば異なる粒径の結晶粒から構成されることができる。
また、粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下のモリブデン結晶粒の割合は、具体的には従来例である鍛造加工により製造した場合に粒径の大きなモリブデン結晶粒が発生しやすい角部４における任意の２箇所と、そうでない側壁部３における任意の２箇所との計４箇所の測定箇所について求められる粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下のモリブデン結晶粒の割合を平均して求められるものである。

それぞれの測定箇所における粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の結晶粒の割合は、具体的には線インターセプト法により求められるものである。すなわち、まずモリブデン製ルツボ１の個々の測定箇所となる断面について５００μｍ×５００μｍの大きさの拡大写真を撮り、この写真上において任意に直線を引き、この直線が横切るモリブデン結晶粒の粒子数を測定すると共に、この直線が横切る個々のモリブデン結晶粒の粒径（直線が横切る部分における粒径、すなわちモリブデン結晶粒を横切る直線の長さ）を測定する。

そして、このようにして測定されたモリブデン結晶粒の粒子数と、粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下となるモリブデン結晶粒の粒子数とから、上記式により個々の測定箇所における粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の結晶粒の割合を求めることができる。また、このようにして求められた個々の測定箇所（２箇所（角部４）＋２箇所（側壁部３）、計４箇所）における粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下の結晶粒の割合をさらに平均することで、最終的な平均値としての粒径が１０μｍ以上１００μｍ以下のタングステン結晶およびモリブデン結晶粒の割合を求めることができる。

このようなタングステンモリブデン合金製ルツボ１は、高温強度、特に底部２と側壁部３とを連結する角部の高温強度に優れていることから、大型のもの、特に開口部の内径が１００ｍｍ以上、さらには３００ｍｍ以上となるようなものに好適に用いることができる。

タングステン結晶およびモリブデン結晶粒の平均粒径は３０μｍ以上７０μｍ以下であることが好ましい。このような平均粒径であれば、高温強度、特に底部２と側壁部３とを連結する角部の高温強度に優れるものとなりやすい。

側壁部３と角部４との厚さは同じであってもよいし異なっていてもよいが、角部４の高温強度を確保する観点から側壁部３に対して角部４が厚くなっていることが好ましく、例えば側壁部３に対する角部４の厚さの比（角部４の厚さ／側壁部３の厚さ）が１．２以上となっていることが好ましい。厚さの比が上記した範囲よりも小さいと角部４の高温強度を向上させる効果が必ずしも十分でなく、また上記した範囲内であれば角部４の高温強度を十分なものとすることができ、これを超えて大きくなるとかえってタングステンモリブデン合金製ルツボ１の重量が不必要に増加するおそれがあるために好ましくない。

側壁部３、角部４における厚さを測定する部位は必ずしも限定されるものではないが、通常、側壁部３については、例えば図１の波線５で示すような側壁部３の高さ方向の略中間部であることが好ましく、また角部４については、例えば図１の波線６で示すように、角部４の湾曲部分における内面および外面のそれぞれの径方向の略中間部を結ぶ部分であることが好ましい。

また、側壁部３に対する角部４の結晶粒の平均粒径の比（角部４の結晶粒の平均粒径／側壁部３の結晶粒の平均粒径）は０．８以上１．２以下であることが好ましい。平均粒径の比が上記した範囲外となる場合、いずれの場合についても側壁部３と角部４との間に平均粒径の大きなバラツキがあることとなり、高温強度に優れないものとなるおそれがある。

なお、側壁部３、角部４の結晶粒の平均粒径は、具体的にはそれぞれ任意の２箇所の測定箇所について求められるモリブデン結晶粒の平均粒径をさらに平均して求められるものである。個々の測定箇所における結晶粒の平均粒径は、上記したような線インターセプト法により求められるものである。

側壁部３、角部４におけるモリブデン結晶粒の平均粒径の測定箇所は必ずしも限定されるものではないが、例えば側壁部３については、例えば図１の波線５で示すような側壁部３の高さ方向の略中間部であることが好ましい。また、角部４については、例えば図１に示すように角部４が弧状に湾曲するものについては、この弧状に湾曲する部分の範囲内であることが好ましく、また例えば図３に示すように角部４が角状であるものについては、同図に示す底部２の内面の延長面２ａと側壁部３の内面の延長面３ａとで囲まれる範囲内であることが好ましい。

また、タングステンモリブデン合金製ルツボ１の密度は９５％以上、さらには９７％以上１００％以下であることが好ましい。密度の求め方は、タングステンの比重１９．３ｇ／ｃｍ^３、モリブデンの比重１０．２ｇ／ｃｍ^３、タングステンモリブデン合金の重量比から理論密度を求める。次に、アルキメデス法で実測値を求め、（実測値／理論密度）×１００％により密度を求める。

また、単位面積５００μｍ×５００μｍにおける酸素分布が、モリブデン領域よりもタングステン領域に多く分布していることが好ましい。ルツボの寿命が低下する理由の一つに、酸素がモリブデン結晶表面に進出してきておきる「ふくれ」現象がある。ふくれが発生すると側壁部や底部がふくれ上がりルツボ形状が維持できなくなる。また、場合によっては穴があくこともある。
一方でタングステン結晶は酸素を結晶内に取り込む量がモリブデン結晶よりも多い。そのため、タングステンが存在することにより、結晶表面に進出する酸素量を減らすことができるのでふくれの発生を抑えることができる。
酸素の分布は、ＥＰＭＡにより、タングステン、モリブデン、酸素のカラーマッピングを行えば測定できる。単位面積５００μｍ×５００μｍを一度に測定できれば、それで測定し、分かりにくい場合は単位面積を小さくして、合計で５００μｍ×５００μｍとなるように測定してもよい。
カラーマッピングの結果、タングステン領域とモリブデン領域の酸素濃度の平均値を求める。
タングステンやモリブデンは、タングステン粉末やモリブデン粉末を製造する原料としてタングステン酸化物やモリブデン酸化物を使っている。そのため、出来上がったタングステン粉末やモリブデン粉末には不純物として酸素が混入し易い。
本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボではタングステンを所定量含有しているので、酸素をタングステン結晶内に取り込むことができ、ルツボ使用時にふくれの発生を抑制できる。

このようなタングステンモリブデン合金製ルツボ１は、タングステンおよびモリブデン粉末を焼結するものであることが好ましく、焼結後に鍛造加工されていないことが好ましい。なお、本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボ１については、鍛造加工されていないことが好ましいが、例えば焼結後に形状を整えるための切削加工等が行われていても構わない。
また、焼結法によれば、厚さに関して従来の鍛造加工のような製造上の制限が少なく、側壁部３と角部４とで厚さが異なるものを容易に製造することができ、例えば側壁部３に対して角部４を厚くするようにすることで、角部４の高温強度に優れるものとすることができる。

さらに、鍛造加工を行う場合、加工時の押圧による引き延ばしなどにより粒径が１００μｍを超えるような過大な結晶粒が発生しやすく、特に角部４のような加工量の大きい部分に過大な結晶粒が発生して高温強度が低下しやすくなるが、焼結後に鍛造加工を行わないものとすることで、このような過大な結晶粒の発生を抑制し、高温強度、特に角部４の高温強度に優れたものとすることができる。特に過大なモリブデン結晶粒が形成されるとふくれの原因になり易い。また、鍛造加工を行う場合、角部４に残留歪みが発生しやすく、これにより高温での使用時に再結晶化が加速されて高温強度が低下しやすくなるが、ＨＩＰ処理後に鍛造加工を行わないものとすることで角部４における残留歪みの発生を抑制し、これにより再結晶化を抑制して高温強度に優れたものとすることができる。

次に製造方法について説明する。本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法は特に限定されるものではないが、歩留まり良く得るための方法として次のものが挙げられる。
本発明の第一のタングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法は、底部と側壁部とが角部を介して連結された上部開放部を有する有底筒状のタングステンモリブデン合金製ルツボを製造するための製造方法であって、タングステン粉末とモリブデン粉末を混合する混合工程と、圧力１ｔｏｎ／ｃｍ^２以上のＣＩＰ成形にてルツボ形状の成形体を作製する成形工程と、成形体を水素雰囲気中１４００℃以上の温度で焼結する第一の焼結工程と、還元雰囲気中２０００℃以上の温度で焼結する第二の焼結工程、とを具備することを特徴とするものである。

まず、タングステン粉末とモリブデン粉末を混合する混合工程を行う。タングステン粉末は平均粒径５μｍ以下、酸素含有量０．１ｗｔ％以下のものが好ましい。また、モリブデン粉末は平均粒径８μｍ以下、酸素含有量０．１ｗｔ％以下のものが好ましい。タングステン粉末とモリブデン粉末を均一に混ざるように混合する。また、タングステン粉末およびモリブデン粉末の純度は９９．９％以上と高純度の粉末が好ましい。
次に、圧力１ｔｏｎ／ｃｍ^２以上（９８ＭＰａ以上）のＣＩＰ成形にてルツボ形状の成形体を作製する成形工程を行う。ＣＩＰ成形（静水圧プレス）は、混合粉末をゴム袋などの柔軟な袋に詰めて、水や油などで圧力をかけて成形する方法である。成形圧力は１ｔｏｎ／ｃｍ^２以上である。成形圧力が１ｔｏｎ／ｃｍ^２未満であると成形体の密度が不十分となり、焼結体として密度９５％以上のものが得難い。成形圧力の上限は特に限定されるものではないが２００ＭＰａ以下が好ましい。

次に、成形体を水素雰囲気中１４００℃以上の温度で焼結する第一の焼結工程を行う。焼結温度の上限は後述する第二の焼結工程の温度より低いことが好ましい。また、焼結時間は８時間以上が好ましい。内径が３００ｍｍ以上と大型のものは焼結時間を１６００℃以上×１０時間以上が好ましい。
次に、還元雰囲気中または不活性雰囲気中２０００℃以上の温度で焼結する第二の焼結工程を行う。還元雰囲気は、水素雰囲気、一酸化炭素雰囲気などが挙げられる。また、不活性雰囲気はアルゴンが好ましい。また、焼結時間は５時間以上が好ましい。
第一の焼結工程および、必要に応じ第二の焼結工程を水素雰囲気（または還元性雰囲気）で行うことにより、ふくれの原因となる焼結体中の酸素を除去できる。
焼結後は、必要に応じ形状を整えるための切削加工等を行うことも可能である。

次に、本発明の第二のモリブデン製ルツボ１の製造方法について説明する。
第二のタングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法は、底部と側壁部とが角部を介して連結された上部開放部を有する有底筒状のタングステンモリブデン合金製ルツボを製造するための製造方法であって、タングステン粉末とモリブデン粉末を混合する混合工程と、混合した粉末をルツボ形状に成形する成形工程と、不活性雰囲気中、圧力１００ＭＰａ以上、１３００℃以上でＨＩＰ処理するＨＩＰ工程、とを具備することを特徴とするものである。

原料となるタングステン粉末やモリブデン粉末は第一の製造方法と同じである。タングステン粉末とモリブデン粉末を均一に混ざるように混合する。
次に混合した粉末をルツボ形状に成形する成形工程を行う。成形方法は必ずしも限定されるものではなく、例えば一軸金型プレスを用いて行ってもよいし、また例えば一軸金型プレスを用いて予備成形した後、ゴム型を用いてＣＩＰ（冷間静水圧プレス）を行ってもよい。また、成形圧力は、例えば５０ＭＰａ以上２００ＭＰａ以下とすることが好ましい。成形圧力が上記した範囲よりも小さい場合、例えばＨＩＰ処理したとしても十分に緻密化させることができず、高温強度が十分でなく、また密度も十分なものとならないおそれがある。また、成形圧力が上記した範囲よりも大きい場合、例えば成形金型の耐久性が低下するおそれがあるため好ましくない。

ＨＩＰ処理は、タングステン粉末とモリブデン粉末の混合粉末、またはその成形体を高温においても被覆可能な金属製あるいはガラス製容器等に封入脱気し、不活性雰囲気媒体を通じて等方的に加圧しながら加熱焼結する方法で、例えばホットプレスが一軸方向の加圧であるのに対し等方加圧であるためにより均質高密度の焼結体を低温焼結で得ることができる。
ＨＩＰ工程は、不活性雰囲気中、圧力１００ＭＰａ以上、１３００℃以上行うものとする。不活性雰囲気は、アルゴン雰囲気が好ましい。また、圧力は１００ＭＰａ以上である。圧力が１００ＭＰａ未満では密度が低下する恐れがある。圧力の上限は特に限定されるものではないが、５００ＭＰａ以下が好ましい。

また、ＨＩＰ温度は１３００℃以上である。１３００℃未満では密度が低下するおそれがある。ＨＩＰ温度の上限は特に限定されるものではないが２０００℃以下が好ましい。また、ＨＩＰ時間は３時間以上１０時間以下が好ましい。

また、ＨＩＰ処理は、例えば成形体を予め理論密度よりも僅かに低い密度となるように予備焼結した後、この予備焼結体をＨＩＰ処理することによりタングステンモリブデン合金製ルツボ１としてもよい。このように予め予備焼結を行った後、ＨＩＰ処理することで、より均質高密度なタングステンモリブデン合金製ルツボ１を得ることができる。
また、ＨＩＰ処理後、必要に応じ形状を整えるための切削加工等を行うことも可能である。

このようにして得られるタングステンモリブデン合金製ルツボ１は、金属蒸発容器、金属酸化物溶解容器、結晶製作用容器等の高温下で用いられる製造装置の一構成部品として好適に用いることができ、特に青色などのＬＥＤ用のＧａＮ成膜基板等の基板材料として好適に使用されるサファイア単結晶の製造に用いることができる。

サファイア単結晶の製造は、例えばルツボ内に原料を入れて溶融し、この融液にサファイア単結晶からなる種結晶を接触させ、これを回転させながら引き上げることで単結晶を成長させるものである。本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボ１は、このような原料の融液を入れるためのルツボとして好適に用いられる。

具体的には、引き上げ装置として、例えば上部が開口する有底筒状の加熱炉と、この加熱炉の上方から挿入されるようにして配置される引き上げ棒とを有するものを用いる。引き上げ棒の下部先端側には種結晶が固定されている。また、タングステンモリブデン合金製ルツボ１は、このような引き上げ装置における加熱炉の内側底部に配置される。
このような引き上げ装置においては、まずタングステンモリブデン合金製ルツボ１内にサファイア単結晶の原料となる酸化アルミニウムを投入し、溶融させて融液を得る。その後、融液が入ったタングステンモリブデン合金製ルツボ１に種結晶を固定した引き上げ棒を入れて種付けを行う。その後、引き上げ棒を回転させながら引き上げて、サファイア単結晶である略円柱状の単結晶インゴットを得る。本発明のタングステンモリブデン合金製ルツボは、高温強度を向上させているため、溶解温度を２０００℃以上、さらには２２００℃以上にしたとしても長寿命が得られる。

以下、本発明について実施例を参照して具体的に説明する。
（実施例１〜３）
純度９９．９５％以上のタングステン粉末（平均粒径３μｍ、不純物酸素０．１ｗｔ％）と純度９９．９５％以上のモリブデン粉末（平均粒径５μｍ、不純物酸素０．１ｗｔ％）を混合して混合粉末を調製した。成形圧力として実施例１（１００ＭＰａ）、実施例２（１２０ＭＰａ）、実施例３（１５０ＭＰａ）の圧力にてＣＩＰ成形を行った。
次に、水素雰囲気中で、実施例１（１４３０℃×８時間）、実施例２（１６５０℃×１０時間）、実施例３（１５５０℃×１１時間）の第一の焼結工程を行った。第二の焼結工程は、アルゴン雰囲気中２０００℃×６時間（実施例１）、水素雰囲気中２０５０℃×５時間（実施例２）、水素雰囲気中２１００℃×７時間（実施例３）で行った。
できあがったルツボを切削加工して実施例１〜３に係るルツボとした。

なお、各実施例で製造したタングステンモリブデン合金製ルツボの全体形状、角部形状、厚さ（角部、側壁部）は表１に示す通りとした。すなわち、実施例１、３のモリブデン製ルツボは、図１に示すように角部が側壁部とほぼ同様な厚さであって弧状に湾曲し、側壁部３が角部４から略垂直に立ち上がるものとした。また、実施例２のモリブデン製ルツボは、図２に示すように角部が側壁部に比べて極端に厚いものとした。また、ルツボはタングステンおよびモリブデン以外の不純物成分は０．０２ｗｔ％以下であった。

（比較例１）
純度９９．９５％以上のモリブデン粉末（平均粒径５μｍ、不純物酸素０．１ｗｔ％）のみで製造した以外は実施例１と同様のものを用意した。
（比較例２）
焼結条件を変えて、平均結晶粒径を１０００μｍとした以外は実施例１と同様のものを用意した。

実施例１〜３および比較例１〜２に係るルツボに関して、平均結晶粒径、１０〜９０μｍの結晶粒の割合、密度、タングステン結晶領域とモリブデン結晶領域の酸素分布について調べた。
平均結晶粒および１０〜９０μｍの結晶粒の割合は前述のインターセプト法を利用した方法により求めた。また、密度は、前述のアルキメデス法と理論密度の比により求めた。また、タングステン結晶領域とモリブデン結晶領域の酸素分布についてはＥＰＭＡを用いて調べた。その結果を表２に示す。

また、実施例１〜３、比較例１、２のモリブデン製ルツボについて耐久性の評価を行った。耐久性の評価は、まずルツボにサファイア融液を入れて２０００℃で１２０時間と２００時間の熱処理を行い、ルツボのふくれの有無を目視により確認した。その結果を表３に示す。

表から分かる通り、本実施例に係るルツボは優れた耐久性を示した。それに対し、モリブデンのみで製造した比較例１は１２０時間でふくれが発生した。また、平均粒径の大きな比較例２は１２０時間では小さなふくれが確認され、２００時間では使用できないほどの大きなふくれが生じた。

（実施例４〜６）
純度９９．９７％以上のタングステン粉末（平均粒径５μｍ、不純物酸素０．１ｗｔ％）と純度９９．９７％以上のモリブデン粉末（平均粒径７μｍ、不純物酸素０．１ｗｔ％）を混合して混合粉末を調製した。次に、成形工程として、圧力１５０ＭＰａでＣＩＰ成形した。
ＨＩＰ処理は、実施例４は１２０ＭＰａ×１３４０℃×４時間、実施例５は１４０ＭＰａ×１５８０℃×６時間、実施例６は１８０ＭＰａ×１８００℃×５時間、で行った。できあがったルツボを切削加工して実施例４〜６に係るルツボとした。

次に、このようにして製造された実施例４〜６のタングステンモリブデン合金製ルツボについて、実施例１と同様の測定を行った。結果を表５に併せて示す。

実施例４はタングステ量が少ないため耐久性が低下した。実施例５〜６はすぐれた耐久性を示した。このため、タングステンの量は１０質量％以上が好ましいと言える。
（実施例７〜８）
ルツボのサイズを表６に示すように大型化したものを作製した。
タングステン粉末（純度９９．９５％以上、平均粒径５μｍ、不純物酸素０．０３ｗｔ％）とモリブデン粉末（純度９９．９５％以上、平均粒径３μｍ、不純物酸素０．０３ｗｔ％）のものを用意した。
実施例７では、ＣＩＰ圧力１７０ＭＰａ、水素雰囲気中１７００℃×８時間の第一焼結後、アルゴン雰囲気中２０７０℃×８時間の第二焼結工程を行って製造した。また、実施例８はＣＩＰ圧力１７０ＭＰａ、水素雰囲気中１８００℃×７時間の第一焼結後、アルゴン雰囲気中２０５０℃×９時間の第二焼結工程を行って製造した。

ルツボサイズを内径３００ｍｍ以上、さらには４００ｍｍ以上と大型化してもすぐれた耐久性を示すルツボが得られた。このため、サイファイア単結晶を製造するにあたり、ルツボの取り換え時期が長くとれるので製造効率が上がる。

１…タングステンモリブデン合金製ルツボ
２…底部
３…側壁部
４…角部

Claims

底部と側壁部とが角部を介して連結された上部開放部を有する有底筒状であり、平均結晶粒径１００μｍ以下、相対密度９５％以上のタングステンモリブデン合金製ルツボを製造するための製造方法であって、
平均粒径５μｍ以下のタングステン粉末と平均粒径８μｍ以下のモリブデン粉末を、前記タングステン粉末が１〜６０質量％、残部が前記モリブデン粉末となるように混合する混合工程と、
圧力９８ＭＰａ以上２００ＭＰａ以下のＣＩＰ成形にてルツボ形状の成形体を作製する成形工程と、
成形体を水素雰囲気中１４００℃以上の温度で焼結する第一の焼結工程と、
還元雰囲気中または不活性雰囲気中２０００℃以上の温度で焼結する第二の焼結工程、
とを具備し、
前記第一の焼結工程における焼結および前記第二の焼結工程における焼結はいずれも加圧せずに行うことを特徴とするタングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法。
前記タングステン粉末は酸素含有量０．１質量％以下、前記モリブデン粉末は酸素含有量０．１質量％以下であることを特徴とする請求項１記載のタングステンモリブデン合金製ルツボの製造方法。