JP5390839B2 - 切断端面耐食性に優れたクロメートフリー化成処理亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
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Description
本発明に用いられるキレート剤には、ポリマーキレート剤および低分子量キレート剤の両方が含まれる。
上記亜硝酸塩としては、代表的には亜硝酸のアルカリ金属塩またはアルカリ土類金属塩が挙げられる。このうち好ましいのは、ナトリウム、カリウム、リチウム、カルシウム、マグネシウムの亜硝酸塩から選択される少なくとも1種である。また後記する有機アミンの亜硝酸塩として好ましいのはジシクロヘキシルアミンの亜硝酸塩である。
上記アミノカルボン酸誘導体としては、例えばアクリルアミド、ジメチルアクリルアミドのアミド類と、スチレン、アクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリル酸、メタクリル酸、スチレンスルホン酸、イタコン酸、マレイン酸など、及びこれらの塩類などのような共重合可能な不飽和結合を有するカルボン酸化類との共重合体が挙げられる。
上記ポリリン酸系化合物としては、代表的には、トリポリリン酸アルミニウム(AlH2P3O10・2H2O)が例示され、市販品として、例えば、K−フレッシュ#100P(テイカ株式会社製商品名)が挙げられる。上記組成のトリポリリン酸アルミニウムは固体酸であるので、固体塩基と混合して使用することも可能である。各種固体塩基と混合したトリポリリン酸アルミニウムは、市販品を用いても良く、例えば、K−ホワイト82、K105、Ca750(テイカ株式会社製商品名)などをそのまま使用することができる。
カテキンはポリフェノール化合物の一種であり、本発明では、防錆剤として通常用いられるカテキン類を使用することができる。具体的には、例えば、タンニン酸、没食子酸、カテキンなどが代表的に例示される。これらは単独で使用してもよいし、2種以上を併用してもよい。
上記有機アミン塩としては、例えばエチレンジアミン、プロピレンジアミン、ブチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、ジエチレントリアミン、ジプロピレンジアミン、ジブチレントリアミン、イミノビスプロピルアミン、モノメチルアミノプロピルアミン、メチルイミノビスプロピルアミン等の脂肪族ポリアミン;フェニレンジアミン、o−,m−,p−キシリレンジアミン、3,5−ジアミノクロロベンゼン等の芳香族ポリアミン;1,3−ビス(アミノメチル)シクロヘキサン等のシクロアルカン系ポリアミンポリビニルアミン、ポリアリルアミン等の不飽和アミンの重合体;ビニルアミン、アリルアミン等の不飽和アミン等の塩類が挙げられる。前記塩類としては、前述した(キレート剤またはその塩)の欄に説明したものが好ましく例示される。上記有機アミン塩はカルボキシル基を更に有していても良く、これにより、金属の吸着効果が一層高められる。上記ポリアミン類が環状イミンの重合体、不飽和アミンの重合体及びその共重合体の場合には、数平均分子量が300〜200万のものが好ましく、特に1000〜50万のものが好ましい。
Cは強度向上に有効な元素であり過剰になると強度が高くなりすぎることによって加工性が劣化する元素である。そこで、C量は0.05%以下とすることが好ましい。C量はより好ましくは0.04%以下であり、さらに好ましくは0.03%以下である。C量の下限については、加工性の観点からは特に限定されないが、製鋼能力等を考慮し、おおむね、0.002%程度とすることが好ましい。
Siは固溶強化元素として有効であり過剰になると強度が高くなりすぎることによって加工性が低下する。また過剰になると化成処理性が劣化する。そこでSi量は0.01%以下とすることが好ましい。Si量はより好ましくは0.009%以下、さらに好ましくは0.008%以下である。
Mnは、Sと結合してMnSを形成させることにより、固溶Sによる脆化を抑制する作用を有する元素である。そこでMn量は0.05%以上とすることが好ましい。Mn量はより好ましくは0.1%以上であり、さらに好ましくは0.15%以上である。一方、Mn量が過剰になると強度が上昇しすぎて加工性が低下する。そこでMn量は0.30%以下とすることが好ましい。Mn量はより好ましくは0.27%以下であり、さらに好ましくは0.25%以下である。
Alは脱酸の作用を有する元素である。そこでAl量は0.002%以上とすることが好ましい。Al量はより好ましくは0.005%以上、さらに好ましくは0.01%以上である。一方、Al量が過剰になると介在物中のAl量が増加して切断端面耐食性を劣化させる。そこでAl量は0.040%以下とすることが好ましい。Al量はより好ましくは0.039%以下、さらに好ましくは0.037%以下である。
Pは固溶強化元素であり、過剰になると強度が高くなりすぎて加工性が劣化する。そこでP量は0.02%以下とすることが好ましい。P量は少ないほど良く、より好ましくは0.017%以下、さらに好ましくは0.015%以下である。
Sは、固溶Sとして存在すると脆化の原因となり、またMnSとして析出すると切断端面耐食性を低下させる元素である。そこでSは0.010%以下とすることが好ましい。S量は少ないほど良く、より好ましくは0.009%以下、さらに好ましくは0.007%以下である。
Tiは炭窒化物形成元素であり、鋼中の固溶C、固溶Nを低減し加工性を向上させる作用を有する。そこでTi量は0.01%以上とすることが好ましい。Ti量はより好ましくは0.02%以上、さらに好ましくは0.03%以上である。一方、Ti量が過剰になると化成処理性および延性が劣化する。そこでTi量は0.10%以下とすることが好ましい。Ti量はより好ましくは0.09%以下、さらに好ましくは0.08%以下である
。
Bは耐縦割れ性を向上させるのに有効な元素である。そこで、B量は0.0001%以上とすることが好ましい。B量はより好ましくは0.0005%以上、さらに好ましくは0.001%以上である。一方、B量が過剰になると加工性が劣化する。そこでB量は0.003%以下とすることが好ましい。B量はより好ましくは0.0025%以下、さらに好ましくは0.002%以下である。
表1に示す成分組成の鋼を真空溶解炉で溶製し、インゴットを作製した。このインゴットを1100℃に加熱し、仕上温度880℃、巻取り温度500℃で熱間圧延を行い、板厚3.2mmの熱延板を得た。続いて、熱間圧延板を酸洗し表面のスケールを除去した後、板厚0.8mmとなるように冷間圧延した。得られた冷延板をアルカリ電解脱脂し、表面に付着した圧延油を除去した後、N2雰囲気下630℃で17時間焼鈍を行った。その後下記の条件で電気めっき、およびクロメートフリー化成処理を施した。
めっき液組成:ZnSO4・7H2O 350g/l
Na2SO4 80g/l
H2SO4 20g/l
NiSO4・6H2O 0.9g/l
FeSO4・7H2O 9g/l
Fe2(SO4)3・nH2O(n=9.5) 1.8g/l
Na2MoO4・2H2O 0.03g/l
40%Cr2(SO4)3溶液 0.9g/l
電流密度 :50A/dm2
めっき液温度:60℃
電極(陽極):IrOx電極
めっき付着量:20g/m2
本実施例では、特開2005−264312号の実施例に記載の製造方法に基づき、亜鉛めっき層の上に表面改質層およびクロメートフリー化成処理皮膜を順次形成した。
上記の亜鉛めっきおよびクロメートフリー化成処理を施す前の鋼板を切断し、幅方向の中心位置から、長さ20mm×幅10mm×厚さ0.8mmの試料を採取し、非水溶媒系の10%アセチルアセトン電解液に浸漬し、20mA/cm2の電流値で定電流電解し、鋼を溶解した。その溶解液を孔径5.0μmのフィルターに通し、孔径0.1μmのフィルター上に残留した直径0.1〜5.0μmの介在物を採取した。この介在物を灰化した後、炭酸ナトリウム:四ほう酸ナトリウム=2:1の液で加熱してガラス状に溶融し、さらに塩酸:水=1:1の液に溶融して溶液化し、ICP発光分析装置にてAl、Mn、およびSの定量分析を行った。
上記のクロメートフリー化成処理まで行った鋼板を板厚方向に切断し、幅方向の中心位置から長さ100mm×幅30mm×厚み0.8mmの試料を採取した。試料を脱脂後、塩化ビニル製サンプルラックに設置して恒温恒湿試験を実施した。サンプルの設置位置は、ラック内位置の影響をなくすため任意の4ヵ所にそれぞれ試料を設置した(n=4)。試料の前後には、恒温恒湿試験機内を循環する風がサンプルに直接当たるのを避けるため、長さ100mm×幅50mm×厚さ0.8mmのダミー板を設置した。恒温恒湿試験は、40℃、95%RHに3時間保持後、20℃、60%RHに1時間保持するというサイクルを28日間繰り返し行った。この条件は、結露の発生を想定して設定したものであり、高湿下のサイクル試験を行なっている点で、従来の一般的な切断端面耐食性評価試験に比べて過酷な条件を採用している。試験開始から28日後に切断端面の赤錆の発生状況を拡大鏡(倍率3倍)を用いて観察するとともに、切断端面の写真を撮影し、画像解析により切断端面に占める赤錆の面積率を測定した。このようにして得られた面積率の結果(n=4)の平均値を算出し、下記基準に基づいて切断端面耐食性を評価した。本実施例では、◎および○を、切断端面耐食性に優れると評価した。なお、得られた赤錆の面積率に対して分散分析を実施し、材料毎の面積率の平均値は統計的に有意であることを確認している。
○:赤錆面積率1.0%以上2.0%未満
△:赤錆面積率2.0%以上3.0%未満
×:赤錆面積率3.0%以上
結果を表1に示す。
本実施例では、前述した実施例1において、クロメートフリー化成処理皮膜中に所定の金属吸着腐食防止剤を添加したときの切断端面耐食性効果を調べた。
Claims (5)
- 冷間圧延後、N2雰囲気下で焼鈍して得られた下地鋼板の上に亜鉛めっき皮膜及びクロメートフリー化成処理皮膜が施された鋼板であって、
前記下地鋼板は、
C :0.05%(質量%の意味。以下、同じ。)以下(0%を含まない)、
Si:0.01%以下(0%を含まない)、
Mn:0.05〜0.30%、
Al:0.002〜0.040%、
P :0.02%以下(0%を含まない)、
S :0.010%以下(0%を含まない)
を含有し、残部が鉄および不可避不純物であり、かつ
前記下地鋼板に存在する直径0.1〜5.0μmの介在物中に含まれるAl、Mn、およびSは、前記下地鋼板全体に占める割合で、
Al:100ppm(質量ppmの意味。以下、同じ。)以下、
Mn:150ppm以下、
S :150ppm以下
を満足することを特徴とする切断端面耐食性に優れたクロメートフリー化成処理亜鉛めっき鋼板。 - 前記下地鋼板が更に、
Ti:0.01〜0.10%を含有する請求項1に記載のクロメートフリー化成処理亜鉛めっき鋼板。 - 前記下地鋼板が更に、
B:0.0001〜0.003%を含有する請求項1または2に記載のクロメートフリー化成処理亜鉛めっき鋼板。 - 前記クロメートフリー化成処理皮膜の膜厚が0.05〜5μmであり、且つ、前記クロメートフリー化成処理皮膜は金属吸着腐食防止剤を含有する請求項1〜3のいずれかに記載のクロメートフリー化成処理亜鉛めっき鋼板。
- 前記金属吸着腐食防止剤は、キレート剤またはその塩、亜硝酸塩、アミノカルボン酸誘導体、ポリリン酸塩系化合物、カテキン類、または有機アミン塩である請求項4に記載のクロメートフリー化成処理亜鉛めっき鋼板。
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