JP5039750B2

JP5039750B2 - タイヤ

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Publication number: JP5039750B2
Application number: JP2009155017A
Authority: JP
Inventors: 達也宮崎
Original assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Rubber Industries Ltd
Priority date: 2008-08-07
Filing date: 2009-06-30
Publication date: 2012-10-03
Anticipated expiration: 2029-06-30
Also published as: US8530575B2; KR101472597B1; ATE487614T1; CN101643004A; US20100032071A1; CN101643004B; KR20100019323A; EP2154006B1; DE602009000345D1; EP2154006A1; RU2424910C2; RU2009130162A; JP2010058782A

Description

本発明は、転がり抵抗の低減とタイヤの強度の向上を両立させたタイヤに関する。

従来、タイヤの転がり抵抗の低減（転がり抵抗性能の向上）により、車の低燃費化がおこなわれてきた。近年、車の低燃費化への要求がますます強くなってきており、より優れた低発熱性が要求されている。たとえば、タイヤの転がり抵抗を低減させる方法として、使用するゴムが多い順に、トレッド、サイドウォール、ブレーカーゴムおよびクリンチなどの損失正接ｔａｎδを低減する方法が行われている。

タイヤの部材の転がり抵抗を低減させる試みとしては、たとえば、特許文献１には、サイドウォール用ゴム組成物にゴム成分として、スズ変性ポリブタジエンゴムを用いることが、特許文献２にはカーカス被覆用ゴム組成物のゴム成分として溶液重合変性スチレンブタジエンゴムおよび／またはスズ変性ブタジエンゴムを用いることが記載されている。

サイドウォールゴムの損失正接ｔａｎδを低減させる方法としては、フィラーの配合量を減らしたり、カーボンブラックの粒径を大きくしたり、変性ブタジエンゴムを配合するがあげられるが、一般に破断時伸びが低下する。また、クリンチゴムの損失正接ｔａｎδを低減する方法としても、フィラーの配合量を減らしたり、カーボンブラックの粒径を大きくしたり、変性ブタジエンゴムを配合することがあげられるが、やはり、破断時伸びが低下するため、縁石によるダメージや、リム組み時のダメージをまねき、さらにはリムチェーフィングの摩耗の原因となる。

つまり、転がり抵抗の低減と破断時伸びの向上を両立させることは困難であり、低転がり抵抗性と優れた強度を有するタイヤはなかった。

特開平５−３２０４２１号公報特開２００７−１６１８１９号公報

本発明は、タイヤの低転がり抵抗性とタイヤの強度の向上を両立させたタイヤを提供することを目的とする。

本発明は、サイドウォール、ケースおよびクリンチを有するタイヤであって、
サイドウォールが、（ａ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム３５〜６５質量％、（ａ２）変性ブタジエンゴム１５〜５５質量％、および（ａ３）他のゴム０〜５０質量％含むゴム成分（Ａ１）と、該ゴム成分（Ａ１）１００質量部に対して（Ａ２）フィラーを２０〜４０質量部含むゴム組成物であって、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が２．０〜３．５ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．１２未満であるサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）を含み、
ケースコードが、（ｂ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム５０〜８０質量％、（ｂ２）変性スチレンブタジエンゴム、変性ブタジエンゴムおよびエポキシ化天然ゴムよりなる群から選択される少なくとも１種のジエン系ゴム２０〜４５質量％、および（ｂ３）他のゴム０〜３０質量％含むゴム成分（Ｂ１）と、該ゴム成分（Ｂ１）１００質量部に対して（Ｂ２）フィラーを２０〜４０質量部含むゴム組成物であって、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が２．０〜３．５ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．１２未満であるケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）で被覆されてなり、ならびに
クリンチが、（ｃ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム３０〜５０質量％、（ｃ２）変性ブタジエンゴム１５〜７０質量％、および（ｃ３）他のゴム０〜５５質量％含むゴム成分（Ｃ１）と、該ゴム成分（Ｃ１）１００質量部に対して（Ｃ２）フィラーを３５〜８０質量部含むゴム組成物であって、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が４．５〜９．０ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．１２未満であるクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）を含むタイヤに関する。

サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）において、（ａ１）として天然ゴムを、（ａ２）としてスズ変性ブタジエンゴムを、（Ａ２）としてチッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が４５ｍ²／ｇ未満のカーボンブラックを含むことが好ましい。

ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）において、（ｂ１）として天然ゴムを、（ｂ２）として変性スチレンブタジエンゴムを、（Ｂ２）としてカーボンブラックとシリカを含むことが好ましい。

クリンチ用ゴム組成物（Ｃ）において、（ｃ１）として天然ゴムを、（ｃ２）としてスズ変性ブタジエンゴムを、（ｃ３）としてシンジオタクチック結晶含有ブタジエンゴムを、（Ｃ２）としてチッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が４５ｍ²／ｇ以上のカーボンブラックとチッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が４０ｍ²／ｇ以上のシリカを含むことが好ましい。

本発明によれば、所定のゴム組成物からなるサイドウォール、ケースおよびクリンチを組み合わせてタイヤにすることで、転がり抵抗の低減とタイヤの強度の向上を両立させたタイヤを提供することができる。

本発明のタイヤは、特定の組成と特性を有するサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）からなるサイドウォール、特定の組成と特性を有するケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）でコードを被覆したケースおよび特定の組成と特性を有するクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）を含むクリンチを有する。以下、各部分について説明する。

（Ａ）サイドウォール用ゴム組成物
本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、特定のゴム成分（Ａ１）およびフィラー（Ａ２）を含有する。

ゴム成分（Ａ１）は、天然ゴム（ＮＲ）および／またはイソプレンゴム（ＩＲ）（ａ１）ならびに変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）（ａ２）を含有する。

ＮＲとしては、とくに制限はなく、通常ゴム工業で使用されるものを使用することができ、具体的には、ＲＳＳ♯３、ＴＳＲ２０などがあげられる。

また、ＩＲとしても、とくに制限はなく、タイヤ工業で従来から使用されるものを使用することができる。

ゴム成分（Ａ１）中のＮＲおよび／またはＩＲ（ａ１）の含有率は、破断時伸びに優れるという点から、３５質量％以上であり、好ましくは４０質量％以上である。またゴム成分（Ａ１）中のＮＲおよび／またはＩＲ（ａ１）の含有率は、耐亀裂性に優れる変性ＢＲを充分な量配合するという点から、６５質量％以下であり、好ましくは６０質量％以下である。

変性ＢＲとは、ブタジエンゴムの末端を化学修飾し、ポリマーとカーボンブラック間の結合力を高めたものであり、スズ変性ＢＲとＳ変性ＢＲが好ましく例示できる。

これらの変性ＢＲのうち、サイドウォール用ゴム組成物用としては、リチウム開始剤により１，３−ブタジエンの重合をおこなったのち、スズ化合物を添加することにより得られ、さらに変性ＢＲ分子の末端がスズ−炭素結合で結合されているスズ変性ＢＲが好ましい。

リチウム開始剤としては、アルキルリチウム、アリールリチウム、ビニルリチウム、有機スズリチウムおよび有機窒素リチウム化合物などのリチウム系化合物や、リチウム金属などがあげられる。前記リチウム開始剤を変性ＢＲの開始剤とすることで、高ビニル、低シス含有量の変性ＢＲを作製できる。

スズ化合物としては、四塩化スズ、ブチルスズトリクロライド、ジブチルスズジクロライド、ジオクチルスズジクロライド、トリブチルスズクロライド、トリフェニルスズクロライド、ジフェニルジブチルスズ、トリフェニルスズエトキシド、ジフェニルジメチルスズ、ジトリルスズクロライド、ジフェニルスズジオクタノエート、ジビニルジエチルスズ、テトラベンジルスズ、ジブチルスズジステアレート、テトラアリルスズ、ｐ−トリブチルスズスチレンなどがあげられ、これらのスズ化合物は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

変性ＢＲ中のスズ原子の含有率は５０ｐｐｍ以上が好ましく、６０ｐｐｍ以上がより好ましい。スズ原子の含有率が５０ｐｐｍ未満では、変性ＢＲ中へのカーボンブラックの分散を促進する効果が小さく、ｔａｎδが増大してしまう傾向がある。また、スズ原子の含有率は３０００ｐｐｍ以下が好ましく、２５００ｐｐｍ以下がより好ましく、２５０ｐｐｍ以下がさらに好ましい。スズ原子の含有率が３０００ｐｐｍをこえると、混練り物のまとまりが悪く、エッジが整わないため、混練り物の押出し加工性が悪化する傾向がある。

スズ変性ＢＲの分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は２以下が好ましく、１．５以下がより好ましい。スズ変性ＢＲのＭｗ／Ｍｎが２をこえると、カーボンブラックの分散性が悪化し、ｔａｎδが増大してする傾向がある。

スズ変性ＢＲのビニル結合量は５質量％以上が好ましく、７質量％以上がより好ましい。スズ変性ＢＲのビニル結合量が５質量％未満では、変性ＢＲを重合（製造）することは困難な傾向がある。また、スズ変性ＢＲのビニル結合量は５０質量％以下が好ましく、２０質量％以下がより好ましい。スズ変性ＢＲのビニル結合量が５０質量％をこえると、カーボンブラックの分散性が悪化し、引張強度が低下する傾向がある。

以上の条件を満たすスズ変性ＢＲとしては、たとえば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２５０Ｈなどがあげられる。

Ｓ変性ブタジエンゴムは、ポリブタジエンを変性したものであり、後述するスチレンブタジエンゴムを変性した変性スチレンブタジエンゴム（変性ＳＢＲ）とは異なる。

Ｓ変性ＢＲとしては、たとえば、住友化学工業（株）製のＳ変性ＢＲなどがあげられる。

ゴム成分（Ａ１）中の変性ＢＲ（ａ２）の含有率は、ｔａｎδを低減させることができるという点から、１５質量％以上であり、好ましくは２０質量％以上である。また、ゴム成分（Ａ１）中の変性ＢＲ（ａ２）の含有率は、押出し加工時の発熱性を抑えることができ、またそれ以上配合してもｔａｎδを低減させる効果が飽和してしまうという点から、５５質量％以下であり、好ましくは５０質量％以下である。

また、ゴム成分（Ａ１）中には他のゴム（ａ３）として、さらにシンジオタクチック結晶を含有するブタジエン（ＶＣＲ）、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、変性ＳＢＲを配合してもよい。

ここで、シンジオタクチック結晶とは、たとえば、シンジオタクチック−１，２−ポリブタジエン繊維をいう。ＶＣＲを含有することにより、同じ複素弾性率Ｅ^*を得る場合でも架橋密度を小さくすることができ、強度、耐久性、耐摩耗性、亀裂成長性などを向上させることができる。

ＶＣＲのシンジオタクチック結晶含有量は、好ましくは１〜２５質量％、より好ましくは５〜２０質量％である。１質量％未満ではシンジオタクチック成分が少なすぎて充分な剛性が得られない傾向があり、２５質量％をこえるとシンジオタクチック成分がポリブタジエン中で凝集塊をつくるため耐久性が低下してしまう。このようなＶＣＲとしては、宇部興産（株）製のＶＣＲ−３０３、４１２、６１７などがあげられる。

他のゴム（ａ３）としてＶＣＲを配合する場合、ゴム成分（Ａ１）中に５０質量％以下、さらには４５質量％以下が、発熱性が良好な点から好ましい。また、１０質量％以上、さらには１５質量％以上とするのが耐磨耗性、Ｅ^*が良好な点から好ましい。

ＥＮＲとしては、市販のＥＮＲを用いてもよいし、ＮＲをエポキシ化して用いてもよい。ＮＲをエポキシ化する方法としては特に限定されるものではなく、クロルヒドリン法、直接酸化法、過酸化水素法、アルキルヒドロペルオキシド法、過酸法などの方法を用いて行なうことができ、過酸法としてはたとえば、ＮＲに過酢酸や過ギ酸などの有機過酸を反応させる方法などがあげられる。

ＥＮＲのエポキシ化率は１０モル％以上が好ましく、２０モル％以上がより好ましい。ＥＮＲのエポキシ化率が１０モル％未満では、リバージョンが大きく、耐亀裂成長性が低下する傾向がある。また、ＥＮＲのエポキシ化率は６０モル％以下が好ましく、５５モル％以下がより好ましい。ＥＮＲのエポキシ化率が６０モル％をこえると、練り生地やシート加工性といった加工性が低下する傾向がある。

前記条件を満たすＥＮＲはとくに限定されないが、具体的には、ＥＮＲ２５、ＥＮＲ５０（クンプーランガスリー製）などがあげられ、ＥＮＲは、単独で用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

ゴム成分（Ａ１）中に他のゴム（ａ３）としてＥＮＲを配合する場合、その含有率は、耐亀裂成長性に優れるという点から、１５質量％以上が好ましく、２０質量％以上がより好ましい。またゴム成分（Ａ１）中のＥＮＲの含有率は、破断時伸びに優れるという点から、５０質量％以下であり、好ましくは４５質量％以下である。

フィラー（Ａ２）としては、たとえば、カーボンブラックやシリカ、炭酸カルシウムなどがあげられ、これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、破断時伸び、耐オゾン性および耐候性に優れるという点から、カーボンブラックを用いることが好ましい。

フィラー（Ａ２）の配合量は、破断時伸び、シート加工性および押出し加工性に優れるという点から、ゴム成分（Ａ１）１００質量部に対して２０質量部以上であり、好ましくは２３質量部以上である。また、フィラー（Ａ２）の配合量は、ｔａｎδを低減させることができるという点から、ゴム成分（Ａ１）１００質量部に対して４５質量部以下であり、好ましくは４０質量部以下である。

カーボンブラックとしては、破断時伸びおよび加工性に優れるという点から、チッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が２０ｍ²／ｇ以上のものが好ましく、３０ｍ²／ｇ以上のものがより好ましい。また、カーボンブラックとしては、ｔａｎδを低減させることができるという点から、Ｎ₂ＳＡが４５ｍ²／ｇ未満のものが好ましく、４２ｍ²／ｇ以下のものがより好ましい。好ましいカーボンブラックは、たとえばＮ５５０およびＮ６６０などがあげられる。

カーボンブラックにシリカを併用してもよい。併用する場合、カーボンブラック１００質量部に対して２５〜５０質量部程度にすると、シートへの加工性の向上、破断伸びがさらに向上する。

シリカのＮ₂ＳＡは、破断時伸びに優れるという点から、４０ｍ²／ｇ以上が好ましく、５０ｍ²／ｇ以上がより好ましい。また、シリカのＮ₂ＳＡは、ｔａｎδを抑える効果（低発熱性）に優れるという点から、２００ｍ²／ｇ以下が好ましく、１８０ｍ²／ｇ以下がより好ましい。

シリカとして具体的には、デグッサ社製のウルトラジルＶＮ３やローディア社製のＺ１１５ＧＲ、デグッサ社製のウルトラジル３６０があげられる。シリカを用いる場合には、要すればシランカップリング剤を併用してもよい。シランカップリング剤については後述する。

本発明におけるサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、前記ゴム成分（Ａ１）、フィラー（Ａ２）以外にも、タイヤ工業において一般的に使用される配合剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマティックオイル、ステアリン酸、ワックスなどを適宜配合することができる。

本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、破断時伸びに優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が２．０ＭＰａ以上であることが好ましく、２．５ＭＰａ以上であることがより好ましく、２．７ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。また、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、負荷がかかった際にたわみ易く、転がり抵抗性が低いという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が３．５ＭＰａ以下であることが好ましく、３．３ＭＰａ以下であることがより好ましい。

本発明のサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが低いほど好ましいが、通常、下限値は０．０３である。また、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）は、ｔａｎδが低いということは、低発熱性および低転がり抵抗性に優れていという点から、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが０．１２未満であることが好ましく、０．１１以下であることがより好ましい。

ここで、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*および損失正接ｔａｎδとは、粘弾性スペクトロメータを用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％および動歪２％の条件下で測定した、複素弾性率（Ｅ^*）および損失正接（ｔａｎδ）をいう。

（Ｂ）ケースコード被覆用ゴム組成物
本発明で用いるケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、特定のゴム成分（Ｂ１）およびフィラー（Ｂ２）を含有する。

ゴム成分（Ｂ１）は、天然ゴム（ＮＲ）および／またはイソプレンゴム（ＩＲ）（ｂ１）、変性スチレンブタジエンゴム（変性ＳＢＲ）、変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）およびエポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）よりなる群から選択される少なくとも１種のジエン系ゴム（ｂ２）、および要すれば他のゴム（ｂ３）を含有する。

ＮＲおよびＩＲ（ｂ１）としては、とくに制限はなく、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明したＮＲおよびＩＲを好適に用いることができる。

ゴム成分（Ｂ１）中のＮＲおよび／またはＩＲ（ｂ１）の含有率は、破断時伸びに優れるという点から、５０質量％以上であり、好ましくは５５質量％以上である。また、高温（１５０〜２５０℃）での耐久性やリバージョン性に優れたジエン系ゴム（ｂ２）を充分な量配合するという点から、８０質量％以下であり、好ましくは７５質量％以下である。

ジエン系ゴム（ｂ２）は、変性ＳＢＲ、変性ＢＲおよびＥＮＲよりなる群から選ばれた少なくとも１種である。

変性ＳＢＲとは、スチレンブタジエンポリマー末端またはポリマー鎖中にシリカまたはカーボンブラックとの結合力の強い変性基を導入したポリマーである。

変性ＳＢＲはとしては、ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ３４０などのように、結合スチレン量の小さいものが好ましい。

変性ＳＢＲの結合スチレン量は、ゴム配合でのリバージョン性に優れる点から、５質量％以上が好ましく、７質量％以上がより好ましい。また、変性ＳＢＲの結合スチレン量は、低発熱性に優れる点から、３０質量％以下が好ましく、２０質量％以下がより好ましい。

変性ＳＢＲとしては、乳化重合変性ＳＢＲ（変性Ｅ−ＳＢＲ）と溶液重合変性ＳＢＲ（変性Ｓ−ＳＢＲ）があげられるが、シリカとポリマー鎖の結合を強め、ｔａｎδを低減させることで低燃費性を向上させることができることから、変性Ｓ−ＳＢＲが好ましい。

変性ＳＢＲとしては、スズやケイ素などでカップリングされたものが好ましく用いられる。変性ＳＢＲのカップリング方法としては、常法に従って、たとえば、変性ＳＢＲの分子鎖末端のアルカリ金属（Ｌｉなど）やアルカリ土類金属（Ｍｇなど）を、ハロゲン化スズやハロゲン化ケイ素などと反応させる方法などがあげられる。

変性ＳＢＲは、共役ジオレフィン単独、または共役ジオレフィンと芳香族ビニル化合物とを（共）重合して得られた（共）重合体であり、第１級アミノ基やアルコキシシリル基を有することが好ましい。

第１級アミノ基は、重合開始末端、重合終了末端、重合体主鎖、側鎖のいずれに結合していてもよいが、重合体末端からエネルギー消失を抑制してヒステリシスロス特性を改良し得る点から、重合開始末端または重合終了末端に導入されていることが好ましい。

変性ＳＢＲの質量平均分子量（Ｍｗ）は、充分な破断特性が得られる点から、１００万以上が好ましく、１２０万以上がより好ましい。また、変性ＳＢＲのＭｗは、ゴムの粘度を調節し、混練り加工を容易にできる点から、２００万以下が好ましく、１８０万以下がより好ましい。

ゴム成分（Ｂ１）中に他のゴム（ｂ２）として変性ＳＢＲを配合する場合、その含有率は、リバージョン性および耐久性に優れるという点から、２０質量％以上であり、好ましくは２５質量％以上である。また、ゴム成分（Ｂ１）中の変性ＳＢＲの含有率は、破断時伸びに優れるＮＲおよび／またはＩＲを充分な量配合するという点で、４５質量％以下であり、好ましくは４０質量％以下である。

変性ＢＲとしては、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明した変性ＢＲを好適に用いることができる。

ジエン系ゴム（ｂ２）として変性ＢＲを用いる場合、ゴム成分（Ｂ１）中のその含有率は、耐亀裂成長性に優れ、ｔａｎδを低減させることができるという点から、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましい。また、リバージョン性および破断時伸びに優れるという点から、４５質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましい。

また、ＥＮＲとしては、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明したＥＮＲを好適に用いることができる。

ＥＮＲを配合する場合、ゴム成分（Ｂ１）中のその含有率は、リバージョン性に優れるという点から、２０質量％以上であり、好ましくは３０質量％以上である。また、破断時伸びに優れるという点から、４５質量％以下であり、好ましくは４０質量％以下である。

これらのジエン系ゴム（ｂ２）のなかでも、変性ＳＢＲが発熱性と破断伸びが良好な点から特に好ましい。

ゴム成分（Ｂ１）中のジエン系ゴム（ｂ２）の含有率は、これらのゴム成分の含有率の合計が２０〜４５質量％であればよい。

フィラー（Ｂ２）としては、たとえば、カーボンブラックやシリカ、炭酸カルシウムなどがあげられ、これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、破断時伸びおよびｔａｎδを低減させることができるという点から、シリカおよび／またはカーボンブラックを用いることが好ましい。

ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）に配合するシリカおよびカーボンブラックとしては、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明したシリカおよびカーボンブラックを好適に用いることができる。

フィラー（Ｂ２）の配合量は、破断時伸びに優れるという点から、ゴム成分（Ｂ１）１００質量部に対して２０質量部以上であり、好ましくは２３質量部以上である。また、フィラー（Ｂ２）の配合量は、ｔａｎδを低減させることができるという点から、ゴム成分（Ｂ１）１００質量部に対して４０質量部以下であり、好ましくは３５質量部以下である。

ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）においては、フィラー（Ｂ２）として、シリカとカーボンブラックを併用することが、発熱性と破断伸びが良好な点から好ましい。シリカとカーボンブラックの質量比率は、１０／１〜１／１、さらには５／１〜２／１とするのが、破断伸び（耐久性）が良好な点から好ましい。

フィラー（Ｂ２）としてシリカを用いる場合には、シランカップリング剤を併用することが好ましい。

シランカップリング剤としては、とくに制限はなく、タイヤ工業で従来からゴム組成物中にシリカとともに配合されているものであれば使用することができ、具体的には、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス(２−トリメトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス(２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス(２−トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス(４−トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリメトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィドなどのスルフィド系、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシランなどのメルカプト系、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシランなどのビニル系、３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシランなどのアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジメトキシシランなどのグリシドキシ系、３−ニトロプロピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエトキシシランなどのニトロ系、３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエチルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキシシランなどのクロロ系などがあげられ、これらのシランカップリング剤は単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、ビス−（３−トリエトキシシリルプロピル）−テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィドなどが好適に用いられる。

シランカップリング剤を配合する場合、シランカップリング剤の含有量は、加工性および発熱性に優れる点から、シリカ１００質量部に対して６質量部以上が好ましく、８質量部以上がより好ましい。また、シランカップリング剤の含有量は、シランカップリング剤を過剰に配合すると、余剰カップリング剤が硫黄を放出し、ゴムを過剰に架橋するため破断時伸びが低下し、また、コストも高くなる点から、シリカ１００質量部に対して１２質量部以下が好ましく、１０質量部以下がより好ましい。

本発明のケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、前記ゴム成分（Ｂ１）、フィラー（Ｂ２）以外にも、タイヤ工業において一般的に使用される配合剤、たとえば、硫黄などの加硫剤、加硫促進剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマティックオイル、ステアリン酸などを適宜配合することができる。

本発明のケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、破断時伸びに優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が２．０ＭＰａ以上であることが好ましく、２．５ＭＰａ以上であることがより好ましく、２．７ＭＰａ以上であることがさらに好ましい。また、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、転がり抵抗性に優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が３．５ＭＰａ以下であることが好ましく、３．２ＭＰａ以下であることがより好ましい。

本発明のケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが低いほど好ましいが、通常下限値は０．０３である。また、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）は、転がり抵抗性に優れるという点から、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが０．１２未満であることが好ましく、０．１１以下であることが好ましい。

本発明におけるケースコードは、ケーススチールコードまたはケース繊維コードのいずれでもよい。

ケーススチールコードとは、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）をケースコード被覆用ゴムとして用い、該ケース被覆用ゴム組成物（Ｂ）により被覆されたスチールコードをいう。

また、ケース繊維コードとは、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）をケース被覆用ゴムとして用い、該ケース被覆用ゴム組成物（Ｂ）により被覆された繊維コードをいう。ここで、繊維コードとは、ポリエステル、ナイロン、レーヨン、ポリエチレンテレフタレート、アラミドなどの原料により得られるものである。なかでも熱安定性に優れ、さらに安価であるという理由から、原料としてはポリエステルを用いることが好ましい。

（Ｃ）クリンチ用ゴム組成物
本発明におけるクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）は、ＮＲおよび／またはＩＲ（ｃ１）、変性ＢＲ（ｃ２）、および他のゴム（ｃ３）を含むゴム成分（Ｃ１）と、フィラー（Ｃ２）を含む。

本発明においてクリンチとは、タイヤのリムに接する部分全体をいい、クリンチエイペックス、ラバーチェーファー、ビードトウのゴムなどを含む。

ＮＲおよびＩＲ（ｃ１）としては、とくに制限はなく、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明したＮＲおよびＩＲを好適に用いることができる。

ゴム成分（Ｃ１）中のＮＲおよび／またはＩＲ（ｃ１）の含有率は、破断時伸びに優れるという点から、２５質量％以上であり、好ましくは３０質量％以上であり、より好ましくは３２質量％以上である。また、高温（１５０〜２５０℃）での耐久性やリバージョン性に優れた変性ＢＲ（ｃ２）を充分な量配合するという点から、７０質量％以下であり、好ましくは６５質量％以下であり、より好ましくは５０質量％以下である。

変性ＢＲ（ｃ２）としては、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明した変性ＢＲを好適に用いることができる。変性ＢＲ（ｃ２）としては、発熱性が良好な点からスズ変性ＢＲが特に好ましい。

ゴム成分（Ｃ１）中の変性ＢＲ（ｃ２）の含有率は、耐亀裂成長性に優れ、ｔａｎδを低減させることができるという点から、１５質量％以上が好ましく、３５質量％以上がより好ましく、４０質量％以上がさらに好ましい。また、リバージョン性および破断時伸びに優れるという点から、８０質量％以下が好ましく、７５質量％以下がより好ましく、７０質量％以下がさらに好ましい。

他のゴム（ｃ３）は、ゴム成分（Ｃ１）中に５５質量％まで配合してもよいが、他のゴムとしては、シンジオタクチック結晶を含有するブタジエン（ＶＣＲ）などが使用でき、なかでもＶＣＲが好ましい。ＶＣＲとしては、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明したＶＣＲを好適に用いることができる。

他のゴム（ｃ３）としてＶＣＲを配合する場合、ゴム成分（Ｃ１）中に５５質量％以下、さらには５０質量％以下が、発熱性が良好な点から好ましい。また、１０質量％以上、さらには１５質量％以上とするのが耐摩耗性、Ｅ^*が良好な点から好ましい。

フィラー（Ｃ２）としては、たとえば、カーボンブラックやシリカ、炭酸カルシウムなどがあげられ、これらは、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、破断時伸びおよびｔａｎδを低減させることができるという点から、シリカおよび／またはカーボンブラックを用いることが好ましい。

クリンチ用ゴム組成物（Ｃ）に配合するシリカとしては、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）で説明したシリカを好適に用いることができる。シリカには加硫速度を遅らせる作用があり、後述する加硫促進助剤（たとえばタッキロールＶ２００など）を併用することで加硫速度を調整できる。シリカを用いる場合には、要すればシランカップリング剤を併用してもよい。シランカップリング剤としてはケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）で説明したものが使用できる。

また、カーボンブラックとしては、耐摩耗性に優れるという点から、チッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が４５ｍ²／ｇ以上のものが好ましく、５０ｍ²／ｇ以上のものがより好ましい。また、低発熱化することができるという点から、Ｎ₂ＳＡが９０ｍ²／ｇ以下のものが好ましく、８５ｍ²／ｇ以下のものがより好ましい。好ましいカーボンブラックは、たとえばＮ３３０およびＮ３５１などがあげられる。

フィラー（Ｃ２）の配合量は、耐摩耗性に優れるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００質量部に対して３５質量部以上であり、好ましくは３７質量部以上である。また、ｔａｎδを低減させることができるという点から、ゴム成分（Ｃ１）１００質量部に対して８０質量部以下であり、好ましくは７０質量部以下である。

クリンチ用ゴム組成物（Ｃ）においては、フィラー（Ｃ２）として、シリカとカーボンブラックを併用することが、発熱性と破断伸びの両立が良好な点から好ましい。シリカとカーボンブラックの質量比率は、０．１０〜０．３０、さらには０．１５〜０．２７とするのが、発熱性、破断伸びおよび耐摩耗性が良好な点から好ましい。

本発明におけるクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）は、前記ゴム成分（Ｃ１）、フィラー（Ｃ２）以外にも、タイヤ工業において一般的に使用される配合剤、たとえば硫黄などの加硫剤のほか、ハイブリッド架橋剤、加硫促進剤、加硫促進補助剤、酸化亜鉛、老化防止剤、アロマティックオイル、ステアリン酸などを適宜配合することができる。

加硫促進補助剤としては、変性レゾルシン縮合物（または変性クレゾール縮合物）などが使用でき、同じ複素弾性率Ｅ^*を与える場合、架橋剤（硫黄）による架橋点を増やさずにＨｓ（≒Ｅ^*）を高くすることができる点、破断時伸びＥＢに優れる点から変性レゾルシン縮合物が好ましい。また、変性レゾルシン縮合物は粒状物であり、補強効果も奏される。

変性レゾルシン縮合物とは、たとえば、つぎの化学式で表される化合物：

（式中のｎは整数であり、好ましくはｎは１〜３の整数。また、式中において、Ｒは炭素数が１〜３のアルキル基）（たとえば、田岡化学工業（株）製のタッキロールＶ２００）、レゾルシン−アルキルフェノール−ホルマリン共重合体（住友化学工業（株）製のスミカノール６２０など）、レゾルシン−ホルムアルデヒド縮合物（インドスペック社製のペナコライト樹脂Ｂ−１８−Ｓ、Ｂ−２０など）などがあげられる。

特に好適な変性レゾルシン縮合物としては、スミカノール６２０などがあげられる。また、変性クレゾール縮合物としてスミカノール６１０などがあげられる。

変性レゾルシン縮合物の含有量は、発熱性という点から、ゴム成分（Ｃ１）１００質量部に対して０．５質量部以上であり、０．８質量部以上であることがより好ましい。また、混練加工性が良好である点から５質量部以下であり、３質量部以下であることが好ましい。

リバージョン抑制のためにハイブリッド架橋剤を配合してもよい。ハイブリッド架橋剤としては、たとえばフレキシス社製のＨＴＳ、ＰＫ９００、バイエル社製のＫＡ９１８８などがあげられる。

これらの変性レゾルシン縮合物やハイブリッド架橋剤は、無駄なペンダント架橋構造や分岐型架橋構造を形成せず、破断時伸びEBを比較的低下させずに複素弾性率Ｅ^*を高め、損失正接ｔａｎδを低くすることができる。

なお、クリンチにおいて複素弾性率Ｅ^*が低すぎるとタイヤの接地変形時にクリンチゴムが過大に圧縮変形し、その歪みと発熱によりケースとクリンチ間に剥離が生じやすくなる。

本発明におけるクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）は、破断時伸びに優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が４．５ＭＰａ以上であることが好ましく、４．８ＭＰａ以上であることがより好ましい。また、転がり抵抗性に優れるという点から、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が９．０ＭＰａ以下であることが好ましく、８．０ＭＰａ以下であることがより好ましい。

本発明におけるクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）は、７０℃で測定した損失正接ｔａｎδが０．１２未満であることが好ましく、０．１１以下であることが、低転がり抵抗であることから好ましい。通常下限値は０．０３である。

本発明のタイヤは、前記サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）をサイドウォールに、前記ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）をケースのコード被覆に、前記クリンチ用ゴム組成物（Ｃ）をクリンチに用いて、通常の方法によって製造される。すなわち、サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）およびクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）を、未加硫の段階でそれぞれサイドウォール、クリンチの形状に合わせて押し出し加工し、ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）でケースコードを被覆してケースを成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材とともに貼りあわせ、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することによって本発明のタイヤを製造できる。

また、高内圧（７００〜１０００ｋＰａ（７〜１０ｋｇｆ／ｃｍ²））のタイヤではサイドウォール部の複素弾性率Ｅ^*を低減させても転がり抵抗には影響が少ないが、低内圧（３００ｋＰａ以下）で使用されるタイヤではサイドウォール部のたわみ、つまり複素弾性率Ｅ^*が転がり抵抗に影響するという点から、本発明のタイヤは低内圧（３００ｋＰａ以下）で使用される乗用車用タイヤおよびライトトラック用タイヤとして好適に用いることができる。

実施例にもとづいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。

実施例および比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。
天然ゴム（ＮＲ）：ＲＳＳ＃３
スズ変性ブタジエンゴム（スズ変性ＢＲ）：日本ゼオン（株）製の１２５０Ｈ（スズ変性ＢＲ、リチウム開始剤：リチウム、スズ原子の含有量：２５０ｐｐｍ、Ｍｗ／Ｍｎ：１．５、ビニル結合量：１０〜１３質量％）
ハイシスＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｂ（重量平均分子量：５．０×１０⁵、分子量分布：３．３、ハイシスタイプ（１，４−シスブタジエン単位量：９７重量％）
変性ＳＢＲ：ＪＳＲ（株）製のＨＰＲ３４０（溶液重合変性スチレンブタジエンゴム（変性Ｓ−ＳＢＲ）：結合スチレン量：１０質量％、アルコキシルシランでカップリングし、末端に導入）
乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）：ＪＳＲ（株）製のＳＢＲ１５０２
ＶＣＲ：宇部興産（株）製のＶＣＲ４１２
カーボンブラック１：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ５５０（Ｎ₂ＳＡ：４１ｍ²／ｇ）
カーボンブラック２：東海カーボン（株）製のシーストＶ（Ｎ６６０、Ｎ₂ＳＡ：２７ｍ²／ｇ）
カーボンブラック３：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ３５１Ｈ（Ｎ₂ＳＡ：７３ｍ²／ｇ）
シリカ：ローディア社製のＺ１１５Ｇｒ（Ｎ₂ＳＡ：１１２ｍ²／ｇ）
シランカップリング剤：デグッサヒュルス（株）製のＳｉ７５（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）
酸化亜鉛：東邦亜鉛（株）製の銀嶺Ｒ
ステアリン酸：日本油脂（株）製の椿
アロマティックオイル：（株）ジャパンエナジー製のプロセスＸ−１４０
老化防止剤：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワックス
不溶性硫黄：日本乾溜工業（株）製のセイミサルファー（二硫化炭素による不溶物６０％、オイル分１０％）
加硫促進剤ＣＢＳ：鶴見化学工業（株）製のノクセラーＣＺ−Ｇ
加硫促進剤ＨＭＴ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＨ（ヘキサメチレンテトラミン）
加硫促進剤ＤＰＧ：住友化学工業（株）製のソクソシールＤ
加硫促進剤ＴＢＢＳ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ（Ｎ−ｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進補助剤：住友化学工業（株）製のスミカノール６２０（レゾルシン−アルキルフェノール−ホルマリン共重合体）

製造例１〜５および比較製造例１〜６（サイドウォール用ゴム組成物）
表１に示す配合処方にしたがい、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を添加し、最高温度が１６５℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。その後、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、２軸オープンロールを用いて、最高温度が９７℃の条件下で３分間練り込み、サイドウォール用未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物をタイヤ所定の形状に押出し加工し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、製造例１〜５（ＳＷＪ１〜５）および比較製造例１〜６（ＳＷＨ１〜６）の加硫ゴムシートを作製した。

これらの加硫ゴムシートについて、押出し加工性を評価し、また、つぎの粘弾性試験および引張試験を行った。結果を表１に示す。

（押出し加工性）
上記押出し機による押出し加工の際の状態を、◎：非常に良い、○：許容、△：不満（≒要対策）、×：適用不可として評価する。

（粘弾性試験）
粘弾性スペクトロメータＶＥＳ（（株）岩本製作所製）を用いて、温度７０℃、周波数１０Ｈｚ、初期歪１０％および動歪２％の条件下で、加硫ゴム組成物の複素弾性率（Ｅ^*）および損失正接（ｔａｎδ）を測定した。サイドウォール、ケース、インナーライナー用ゴム組成物ではＥ^*が低いほど転がり抵抗が低いことを示す。ｔａｎδが小さいほど、転がり抵抗が低減され、低燃費性に優れることを示す。

（引張試験）
前記加硫ゴム組成物から、所定のサイズの加硫ゴム試験片を切り出し、ＪＩＳＫ６２５１「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−引張特性の求め方」に準じて、各配合の破断時伸び（ＥＢ）を測定した。なお、ＥＢが大きいほど、破断伸び、亀裂が生成した後の割れ成長性を抑えられることを示す。

製造例６〜１０および比較製造例７〜１２（ケースコード被覆用ゴム組成物）
表２に示す配合処方にしたがい、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を添加し、最高温度が１６５℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。その後、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、２軸オープンロールを用いて、最高温度が９７℃の条件下で３分間練り込み、ケースコード被覆用未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物でケースコード（帝人（株）製のポリエステルコード）を被覆し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、製造例６〜１０（ＣＡＪ１〜５）および比較製造例７〜１２（ＣＡＨ１〜６）のケースコード被覆加硫ゴムシートを作製した。

これらのケースコード被覆加硫ゴムシートについて、シート加工性を評価した。結果を表２に示す。

（シート加工性）
上記ケースコード被覆加硫ゴムシートの表面状態を、◎：非常に良い、○：許容、△：不満（≒要対策）、×：適用不可として評価する。

また、得られた未加硫ゴム組成物を金型にてシート状に圧延し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより試験用の加硫ゴムシートを作製し、製造例１と同様にして粘弾性試験および引張試験を行った。結果を表２に示す。

製造例１１〜１５および比較製造例１３〜１８（クリンチ用ゴム組成物）
表３に示す配合処方にしたがい、バンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤以外の薬品を添加し、最高温度が１６５℃の条件下で５分間混練りし、混練り物を得た。その後、得られた混練物に硫黄および加硫促進剤を添加し、２軸オープンロールを用いて、最高温度が９７℃の条件下で３分間練り込み、クリンチ用未加硫ゴム組成物を得た。得られた未加硫ゴム組成物を金型にてシート状に圧延し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、製造例１１〜１５（ＣＬＪ１〜５）および比較製造例１３〜１８（ＣＬＨ１〜６）の加硫ゴムシートを作製した。

これらの加硫ゴムシートについて、製造例１と同様にして粘弾性試験および引張試験を行った。また、ピコ磨耗試験も行った。結果を表３に示す。

（リムズレ性）
前記未加硫ゴム組成物をクリンチの形状に成形し、タイヤ成型機上で他のタイヤ部材と貼り合わせ、未加硫タイヤを形成し、１７０℃および２５ｋｇｆ／ｃｍ²の条件下で１５分間プレス加硫し、商用車用トラックタイヤ（タイヤサイズ：２２５／７０Ｒ１６１１７／１１５）を製造した。

ＪＩＳ規格の最大荷重（最大内圧条件）の２３０％荷重の条件下で、タイヤを速度２０ｋｍ／ｈで６００時間ドラム走行させた後、リムフランジ接触部の摩耗深さを測定し、製造例１１のリムズレ性指数を１００とし、以下の計算式により、各配合の摩耗深さを指数表示した。なお、リムズレ性指数が大きいほど、リムずれしにくく、好ましいことを示す。
（リムズレ性指数）＝（製造例１１の摩耗深さ）／（各配合の摩耗深さ）×１００

実施例１〜１０および比較例１〜１０
製造例１〜５および比較製造例１〜６でそれぞれ製造した未加硫サイドウォール用ゴム組成物のうち表４に示すゴム組成物をサイドウォールの形状に、製造例６〜１０および比較製造例７〜１２でそれぞれ製造した未加硫ケースコード被覆用ゴム組成物のうち表４に示すゴム組成物でコード（帝人（株）製のポリエステルコード）を被覆してケースの形状に、製造例１０〜１５および比較製造例１３〜１８でそれぞれ製造した未加硫クリンチ用ゴム組成物はクリンチの形状に成形し、表４に示す組み合わせで他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、実施例１〜１０および比較例１〜１０の未加硫タイヤをそれぞれ形成し、１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫することにより、試験用タイヤ（サイズ：１９５／６５Ｒ１５ＧＴＯ６５、乗用車用夏用タイヤ）を製造した。

これらの試験用タイヤについて、転がり抵抗性およびドラム耐久性をつぎの方法で調べた。実施例の結果を表４に、比較例の結果を表５に示す。

（転がり抵抗性）
転がり抵抗試験機を用いて、リムサイズ（１５×６ＪＪ）、タイヤ内圧（２００ｋＰａ）、荷重（４．４１ｋＮ）、速度（８０ｋｍ／ｈ）の条件下における前記試験用タイヤの転がり抵抗を測定した。そして、比較例１のタイヤの転がり抵抗指数を１００とし、下記計算式により、各配合の転がり抵抗を指数表示した。なお、転がり抵抗指数が小さいほど、転がり抵抗が低減されており、転がり抵抗性能が良好であることを示す。
（転がり抵抗指数）＝（各配合の転がり抵抗）／（比較例１の転がり抵抗）×１００

（ドラム耐久性指数）
ＪＩＳ規格の最大荷重（最大内圧条件）の２３０％荷重の条件で、タイヤを速度２０ｋｍ／ｈでドラム走行させ、サイドウォール部の耐久性は、ケースコードとサイドウォールの界面の破壊がサイドウォールゴム中を伸展し、セパレーションに成長するまでの走行距離（サイドウォール部の膨れ発生までの走行距離）を測定し、比較例１のタイヤの走行距離を１００とし、以下の計算式により、各配合の走行距離をそれぞれ指数（ドラム耐久性指数）表示した。サイドウォール部に直径５ｃｍ以上の円または半円状の膨れ、あるいはサイドウォール部にやぶれ穴が発生した時点をサイドウォールの膨れ発生とした。なお、ドラム耐久性指数が大きいほど、サイドウォール部の耐久性が優れ、良好であることを示す。一般に、ＥＢが大きく、ｔａｎδが小さければセパレーションは発生し難い。インナーライナーには、セパレーションが伸展しないが、そのｔａｎδはサイドウォール部分の温度に影響する。ケース、サイドウォール、クリンチは耐久性に関与する。クリンチゴム自体にはルースは伸張しないが、そのＥ^*が適切かつ、ｔａｎδが小さければ、ケースコードとサイドウォール間の破壊は発生し難い。
（ドラム耐久性指数）＝（各配合の走行距離）／（比較例１の走行距離）×１００

表４〜表５から、実施例は、耐久性と転がり性を両立し、ステップアップさせていることがわかる。

Claims

サイドウォール、ケースおよびクリンチを有するタイヤであって、
サイドウォールが、（ａ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム３５〜６５質量％、（ａ２）変性ブタジエンゴム１５〜５５質量％、および（ａ３）他のゴム０〜５０質量％含むゴム成分（Ａ１）と、該ゴム成分（Ａ１）１００質量部に対して（Ａ２）フィラーを２０〜４０質量部含むゴム組成物であって、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が２．０〜３．５ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．１２未満であるサイドウォール用ゴム組成物（Ａ）からなり、
ケースコードが、（ｂ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム５０〜８０質量％、（ｂ２）変性スチレンブタジエンゴム、変性ブタジエンゴムおよびエポキシ化天然ゴムよりなる群から選択される少なくとも１種のジエン系ゴム２０〜４５質量％、および（ｂ３）他のゴム０〜３０質量％含むゴム成分（Ｂ１）と、該ゴム成分（Ｂ１）１００質量部に対して（Ｂ２）フィラーを２０〜４０質量部含むゴム組成物であって、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が２．０〜３．５ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．１２未満であるケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）で被覆されてなり、ならびに
クリンチが、（ｃ１）天然ゴムおよび／またはイソプレンゴム３０〜５０質量％、（ｃ２）変性ブタジエンゴム１５〜７０質量％、および（ｃ３）他のゴム０〜５５質量％含むゴム成分（Ｃ１）と、該ゴム成分（Ｃ１）１００質量部に対して（Ｃ２）フィラーを３５〜８０質量部含むゴム組成物であって、７０℃で測定した複素弾性率Ｅ^*が４．５〜９．０ＭＰａであり、かつ損失正接ｔａｎδが０．１２未満であるクリンチ用ゴム組成物（Ｃ）からなるタイヤ。
サイドウォール用ゴム組成物（Ａ）において、（ａ１）として天然ゴムを、（ａ２）としてスズ変性ブタジエンゴムを、（Ａ２）としてチッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が４５ｍ²／ｇ未満のカーボンブラックを含む請求項１記載のタイヤ。
ケースコード被覆用ゴム組成物（Ｂ）において、（ｂ１）として天然ゴムを、（ｂ２）として変性スチレンブタジエンゴムを、（Ｂ２）としてカーボンブラックとシリカを含む請求項１または２記載のタイヤ。
クリンチ用ゴム組成物（Ｃ）において、（ｃ１）として天然ゴムを、（ｃ２）として変性ブタジエンゴムを、（ｃ３）としてシンジオタクチック結晶含有ブタジエンゴムを、（Ｃ２）としてチッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が４５ｍ²／ｇ以上のカーボンブラックとチッ素吸着比表面積（Ｎ₂ＳＡ）が４０ｍ²／ｇ以上のシリカを含む請求項１〜３のいずれかに記載のタイヤ。