JP4985729B2 - バルブタイミング調整装置 - Google Patents

Description

本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置に関する。

従来、クランク軸と連動して回転するハウジング並びにカム軸と連動して回転するベーンロータを備え、内燃機関の回転に伴ってポンプ等の供給源から供給される作動液により、バルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置が知られている。例えば特許文献１の装置では、ハウジングの内部においてベーンロータのベーンが回転方向に区画する進角室又は遅角室に供給源からの作動液を導入することで、ハウジングに対するベーンロータの回転位相を進角側又は遅角側に変化させてバルブタイミングを調整する。

さて、特許文献１の装置では、最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相において回転位相を規制するようにしている。これは、内燃機関をクランキングして始動する際に、ベーンロータに収容した規制ピンを、ハウジングの内面よりも凹む凹部に突入させて回転位相を規制位相に規制することで、その始動性を確保するためである。したがって、内燃機関の停止前には、規制ピンを凹部に突入させておき、次の始動時には、回転位相の規制作用を確実に得ることが重要となっている。

特開２００２−３５７１０５号公報

しかし、特許文献１の装置では、異常の発生により内燃機関が瞬間的に停止するような場合、凹部への規制ピンの突入により回転位相が規制位相に規制される前に、内燃機関が停止する事態が懸念される。こうした内燃機関の停止状態では、規制位相と異なる回転位相にて内燃機関のクランキングが開始されると、始動性の確保が困難となるおそれがあるため、当該クランキング中に発生する変動トルクを利用して規制ピンを凹部に突入させることが考えられている。

ここで、特許文献１の装置において規制ピンは、スプリングにより凹部への突入方向に付勢される一方、ベーンロータが形成する作動室に導入された作動液により凹部からの脱出方向に圧力を受けるようになっている。故に、内燃機関の始動前において作動液が作動室に残存している場合、内燃機関のクランキング中に規制ピンを凹部に突入させるようにするには、弾性部材に付勢される規制ピンの移動により、作動室から残存作動液を押し出す必要がある。しかしながら、特に作動液の粘度が増大する低温環境時には、残存作動液を作動室から押し出す際の圧損が大きくなるため、当該残存作動液から抵抗を受ける規制ピンの移動速度が低下し、規制ピンの凹部への突入、ひいては始動性の確保が困難となるおそれがあった。

本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、内燃機関の始動性を確保するバルブタイミング調整装置を提供することにある。

請求項１に記載の発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、当該内燃機関の回転に伴って供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動して回転し、内面よりも凹む凹部を形成するハウジングと、カム軸と連動して回転し、ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、作動液が進角室又は遅角室に導入されることによりハウジングに対する回転位相を進角側又は遅角側に変化させるベーンロータと、ベーンロータにおいて往復移動可能に収容され、凹部に突入する突入方向（以下、解決手段の欄では、単に「突入方向」という）に移動することにより回転位相を最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相において規制する一方、凹部から脱出する脱出方向（以下、解決手段の欄では、単に「脱出方向」という）に移動して回転位相の規制を解除する主規制部材と、主規制部材を突入方向に付勢し、規制位相での当該付勢により主規制部材を凹部に突入させる一方、規制位相と異なる回転位相での当該付勢により主規制部材をハウジングの内面に当接させる主弾性部材と、ベーンロータにおいて規制部材と同方向に往復移動可能に収容され、ベーンロータが形成する作動室に導入される作動液から脱出方向に圧力を受ける受圧部、及び主規制部材に対して脱出方向に係合し突入方向に離間する係合部を有する副規制部材と、副規制部材を突入方向に付勢する副弾性部材と、を備えることを特徴とする。

この発明において、内燃機関の回転に伴って供給源から供給される作動液は、ベーンロータが形成する作動室に導入される。故に、ハウジングの内面よりも凹む凹部に主規制部材が突入して回転位相が最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相に規制される前に、内燃機関が停止すると、作動室に導入の作動液の圧力は低下することになる。その結果、受圧部において作動室の作動液から脱出方向に圧力を受ける副規制部材は、副弾性部材の付勢により突入方向へと移動する。このとき、副規制部材の係合部が脱出方向に係合する主規制部材は、主弾性部材の付勢により副規制部材に合わせて移動するので、特に規制位相と異なる回転位相では、ハウジングの内面と当接することになる。こうしたハウジング内面との当接により主規制部材が移動し得ない状態となった後でも、副弾性部材により付勢される副規制部材は、作動室の残存作動液を受圧部により押し出しつつ、主規制部材に対して係合部を突入方向に離間させるように移動し得る。これにより、内燃機関をクランキングして始動する始動時には、当該クランキング中に発生する変動トルクにより回転位相を規制位相に変化させて主規制部材を凹部に突入させるに際して、主規制部材を、離間した係合部側となる突入方向に高速移動させることができる。したがって、低温環境下であっても、主規制部材を凹部に迅速に且つ確実に突入させて回転位相を規制位相に規制し得るので、始動性の確保が可能となるのである。

尚、請求項１に記載の発明において副規制部材については、内燃機関の回転に伴って作動室に導入される作動液の圧力を受圧部により脱出方向に受けることで、係合部により脱出方向に係合する主規制部材を移動させつつ、凹部から脱出することができる。したがって、主規制部材を凹部に突入させて内燃機関を始動させた後においては、当該凹部からの主規制部材の脱出により回転位相の規制を解除して、自由なバルブタイミング調整を実現することが可能となるのである。

請求項２，４に記載の発明によると、ハウジングは、主規制部材に対して凹部側を大気に開放させる大気孔を形成する。これによれば、凹部側が大気孔によって開放される主規制部材について、当該凹部側から受ける突入方向への移動抵抗を低減することができるので、始動性の確保効果が高められ得る。

請求項３，４に記載の発明によると、ハウジングは、主規制部材に対して凹部側とは反対側を大気に開放させる大気孔を形成する。これによれば、凹部側と反対側が大気孔によって開放される主規制部材について、当該反対側から受ける突入方向への移動抵抗を低減することができるので、始動性の確保効果が高められ得る。

請求項４に記載の発明によると、ハウジングは、主規制部材に対して凹部側を大気に開放させる大気孔、及び主規制部材に対して前記凹部側とは反対側を大気に開放させる大気孔を形成し、それら大気孔の間を連通する通孔を主規制部材は形成する。これによれば、主規制部材に対する凹部側及びその反対側のうち一方側において大気孔による大気開放が困難となっても、主規制部材が形成の通孔を通じて当該一方側を他方側に連通させるので、当該一方側における大気開放状態を確保し得る。したがって、主規制部材が凹部側及びその反対側から受ける移動抵抗を大気孔の詰まり等に拘らず低減して、始動性の確保効果を高めることができるのである。

請求項５に記載の発明によると、副規制部材は、主規制部材の外周面に嵌合し、ベーンロータは、主規制部材の外周面を支持する支持部を有し、副規制部材において当該支持部に対向する受圧部との間に作動室を形成する。このように、副規制部材が嵌合する主規制部材の外周面を支持部により支持するベーンロータが、当該支持部と対向する副規制部材の受圧部との間に作動室を形成することで、作動室に導入の作動液の圧力が主規制部材には作用し難くなる。故に、内燃機関をクランキングして始動する始動時において、作動室に作動液が残存していたとしても、当該残存作動液に起因して主規制部材の移動速度が低下する事態を抑制し得る。したがって、回転位相を規制位相まで変化させて主規制部材を凹部に突入させる際の迅速性、ひいては始動性の確保効果を、低温環境下であっても確実に高めることができる。

請求項６に記載の発明によると、ハウジングは、大気に開放される開放孔を形成し、ベーンロータは、進角室及び遅角室の一方に連通する連通孔を形成し、副規制部材は、開放孔及び連通孔の間を遮断する遮断位置よりも突入方向に移動することにより、開放孔及び連通孔の間を連通させる。これによれば、凹部への主規制部材の突入により回転位相が規制位相に規制される前に内燃機関がロックした場合、開放孔及び連通孔の間を遮断する遮断位置よりも突入方向に副規制部材が移動することで、それら孔間の連通が可能となる。かかる連通状態下において内燃機関のクランキングが開始される始動時には、連通孔に連通の進角室又は遅角室が開放孔を通じて大気に開放されることとなる。したがって、回転位相を規制位相に変化させて主規制部材を凹部に突入させる際には、クランキング中の変動トルクにより容積拡大する進角室又は遅角室に負圧が発生することで回転位相の変化速度が低下する事態を、抑制し得る。以上より、主規制部材を凹部に突入させるのに必要な回転位相変化を迅速に生じさせて、始動性の確保効果を高めることができるのである。

尚、請求項６に記載の発明において主規制部材を凹部から脱出させる際には、開放孔及び連通孔間の連通位置よりも当該脱出方向となる遮断位置に副規制部材を移動させることで、開放孔及び連通孔間の連通遮断が可能となる。故に、かかる遮断状態下、進角室及び遅角室の一方への作動液導入によりバルブタイミングを調整する際には、当該一方に連通の連通孔から開放孔を通じて作動液が漏れる事態を抑制して、バルブタイミング調整の応答性を高めることもできるのである。

請求項７に記載の発明によると、副規制部材の突入方向への移動により形成されて開放孔から連通孔に至る連通経路に、流体の流通面積を絞る絞り部が設けられる。これによれば、副規制部材の突入方向への移動により形成されて開放孔から連通孔まで至る連通経路では、流体の流通面積を絞る絞り部において、大気の流通抵抗が作動液の流通抵抗よりも小さくなる。故に、開放孔及び連通孔間の連通状態下において内燃機関のクランキングが開始される始動時には、進角室及び遅角室のうち連通孔に連通の一方から作動液を漏れ難くして、当該一方に対して大気を容易に導入することができる。したがって、回転位相を規制位相に変化させて主規制部材を凹部に突入させる際には、回転位相の変化速度が低下する事態の抑制作用を高めて、始動性の確保に貢献し得るのである。

請求項８に記載の発明によると、ベーンロータは、進角室に連通する進角連通孔、並びに遅角室に連通する遅角連通孔を形成し、副規制部材は、進角連通孔及び遅角連通孔の間を遮断する遮断位置よりも突入方向に移動することにより、進角連通孔及び遅角連通孔の間を連通させる。これによれば、凹部への主規制部材の突入により回転位相が規制位相に規制される前に内燃機関がロックした場合には、進角連通孔及び遅角連通孔の間を遮断する遮断位置よりも突入方向に副規制部材が移動することで、それら連通孔間の連通が可能となる。かかる連通状態下において内燃機関のクランキングが開始される始動時には、進角室及び遅角室の一方に作動液が残存していたとしても、各室に連通の進角連通孔及び遅角連通孔を通じて残存作動液を当該一方から他方へと移動させることができる。したがって、回転位相を規制位相に変化させて主規制部材を凹部に突入させる際には、進角室又は遅角室の残存作動液に起因して回転位相の変化速度が低下する事態を、抑制し得る。以上より、主規制部材を凹部に突入させるのに必要な回転位相変化を迅速に生じさせて、始動性の確保効果を高めることができるのである。

尚、請求項８に記載の発明において主規制部材を凹部から脱出させる際には、連通孔間の連通位置よりも当該脱出方向となる遮断位置に副規制部材を移動させることで、進角連通孔及び遅角連通孔間の連通遮断が可能となる。故に、かかる遮断状態下、進角室及び遅角室の一方への作動液導入によりバルブタイミングを調整する際には、進角連通孔及び遅角連通孔を通じて当該一方から他方に作動液が漏れる事態を抑制して、バルブタイミング調整の応答性を高めることもできるのである。

請求項９に記載の発明によると、ハウジングは、大気に開放される開放孔を形成し、副規制部材は、進角連通孔及び遅角連通孔の間を遮断する遮断位置よりも突入方向に移動することにより、進角連通孔及び遅角連通孔の間を開放孔に連通させる。これによれば、凹部への主規制部材の突入により回転位相が規制位相に規制される前に内燃機関がロックした場合には、進角連通孔及び遅角連通孔の間を遮断する遮断位置よりも突入方向に副規制部材が移動することで、それら連通孔間を開放孔に連通させることが可能となる。かかる連通状態下において内燃機関のクランキングが開始される始動時には、進角室及び遅角室の一方に作動液が残存していたとしても、各室に連通の進角連通孔及び遅角連通孔を通じて残存作動液を当該一方から他方へと移動させることができる。それと共に始動時には、作動液の粘度が高く作動液の移動が困難な状態（例えば、作動液の劣化状態や低温状態等）であっても、進角連通孔及び遅角連通孔にそれぞれ連通の進角室及び遅角室へ開放孔を通じて大気を導入することができる。これらのことから、回転位相を規制位相に変化させて主規制部材を凹部に突入させる際には、進角室又は遅角室の残存作動液に起因して回転位相の変化速度が低下する事態のみならず、クランキング中の変動トルクにより容積拡大する進角室又は遅角室に負圧が発生することで回転位相の変化速度が低下する事態をも、抑制し得る。以上より、主規制部材を凹部に突入させるのに必要な回転位相変化を迅速に生じさせて、始動性の確保効果を一層高めることができるのである。

尚、請求項９に記載の発明において主規制部材を凹部から脱出させる際には、進角連通孔及び遅角連通孔間が開放孔と連通する位置よりも当該脱出方向となる遮断位置に副規制部材を移動させることで、それら連通孔間の開放孔との連通遮断が可能となる。故に、かかる遮断状態下、進角室及び遅角室への作動液導入によりバルブタイミングを調整する際には、それら進角室及び遅角室にそれぞれ連通の進角連通孔及び遅角連通孔から開放孔を通じて作動液が漏れる事態を抑制して、バルブタイミング調整の応答性を一層高めることができるのである。

請求項１０に記載の発明によると、副規制部材の突入方向への移動により形成されて開放孔から進角連通孔及び遅角連通孔に至る連通経路に、流体の流通面積を絞る絞り部が設けられる。これによれば、副規制部材の突入方向への移動により形成されて開放孔から進角連通孔及び遅角連通孔まで至る連通経路では、流体の流通面積を絞る絞り部において、大気の流通抵抗が作動液の流通抵抗よりも小さくなる。故に、進角連通孔及び遅角連通孔の開放孔との連通状態下において内燃機関のクランキングが開始される始動時には、進角連通孔及び遅角連通孔にそれぞれ連通の進角室及び遅角室から作動液を漏れ難くして、それら進角室及び遅角室に対して大気を容易に導入することができる。したがって、回転位相を規制位相に変化させて主規制部材を凹部に突入させる際には、回転位相の変化速度が低下する事態の抑制作用を高めて、始動性の確保に貢献し得るのである。

請求項１１に記載の発明によると、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、当該内燃機関の回転に伴って供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動して回転するハウジングと、カム軸と連動して回転し、ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、作動液が進角室又は遅角室に導入されることによりハウジングに対する回転位相を進角側又は遅角側に変化させるベーンロータと、ベーンロータまたはハウジングの一方に往復移動可能に収容され、他方に形成される凹部に突入する突入方向に移動することにより、回転位相を最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相において規制する一方、凹部から脱出する脱出方向に移動して回転位相の規制を解除する主規制部材と、主規制部材を突入方向に付勢し、規制位相での当該付勢により主規制部材を凹部に突入させる一方、規制位相と異なる回転位相での当該付勢により主規制部材をベーンロータまたはハウジングの他方の凹部以外の部分に当接させる主弾性部材と、ベーンロータまたはハウジングの一方において主規制部材と同方向に往復移動可能に収容され、ベーンロータまたはハウジングの一方が形成する作動室に導入される作動液から脱出方向に圧力を受ける受圧部、及び主規制部材に対して脱出方向に係合し突入方向に離間する係合部を有する副規制部材と、副規制部材を突入方向に付勢する副弾性部材と、を備えることを特徴とする。

この発明において、内燃機関の回転に伴って供給源から供給される作動液は、ベーンロータまたはハウジングの一方が形成する作動室に導入される。故に、ベーンロータまたはハウジングの他方に形成される凹部に主規制部材が突入して回転位相が最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相に規制される前に、内燃機関が停止すると、作動室に導入の作動液の圧力は低下することになる。その結果、受圧部において作動室の作動液から脱出方向に圧力を受ける副規制部材は、副弾性部材の付勢により突入方向へと移動する。このとき、副規制部材の係合部が脱出方向に係合する主規制部材は、主弾性部材の付勢により副規制部材に合わせて移動するので、特に規制位相と異なる回転位相では、ベーンロータまたはハウジングの他方の凹部以外の部分に当接することになる。こうした当該他方との当接により主規制部材が移動し得ない状態となった後でも、副弾性部材により付勢される副規制部材は、作動室の残存作動液を受圧部により押し出しつつ、主規制部材に対して係合部を突入方向に離間させるように移動し得る。これにより、内燃機関をクランキングして始動する始動時には、当該クランキング中に発生する変動トルクにより回転位相を規制位相に変化させて主規制部材を凹部に突入させるに際して、主規制部材を、離間した係合部側となる突入方向に高速移動させることができる。したがって、低温環境下であっても、主規制部材を凹部に迅速に且つ確実に突入させて回転位相を規制位相に規制し得るので、始動性の確保が可能となるのである。

尚、請求項１１に記載の発明において副規制部材については、内燃機関の回転に伴って作動室に導入される作動液の圧力を受圧部により脱出方向に受けることで、係合部により脱出方向に係合する主規制部材を移動させつつ、凹部から脱出することができる。したがって、主規制部材を凹部に突入させて内燃機関を始動させた後においては、当該凹部からの主規制部材の脱出により回転位相の規制を解除して、自由なバルブタイミング調整を実現することが可能となるのである。

本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す構成図であって、図２のＩ−Ｉ断面図である。 図１のＩＩ−ＩＩ断面図である。 図１に示す駆動部が受ける変動トルクについて説明するための模式図である。 図１のＩＶ−ＩＶ矢視図である。 図４とは異なる作動状態を示す図である。 図４，５とは異なる作動状態を示す図である。 図１のカバー部材を示す平面図である。 図１の要部を拡大して示す断面図である。 図８とは異なる作動状態を示す図である。 図１のＸ−Ｘ断面に相当する模式図である。 図１０とは異なる作動状態を示す図である。 図８，９とは異なる作動状態を示す図である。 図８，９，１２とは異なる作動状態を示す図である。 図１０，１１とは異なる作動状態を示す図である。 図１０，１１，１４とは異なる作動状態を示す図である。 図１０，１１，１４，１５とは異なる作動状態を示す図である。 図１０，１１，１４〜１６とは異なる作動状態を示す図である。 図１の要部を拡大して示す断面図である。 図１８とは異なる作動状態を示す図である。 図１８，１９とは異なる作動状態を示す図である。 図１８〜２０とは異なる作動状態を示す図である。 本発明の第二実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図１２に対応する断面図である。 図２２とは異なる作動状態を示す図であって、図１３に対応する図である。 本発明の第二実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図２０に対応する断面図である。 図２４とは異なる作動状態を示す図であって、図２１に対応する図である。 本発明の第三実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図１２に対応する断面図である。 図２６とは異なる作動状態を示す図であって、図１３に対応する図である。 本発明の第三実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す図であって、図２０に対応する断面図である。 図２８とは異なる作動状態を示す図であって、図２１に対応する図である。 本発明の第一実施形態の変形例を示す図である。 本発明の第一実施形態の変形例を示す図である。 本発明の第三実施形態の変形例を示す図である。 本発明の第四実施形態におけるバルブタイミング調整装置の作動状態を示す図である。 図３３に示す状態に対応する第一の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３３に示す状態に対応する第二の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３３とは異なる作動状態を示す図である。 図３６に示す状態に対応する第一の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３６に示す状態に対応する第二の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３３，３６とは異なる作動状態を示す図である。 図３９に示す状態に対応する第一の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３９に示す状態に対応する第二の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３３，３６，３９とは異なる作動状態を示す図である。 図４２に示す状態に対応する第一の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図４２に示す状態に対応する第二の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３３，３６，３９，４２とは異なる作動状態を示す図である。 図４５に示す状態に対応する第一の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図４５に示す状態に対応する第二の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図３３，３６，３９，４２，４５とは異なる作動状態を示す図である。 図４８に示す状態に対応する第一の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 図４８に示す状態に対応する第二の各規制部材の作動状態を示す断面図である。 作動室内の作動油圧と各規制部材の作動状態との関係を説明するための断面図である。 図５１に示す状態とは異なる作動状態を示す図である。 図５１，５２に示す状態とは異なる作動状態を示す図である。 図５１〜５３に示す状態とは異なる作動状態を示す図である。 本発明の第一実施形態〜第四実施形態についての変形例を示す図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する。

（第一実施形態）
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。図１は、本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置１を車両の内燃機関２に適用した例を示している。バルブタイミング調整装置１は、「供給源」としてのポンプ４から供給される「作動液」としての作動油により、カム軸３が開閉する「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを調整する。

（基本構成）
以下、バルブタイミング調整装置１の基本構成を説明する。バルブタイミング調整装置１は、内燃機関２のクランク軸（図示しない）からカム軸３に機関トルクを伝達する伝達系に設置される駆動部１０、並びに当該駆動部１０の作動を制御する制御部３０を備えている。

（駆動部）
図１，２に示すように駆動部１０において、ハウジング１１は、シュー部材１２、スプロケット部材１８及びカバー部材１３等から構成されている。

シュー部材１２は金属により形成され、円筒状の筒部１２ａ並びに複数のシュー１２ｂ，１２ｃ，１２ｄを有している。各シュー１２ｂ〜１２ｄは、筒部１２ａにおいて回転方向に略等間隔となる箇所から径方向内側に突出している。各シュー１２ｂ〜１２ｄの突出側端面は円弧面状であり、ベーンロータ１４のボス部１４ａの外周面に摺接する。回転方向において隣り合うシュー１２ｂ〜１２ｄの間には、それぞれ収容室５０が形成されている。

スプロケット部材１８及びカバー部材１３は、それぞれ金属によって円環板状に形成されており、それぞれシュー部材１２の両端部に同軸固定されている。スプロケット部材１８は、クランク軸との間にタイミングチェーン（図示しない）が掛け渡されることにより、当該クランク軸と連繋する。これにより内燃機関２の回転中は、クランク軸からスプロケット部材１８に機関トルクが伝達されることで、ハウジング１１がクランク軸と連動して図２の時計方向に回転するようになっている。

図１，２に示すようにベーンロータ１４は、金属により形成されてハウジング１１内に同心収容されており、軸方向の両端部がスプロケット部材１８とカバー部材１３とに摺接する。ベーンロータ１４は、円柱状のボス部１４ａ並びに複数のベーン１４ｂ，１４ｃ，１４ｄを有している。

ボス部１４ａは、カム軸３に対して同軸固定されている。これによりベーンロータ１４は、カム軸３と連動して図２の時計方向に回転すると共に、ハウジング１１に対して相対回転可能となっている。各ベーン１４ｂ〜１４ｄは、ボス部１４ａにおいて回転方向に略等間隔となる箇所から径方向外側に突出し、それぞれ対応する収容室５０内に収容されている。各ベーン１４ｂ〜１４ｄの突出側端面は円弧面状に形成され、筒部１２ａの内周面と摺接する。

各ベーン１４ｂ〜１４ｄは、それぞれ対応する収容室５０を回転方向に二分することにより、進角室５２，５３，５４及び遅角室５６，５７，５８をハウジング１１内部に区画形成している。具体的には、シュー１２ｂとベーン１４ｂの間に進角室５２、シュー１２ｃとベーン１４ｃの間に進角室５３、シュー１２ｄとベーン１４ｄの間に進角室５４がそれぞれ形成されている。また、シュー１２ｃとベーン１４ｂの間に遅角室５６、シュー１２ｄとベーン１４ｃの間に遅角室５７、シュー１２ｂとベーン１４ｄの間に遅角室５８がそれぞれ形成されている。

こうした構成の駆動部１０では、進角室５２〜５４への作動油導入並びに遅角室５６〜５８からの作動油排出により、ハウジング１１に対するベーンロータ１４の回転位相が進角側に変化する。故に、このときには、バルブタイミングが進角する。また一方、遅角室５６〜５８への作動油導入並びに進角室５２〜５４からの作動油排出により、回転位相が遅角側に変化する。故に、このときには、バルブタイミングが遅角する。

（制御部）
図１，２に示すように制御部３０において、カム軸３及びその軸受（図示しない）を通して設けられる進角通路７２は、回転位相の変化に拘らず進角室５２〜５４と常時連通する。また、カム軸３及びその軸受を通して設けられる遅角通路７４は、回転位相の変化に拘らず遅角室５６〜５８と常時連通する。

図１に示すように、供給通路７６はポンプ４の吐出口と連通しており、オイルパン５からポンプ４の吸入口に吸入された作動油が当該吐出口から吐出供給されるようになっている。ここで本実施形態のポンプ４は、内燃機関２の回転に伴ってクランク軸により駆動されることで、供給通路７６に作動油を吐出供給するメカポンプであり、内燃機関２の停止に伴って当該吐出供給を停止するようになっている。また、ドレン通路７８は、オイルパン５に作動油を排出可能に設けられている。

位相制御弁８０は、進角通路７２、遅角通路７４、供給通路７６及びドレン通路７８に機械的に接続されている。位相制御弁８０は、ソレノイド８２への通電に従って作動することにより、進角通路７２及び遅角通路７４にそれぞれ連通する通路を供給通路７６及びドレン通路７８の間で切換える。

制御回路９０は、マイクロコンピュータを主体に構成されており、位相制御弁８０のソレノイド８２と電気的に接続されている。制御回路９０は、ソレノイド８２への通電を制御する機能と共に、内燃機関２の作動を制御する機能を備えている。

こうした構成の制御部３０では、制御回路９０により制御されたソレノイド８２への通電に従って位相制御弁８０が作動することで、進角通路７２及び遅角通路７４に対する供給通路７６及びドレン通路７８の連通状態が切り換えられる。ここで、位相制御弁８０が進角通路７２及び遅角通路７４にそれぞれ供給通路７６及びドレン通路７８を連通させるときには、ポンプ４からの作動油が通路７６，７２を通じて進角室５２〜５４に導入されると共に、遅角室５６〜５８の作動油が通路７４，７８を通じてオイルパン５に排出される。故に、このときには、バルブタイミングが進角する。また一方、位相制御弁８０が遅角通路７４及び進角通路７２にそれぞれ供給通路７６及びドレン通路７８を連通させるときには、ポンプ４からの作動油が通路７６，７４を通じて遅角室５６〜５８に導入されると共に、進角室５２〜５４の作動油が通路７２，７８を通じてオイルパン５に排出される。故に、このときには、バルブタイミングが遅角する。

以下、バルブタイミング調整装置１の構成を詳細に説明する。

（変動トルクの作用構造）
ベーンロータ１４にカム軸３が同軸固定されている駆動部１０では、内燃機関２の回転中は、カム軸３が開閉駆動する吸気弁からのスプリング反力等に起因する変動トルクがベーンロータ１４に作用する。ここで、図３に例示するように変動トルクは、ハウジング１１に対する回転位相の進角側にベーンロータ１４を付勢する負トルクと、回転位相の遅角側にベーンロータ１４を付勢する正トルクとの間において、交番するものである。そして、特に本実施形態の変動トルクは、カム軸３及び軸受間のフリクション等に起因して、正トルクのピークトルクＴ＋が負トルクのピークトルクＴ−よりも大きくなる傾向を示しており、当該変動トルクの平均トルクＴａｖｅによってベーンロータ１４が正トルク側、即ち回転位相の遅角側に平均的に偏って付勢されるようになっている。

（付勢構造）
図１，４に示すように、ハウジング１１においてカバー部材１３には、金属によって円筒ハット状に形成されたハウジングブッシュ１００のフランジ壁１０１が、同軸固定されている。ハウジングブッシュ１００においてフランジ壁１０１とは反対側の端部には、径方向に貫通するハウジング溝１０２が設けられている。

ベーンロータ１４においてボス部１４ａには、金属によって有底円筒状に形成されたロータブッシュ１１０の底壁１１１が、同軸固定されている。ロータブッシュ１１０は、ハウジングブッシュ１００よりも小径に形成され、当該ハウジングブッシュ１００の内周側に相対回転可能に同心配置されている。ロータブッシュ１１０において底壁１１１とは反対側の端部には、径方向に貫通するロータ溝１１２が設けられている。

ハウジングブッシュ１００の外周側には、金属製のヘリカルトーションスプリングからなる付勢部材１２０が同心配置されている。付勢部材１２０の一端部１２０ａは、カバー部材１３に固定された係止ピン１２１に常時係止されている。付勢部材１２０の他端部１２０ｂは、ハウジング溝１０２及びロータ溝１１２を径方向の外側から内側に遊挿状態で貫通している。

本実施形態において、回転位相が図５に示す最遅角位相と図４に示す所定のロック位相との間にあるときには、付勢部材１２０の端部１２０ｂがロータ溝１１２により進角側から係止される。このとき付勢部材１２０の端部１２０ｂは、ハウジング溝１０２には係止されない状態となるので、内燃機関２の回転中は、付勢部材１２０のねじり変形によって発生する復原力が変動トルクの平均トルクＴａｖｅに抗してロータ溝１１２に作用する。これにより、ロータブッシュ１１０と共にベーンロータ１４が回転位相の進角側へと付勢されるのである。

これに対し、回転位相が図４に示すロック位相と図６に示す最進角位相との間にあるときには、付勢部材１２０の端部１２０ｂがハウジング溝１０２により進角側から係止される。このとき付勢部材１２０の端部１２０ｂは、ロータ溝１１２には係止されない状態となるので、付勢部材１２０の復原力がハウジングブッシュ１００にのみ作用することになる。以上より本実施形態では、ベーンロータ１４の進角側への付勢がロック位相よりも遅角側では実現されるが、ロック位相よりも進角側では実現されないようになっているのである。

尚、バルブタイミング調整装置１が適用される本実施形態の内燃機関２については、その始動性を確保するために始動時に規制する規制位相の領域として、最遅角位相及び最進角位相の間の中間位相から最進角位相に至るまでの領域が設定されている。また特に本実施形態では、環境温度に拘らず最適な始動性を確保可能な規制位相として、上記ロック位相が設定されている。これらの設定によれば、内燃機関２を始動するクランキング中において、気筒への吸入空気量が吸気弁の閉弁遅延により減少し過ぎることを抑制し得るのである。

（第一規制・ロック構造）
図７，８に示すようにハウジング１１のカバー部材１３は、第一規制凹部１３１及びロック凹部１３４を形成している。第一規制凹部１３１は、カバー部材１３の内面１３２に開口してハウジング１１の回転方向に伸びており、閉塞された両端部に一対の規制ストッパ１３１ａ，１３１ｂが設けられた形となっている。ロック凹部１３４は、カム軸３に軸平行な有底筒孔状を呈しており、第一規制凹部１３１の進角側端部において当該規制凹部１３１の底面に開口している。

図４，８に示すように、ロック凹部１３４の底面を形成するハウジングブッシュ１００は、大気孔１３６を形成している。このハウジングブッシュ１００の大気孔１３６は、カム軸３に軸平行且つロック凹部１３４の幅よりも小径の円筒孔状を呈しており、フランジ壁１０１を貫通することで常時大気開放されている。図８に示すようにハウジング１１のスプロケット部材１８は、ベーンロータ１４を挟んで大気孔１３６と対向する箇所に、別の大気孔１３７を形成している。このスプロケット部材１８の大気孔１３７は、カム軸３に軸平行且つ後述する第一収容孔１４０の大径支持部１４２よりも小径の円筒孔状を呈しており、スプロケット部材１８を貫通することで常時大気開放されている。

図２，８に示すようにベーンロータ１４のベーン１４ｂは、第一収容孔１４０及び第一貫通孔１４９を形成している。第一収容孔１４０は、カム軸３に軸平行な有底円筒孔状を呈しており、カバー部材１３の内面１３２に対するベーンロータ１４の摺接端面に開口している。第一収容孔１４０は、凹部１３１，１３４の形成されたカバー部材１３側となる開口側に、小径支持部１４１を有している。小径支持部１４１は、第一規制凹部１３１及びロック凹部１３４に対し、それぞれ所定の回転位相において対向するように形成されている。尚、本実施形態の小径支持部１４１については、ベーンロータ１４の母材に嵌合固定されたスリーブ１４１ａの内周面により、形成されている。

第一収容孔１４０は、凹部１３１，１３４の形成されたカバー部材１３側に対して反対側となる底面側に、小径支持部１４１よりも大径の大径支持部１４２を有している。大径支持部１４２においてカバー部材１３側の端部は、ベーンロータ１４に貫通形成された第一規制通路１４５と常時連通することで、作動油の入出可能な作動室１４６を形成している。また、大径支持部１４２においてカバー部材１３側とは反対側の端部は、ベーンロータ１４に貫通形成された第一進角連通孔１４７を介して進角室５２と常時連通することで、連通室１４８を形成している。

図８に示すように第一貫通孔１４９は、カム軸３に軸平行且つ第一収容孔１４０の大径支持部１４２よりも小幅にて回転方向に伸びる長孔状を呈しており、スプロケット部材１８の内面に対するベーンロータ１４の摺接端面と、第一収容孔１４０における大径支持部１４２の底面との間を貫通している。これにより第一貫通孔１４９は、スプロケット部材１８の大気孔１３７に対し、ロック位相を含む回転位相の所定領域において連通すると共に、大径支持部１４２に形成の連通室１４８と常時連通するようになっている。

図２，８に示すように第一収容孔１４０には、それぞれ金属により形成された円筒状の規制部材１５０，１５２が、同心収容されている。第一主規制部材１５０は、図８に示すように小径支持部１４１により外周面を支持されることで、軸方向に往復移動可能となっている。第一主規制部材１５０は、外周側に突出する円環板状の突出部１５１を、カバー部材１３側とは反対側の端部に形成している。また、第一主規制部材１５０は、カバー部材１３側とその反対側とを常時連通する通孔１５９を、内周孔によって形成している。

ここで第一主規制部材１５０は、ロック位相を含む規制位相の領域において突入方向Ｘに移動することで、図９の如くハウジング１１の第一規制凹部１３１に突入する。こうして第一規制凹部１３１に突入した第一主規制部材１５０は、図１１の如く当該規制凹部１３１の遅角側端部の規制ストッパ１３１ａにより係止されることで、規制位相の領域のうちその遅角側限界の第一規制位相にて回転位相の遅角側変化を規制する。また一方、第一規制凹部１３１に突入した第一主規制部材１５０は、図１０の如く当該規制凹部１３１の進角側端部の規制ストッパ１３１ｂにより係止されることで、ロック位相にて回転位相の進角側変化を規制する。

また、第一主規制部材１５０は、ロック位相において第一規制凹部１３１側から突入方向Ｘに移動することで、図８の如くハウジング１１のロック凹部１３４に突入する。こうしてロック凹部１３４に突入した第一主規制部材１５０は、当該ロック凹部１３４との嵌合により回転位相の進角側及び遅角側双方への変化を規制することで、回転位相をロック位相にロックする。

さらに第一主規制部材１５０は、ロック位相を含む規制位相の領域において図１２，１３の如く脱出方向Ｙに移動することで、ハウジング１１のロック凹部１３４及び第一規制凹部１３１の双方から脱出する。こうして第一主規制部材１５０が凹部１３４，１３１から脱出することによれば、回転位相の規制が解除されるので、図１０，１１，１４〜１７の如く任意の回転位相変化を許容することが可能となる。

以上の第一主規制部材１５０に対して、図８に示す第一副規制部材１５２は、第一収容孔１４０の小径支持部１４１よりも大径支持部１４２側にて第一主規制部材１５０の外周面に嵌合し、且つ大径支持部１４２によって外周面を支持されている。このような嵌合及び支持形態によって第一副規制部材１５２は、第一主規制部材１５０の場合と同方向となる軸方向に往復移動可能且つ第一主規制部材１５０に対して相対移動可能となっている。この相対移動可能な状態において第一主規制部材１５０と第一副規制部材１５２は、互いに摺動する関係にある。

第一副規制部材１５２は、作動室１４６に露出し、スリーブ１４１ａにおいてカバー部材１３側とは反対側に形成される端面１４３と対向する受圧部１５４を有している。受圧部１５４はカバー部材１３側を向いた円環状の端面である。この受圧部１５４が作動室１４６の作動油から脱出方向Ｙに圧力を受けることで、第一副規制部材１５２を脱出方向Ｙに駆動する第一駆動力が発生する。

また、第一副規制部材１５２は、連通室１４８に露出して大径支持部１４２の底面と対向する係合部１５６を、カバー部材１３側とは反対側を向いた円環状の段差面によって形成している。この係合部１５６が突出部１５１に対して図１３の如く脱出方向Ｙに押すように係合した状態では、第一副規制部材１５２に発生する第一駆動力を第一主規制部材１５０に伝達して、それら規制部材１５０，１５２を脱出方向Ｙに一体に駆動することが可能となる。

さらに、本実施形態の第一副規制部材１５２は、外周面よりも凹んでカバー部材１３側とは反対側の端面に開口する周溝部１５７を形成している。これにより、図１３の如く周溝部１５７と第一進角連通孔１４７との間を連通遮断する遮断位置よりも突入方向Ｘに第一副規制部材１５２が移動することで、図８，９，１２の如く第一貫通孔１４９が連通室１４８及び周溝部１５７を介して第一進角連通孔１４７と連通可能となっている。したがって、第一貫通孔１４９が大気孔１３７と連通する回転位相では、周溝部１５７及び第一進角連通孔１４７間の連通により、大気孔１３７から第一貫通孔１４９、連通室１４８及び周溝部１５７を経て第一進角連通孔１４７に至る第一連通経路１５８が形成されることとなる。また、このように形成される第一連通経路１５８においては、周溝部１５７における流体の流通面積を絞るように、当該周溝部１５７の径方向深さが調整されている。

第一収容孔１４０において少なくとも連通室１４８を含む部分には、弾性部材１７０，１７２が同心収容されている。第一主弾性部材１７０は金属製の圧縮コイルスプリングであり、大径支持部１４２の底面と第一主規制部材１５０との間に介装されている。第一主弾性部材１７０は、大径支持部１４２及び第一主規制部材１５０間での圧縮変形により第一主復原力を発生することで、当該主規制部材１５０を突入方向Ｘに付勢する。したがって、図１４の最遅角位相を含む規制位相の領域外においては、第一主弾性部材１７０の第一主復原力により第一主規制部材１５０を突入方向Ｘに駆動することで、図１２の如く当該主規制部材１５０をカバー部材１３の内面１３２に当接させることが可能となっている。また、図１３の如く係合部１５６が突出部１５１に対して係合した状態では、第一主弾性部材１７０の第一主復原力によって第一主規制部材１５０を第一副規制部材１５２に合わせて突入方向Ｘに一体に駆動することが、可能となる。

以上の第一主弾性部材１７０に対して、第一副弾性部材１７２は金属製の圧縮コイルスプリングであり、大径支持部１４２の底面と第一副規制部材１５２との間に介装されている。第一副弾性部材１７２は、大径支持部１４２及び第一副規制部材１５２間での圧縮変形により第一副復原力を発生することで、当該副規制部材１５２を突入方向Ｘに付勢する。したがって、規制位相の領域外において第一主規制部材１５０が図１２の如くカバー部材１３の内面１３２と当接した状態では、第一副弾性部材１７２の第一副復原力により第一副規制部材１５２のみを突入方向Ｘに駆動して、係合部１５６を突出部１５１から突入方向Ｘに離間させることが可能となっている。また、第一副弾性部材１７２の第一副復原力により係合部１５６を突出部１５１から離間させた第一副規制部材１５２については、図８，９，１２の如く受圧部１５４をスリーブ１４１ａの端面１４３に当接させることが可能となっている。

（第二規制構造）
図７，１８に示すようにハウジング１１のカバー部材１３は、第二規制凹部２３１を形成している。第二規制凹部２３１は、カバー部材１３の内面１３２に開口してハウジング１１の回転方向に伸びており、遅角側から進角側に向かって一段階凹むことで浅底部２３２及び深底部２３３を有した形となっている。第二規制凹部２３１の浅底部２３２及び深底部２３３においてそれぞれ閉塞された遅角側端部には、規制ストッパ２３２ａ，２３３ａが設けられている。

図４，１８に示すようにカバー部材１３は、大気孔２３６を形成している。このカバー部材１３の大気孔２３６は、カム軸３に軸平行且つ第二規制凹部２３１の深底部幅よりも小径の円筒孔状を呈しており、カバー部材１３の外面と深底部２３３の底面との間を貫通することで常時大気開放されている。図１８に示すようにスプロケット部材１８は、ベーンロータ１４を挟んで大気孔２３６と対向する箇所に、別の大気孔２３７を形成している。このスプロケット部材１８の大気孔２３７は、カム軸３に軸平行且つ後述する第二収容孔２４０の大径支持部２４２よりも小径の円筒孔状を呈しており、スプロケット部材１８を貫通することで常時大気開放されている。

図２，１８に示すようにベーンロータ１４のベーン１４ｃは、第二収容孔２４０及び第二貫通孔２４９を形成している。第二収容孔２４０は、第一収容孔１４０に準ずる構成となっている。但し、第二収容孔２４０の小径支持部２４１は、第二規制凹部２３１の浅底部２３２及び深底部２３３に対し、それぞれ所定の回転位相において対向するように形成されている。また、小径支持部２４１についても本実施形態では、ベーンロータ１４の母材に嵌合固定されたスリーブ２４１ａの内周面により、形成されている。さらに、第二収容孔２４０の大径支持部２４２においてカバー部材１３側の端部は、ベーンロータ１４に貫通形成された第二規制通路２４５と常時連通することで、作動油の入出可能な作動室２４６を形成している。またさらに、大径支持部２４２においてカバー部材１３側とは反対側の端部は、ベーンロータ１４に貫通形成された第二進角連通孔２４７を介して進角室５３と常時連通することで、連通室２４８を形成している。

図１８に示すように第二貫通孔２４９は、カム軸３に軸平行且つ第二収容孔２４０の大径支持部２４２よりも小幅にて回転方向に伸びる長孔状を呈しており、スプロケット部材１８の内面に対するベーンロータ１４の摺接端面と、第二収容孔２４０における大径支持部２４２の底面との間を貫通している。これにより第二貫通孔２４９は、スプロケット部材１８の大気孔２３７に対し、ロック位相を含む回転位相の所定領域において連通すると共に、大径支持部２４２に形成の連通室２４８と常時連通するようになっている。

図２，１８に示すように第二収容孔２４０には、それぞれ金属により形成された円筒状の規制部材２５０，２５２が、同心収容されている。第二主規制部材２５０は、図１８に示すような第一主規制部材１５０に準ずる構成により、外周面を小径支持部１４１に支持されて軸方向に往復移動可能となっていると共に、突出部２５１及び通孔２５９を形成している。

ここで第二主規制部材２５０は、ロック位相を含む規制位相の領域において突入方向Ｘに移動することで、図１９，１８の如くハウジング１１の第二規制凹部２３１のうち遅角側の浅底部２３２又は進角側の深底部２３３に突入する。こうして、浅底部２３２に突入した第二主規制部材２５０は、当該浅底部２３２の遅角側端部の規制ストッパ２３２ａによって図１５の如く係止されることで、規制位相の領域のうち第一規制位相よりも進角側の第二規制位相にて回転位相の遅角側変化を規制する。また一方、深底部２３３に突入した第二主規制部材２５０は、当該深底部２３３の遅角側端部の規制ストッパ２３３ａによって図１６の如く係止されることで、規制位相の領域のうち第二規制位相よりも進角側且つロック位相よりも遅角側の第三規制位相にて回転位相の遅角側変化を規制する。

さらに第二主規制部材２５０は、ロック位相を含む規制位相の領域において図２０，２１の如く脱出方向Ｙに移動することで、ハウジング１１の第二規制凹部２３１から脱出する。こうして第二主規制部材２５０が第二規制凹部２３１から脱出することによれば、回転位相の規制が解除されるので、図１０，１１，１４〜１７の如く任意の回転位相変化を許容することが可能となる。

図１８に示すような第一副規制部材１５２に準ずる構成により、以上の第二主規制部材２５０の外周面に嵌合する第二副規制部材２５２は、第二主規制部材２５０の場合と同方向となる軸方向に往復移動可能且つ第二主規制部材２５０に対して相対移動可能となっている。それと共に第二副規制部材２５２は、第一副規制部材１５２に準ずる構成により、受圧部２５４及び係合部２５６を形成している。したがって、受圧部２５４が作動室２４６の作動油から脱出方向Ｙに圧力を受けることで、第二副規制部材２５２を脱出方向Ｙに駆動する第二駆動力が発生することになる。また、係合部２５６が突出部２５１に対して図２１の如く脱出方向Ｙに押すように係合した状態では、第二副規制部材２５２に発生する第二駆動力を第二主規制部材２５０に伝達して、それら規制部材２５０，２５２を脱出方向Ｙに一体に駆動することが可能となっている。

さらに、本実施形態の第二副規制部材２５２は、第一副規制部材１５２に準ずる構成により、周溝部２５７を形成している。これにより、図２１の如く周溝部２５７と第二進角連通孔２４７との間を連通遮断する遮断位置よりも突入方向Ｘに第二副規制部材２５２が移動することで、図１８〜２０の如く第二貫通孔２４９が連通室２４８及び周溝部２５７を介して第二進角連通孔２４７と連通可能となっている。したがって、図１８の如く第二貫通孔２４９が大気孔２３７と連通する回転ロック位相では、周溝部２５７及び第二進角連通孔２４７間の連通により、大気孔２３７から第二進角連通孔２４７に至る第二連通経路２５８が形成され、さらに当該経路２５８にて周溝部２５７における流通面積が絞られるのである。

第二収容孔２４０において少なくとも連通室２４８を含む部分には、弾性部材２７０，２７２が同心収容されている。第二主弾性部材２７０は、第一主弾性部材１７０に準ずる構成により、第二主規制部材２５０を突入方向Ｘに付勢する第二主復原力を発生する。したがって、図１４の最遅角位相を含む規制位相の領域外においては、第二主弾性部材２７０の第二主復原力により第二主規制部材２５０を突入方向Ｘに駆動することで、図２０の如く第二主規制部材２５０をカバー部材１３の内面１３２に当接させることが可能となっている。また、図２１の如く係合部２５６が突出部２５１に対して係合した状態では、第二主弾性部材２７０の第二主復原力によって第二主規制部材２５０を第二副規制部材２５２に合わせて突入方向Ｘに駆動することが、可能となっている。

以上の第二主弾性部材２７０に対して第二副弾性部材２７２は、第一副弾性部材１７２に準ずる構成により、第二副規制部材２５２を突入方向Ｘに付勢する第二副復原力を発生する。したがって、規制位相の領域外において第二主規制部材２５０が図２０の如くカバー部材１３の内面１３２と当接した状態では、第二副弾性部材２７２の第二副復原力により第二副規制部材２５２のみを突入方向Ｘに駆動して、係合部２５６を突出部２５１から突入方向Ｘに離間させることが可能となっている。また、第二副弾性部材２７２の第二副復原力により係合部２５６を突出部２５１から離間させた第二副規制部材２５２については、図１８〜２０の如く受圧部２５４を、それに対向する端面であってスリーブ２４１ａにおけるカバー部材１３側とは反対側に形成される端面２４３に当接させることが可能となっている。

（駆動力制御）
図１に示すように制御部３０において、カム軸３及びその軸受を通して設けられる駆動通路３００は、回転位相の変化に拘らず通路１４５，２４５と常時連通する。また、供給通路７６から分岐する分岐通路３０２は、当該供給通路７６を介してポンプ４からの作動油供給を受けるようになっている。さらに、ドレン通路３０４は、オイルパン５に作動油を排出可能に設けられている。

駆動制御弁３１０は、駆動通路３００、分岐通路３０２及びドレン通路３０４と機械的に接続されている。駆動制御弁３１０は、制御回路９０と電気的に接続されたソレノイド３１２への通電に従って作動することにより、駆動通路３００に連通する通路を分岐通路３０２及びドレン通路３０４の間で切り換える。

ここで、駆動制御弁３１０が分岐通路３０２を駆動通路３００に連通させるときには、ポンプ４からの作動油が通路７６，３０２，３００，１４５，２４５を通じて、各作動室１４６，２４６に導入される。故にこのときには、第一及び第二副規制部材１５２，２５２を駆動する脱出方向Ｙの駆動力が発生することになる。また一方、駆動制御弁３１０がドレン通路３０４を駆動通路３００に連通させるときには、作動室１４６，２４６内の作動油が通路１４５，２４５，３００，３０４を通じてオイルパン５に排出される。故に、このときには、第一及び第二副規制部材１５２，２５２を駆動する駆動力が消失することとなる。

以下、バルブタイミング調整装置１の作動を詳細に説明する。

（通常作動）
まず、内燃機関２が正常に停止する場合の通常作動について説明する。

（Ｉ）イグニッションスイッチのオフ等の停止指令に応じて内燃機関２を停止させる正常停止時には、制御回路９０が位相制御弁８０への通電を制御して供給通路７６を進角通路７２に連通させる。このとき、完全停止するまでは慣性回転する内燃機関２がその回転数を低下させることにより、ポンプ４から通路７６，７２を通じて進角室５２〜５４に導入される作動油の圧力も低下する。その結果、進角室５２〜５４への導入油の圧力によりベーンロータ１４に作用する力が低下し、特にロック位相よりも遅角側の回転位相においては、ベーンロータ１４を付勢する付勢部材１２０の復原力が支配的となる。

また、停止指令に応じた内燃機関２の正常停止時には、制御回路９０が駆動制御弁３１０への通電を制御してドレン通路３０４を駆動通路３００に連通させる。このとき、作動室１４６，２４６の作動油は通路１４５，２４５，３００，３０４を通じて排出されて、第一及び第二副規制部材１５２，２５２を駆動する駆動力が消失する。その結果、第一及び第二副弾性部材１７２，２７２の復原力により第一及び第二副規制部材１５２，２５２が、作動室１４６，２４６の作動油を通路１４５，２４５に押し出しつつ突入方向Ｘに移動して、受圧部１５４，２５４を小径支持部１４１，２４１の端面１４３，２４３に当接させる。それと共に、第一及び第二主弾性部材１７０，２７０の復原力により第一及び第二主規制部材１５０，２５０が第一及び第二副規制部材１５２，２５２に合わせて突入方向Ｘに移動して、停止指令時の回転位相に応じた移動位置に定位する。

したがって、この後においては、停止指令時の回転位相に応じた作動にてロック位相へのロックが実現され、内燃機関２の次の始動が待たれることになる。以下、停止指令時の回転位相に応じたロック作動の詳細を説明する。

（Ｉ−１）停止指令時の回転位相が図１４の最遅角位相である場合には、変動トルクとしての負トルク並びに付勢部材１２０の復原力によりベーンロータ１４がハウジング１１に対して進角側に相対回転し、それによって回転位相が進角側に変化する。この進角側への位相変化により回転位相が図１１の第一規制位相に達すると、第一主弾性部材１７０の第一主復原力により第一主規制部材１５０が突入方向Ｘに移動して第一規制凹部１３１に突入することで、第一規制位相よりも遅角側への位相変化が規制される。さらに、進角側への位相変化により回転位相が図１５の第二規制位相に達すると、第二主弾性部材２７０の第二主復原力により第二主規制部材２５０が第二規制凹部２３１の浅底部２３２に突入することで、第二規制位相よりも遅角側への位相変化が規制される。またさらに、進角側への位相変化により回転位相が図１６の第三規制位相に達すると、第二主弾性部材２７０の第二主復原力により第二主規制部材２５０が第二規制凹部２３１の深底部２３３に突入することで、第三規制位相よりも遅角側への位相変化が規制される。

この後、進角側へのさらなる位相変化により回転位相が図１０のロック位相に達すると、第一主規制部材１５０が第一規制凹部１３１の進角側端部の規制ストッパ１３１ｂにより係止される。このとき、付勢部材１２０の復原力により規制ストッパ１３１ｂに押し当てられる第一主規制部材１５０は、図８に示すように、第一主弾性部材１７０の第一主復原力により付勢されて、第一規制凹部１３１側からロック凹部１３４に突入嵌合する。その結果、回転位相がロック位相に規制されてロックされることになるのである。

（Ｉ−２）停止指令時の回転位相が最遅角位相及びロック位相の間、又はロック位相である場合には、上記（Ｉ−１）に準ずる作動が停止指令時の回転位相に対応する状態から開始される。したがって、この場合にも、回転位相がロック位相に規制されてロックされることになる。

（Ｉ−３）停止指令時の回転位相が図１７の最進角位相である場合には、第二主弾性部材２７０の第二主復原力によって第二主規制部材２５０が第二規制凹部２３１の深底部２３３への突入状態となる。かかる状態下、付勢部材１２０の復原力作用がロック位相よりも進角側にて制限される本実施形態では、変動トルクの平均トルクＴａｖｅの偏り側である遅角側に向かって回転位相が徐々に変化する。これにより回転位相が図１０のロック位相に達すると、第一主弾性部材１７０の第一主復原力により第一主規制部材１５０が第一規制凹部１３１及びロック凹部１３４に順次突入するので、以上の場合にも、回転位相がロック位相に規制されてロックされることになる。

（Ｉ−４）停止指令時の回転位相がロック位相及び最進角位相の間である場合には、上記（Ｉ−３）に準ずる作動が停止指令時の回転位相に対応する状態から開始される。したがって、この場合にも、回転位相がロック位相に規制されてロックされることになる。

（ＩＩ）正常停止後、イグニッションスイッチのオン等の始動指令に応じて内燃機関２をクランキングして始動するときには、制御回路９０が位相制御弁８０への通電を制御して供給通路７６を進角通路７２に連通させる。このとき、ポンプ４からの作動油が通路７６，７２を通じて進角室５２〜５４に導入される。また、正常停止後の始動指令に応じた内燃機関２の始動時には、制御回路９０が駆動制御弁３１０への通電を制御してドレン通路３０４を駆動通路３００に連通させる。このとき、作動室１４６，２４６には作動油が導入されず、第一及び第二副規制部材１５２，２５２を駆動する駆動力が消失状態に維持される。

以上の結果、上記（Ｉ）の最終状態、即ち図８，１８の如く第一及び第二主弾性部材１７０，２７０の復原力により第一及び第二主規制部材１５０，２５０がそれぞれ凹部１３４，２３１に突入した状態が、継続される。ここで特に、内燃機関２が完爆して始動が完了するまでのクランキング中は、ポンプ４からの作動油の圧力が低い状態にあるので、異常によって作動油が作動室１４６，２４６まで到達したとしても、各主規制部材１５０，２５０の凹部１３４，２３１への突入状態が、維持され得る。したがって、規制位相のうち内燃機関２の始動に最適なロック位相に回転位相をロックして、始動性を確保することができるのである。

（ＩＩＩ）このような始動の完了後において制御回路９０は、駆動制御弁３１０への通電を制御して供給通路７６からの分岐通路３０２を駆動通路３００に連通させる。このとき、圧力上昇した作動油が通路７６，３０２，３００，１４５，２４５を通じて作動室１４６，２４６に導入されるので、第一及び第二副規制部材１５２，２５２を駆動する駆動力が発生する。

以上の結果、第一及び第二副規制部材１５２，２５２が脱出方向Ｙに移動して係合部２５６が突出部２５１に係合することで、第一及び第二主規制部材１５０，２５０も脱出方向Ｙに移動する。これにより、第一主規制部材１５０がロック凹部１３４及び第一規制凹部１３１から脱出すると共に、第二主規制部材２５０が第二規制凹部２３１から脱出するので、回転位相の規制が解除されて任意の回転位相への変化が許容されることになる。したがって、この後においては、制御回路９０が位相制御弁８０への通電を制御してポンプ４からの作動油を進角室５２〜５４又は遅角室５６〜５８に導入することで、自由なバルブタイミング調整を実現することができるのである。

ここで、作動室１４６，２４６での作動油の油圧と第一及び第二副規制部材１５２，２５２等の挙動の関係について説明する。圧力上昇した作動油が第一及び第二規制通路１４５，２４５を通って作動室１４６，２４６に導入されると、受圧部１５４，２５４が作動室１４６，２４６の作動油からの圧力を受けて、第一及び第二副弾性部材１７２，２７２の弾性力に抗して第一及び第二副規制部材１５２，２５２が脱出方向Ｙに移動する。この脱出方向Ｙの移動に伴い、第一及び第二副規制部材１５２，２５２の係合部１５６，２５６が第一及び第二主規制部材１５０，２５０の突出部１５１，２５１に係合し、第一及び第二副規制部材１５２，２５２が第一及び第二主規制部材１５０，２５０を脱出方向Ｙに移動させるため、第一及び第二主規制部材１５０，２５０が第一及び第二規制凹部１３１，２３１から脱出し、位相の規制が解除される。

次に、作動油の油圧が降下すると、受圧部１５４，２５４に加わっていた圧力が減少して第一及び第二副弾性部材１７２，２７２の弾性力が打ち勝つようになる。このため、第一及び第二副規制部材１５２，２５２の突入方向Ｘへの移動によって、作動油が第一及び第二規制通路１４５，２４５へ流出し始め、第一及び第二主規制部材１５０，２５０が突入方向Ｘに移動してカバー部材１３の内面１３２に接触するようになる。このように第一及び第二主規制部材１５０，２５０がカバー部材１３の内面１３２に当接して突入方向Ｘの移動が規制されている状態では、例えば低温の環境下等に起因する作動油の油圧降下によって作動油の粘度が上昇するにしたがい、第一及び第二副弾性部材１７２，２７２の弾性力により第一及び第二副規制部材１５２，２５２のみの突入方向Ｘの移動が進み、作動油はさらに第一及び第二規制通路１４５，２４５へ流出して、作動室１４６，２４６からの排出が促進する。さらに作動油の油圧降下が進むと、スリーブ１４１ａ，２４１ａの対向する端面１４３に受圧部１５４，２５４が突き当たって作動室１４６，２４６が最小容積になるため、作動油は完全に排出されるようになる。

（フェイルセーフ作動）
次に、内燃機関２が異常停止する場合のフェイルセーフ作動について説明する。

（ｉ）クラッチの締結異常等により内燃機関２が瞬間的に停止してロックされる異常停止時には、制御回路９０から位相制御弁８０への通電がカットされて、供給通路７６が進角通路７２に連通した状態となる。このとき、ポンプ４から通路７６，７２を通じて進角室５２〜５４に導入される作動油の圧力が急低下するので、当該圧力によってベーンロータ１４に作用する力は消失し、内燃機関２のロックにより回転位相は異常停止（瞬間停止）時の位相に保持される。

また、内燃機関２の異常停止時には、制御回路９０から駆動制御弁３１０への通電もカットされて、ドレン通路３０４が駆動通路３００に連通した状態となるので、第一及び第二副規制部材１５２，２５２を駆動する駆動力が消失する。その結果、通常作動の上記（Ｉ）に準じて第一及び第二副規制部材１５２，２５２が受圧部１５４，２５４を小径支持部１４１，２４１の端面１４３，２４３に当接させると共に、第一及び第二主規制部材１５０，２５０が異常停止時の回転位相に応じた移動位置に定位する。

したがって、この後においては、異常指令時の回転位相に応じた作動状態となるので、以下では、当該状態の詳細を説明する。

（ｉ−１）異常停止時の回転位相が規制位相と異なる場合、即ち図１４の最遅角位相を含む規制位相の領域外にある場合には、第一及び第二主弾性部材１７０，２７０の復原力により第一及び第二主規制部材１５０，２５０が、図１２，２０の如くカバー部材１３の内面１３２に当接する。この当接により第一及び第二主規制部材１５０，２５０は、第一及び第二副規制部材１５２，２５２の係合部１５６，２５６から突出部１５１，２５１を離間させた状態で、カバー部材１３の内面１３２よりも突入方向Ｘへの移動を規制される。したがって、カバー部材１３の内面１３２よりも凹む凹部１３１，１３４，２３１には第一及び第二主規制部材２５０を突入させることができないので、ロック位相へのロックが実現されずに、内燃機関２の次の始動が待たれることになる。

（ｉ−２）異常停止時の回転位相が第一規制位相、又は第一規制位相及びロック位相の間である場合、通常作動の上記（Ｉ−１）の作動状態のうち異常停止時の回転位相に対応する状態として、第一主弾性部材１７０の復原力により第一主規制部材１５０が第一規制凹部１３１への突入状態となる。これに対して第二主規制部材２５０は、第二主弾性部材２７０の復原力によりカバー部材１３の内面１３２に当接した状態となる。これらにより、ロック位相へのロックは実現されず、内燃機関２の次の始動が待たれることになる。

（ｉ−３）異常停止時の回転位相がロック位相である場合には、第一主弾性部材１７０の復原力により第一主規制部材１５０がロック凹部１３４に突入嵌合し得るので、ロック位相へのロックが実現されて、内燃機関２の次の始動が待たれることになる。

（ｉ−４）異常停止時の回転位相が図１７の最進角位相、又ロック位相及び最進角位相の間である場合には、通常作動の上記（Ｉ−３），（Ｉ−４）の作動状態のうち異常停止時の回転位相に対応する状態にて、駆動部１０が止まる。したがって、ロック位相へのロックが実現されずに、内燃機関２の次の始動が待たれることになる。

（ｉｉ）異常停止後に始動指令に応じて内燃機関２を始動させるときには、制御回路９０が位相制御弁８０への通電を制御して、ポンプ４からの作動油を進角室５２〜５４に導入させる。それと共に制御回路９０は、駆動制御弁３１０への通電を制御して、第一及び第二副規制部材１５２，２５２を駆動する駆動力を消失状態に維持する。これらの結果、内燃機関２の始動が完了するまでの間において回転位相は、異常停止時の回転位相と実質的に一致する始動指令時の回転位相に応じて、調整されることになる。以下、かかる始動指令時の回転位相に応じた調整の詳細を説明する。

（ｉｉ−１）始動指令時の回転位相が規制位相と異なる場合、即ち図１４の最遅角位相を含む規制位相の領域外にある場合には、変動トルクとしての負トルク並びに付勢部材１２０の復原力により、ベーンロータ１４がハウジング１１に対して進角側に相対回転し、それによって回転位相が進角側に変化する。その結果、通常作動の上記（Ｉ−１）に準じて、第一及び第二主規制部材１５０，２５０が第一及び第二規制凹部１３１，２３１に順次突入し、さらに第一主規制部材１５０がロック凹部１３４に突入嵌合する。

このとき、作動室１４６，２４６に作動油が残存していても、当該残存作動油の圧力は第一及び第二主規制部材１５０，２５０には実質的に及ばない。したがって、第一及び第二主規制部材１５０，２５０について、図１２，２０の如く突出部１５１，２５１から離間した第一及び第二副規制部材１５２，２５２の係合部１５６，２５６側に、即ち突入方向Ｘに高速駆動して、凹部１３１，１３４，２３１へと迅速に突入させることができる。

ここで、第一及び第二主規制部材１５０，２５０に対して凹部１３１，１３４，２３１を形成のカバー部材１３側は、少なくともロック位相において、凹部１３１，２３１と連通する大気孔１３６，２３６により大気開放されることになる。また、第一及び第二主規制部材１５０，２５０に対してカバー部材１３側とは反対側の連通室１４８，２４８は、少なくともロック位相において、貫通孔１４９，２４９を介して連通する大気孔１３６，２３６により大気開放されることになる。これらによれば、第一及び第二主規制部材１５０，２５０がカバー部材１３側又はその反対側の連通室１４８，２４８から受ける移動抵抗、例えば負圧の発生による抵抗や漏れた作動油による抵抗等を低減して、それら主規制部材１５０，２５０の突入速度を高めることができる。しかも、第一及び第二主規制部材１５０，２５０に対してカバー部材１３側とその反対側の連通室１４８，２４８とは、通孔１５９，２５９を通じて相互連通することで、大気孔１３６，２３６等の詰まり等による大気開放状態の悪化を抑制されている。故に、第一及び第二主規制部材１５０，２５０の突入速度に影響を与える移動抵抗の低減作用について、その発揮の確度を高めることができるのである。

加えて、第一及び第二副規制部材１５２，２５２が受圧部１５４，２５４を小径支持部１４１，２４１の端面１４３，２４３に当接させている始動指令時の状態では、図８，９，１２，１８〜２０の如く第一及び第二連通経路１５８，２５８が形成されることなる。ここで第一及び第二連通経路１５８，２５８は、進角室５２，５３に連通する進角連通孔１４７，２４７に対して大気孔１３７，２３７を連通させることで、それら進角室５２，５３を大気開放させるものとなる。さらに第一及び第二連通経路１５８，２５８は、その中途部にある周溝部１５７，２５７の絞り作用により、大気の流通抵抗を作動油の流通抵抗よりも小さくすることができる。これらによれば、変動トルクとしての負トルク並びに付勢部材１２０の復原力により進角室５２，５３が容積拡大して負圧が発生することを、それら進角室５２，５３への大気導入によって抑制し得る。したがって、第一及び第二主規制部材１５０，２５０を凹部１３１，１３４，２３１に突入させるのに必要な回転位相の変化速度について、高めることができるのである。

以上より、始動指令時に回転位相が規制位相と異なっていたとしても、規制位相のうち始動に最適なロック位相に回転位相を短時間で戻すようにして、始動性を確実に確保することができる。

（ｉｉ−２）始動指令時の回転位相が図１１の第一規制位相、又は第一規制位相及びロック位相の間である場合には、上記（ｉｉ−１）に準ずる作動が始動指令時の回転位相に対応する状態から開始される。したがって、この場合にも、回転位相をロック位相に戻して、始動性を確保することができる。

（ｉｉ−３）始動指令時の回転位相が図１０のロック位相である場合には、通常作動の上記（ＩＩ）に準じた作動を実現して、始動性を確保することができる。

（ｉｉ−４）始動指令時の回転位相が図１７の最進角位相、又はロック位相及び最進角位相の間である場合には、進角室５２〜５４への作動油の導入によって回転位相が最進角位相に調整されることになる。したがって、この場合には、規制位相としての最進角位相において内燃機関２の始動が実現されるので、その始動性を確保することができるのである。

（ｉｉｉ）このような始動の完了後においては、通常作動の上記（ＩＩＩ）に準じた作動により、ポンプ４からの作動油を進角室５２〜５４又は遅角室５６〜５８に導入することで、自由なバルブタイミング調整を実現することができる。またこのとき、第一及び第二副規制部材１５２，２５２は図１３，２１の如く脱出方向Ｙの遮断位置まで移動して、第一及び第二連通経路１５８，２５８を形成する周溝部１５７，２５７及び進角連通孔１４７，２４７の間を遮断する状態となる。これによれば、進角連通孔１４７，２４７に連通する進角室５２，５３の作動油が第一及び第二連通経路１５８，２５８を通じて外部に漏れる事態を抑制し得るので、バルブタイミング調整の応答性を高めることもできるのである。

ここまで説明したように、第一実施形態によれば、内燃機関２の始動時には環境温度に拘らずに始動性を確保することができ、また内燃機関２の始動完了後には自由なバルブタイミング調整を実現することができるのである。

尚、以上の第一実施形態では、第一規制凹部１３１、第二規制凹部２３１、又はロック凹部１３４が特許請求の範囲に記載の「凹部」に相当し、第一主規制部材１５０又は第二主規制部材２５０が特許請求の範囲に記載の「主規制部材」に相当し、第一副規制部材１５２又は第二副規制部材２５２が特許請求の範囲に記載の「副規制部材」に相当し、第一主弾性部材１７０又は第二主弾性部材２７０が特許請求の範囲に記載の「主弾性部材」に相当し、第一副弾性部材１７２又は第二副弾性部材２７２が特許請求の範囲に記載の「副弾性部材」に相当している。また、大気孔１３６又は大気孔２３６が特許請求の範囲に記載の「凹部側を大気に開放させる大気孔」に相当し、大気孔１３７又は大気孔２３７が特許請求の範囲に記載の「凹部側とは反対側を大気に開放させる大気孔」及び「開放孔」に相当し、第一進角連通孔１４７又は第二進角連通孔２４７が特許請求の範囲に記載の「連通孔」に相当し、周溝部１５７又は周溝部２５７が特許請求の範囲に記載の「絞り部」に相当し、小径支持部１４１又は小径支持部２４１が特許請求の範囲に記載の「支持部」に相当している。

（第二実施形態）
図２２〜２５に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。第二実施形態において第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２が形成する周溝部２１５７，２２５７は、カバー部材１３側とは反対側には開口しておらず、大径支持部１４２，２４２に形成される連通室１４８，２４８との間の連通を実質的に遮断されている。また、それぞれ進角室５２，５３と連通するようにベーンロータ１４に貫通形成された第一及び第二進角連通孔１４７，２４７は、任意位置の第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２により、対応する連通室１４８，２４８との間の連通を実質的に遮断される。さらに、それぞれ遅角室５６，５７と連通するようにベーンロータ１４に貫通形成された第一及び第二遅角連通孔２１４７，２２４７は、任意位置の第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２により、対応する連通室１４８，２４８との間の連通を実質的に遮断される。

以上の構成により第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２は、図２３，２５の如く脱出方向Ｙの遮断位置に移動することで、対応する進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７の間の連通を遮断するようになっている。また一方、第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２は、図２２，２４の如く遮断位置よりも突入方向Ｘに移動することで、対応する進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７の間を周溝部２１５７，２２５７により連通させるようになっている。

このような第二実施形態では、異常停止時及び始動指令時の回転位相が規制位相と異なる場合において、図２２，２４の如く第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２が受圧部１５４，２５４を小径支持部１４１，２４１の端面１４３，２４３に当接させた状態となる。このとき、進角連通孔１４７，２４７と遅角連通孔２１４７，２２４７との間が第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２の周溝部２１５７，２２５７により連通するので、遅角室５６，５７に作動油が残存していたとしても、当該残存作動油を進角室５２，５３に排出可能となる。これによれば、回転位相を進角側に変化させて第一及び第二主規制部材１５０，２５０を凹部１３１，１３４，２３１に突入させつつ、内燃機関２を始動させる際に、遅角室５６，５７の残存作動油に起因して回転位相の変化速度が低下する事態を抑制し得る。したがって、第二実施形態によっても、回転位相を始動に最適なロック位相に短時間で戻すようにして、始動性を確実に確保することができる。

加えて第二実施形態では、内燃機関２の始動完了後において第一及び第二副規制部材２１５２，２２５２が、図２３，２５の如く脱出方向Ｙの遮断位置まで移動して、進角連通孔１４７，２４７と遅角連通孔２１４７，２２４７との間を遮断する状態となる。これによれば、進角室５２，５３及び遅角室５６，５７の一方の作動油が他方に漏れる事態を抑制し得るので、バルブタイミング調整の応答性を高めることができるのである。

尚、以上の第二実施形態では、第一副規制部材２１５２又は第二副規制部材２２５２が特許請求の範囲に記載の「副規制部材」に相当し、第一進角連通孔１４７又は第二進角連通孔２４７が特許請求の範囲に記載の「進角連通孔」に相当し、第一遅角連通孔２１４７又は第二遅角連通孔２２４７が特許請求の範囲に記載の「遅角連通孔」に相当する。

（第三実施形態）
図２６〜２９に示すように、本発明の第三実施形態は第二実施形態の変形例である。第三実施形態において常時大気開放且つ連通室１４８，２４８に常時連通の大気孔３１３７，３２３７は、ロック位相を含む回転位相の全領域でそれぞれ第一及び第二貫通孔１４９，２４９と連通するようになっている。

また、第三実施形態の第一及び第二副規制部材３１５２，３２５２は、周溝部２１５７，２２５７の底部を径方向に貫通して周溝部２１５７，２２５７及び連通室１４８，２４８間を連通させる円筒孔状の第一及び第二呼吸通路３１６０，３２６０を、それぞれ周方向に複数ずつ形成している。ここで、第一及び第二進角連通孔１４７，２４７と第一及び第二遅角連通孔２１４７，２２４７とは、図２７，２９の如き遮断位置よりも突入方向Ｘとなる連通位置において、対応する周壁部２１５７，２２５７と図２６，２８の如く対向して連通可能となっている。

こうした構成により第一及び第二副規制部材３１５２，３２５２は、図２７，２９の如く脱出方向Ｙの遮断位置に移動することで、対応する進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７間の連通並びに当該間の大気孔３１３７，３２３７との連通を遮断する。また一方、第一及び第二副規制部材３１５２，３２５２は、図２６，２８の如く遮断位置よりも突入方向Ｘに移動することで、対応する進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７間を周溝部２１５７，２２５７により連通させると共に、当該間を第一及び第二呼吸通路３１６０，３２６０により大気孔３１３７，３２３７と連通させる。

このように第三実施形態では、大気孔３１３７，３２３７から第一及び第二貫通孔１４９，２４９、連通室１４８，２４８、第一及び第二呼吸通路３１６０，３２６０、並びに周溝部２１５７，２２５７を経て第一及び第二進角連通孔１４７，２４７と第一及び第二遅角連通孔２１４７，２２４７とに至る第一及び第二連通経路３１５８，３２５８が形成されている。そして、それら第一及び第二連通経路３１５８，３２５８においては、第一及び第二呼吸通路３１６０，３２６０の流通面積を絞って大気の流通抵抗を作動油の流通抵抗よりも小さくするように、第一及び第二呼吸通路３１６０，３２６０の内径が調整されている。

以上の第三実施形態では、異常停止時及び始動指令時の回転位相が規制位相と異なる場合において、図２６，２８の如く第一及び第二副規制部材３１５２，３２５２が受圧部１５４，２５４を小径支持部１４１，２４１の端面１４３，２４３に当接させた状態となる。このとき、進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７間が第一及び第二副規制部材３１５２，３２５２の周溝部２１５７，２２５７により連通するので、遅角室５６，５７に作動油が残存していたとしても、当該残存作動油を進角室５２，５３に排出可能となる。またこのとき、進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７間は周溝部２１５７，２２５７及び絞り作用の第一及び第二呼吸通路３１６０，３２６０により大気孔３１３７，３２３７と連通するので、高い粘度によって作動油の移動が困難な状態（例えば、作動油の劣化状態や低温状態等）でも、進角室５２，５３及び遅角室５６，５７への大気導入が容易となる。これらによれば、回転位相を進角側に変化させて第一及び第二主規制部材１５０，２５０を凹部１３１，１３４，２３１に突入させつつ、内燃機関２を始動させる際に、遅角室５６，５７の残存作動油と進角室５２，５３における負圧の発生とに起因して回転位相の変化速度が低下する事態を、抑制し得る。したがって、第三実施形態によれば、回転位相を始動に最適なロック位相に短時間で戻すようにして、始動性の確実な確保効果を高めることができる。

加えて第三実施形態では、内燃機関２の始動完了後に第一及び第二副規制部材３１５２，３２５２が図２７，２９の如く脱出方向Ｙの遮断位置まで移動して、遮断状態となった進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７の間が大気孔３１３７，３２３７に対しても遮断される。これによれば、進角室５２，５３及び遅角室５６，５７の一方の作動油がその他方と外部とに漏出する事態を抑制し得るので、バルブタイミング調整の応答性を飛躍的に高めることができる。

さらに加えて第三実施形態では、内燃機関２の停止状態において第一及び第二副規制部材３１５２，３２５２が進角連通孔１４７，２４７及び遅角連通孔２１４７，２２４７間を大気孔３１３７，３２３７と連通させる状態となる。これによれば、内燃機関２の運転終了後において進角室５２，５３及び遅角室５６，５７の残留作動油を例えば自重により排出させる際に、当該残留作動油と大気との置換が容易となる。したがって、内燃機関２の始動前には、遅角室５６，５７の残存作動油自体が低減されることになるので、回転位相の変化速度低下の抑制による始動性の確保効果をさらに高めることもできるのである。

尚、以上の第三実施形態では、第一副規制部材３１５２又は第二副規制部材３２５２が特許請求の範囲に記載の「副規制部材」に相当し、大気孔３１３７又は大気孔３２３７が特許請求の範囲に記載の「凹部側とは反対側を大気に開放させる大気孔」、「開放孔」に相当し、第一呼吸通路３１６０又は第二呼吸通路３２６０が特許請求の範囲に記載の「絞り部」に相当する。

（第四実施形態）
本発明の第四実施形態は、図３３〜５４を参照して、より好ましい実施形態を示すものである。また図３３〜５４において、上記の第一実施形態から第三実施形態において説明する構成要素と同一符号を付した構成要素は、同一のものであり、同様の作動及び作用効果を奏する。

以下、図３３〜図５０を参照してベーンロータ１４の回転位相に対応する第一規制構造及び第二規制構造の作動状態を説明する。

まず、回転位相が図３９に示す最遅角位相であるときには、図４０に示すように、第一主規制部材１５０は、突入方向Ｘの端部が規制ストッパ１３１ａよりも遅角側に形成されるカバー部材１３の内面１３２に当接する位置にあるため、第一主弾性部材１７０からの弾性力によって突入方向Ｘに押されつつも、当該内面１３２よりも凹む凹部１３１，１３４には突入できない状態にある。さらに、第二主規制部材２５０についても、図４１に示すように、突入方向Ｘの端部が規制ストッパ２３２ａよりも遅角側に形成されるカバー部材１３の内面１３２に当接する位置にあるため、第二主弾性部材２７０からの弾性力によって突入方向Ｘに押されても、当該内面１３２よりも凹む第二規制凹部２３１には突入できない状態にある。

このような最遅角位相の場合には、変動トルクとしての負トルク及び付勢部材１２０の復原力によりベーンロータ１４がハウジング１１に対して進角側に相対回転するため、回転位相は進角側に変化する。この進角側への位相変化により回転位相が図３６に示すように、最遅角位相から進角側に向けて一回目に到来する第一規制位相に達すると、第一主規制部材１５０は、図３７に示すように、突入方向Ｘの端部全体が規制ストッパ１３１ａよりも進角側に位置するようになる。これにより、第一主規制部材１５０は、第一主弾性部材１７０の第一主復原力によって突入方向Ｘに移動して第一規制凹部１３１に突入する。したがって、第一規制位相よりも遅角側への位相変化が規制されるようになる。また、第二主規制部材２５０は、図３８に示すように、突入方向Ｘの端部の一部分が、まだ規制ストッパ２３２ａよりも遅角側に形成されるカバー部材１３の内面１３２に当接する位置にあるため、第二主弾性部材２７０からの弾性力によって突入方向Ｘに押されても、当該内面１３２よりも凹む第二規制凹部２３１の浅底部２３２には突入できない状態にある。

このような第一規制位相から進角側への位相変化が進行することにより、回転位相が図４２に示すように、最遅角位相から進角側に向けて二回目に到来する第二規制位相に達すると、第二主規制部材２５０が、図４４に示すように突入方向Ｘの端部全体が規制ストッパ２３３ａよりも進角側に位置するようになる。これにより、第二主規制部材２５０は、第二主弾性部材２７０の第二主復原力によって突入方向Ｘに移動して第二規制凹部２３１の浅底部２３２に突入する。したがって、第二規制位相よりも遅角側への位相変化が規制されるようになる。また、第一主規制部材１５０は、図４３に示すように、突入方向Ｘの端面の一部分が、まだロック凹部１３４の遅角側の内壁よりも遅角寄りに位置するため、第一主弾性部材１７０からの弾性力によって突入方向Ｘに押されても、ロック凹部１３４に突入できず、第一規制凹部１３１に突入したままである。

第二規制位相からさらに、進角側への位相変化により回転位相が図４５に示すように、最遅角位相から進角側に向けて三回目に到来する第三規制位相に達すると、第二主規制部材２５０は、図４７に示すように、突入方向Ｘの端部が規制ストッパ２３３ａよりも進角側に位置するようになる。これにより、第二主規制部材２５０は、第二主弾性部材２７０の第二主復原力によって突入方向Ｘに移動して第二規制凹部２３１の深底部２３３に突入する。したがって、第三規制位相よりも遅角側への位相変化が規制されるようになる。このとき、第一主規制部材１５０は、図４６に示すように、二段状に形成された突入方向Ｘの端部の外周縁部がまだ第一規制凹部１３１に位置するため、第一主弾性部材１７０からの弾性力によって突入方向Ｘに押されても、第一規制凹部１３１に突入したままである。

第三規制位相から進角側へのさらなる位相変化により回転位相が図３３に示すように、ロック位相に達すると、第一主規制部材１５０は、図３４に示すように、第一規制凹部１３１の進角側端部の規制ストッパ１３１ｂにより係止され、付勢部材１２０の復原力により規制ストッパ１３１ｂに押し当てられるとともに、第一主弾性部材１７０の第一主復原力により付勢されて、第一規制凹部１３１側からロック凹部１３４に突入して嵌合する。したがって、回転位相がロック位相に規制されてロックされるようになる。このとき、第二主規制部材２５０は、図４５に示すように第一規制凹部１３１に突入したままである。

回転位相が図４８に示す最進角位相である場合には、図５０に示すように、第二主規制部材２５０は、突入方向Ｘの端部が第二規制凹部２３１の進角側の内壁よりも遅角寄りに位置する。これにより、第二主規制部材２５０は、第二主弾性部材２７０の第二主復原力によって突入方向Ｘに移動して第二規制凹部２３１の深底部２３３への突入状態にある。また、第一主規制部材１５０については、図５０に示すように、突入方向Ｘの端部が規制ストッパ１３１ｂよりも進角側に形成されるカバー部材１３の内面１３２に当接する位置にあるため、第一主弾性部材１７０からの弾性力によって突入方向Ｘに押されても、当該内面１３２よりも凹む第一規制凹部１３１には突入できない状態にある。

次に、図５１〜図５４を参照して、作動室１４６，２４６での作動油の油圧と第一及び第二副規制部材１５２，２５２等の挙動の関係について説明する。図５１〜図５４は、第一規制構造について説明する図であるが、第二規制構造についても、以下に説明する第一規制構造の作動状態と同様である。

圧力上昇した作動油が第一規制通路１４５を通って作動室１４６に導入されると、図５１に示すように、作動室１４６の圧力が上昇して受圧部１５４が脱出方向Ｙに押圧されるため、第一副規制部材１５２が第一副弾性部材１７２の弾性力に抗して第一主規制部材１５０の外側を脱出方向Ｙに摺動する。作動室１４６への作動油の流入及び第一副規制部材１５２の脱出方向Ｙへの移動が進むと、第一副規制部材１５２の係合部１５６が第一主規制部材１５０の突出部１５１に接触して係合し、さらに第一副規制部材１５２と第一主規制部材１５０が一体となって脱出方向Ｙに移動する。これにより、第一主規制部材１５０が脱出方向Ｙへ移動するにつれて第一規制凹部１３１から脱出し、位相の規制が解除されることになる。

次に、作動油の油圧が降下する状況になると、図５２に示すように、受圧部１５４に押圧していた圧力が減少し、これに対して第一副弾性部材１７２の弾性力が打ち勝つようになり、第一副規制部材１５２を突入方向Ｘへ押し返すようになる。このため、第一副規制部材１５２の突入方向Ｘへの移動によって、作動油が作動室１４６から押し出されて第一規制通路１４５へ流出し始めるとともに、第一主規制部材１５０が突入方向Ｘに移動してカバー部材１３の内面１３２に接触するようになる。図５２の如く第一主規制部材１５０がカバー部材１３の内面１３２に当接して突入方向Ｘへの移動が規制されている状態では、例えば低温の環境下等に起因する作動油の油圧降下によって作動油の粘度が上昇するにしたがい、図５３に示すように第一副弾性部材１７２の弾性力により押し返されて第一副規制部材１５２のみが第一主規制部材１５０の外側を突入方向Ｘに摺動するようになる。このため、作動室１４６の容積が減少して、作動油はさらに第一規制通路１４５へ流出し、作動室１４６からの排出が促進するようになる。さらに第一副規制部材１５２のみの突入方向Ｘへの摺動が進むと、図５４に示すように第一副規制部材１５２の受圧部１５４がスリーブ１４１ａの端面１４３に突き当たって作動室１４６の容積が最小になるため、作動油は作動室１４６から完全に流出して作動油の排出が完了する。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明はそれらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。

具体的に第一〜第三実施形態では、第二規制凹部２３１、第二主規制部材２５０、第二副規制部材２５２，２２５２，３２５２、第二主弾性部材２７０及び第二副弾性部材２７２の組を設けないようにしてもよい。また、第一〜第三実施形態では、図３０に変形例（図３０は、規制部材１５０，１５２の組の場合の変形例）を示すように、主規制部材１５０，２５０及び副規制部材１５２，２５２，２１５２，２２５２，３１５２，３２５２を共に板状に形成してもよく、この場合には同図の（ａ）に示すように、主規制部材１５０，２５０を挟む形態で一対の副規制部材１５２，２５２，２１５２，２２５２，３１５２，３２５２を設けることが好ましい。さらに第一〜第三実施形態では、図３１に変形例（図３１は、小径支持部１４１の変形例）を示すように、小径支持部１４１，２４１をベーンロータ１４の母材自体により形成してもよい。またさらに第一〜第三実施形態では、付勢部材１２０、ハウジング溝１０２及びロータ溝１１２の組を設けないようにしてもよい。加えて第一〜第三実施形態では、進角及び遅角の関係を逆にして実施するようにしてもよい。さらに加えて第三実施形態では、副規制部材３１５２，３２５２において周溝部２１５７，２２５７の底部に呼吸通路３１６０，３２６０を設けたが、図３２に変形例（図３２は、副規制部材３１５２の変形例）を示すように、副規制部材３１５２，３２５２の端部において周溝部２１５７，２２５７の側部を開放することにより呼吸通路３１６０，３２６０を形成しても、同様の作用を得ることができる。

上記の第一実施形態〜第四実施形態については、主規制部材１５０，２５０をベーンロータ１４に配置し、ハウジング１１に規制凹部１３１，２３１、ロック凹部１３４を形成しているが、本発明はこの形態に限定するものではない。例えば、図５５に示すように、主規制部材１５０，２５０及び副規制部材１５２，２５２をハウジング１１Ａの所定箇所に配置し、ベーンロータ１４に規制凹部１３１，２３１、ロック凹部１３４を形成するようにしてもよい。また、この場合の主規制部材１５０，２５０及び副規制部材１５２，２５２は、ベーンロータ１４Ａに対して突入方向Ｘが径方向内方であり、脱出方向Ｙが径方向外方に設定される。すなわち、本発明において、主規制部材１５０，２５０は、ベーンロータ１４，１４Ａまたはハウジング１１，１１Ａの一方に往復移動可能に収容され、他方に形成される規制凹部等に突入する突入方向Ｘに移動することにより、回転位相を最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相において規制するとともに、当該規制凹部等から脱出する脱出方向Ｙに移動して回転位相の規制を解除する。さらに、副規制部材１５２，２５２は、主規制部材１５０，２５０と同方向に往復移動可能に収容され、ベーンロータ１４，１４Ａまたはハウジング１１，１１Ａの一方が形成する作動室１４６，２４６に導入される作動油から脱出方向Ｘに圧力を受ける受圧部１５４，２５４、及び主規制部材１５０，２５０に対して脱出方向Ｙに係合し突入方向Ｙに離間する係合部１５６，２５６を有するものである。

そして、本発明は、吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、「動弁」としての排気弁のバルブタイミングを調製する装置や、吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置にも、適用することができる。

１ バルブタイミング調整装置、２ 内燃機関、３ カム軸、４ ポンプ（供給源）、１０ 駆動部、１１ ハウジング、１３ カバー部材、１４ ベーンロータ、１４ｂ，１４ｃ，１４ｄ ベーン、１８ スプロケット部材、３０ 制御部、５２，５３，５４ 進角室、５６，５７，５８ 遅角室、８０ 位相制御弁、９０ 制御回路、１００ ハウジングブッシュ、１１０ ロータブッシュ、１２０ 付勢部材、１３１ 第一規制凹部（凹部）、１３１ａ，１３１ｂ，２３２ａ，２３３ａ 規制ストッパ、１３２ 内面、１３４ ロック凹部（凹部）、１３６，２３６ 大気孔、１３７，２３７，３１３７，３２３７ 大気孔（開放孔）、１４０ 第一収容孔、１４１ａ，２４１ａ スリーブ、１４１，２４１ 小径支持部（支持部）、１４２，２４２ 大径支持部、１４３，２４３ 端面、１４５ 第一規制通路、１４６，２４６ 作動室、１４７ 第一進角連通孔（連通孔・進角連通孔）、１４８，２４８ 連通室、１４９ 第一貫通孔、１５０ 第一主規制部材（主規制部材）、１５１，２５１ 突出部、１５２，２１５２，３１５２ 第一副規制部材（副規制部材）、１５４，２５４ 受圧部、１５６，２５６ 係合部、１５７，２５７ 周溝部（絞り部）、１５８，３１５８ 第一連通経路、２５８，３２５８ 第二連通経路、１５９，２５９ 通孔、１７０ 第一主弾性部材（主弾性部材）、１７２ 第一副弾性部材（副弾性部材）、２３１ 第二規制凹部（凹部）、２３２ 浅底部、２３３ 深底部、２４０ 第二収容孔、２４５ 第二規制通路、２４７ 第二進角連通孔（連通孔・進角連通孔）、２４９ 第二貫通孔、２５０ 第二主規制部材（主規制部材）、２５１ 突出部、２５２，２２５２，３２５２ 第二副規制部材（副規制部材）、２７０ 第二主弾性部材（主弾性部材）、２７２ 第二副弾性部材（副弾性部材）、３１０ 駆動制御弁、２１４７ 第一遅角連通孔（遅角連通孔）、２２４７ 第二遅角連通孔（遅角連通孔）、２１５７，２２５７ 周溝部、３１６０ 第一呼吸通路（絞り部）、３２６０ 第二呼吸通路（絞り部）、Ｘ 突入方向、Ｙ 脱出方向

Claims (11)

1. 内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、当該内燃機関の回転に伴って供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、
   前記クランク軸と連動して回転し、内面よりも凹む凹部を形成するハウジングと、
   前記カム軸と連動して回転し、前記ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、前記作動液が前記進角室又は前記遅角室に導入されることにより前記ハウジングに対する回転位相を進角側又は遅角側に変化させるベーンロータと、
   前記ベーンロータにおいて往復移動可能に収容され、前記凹部に突入する突入方向に移動することにより前記回転位相を最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相において規制する一方、前記凹部から脱出する脱出方向に移動して前記回転位相の規制を解除する主規制部材と、
   前記主規制部材を前記突入方向に付勢し、前記規制位相での当該付勢により前記主規制部材を前記凹部に突入させる一方、前記規制位相と異なる前記回転位相での当該付勢により前記主規制部材を前記内面に当接させる主弾性部材と、
   前記ベーンロータにおいて前記主規制部材と同方向に往復移動可能に収容され、前記ベーンロータが形成する作動室に導入される前記作動液から前記脱出方向に圧力を受ける受圧部、及び前記主規制部材に対して前記脱出方向に係合し前記突入方向に離間する係合部を有する副規制部材と、
   前記副規制部材を前記突入方向に付勢する副弾性部材と、を備えることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
2. 前記ハウジングは、前記主規制部材に対して前記凹部側を大気に開放させる大気孔を形成することを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
3. 前記ハウジングは、前記主規制部材に対して前記凹部側とは反対側を大気に開放させる大気孔を形成することを特徴とする請求項１又は２に記載のバルブタイミング調整装置。
4. 前記ハウジングは、前記主規制部材に対して前記凹部側を大気に開放させる大気孔、及び前記主規制部材に対して前記凹部側とは反対側を大気に開放させる大気孔を形成し、それら大気孔の間を連通する通孔を前記主規制部材は形成することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
5. 前記副規制部材は、前記主規制部材の外周面に嵌合し、
   前記ベーンロータは、前記主規制部材の外周面を支持する支持部を有し、前記副規制部材において当該支持部に対向する前記受圧部との間に前記作動室を形成することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
6. 前記ハウジングは、大気に開放される開放孔を形成し、
   前記ベーンロータは、前記進角室及び前記遅角室の一方に連通する連通孔を形成し、
   前記副規制部材は、前記開放孔及び前記連通孔の間を遮断する遮断位置よりも前記突入方向に移動することにより、前記開放孔及び前記連通孔の間を連通させることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
7. 前記副規制部材の前記突入方向への移動により形成されて前記開放孔から前記連通孔に至る連通経路に、流体の流通面積を絞る絞り部が設けられることと特徴とする請求項６に記載のバルブタイミング調整装置。
8. 前記ベーンロータは、前記進角室に連通する進角連通孔、及び前記遅角室に連通する遅角連通孔を形成し、
   前記副規制部材は、前記進角連通孔及び前記遅角連通孔の間を遮断する遮断位置よりも前記突入方向に移動することにより、前記進角連通孔及び前記遅角連通孔の間を連通させることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
9. 前記ハウジングは、大気に開放される開放孔を形成し、
   前記副規制部材は、前記遮断位置よりも前記突入方向に移動することにより、前記進角連通孔及び前記遅角連通孔の間を前記開放孔に連通させることを特徴とする請求項８に記載のバルブタイミング調整装置。
10. 前記副規制部材の前記突入方向への移動により形成されて前記開放孔から前記進角連通孔及び前記遅角連通孔に至る連通経路に、流体の流通面積を絞る絞り部が設けられることと特徴とする請求項９に記載のバルブタイミング調整装置。
11. 内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、当該内燃機関の回転に伴って供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、
    前記クランク軸と連動して回転するハウジングと、
    前記カム軸と連動して回転し、前記ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、前記作動液が前記進角室又は前記遅角室に導入されることにより前記ハウジングに対する回転位相を進角側又は遅角側に変化させるベーンロータと、
    前記ベーンロータまたは前記ハウジングの一方に往復移動可能に収容され、他方に形成される凹部に突入する突入方向に移動することにより、前記回転位相を最進角位相及び最遅角位相の間の規制位相において規制する一方、前記凹部から脱出する脱出方向に移動して前記回転位相の規制を解除する主規制部材と、
    前記主規制部材を前記突入方向に付勢し、前記規制位相での当該付勢により前記主規制部材を前記凹部に突入させる一方、前記規制位相と異なる前記回転位相での当該付勢により前記主規制部材を前記他方の凹部以外の部分に当接させる主弾性部材と、
    前記ベーンロータまたは前記ハウジングの一方において前記主規制部材と同方向に往復移動可能に収容され、前記ベーンロータまたは前記ハウジングの一方が形成する作動室に導入される前記作動液から前記脱出方向に圧力を受ける受圧部、及び前記主規制部材に対して前記脱出方向に係合し前記突入方向に離間する係合部を有する副規制部材と、
    前記副規制部材を前記突入方向に付勢する副弾性部材と、を備えることを特徴とするバルブタイミング調整装置。

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