JP4211477B2

JP4211477B2 - 冷媒圧縮機のオイル分離構造

Info

Publication number: JP4211477B2
Application number: JP2003130749A
Authority: JP
Inventors: 吉成山田; 英廣田; 創栗田
Original assignee: Toyota Industries Corp
Current assignee: Toyota Industries Corp
Priority date: 2003-05-08
Filing date: 2003-05-08
Publication date: 2009-01-21
Anticipated expiration: 2023-05-08
Also published as: DE602004021987D1; KR20040095686A; CN100594346C; US20040221610A1; EP1477670B1; JP2004332637A; SG119219A1; TWI237677B; US7204098B2; EP1477670A2; CN1550737A; KR100551924B1; MY137811A; EP1477670A3; TW200508491A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば車両空調装置の冷凍サイクルを構成する冷媒圧縮機に用いられ、該冷媒圧縮機から外部冷媒回路への吐出冷媒ガスからオイル（冷凍機油）を分離するためのオイル分離構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】
この種のオイル分離構造としては、円筒内面を有する分離室に導入通路を介して吐出冷媒ガスを導入し、分離室に導入した吐出冷媒ガスを円筒内面に沿って旋回させることで、吐出冷媒ガスに含まれるオイルを遠心分離させるものがある（例えば、特許文献１参照。）。このように、冷媒圧縮機がオイル分離構造を備えることで、該冷媒圧縮機から外部冷媒回路に持ち出されるオイルの量が低減される。従って、外部冷媒回路の熱交換器（ガスクーラ及び蒸発器）における、オイルの付着に起因した熱交換効率の低下を抑制できる。
【０００３】
【特許文献１】
特開平１０−２８１０６０号公報（第６−９頁、図１，図２）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
ところが、前記導入通路の通過断面積を小さく設定すると、該導入通路が絞りとなって吐出冷媒ガスの圧力損失が大きくなり、冷媒圧縮機の性能が低下する問題を生じていた。逆に、導入通路の通過断面積を大きく設定すると、該導入通路から分離室へ流入される吐出冷媒ガスの流線の乱れや、該導入通路の円筒内面での大きな開口が、分離室における吐出冷媒ガスの旋回を妨げることとなり、オイル分離能力が低下する問題を生じていた。つまり、特許文献１の技術においては、冷媒圧縮機の性能低下を抑制することと、良好なオイル分離能力とを両立することが困難であった。
【０００５】
本発明の目的は、冷媒圧縮機の性能低下を抑制することと、良好なオイル分離能力とを両立できる冷媒圧縮機のオイル分離構造を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、請求項１のピストン式冷媒圧縮機のオイル分離構造では、円筒内面を有する分離室に吐出冷媒ガスを導入するための導入通路が、複数備えられている。また、前記各導入通路は前記吐出室と前記分離室とをそれぞれ接続している。前記シリンダヘッドの接合面には、前記シリンダヘッドと前記弁・ポート形成体との接合によって閉塞された分離室形成穴が設けられている。該分離室形成穴内に前記分離室が区画形成されている。このようにすれば、吐出冷媒ガスの分離室での旋回を妨げないように、各導入通路の通過断面積を小さく設定することができるとともに、導入通路が吐出冷媒ガスの流通の妨げとならないように、複数の導入通路の合計の通過断面積を大きく設定することができる。よって、冷媒圧縮機の性能低下を抑制することと、良好なオイル分離能力とを両立できる。さらに、例えばシリンダヘッドと弁・ポート形成体との接合構造を利用しないで、該シリンダヘッドに単独で分離室を区画形成する場合と比較して、分離室形成穴を塞ぐ専用の蓋部材（本発明では弁・ポート形成体が蓋部材を兼ねている）を必要とせず、冷媒圧縮機の部品点数や組立工数を低減することができる。
【０００９】
また、請求項１の発明において、前記導入通路は、前記シリンダヘッドと前記弁・ポート形成体との接合部分に形成されている。つまり、本発明においては、シリンダヘッドの接合面及び弁・ポート形成体の接合面の少なくとも一方に溝を形成することで、該溝が接合面の他方によって閉塞されることで導入通路が形成されている。従って、例えば、ドリル加工によって導入通路を穿孔する場合と比較して、導入通路の形状（延在形状及び通過断面形状）の設定に自由度があり、限られたスペースに複数の導入通路を配置する場合において、特に有効な導入通路の形成手法であると言える。
請求項２の発明は請求項１において、前記導入通路は、その通路開口の断面積を導入通路毎に異ならせている。
【００１０】
請求項３の発明は請求項１又は２において、前記導入通路は、前記吐出室側から前記分離室への開口に向かって徐々に通過断面積が狭くなるように構成されている。
このようにすれば、分離室への吐出冷媒ガスの指向性が強くなり、吐出冷媒ガスの分離室での旋回を妨げないように、各導入通路から吐出冷媒ガスを分離室に導入することができる。このように、通過断面積を異ならせる設定も、請求項３の手法（シリンダヘッドと弁・ポート形成体との接合部分に導入通路を形成する手法）を採用することで、容易に具体化することができる。
【００１１】
請求項４の発明は請求項１〜３のいずれか一項において、前記冷媒圧縮機において前記吐出室と前記外部冷媒回路とを接続する冷媒流路上には、前記外部冷媒回路側から前記吐出室側への冷媒の逆流を阻止する逆止弁が配設されている。前記分離室形成穴には、該分離室形成穴を、前記弁・ポート形成体側の前記分離室と前記逆止弁を収容する逆止弁収容室とに区画する隔壁部材が挿入配置されている。
【００１２】
つまり、本発明においては、分離室を形成するための分離室形成穴を深めに穿設することで、該分離室形成穴の一部を逆止弁の収容にも利用している。従って、例えば、シリンダヘッドにおいて、逆止弁を収容するための穴を分離室形成穴とは別個に穿設する場合と比較して、オイル分離構造及び逆止弁構造の構成の簡素化を図ることができる。
【００１３】
請求項５の発明は請求項４において、前記逆止弁は、前記分離室と前記外部冷媒回路とを接続する冷媒流路を開閉可能な弁体と、該弁体を移動可能に保持する台座とを備えている。前記逆止弁の前記台座が前記隔壁部材をなし、前記台座の中心部には、前記弁体が開閉する弁孔が前記逆止弁収容室と前記分離室との間を貫通形成されている。前記分離室でオイルが分離された吐出冷媒ガスは、前記弁孔を介して前記逆止弁に導入される。
【００１４】
本発明によれば、前記逆止弁を分離室形成穴の所定位置に挿入配置すれば、分離室と逆止弁収容室との区画、及び分離室と逆止弁（逆止弁収容室）との連通も同時に完了されることとなる。このように、逆止弁の台座を隔壁部材として利用し、かつ台座の弁孔を逆止弁と分離室とを連通する通路として利用することで、オイル分離構造及び逆止弁構造のさらなる構成の簡素化を図ることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明のオイル分離構造を、車両空調装置の冷媒循環回路（冷凍サイクル）を構成する容量可変型斜板式の冷媒圧縮機に適用した一実施形態について説明する。
【００１６】
先ず、冷媒圧縮機（以下単に圧縮機とする）について詳述する。
図１に示すように、圧縮機のハウジングは、シリンダブロック１１と、その前端に接合固定されたフロントハウジング１２と、シリンダブロック１１の後端に弁・ポート形成体１３を介して接合固定された、シリンダヘッドとしてのリヤハウジング１４とを備えている。シリンダブロック１１とフロントハウジング１２とで囲まれた領域にはクランク室１５が区画されている。クランク室１５内には駆動軸１６が回転可能に配設されている。
【００１７】
駆動軸１６は、車両の走行駆動源であるエンジンＥに動力伝達機構ＰＴを介して作動連結されており、エンジンＥから動力の供給を受けて回転される。本実施形態においては、動力伝達機構ＰＴとして、常時伝達型のクラッチレスタイプ（例えばベルト／プーリの組合せ）のものが採用されている。
【００１８】
前記クランク室１５において駆動軸１６上には、ラグプレート１７が一体回転可能に固定されている。クランク室１５内には斜板１８が収容されている。斜板１８は、駆動軸１６にスライド移動可能でかつ傾動可能に支持されている。ラグプレート１７と斜板１８との間にはヒンジ機構１９が介在されている。従って、斜板１８は、ヒンジ機構１９を介したラグプレート１７との間でのヒンジ連結、及び駆動軸１６の支持により、ラグプレート１７及び駆動軸１６と同期回転可能であるとともに、駆動軸１６の軸線方向へのスライド移動を伴いながら駆動軸１６に対し傾動可能となっている。
【００１９】
図１及び図２に示すように、複数（図１においては一つのみ示す）のシリンダボア１１ａは、前記シリンダブロック１１において駆動軸１６を取り囲むようにして、駆動軸１６と平行に貫通形成されている。図２には、各シリンダボア１１ａを、対応した位置に二点鎖線で示している。各シリンダボア１１ａには、片頭型のピストン２０が往復動可能に収容されている。
【００２０】
前記シリンダボア１１ａの前後開口は、弁・ポート形成体１３及びピストン２０によって閉塞されており、シリンダボア１１ａ内にはピストン２０の往復動に応じて容積変化する圧縮室２１が区画されている。各ピストン２０は、シュー２２を介して斜板１８の外周部に係留されている。従って、駆動軸１６の回転にともなう斜板１８の回転運動が、シュー２２を介してピストン２０の往復直線運動に変換される。
【００２１】
前記リヤハウジング１４内において、中央部には吸入室２３が区画形成されているとともに、吸入室２３の外側には、吐出室２４が横断面Ｃ字状（一部が離間された円環状。図２参照）をなすように区画形成されている。吸入室２３の冷媒ガスは、各ピストン２０の上死点位置から下死点側への移動により、弁・ポート形成体１３に形成された吸入ポート２５及び吸入弁２５ａを介して圧縮室２１に吸入される。圧縮室２１に吸入された冷媒ガスは、ピストン２０の下死点位置から上死点側への移動により所定の圧力にまで圧縮され、弁・ポート形成体１３に形成された吐出ポート２６及び吐出弁２６ａを介して吐出室２４に吐出される。
【００２２】
前記圧縮機のハウジング内には、抽気通路２７及び給気通路２８並びに制御弁２９が設けられている。抽気通路２７は、クランク室１５から吸入室２３に冷媒ガスを導出するためのものである。給気通路２８は、吐出室２４内の吐出冷媒ガスをクランク室１５に導入するためのものである。給気通路２８の途中には電磁弁よりなる制御弁２９が配設されている。
【００２３】
前記制御弁２９の開度を、冷房負荷等に応じて外部から調節することで、給気通路２８を介したクランク室１５への高圧な吐出冷媒ガスの導入量と抽気通路２７を介したクランク室１５からのガス導出量とのバランスが制御され、クランク室１５の圧力が決定される。クランク室１５の圧力変更に応じて、ピストン２０を介してのクランク室１５の圧力と圧縮室２１の圧力との差が変更され、斜板１８の傾斜角度が変更される結果、ピストン２０のストロークすなわち圧縮機の吐出容量が調節される。
【００２４】
例えば、前記制御弁２９の開度が減少してクランク室１５の圧力が低下されると、斜板１８の傾斜角度が増大し、ピストン２０のストロークが増大して圧縮機の吐出容量が増大される。図１において二点鎖線は斜板１８の最大傾斜角度状態を示している。逆に、制御弁２９の開度が増大してクランク室１５の圧力が上昇されると斜板１８の傾斜角度が減少し、ピストン２０のストロークが減少して圧縮機の吐出容量が減少される。図１において実線は斜板１８の最小傾斜角度状態を示している。
【００２５】
図１に示すように、前記冷凍サイクルは、上述した圧縮機と外部冷媒回路３０とから構成されている。外部冷媒回路３０は、ガスクーラ３１、膨張弁３２及び蒸発器３３を備えている。
【００２６】
次に、上記圧縮機が備える逆止弁及びオイル分離構造について説明する。
図１〜図３に示すように、リヤハウジング１４において弁・ポート形成体１３との接合面１４ａには、円筒内面４１を有する分離室形成穴４２が形成されている。分離室形成穴４２の軸線方向は、駆動軸１６と平行である。分離室形成穴４２は、吐出室２４に対して該吐出室２４のＣ字状の第１端部（図２における左側の端部）２４ａとＣ字状の第２端部（図２における右側の端部）２４ｂとの間に配置されている。
【００２７】
前記リヤハウジング１４において分離室形成穴４２は、吐出室２４の第１端部２４ａに対して第１隔壁４３を介して隣接されているとともに、吐出室２４の第２端部２４ｂに対して第２隔壁４４を介して隣接されている。分離室形成穴４２の内空間は、吐出室２４から外部冷媒回路３０のガスクーラ３１への冷媒流路の一部を構成している。分離室形成穴４２の内底面には、該分離室形成穴４２の内空間を外部冷媒回路３０に連通する吐出口４２ｂが形成されている。
【００２８】
前記分離室形成穴４２の軸線方向ほぼ中央部から奥側（図１において右側）には、逆止弁４５が収容されている。逆止弁４５は、外部冷媒回路３０側から吐出室２４側への冷媒の逆流を阻止するためのものである。逆止弁４５は、弁体４８と、弁体４８を弁閉方向に付勢する付勢バネ４９と、該付勢バネ４９及び弁体４８を収容するとともに冷媒流路を構成する連通孔４７ａを有したケース４７と、該ケース４７が固定された円柱状の台座４６とを備えている。つまり、台座４６は、ケース４７とで弁体４８を移動可能に保持している。
【００２９】
前記逆止弁４５は、台座４６を以て分離室形成穴４２に圧入固定されている。台座４６は、分離室形成穴４２を、該分離室形成穴４２の開口側（弁・ポート形成体３側）の分離室５０と逆止弁収容室４２ａとに区画する隔壁部材をなしている。分離室５０は、分離室形成穴４２の開口が弁・ポート形成体１３とリヤハウジング１４との接合によって閉塞されることで、弁・ポート形成体１３と逆止弁４５の台座４６との間に区画形成されている。台座４６の中心部には、逆止弁収容室４２ａと分離室５０との間で弁孔４６ａが貫通形成されている。弁体４８は、台座４６に形成された弁座４６ｂに対して接離することで弁孔４６ａを開閉し、分離室５０と逆止弁収容室４２ａとの間を開閉する。
【００３０】
つまり、前記逆止弁４５は、吐出冷媒ガスの圧力（吐出圧力）が十分に高い場合には、弁体４８が付勢バネ４９に抗して移動して弁孔４６ａを開放することで、外部冷媒回路３０を経由する冷媒循環を許容する。逆に、逆止弁４５は、圧縮機の吐出容量が最小となって吐出圧力が低い場合には、弁体４８が付勢バネ４９によって移動して弁孔４６ａを閉塞することで、外部冷媒回路３０を経由する冷媒循環を阻止する。すなわち、逆止弁４５は、動力伝達機構ＰＴがクラッチレスタイプである本実施形態において、圧縮機の吐出容量に応じて冷媒循環回路を開閉する機能も兼ねている。
【００３１】
図２及び図３に示すように、前記吐出室２４と分離室５０とは、導入通路５１，５２を介して連通されている。本実施形態において導入通路５１，５２は、リヤハウジング１４の第１隔壁４３に設けられた第１導入通路５１と、リヤハウジング１４の第２隔壁４４に設けられた第２導入通路５２の二つが備えられている。各導入通路５１，５２は、吐出室２４からの吐出冷媒ガスを、分離室５０に対して該分離室５０における吐出冷媒ガスの同一旋回方向（図２においては矢印で示すように反時計回り方向）に導入するように配置されている。
【００３２】
すなわち、前記分離室５０における第１導入通路５１の開口５１ｂは、分離室５０の下部に配設されている。第１導入通路５１は、吐出室２４において第１端部２４ａ側に流動されて来た吐出冷媒ガスを、分離室５０に対して開口５１ｂから右上に向けて導入する。分離室５０における第２導入通路５２の開口５２ｂは、分離室５０の右上部に配設されている。第２導入通路５２は、吐出室２４において第２端部２４ｂ側に流動されて来た吐出冷媒ガスを、分離室５０に対して開口５２ｂから左側に向けて導入する。
【００３３】
前記第１導入通路５１は、リヤハウジング１４の接合面１４ａにおいて第１隔壁４３に対応する位置に形成された溝５１ａを、弁・ポート形成体１３の接合面１３ａによって閉塞（蓋）することで形成されている。第２導入通路５２は、リヤハウジング１４の接合面１４ａにおいて第２隔壁４４に対応する位置に形成された溝５２ａを、弁・ポート形成体１３の接合面１３ａによって閉塞することで形成されている。つまり、各導入通路５１，５２は、弁・ポート形成体１３とリヤハウジング１４との接合部分に形成されている。
【００３４】
前記導入通路５１，５２は、吐出室２４側から分離室５０への開口５１ｂ，５２ｂに向かって徐々に通過断面積が狭くなるように構成されている。つまり、リヤハウジング１４の接合面１４ａに形成された各溝５１ａ，５２ａは、吐出室２４側から分離室５０への開口５１ｂ，５２ｂに向かって徐々に狭くなるように構成されている。また、導入通路５１，５２は、通過断面が四角形状（図３参照）をなしている。
【００３５】
図２に示すように、前記第１導入通路５１は、円筒内面４１の軸線方向から見ると該円筒内面４１の横断面円の接線として見える円接内壁面５１ｃと、該円接内壁面５１ｃに対向する対向内壁面５１ｄとを備えている。円接内壁面５１ｃは、分離室５０における第１導入通路５１の開口５１ｂにおいて、対向内壁面５１ｄよりも吐出冷媒ガスの旋回方向側（図２では反時計回り方向側）に位置している。第１導入通路５１は、吐出室２４側から分離室５０への開口５１ｂに向かって徐々に両内壁面５１ｃ，５１ｄ間の間隔が狭くなることで、徐々に第１導入通路５１の通過断面積が狭くなるように構成されている。
【００３６】
前記第２導入通路５２は、円筒内面４１の軸線方向から見ると該円筒内面４１の横断面円の接線として見える円接内壁面５２ｃと、該円接内壁面５２ｃに対向する対向内壁面５２ｄとを備えている。円接内壁面５２ｃは、分離室５０における第２導入通路５２の開口５２ｂにおいて、対向内壁面５２ｄよりも吐出冷媒ガスの旋回方向側（図２では反時計回り方向側）に位置している。第２導入通路５２は、吐出室２４側から分離室５０への開口５２ｂに向かって徐々に両内壁面５２ｃ，５２ｄ間の間隔が狭くなることで、徐々に第２導入通路５２の通過断面積が狭くなるように構成されている。
【００３７】
つまり、前記第１導入通路５１及び第２導入通路５２は、分離室５０に導入する吐出冷媒ガスの流線が、円筒内面４１の横断面円の略接線となるように構成されている。
【００３８】
さて、前記分離室５０においては、円筒内面４１に沿う吐出冷媒ガスの旋回によって、該吐出冷媒ガスからオイルが遠心分離される。オイルが分離された吐出冷媒ガスは、分離室５０から弁孔４６ａを介して逆止弁４５に導入され、該逆止弁４５の開弁状態で吐出口４２ｂを介して外部冷媒回路３０に供給される。このようにオイル分離構造を備えることで、圧縮機から外部冷媒回路３０へ持ち出されるオイルの量が低減されるため、外部冷媒回路３０の熱交換器（ガスクーラ３１及び蒸発器３３）における、オイルの付着に起因した熱交換効率の低下を抑制できる。
【００３９】
前記分離室５０の円筒内面４１には、給気通路２８の開口２８ａが配設されている。よって、分離室５０内のオイルは、制御弁２９の開状態で、給気通路２８を介して吐出冷媒ガスとともにクランク室１５に供給される。つまり、給気通路２８は、分離室５０と、圧縮機の内部における分離室５０よりも低圧な領域としてのクランク室１５とを接続するオイル戻し通路を兼ねている。
【００４０】
図３に示すように、第２導入通路５２の開口５２ｂは、第１導入通路５１の開口５１ｂよりも台座４６の近くにまで形成されている。円筒内面４１において、分離室形成穴４２の軸線方向に対して第２導入通路５２の開口５２ｂと台座４６との間の領域を「Ａ」とする（領域Ａは図３に点々で示す）。該領域Ａに、オイル戻し通路の開口としての給気通路２８の開口２８ａが配設されている。
【００４１】
前記制御弁２９には、給気通路２８の分離室５０側にフィルタ２９ａが設けられている。よって、分離室５０から給気通路２８に流入したオイル及び吐出冷媒ガスは、該オイル及び吐出冷媒ガスに含まれる異物がフィルタ２９ａによって除去されてから、制御弁２９及びクランク室１５へ供給される。クランク室１５に供給されたオイルによって、ピストン２０とシュー２２との間、シュー２２と斜板１８との間等の圧縮機の摺動部の潤滑が確保される。
【００４２】
上記構成の本実施形態においては次のような効果を奏する。
（１）オイル分離構造には、吐出室２４から分離室５０への吐出冷媒ガスの導入通路５１，５２が複数備えられている。従って、吐出冷媒ガスの分離室５０での旋回を妨げないように、各導入通路５１，５２の通過断面積を小さく設定することができるとともに、導入通路５１，５２が吐出冷媒ガスの流通の妨げとならないように、複数の導入通路５１，５２の合計の通過断面積を大きく設定することができる。よって、圧縮機の性能低下を抑制することと、良好なオイル分離能力とを両立できる。
【００４３】
（２）オイル分離構造の第１導入通路５１は、吐出室２４に対して第１端部２４ａで連通されているとともに、第２導入通路５２は、吐出室２４に対して第２端部２４ｂで連通されている。従って、例えば第１導入通路５１及び第２導入通路５２を、吐出室２４に対して一方の端部２４ａ，２４ｂ側にまとめて連通させる場合と比較して、吐出冷媒ガスが吐出室２４の端部２４ａ，２４ｂの一方に偏って溜まることに起因した吐出冷媒ガスの脈動発生を抑制することができる。よって、圧縮機の騒音を低減できる。
【００４４】
（３）リヤハウジング１４において弁・ポート形成体１３との接合面１４ａには、該リヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との接合によって閉塞された分離室形成穴４２が設けられ、該分離室形成穴４２内に分離室５０が区画形成されている。つまり、本実施形態においては、リヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との接合構造を利用することで、分離室５０を区画形成している。従って、例えばリヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との接合構造を利用しないで、該リヤハウジング１４に単独で分離室５０を区画形成する場合と比較して、分離室形成穴４２を塞ぐ専用の蓋部材（本実施形態では弁・ポート形成体１３が蓋部材を兼ねている）を必要としない。よって、圧縮機の部品点数や組立工数を低減することができる。
【００４５】
（４）導入通路５１，５２は、リヤハウジング１４において弁・ポート形成体１３との接合面１４ａに溝５１ａ，５２ａを形成することで、該溝５１ａ，５２ａが弁・ポート形成体１３の接合面１３ａによって閉塞されることで形成されている。従って、例えば、ドリル加工によって導入通路５１，５２を穿孔する場合と比較して、導入通路５１，５２の形状（延在形状及び通過断面形状）の設定に自由度があり、限られたスペースに複数の導入通路５１，５２を配置する場合において、特に有効な導入通路５１，５２の形成手法であると言える。
【００４６】
（５）導入通路５１，５２は、吐出室２４側から分離室５０への開口５１ｂ，５２ｂに向かって徐々に通過断面積が狭くなるように構成されている。このようにすれば、分離室５０への吐出冷媒ガスの指向性が強くなり、吐出冷媒ガスの分離室５０での旋回を妨げないように、各導入通路５１，５２から吐出冷媒ガスを分離室５０に導入することができる。このように、導入通路５１，５２の通過断面積を、吐出室２４と分離室５０への開口５１ｂ，５２ｂとの間で異ならせる設定も、リヤハウジング１４と弁・ポート形成体１３との接合部分に導入通路５１，５２を形成する手法を採用することで、容易に具体化することができた。
【００４７】
（６）分離室５０を形成するための分離室形成穴４２を深めに穿設することで、該分離室形成穴４２の一部を逆止弁４５の収容にも利用している。従って、例えば、リヤハウジング１４において、逆止弁４５を収容するための穴を分離室形成穴４２とは別個に穿設する場合と比較して、オイル分離構造及び逆止弁構造の構成の簡素化を図ることができる。
【００４８】
（７）逆止弁４５の台座４６は、分離室形成穴４２を分離室５０と逆止弁収容室４２ａとに区画する隔壁部材をなしており、台座４６の中心部には、弁孔４６ａが逆止弁収容室４２ａと分離室５０との間を貫通形成されている。従って、逆止弁４５を分離室形成穴４２の所定位置に挿入配置すれば、分離室５０と逆止弁収容室４２ａとの区画、及び分離室５０と逆止弁４５（逆止弁収容室４２ａ）との連通も同時に完了されることとなる。このように、逆止弁４５の台座４６を隔壁部材として利用し、かつ台座４６の弁孔４６ａを逆止弁４５と分離室５０とを連通する通路として利用することで、オイル分離構造及び逆止弁構造のさらなる構成の簡素化を図ることができる。
【００４９】
（８）導入通路５１，５２の通過断面が四角形状をなしている。よって、導入通路５１，５２は、円接内壁面５１ｃ，５２ｃを有することができる。例えばドリル加工で穿設した場合のように導入通路５１，５２が通過断面が円形状である場合（第１導入通路５１に対応させたものを図３に二点鎖線で示す）、導入通路５１，５２の内壁面において、円筒内面４１の軸線方向から見ると円筒内面４１の円の接線として見える部分は線（図３に点線Ｌで示す）となる。従って、円接内壁面５１ｃ，５２ｃを備える本実施形態は、円筒内面４１に接するように多くの吐出冷媒ガスを分離室５０に導入しやすいため、吐出冷媒ガスの旋回性能（オイル分離能力）を向上できる。
【００５０】
（９）分離室５０における給気通路２８の開口２８ａは、導入通路５１，５２の開口５１ｂ、５２ｂのうち隔壁部材（台座４６）に最も近い第２導入通路５２の開口５２ｂと隔壁部材との間の領域Ａに配設されている。該領域Ａでは、導入通路５１，５２の開口５１ｂ，５２ｂに対応する領域よりも吐出冷媒ガスの旋回が弱まり、吐出冷媒ガスから遠心分離されたオイルが溜まりやすい。従って、分離室５０内で遠心分離されたオイルを、領域Ａに配設された給気通路２８の開口２８ａを介して分離室５０から効率よく導出できる。
【００５１】
なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲で例えば以下の態様でも実施できる。
○上記実施形態において導入通路は、第１及び第２導入通路５１，５２の２本であったが、導入通路は複数本であれば何本でもよく、例えば２本以外の３本、４本、５本等であってもよい。
【００５２】
○上記実施形態において導入通路５１，５２は、リヤハウジング１４に形成された溝５１ａ，５２ａを弁・ポート形成体１３によって閉塞することで形成されていた。これを変更し、例えば図４に示すように、ドリル加工によってリヤハウジング１４に貫通孔５１ｅ，５２ｅを穿設することで導入通路５１，５２を形成するようにしてもよい。
【００５３】
○例えば、図４に示すように、分離室５０の中心部に円柱体としての円筒５５を配設してもよい。従って、分離室５０内での吐出冷媒ガスの流れを、円筒内面４１と円筒５５の外周面５５ａとの間で周方向に規定しやすく、吐出冷媒ガスの旋回を安定させることができるため、分離室５０でのオイル分離を効果的に行うことができる。円筒５５は、台座４６に固定されることで分離室形成穴４２に固定されている。給気通路２８の開口２８ａは、分離室５０内において旋回が弱まる領域である、円筒５５よりも分離室形成穴４２の開口側（弁・ポート形成体１３側、図面左側）の領域に配設されている。
【００５４】
なお、円柱体は、図４の態様（円筒５５）のように内部が空洞であることに限らず、中実体（円柱）であってもよい。この場合、円柱は、弁孔４６ａを閉塞しないように分離室形成穴４２の開口側に位置をずらし、例えばサークリップで以て分離室形成穴４２に固定する。
【００５５】
○上記実施形態において導入通路５１，５２は、リヤハウジング１４に穿設された溝５１ａ，５２ａの内面が、そのまま該通路５１，５２の内壁面（内設面５１ｃ，５１ｄ，５２ｃ，５２ｄ及び溝５１ａ，５２ａの底面に対応する内設面）をなす構成であった。これを変更し、図５に示すように、溝５１ａ，５２ａを導入通路５１，５２の予定通過断面積よりも大きめに穿設し、該溝５１ａ，５２ａにリヤハウジング１４及び弁・ポート形成体１３と別体の壁部材６０を収容配置することで、該壁部材６０によって導入通路５１，５２の内壁面の一部を構成するようにしてもよい。
【００５６】
このようにすれば、リヤハウジング１４の形状（溝５１ａ，５２ａの形状）を変更せずとも、壁部材６０の形状を変更することで、導入通路５１，５２の形状（延在形状及び通過断面形状）を調節できる。よって、例えば、異なる形状の壁部材６０を複数種準備しておけば、この中から壁部材６０を選択する簡単な作業によって、異なるオイル分離特性（詳しくは分離室５０における吐出冷媒ガスの旋回特性）のオイル分離構造を圧縮機に適用することができる。また、異なるオイル分離特性を有する圧縮機間で、同じ形状のリヤハウジング１４を使用でき、製造コストを削減することができる。
【００５７】
○上記実施形態では、リヤハウジング１４の中央部に吸入室２３が区画形成されるとともに、吸入室２３の外側に吐出室２４が区画形成されていた。これを変更し、リヤハウジング１４の中央部に吐出室２４を区画形成し、吐出室２４の外側に吸入室２３を区画形成した態様としてもよい。
【００５８】
○上記実施形態では、導入通路５１，５２を形成するための溝５１ａ，５２ａは、リヤハウジング１４の接合面１４ａのみに形成されていた。これを変更し、弁・ポート形成体１３の接合面１３ａにも溝を形成して、リヤハウジング１４に形成した溝と弁・ポート形成体１３に形成した溝とによって、弁・ポート形成体１３とリヤハウジング１４との接合で導入通路５１，５２を形成するようにしてもよい。また、導入通路５１，５２を形成するための溝は、弁・ポート形成体１３の接合面１３ａのみに形成するようにしてもよい。
【００５９】
○上記実施形態において逆止弁４５は、分離室５０が区画形成される分離室形成穴４２に収容されていた。これを変更し、リヤハウジング１４には分離室形成穴４２と別に穴を形成し、この別の穴に逆止弁４５を収容してもよい。
【００６０】
○上記実施形態では、斜板ピストン式圧縮機は容量可変型であったが、固定容量型に変更してもよい。また、圧縮機は斜板ピストン式に限らず、スクロール式やベーン式等でもよい。
【００６１】
上記実施形態及び別例から把握できる技術的思想について記載する。
（１）前記シリンダヘッドの接合面及び前記弁・ポート形成体の接合面の少なくとも一方に溝が形成されており、前記溝に、前記シリンダヘッド及び前記弁・ポート形成体とは別部材の壁部材が収容されていることで、該壁部材によって前記導入通路の内壁面の一部が構成されており、前記溝が接合面の他方によって閉塞されることで前記導入通路が形成されているオイル分離構造。
【００６２】
（２）前記分離室と、冷媒圧縮機の内部における前記分離室よりも低圧な領域とは、オイル戻し通路を介して接続されている前記技術的思想（１）に記載のオイル分離構造。
【００６３】
（３）前記冷媒圧縮機において前記吐出室と前記外部冷媒回路との間の冷媒流路上には、前記外部冷媒回路側から前記吐出室側への冷媒の逆流を阻止する逆止弁が配設されており、前記分離室形成穴には該分離室形成穴を前記弁・ポート形成体側の前記分離室と前記逆止弁を収容する逆止弁収容室とに区画する隔壁部材が挿入配置されており、前記分離室と、前記冷媒圧縮機の内部における前記分離室よりも低圧な領域とは、オイル戻し通路を介して接続されており、前記円筒内面において前記分離室形成穴の軸線方向に対して、前記導入通路の開口のうち前記隔壁部材に最も近い導入通路の開口と前記隔壁部材との間の領域に、前記分離室における前記オイル戻し通路の開口が配設されている前記技術的思想（１）に記載のオイル分離構造。
【００６４】
（４）前記導入通路は、通過断面が四角形状をなしている前記技術的思想（１）或いは（３）に記載のオイル分離構造。
（５）前記冷媒圧縮機は、一部が離間された円環状をなす吐出室を備えており、前記導入通路には、前記吐出室の第１端部と前記分離室とを接続するものと、前記吐出室の第２端部と前記分離室とを接続するものとがある前記技術的思想（１）〜（４）のいずれか一つに記載のオイル分離構造。
【００６５】
【発明の効果】
上述のように本発明によれば、冷媒圧縮機の性能低下を抑制することと、良好なオイル分離能力とを両立できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】一実施形態の容量可変型斜板式冷媒圧縮機を示す縦断面図。
【図２】図１のII−II線断面図。
【図３】リヤハウジングの分離室周辺の部分斜視図。
【図４】別例を示す部分断面図。
【図５】別の別例を示す部分断面図。
【符号の説明】
１３…弁・ポート形成体、１３ａ…接合面、１４…シリンダヘッドとしてのリヤハウジング、１４ａ…接合面、２４…吐出室、３０…外部冷媒回路、４１…円筒内面、４２…分離室形成穴、４２ａ…逆止弁収容室、４５…逆止弁、４６…台座、４６ａ…弁孔、４８…弁体、５０…分離室、５１…第１導入通路、５１ｂ…開口、５２…第２導入通路、５２ｂ…開口。

Claims

冷凍サイクルを構成するピストン式冷媒圧縮機に用いられ、該冷媒圧縮機は、シリンダヘッドと弁・ポート形成体とが接合されることで吐出室を区画形成する構造を有しており、該冷媒圧縮機から外部冷媒回路への吐出冷媒ガスからオイルを分離するためのオイル分離構造であって、円筒内面を有する分離室に導入通路を介して吐出冷媒ガスを導入し、前記分離室に導入した吐出冷媒ガスを前記円筒内面に沿って旋回させることで、吐出冷媒ガスに含まれるオイルを遠心分離するオイル分離構造において、
前記導入通路を複数備え、前記各導入通路は前記吐出室と前記分離室とをそれぞれ接続し、前記シリンダヘッドの接合面には、前記シリンダヘッドと前記弁・ポート形成体との接合によって閉塞された分離室形成穴が設けられ、該分離室形成穴内に前記分離室が区画形成され、前記導入通路は、前記シリンダヘッドと前記弁・ポート形成体との接合部分に形成されていることを特徴とする冷媒圧縮機のオイル分離構造。
前記導入通路は、その通路開口の断面積を導入通路毎に異ならせている請求項１に記載のオイル分離構造。
前記導入通路は、前記吐出室側から前記分離室への開口に向かって徐々に通過断面積が狭くなるように構成されている請求項１又は２に記載のオイル分離構造。
前記冷媒圧縮機において前記吐出室と前記外部冷媒回路との間の冷媒流路上には、前記外部冷媒回路側から前記吐出室側への冷媒の逆流を阻止する逆止弁が配設されており、前記分離室形成穴には該分離室形成穴を前記弁・ポート形成体側の前記分離室と前記逆止弁を収容する逆止弁収容室とに区画する隔壁部材が挿入配置されている請求項１〜３のいずれか一項に記載のオイル分離構造。
前記逆止弁は、前記分離室と前記外部冷媒回路との間の冷媒流路を開閉可能な弁体と、該弁体を移動可能に保持する台座とを備え、前記逆止弁の前記台座が前記隔壁部材をなし、前記台座の中心部には、前記弁体が開閉する弁孔が前記逆止弁収容室と前記分離室との間を貫通形成されており、前記分離室でオイルが分離された吐出冷媒ガスは、前記弁孔を介して前記逆止弁に導入される請求項４に記載のオイル分離構造。