JPH10196540A - 圧縮機 - Google Patents

圧縮機

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JPH10196540A
JPH10196540A JP9003036A JP303697A JPH10196540A JP H10196540 A JPH10196540 A JP H10196540A JP 9003036 A JP9003036 A JP 9003036A JP 303697 A JP303697 A JP 303697A JP H10196540 A JPH10196540 A JP H10196540A
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JP
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passage
separation space
oil
separation
refrigerant gas
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JP9003036A
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English (en)
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Hisakazu Kobayashi
久和 小林
Masaru Hamazaki
勝 濱崎
Masayoshi Hori
真嘉 堀
Masaki Ota
太田　　雅樹
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Toyota Industries Corp
Original Assignee
Toyoda Automatic Loom Works Ltd
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Publication date
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 内部に存在する潤滑油の外部冷媒回路への排
出量を低減可能な圧縮機を提供すること。 【解決手段】 分離空間６３は、フロントハウジング１
１とシリンダブロック１２との接合により、両者１１，
１２の外周部に形成される。吐出室３９は分離空間６３
に接続されている。分離通路６６は分離空間６３内に形
成され、同分離空間６３内に流入された吐出冷媒ガスを
案内して、その流路を曲折させつつ吐出口６５に至らせ
る。従って、吐出冷媒ガスから潤滑油が効果的に分離さ
れ、分離された潤滑油は油戻し通路６９を介してクラン
ク室１５に帰還される。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、車両空調
システムに適用される圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】この種
の圧縮機においては、クランク室がハウジング内部に形
成されており、同クランク室には、例えば、シリンダボ
ア内に収容されたピストンを駆動する駆動機構が収容さ
れている。そして、同駆動機構の動作によりピストンを
往復直線運動させて、冷媒ガスをシリンダボア内に吸入
して圧縮し吐出する一連の圧縮サイクルを行う。
【０００３】ところで、前記圧縮機は、各摺動部分の潤
滑を、冷媒ガスとともに流動される潤滑油に頼ってい
る。しかし、吐出冷媒ガスが外部冷媒回路へ排出される
のにともなって、圧縮機内部の潤滑油も排出されてしま
い、各摺動部分が潤滑不良となるおそれがあった。
【０００４】また、可変容量型圧縮機の容量変更は、例
えば、クランク室の圧力を調節することで、同クランク
室の圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した
差を変更して行われる。従って、同圧縮機内部において
潤滑油が不足し、摺動部分が過発熱状態となると、クラ
ンク室の圧力が上昇されて容量が不要に低下されてしま
う。つまり、安定した容量制御を行い得ない。
【０００５】本発明は、上記従来技術に存在する問題点
に着目してなされたものであって、その目的は、内部に
存在する潤滑油の外部冷媒回路への排出量を低減可能な
圧縮機を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明では、隣接するハウジング構成体の外
郭部にはそれぞれ油分離部が一体形成され、同ハウジン
グ構成体の接合により、少なくとも一方の油分離部が有
する内空間を他方の油分離部により閉塞することで、吐
出冷媒ガスが通過する分離空間が形成され、同分離空間
内に突出するようにして油分離部には通路形成体が一体
形成され、同通路形成体により分離空間を部分的に区画
することで、同分離空間内を入口から出口に向けて流動
される吐出冷媒ガスの曲折された流路を規定する分離通
路が形成され、分離空間とクランク室とは油戻し通路に
より接続された圧縮機である。
【０００７】請求項２の発明では、前記分離空間は、吐
出冷媒ガスの圧力脈動を低減するためのマフラ空間を兼
ねている。請求項３の発明では、前記油戻し通路は分離
空間の出口付近で開口されている。
【０００８】請求項４の発明では、前記ハウジングには
シリンダボアが形成され、同シリンダボア内にはピスト
ンが収容され、前記駆動機構は、ハウジングに回転可能
に保持された駆動軸と、クランク室に収容されるととも
に駆動軸に傾動可能に支持され、同駆動軸の回転運動を
ピストンの往復直線運動に変更するカムプレートとによ
り構成され、同カムプレートの傾角を調節することでピ
ストンのストロークを変更して吐出容量を変更可能に構
成されている。
【０００９】請求項５の発明では、前記吐出容量の変更
は、クランク室の圧力を調節することで、同クランク室
の圧力とシリンダボア内の圧力とのピストンを介した差
を変更して行われ、クランク室と前記分離空間とを接続
する油戻し通路上には、同通路の開度を調節することで
クランク室の圧力を調節する容量制御弁が介在されてい
る。
【００１０】（作用）上記構成の請求項１の発明におい
ては、分離空間内に流入された吐出冷媒ガスは、同分離
空間の入口から出口までを分離通路の案内により流動さ
れる。ここで、同分離通路は、分離空間内を流動される
吐出冷媒ガスの流路を曲折させる。従って、吐出冷媒ガ
スが、通路形成体や油分離部の内壁面に対して効果的に
衝突され、多くの潤滑油が同吐出冷媒ガスから分離され
る。分離された潤滑油は、油戻し通路を介して分離空間
からクランク室に帰還される。
【００１１】請求項２の発明においては、分離空間がマ
フラ作用を奏し、同分離空間を通過する吐出冷媒ガスの
圧力脈動が低減される。請求項３の発明においては、油
戻し通路が分離空間の出口付近で開口されている。分離
された潤滑油は、分離空間内に生じる圧力差によって、
低圧側である出口側に移動される。従って、より多くの
潤滑油が油戻し通路を介してクランク室に帰還される。
【００１２】請求項４の発明においては、駆動軸の回転
運動がカムプレートを介してピストンの往復直線運動に
変換され、冷媒ガスをシリンダボア内に吸入して圧縮し
吐出する一連の圧縮サイクルが行われる。また、同カム
プレートの傾角を調節することでピストンのストローク
が変更され、吐出容量が変更される。
【００１３】請求項５の発明においては、容量制御弁が
油戻し通路の開度を小さくすることでクランク室の圧力
が低下され、同クランク室の圧力とシリンダボア内の圧
力とのピストンを介した差によって、カムプレートが最
大傾角側に傾動される。従って、吐出容量が増大され
る。また、容量制御弁が油戻し通路の開度を大きくする
ことでクランク室の圧力が上昇され、カムプレートが最
小傾角側に傾動されて吐出容量が減少される。
【００１４】ここで、最小吐出容量付近での運転時には
冷媒循環量が少なく、圧縮機内部の各摺動部分が潤滑不
足となりがちである。しかし、容量制御弁は油戻し通路
の開度を大きくするため、多くの潤滑油が吐出冷媒ガス
とともに分離空間からクランク室へ流入され、最小吐出
容量付近での運転時の潤滑不足は解消される。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明を、車両空調システ
ムに適用される可変容量型の片頭ピストン式圧縮機にお
いて具体化した第１及び第２実施形態について説明す
る。なお、第２実施形態において、第１実施形態と同一
又は相当部材には同じ番号を付して説明を省略する。
【００１６】（第１実施形態）図１に示すように、フロ
ントハウジング１１はシリンダブロック１２の前端に接
合固定されている。リヤハウジング１３は、シリンダブ
ロック１２の後端に弁形成体１４を介して接合固定され
ている。クランク室１５は、フロントハウジング１１と
シリンダブロック１２とに囲まれて区画形成されてい
る。フロントハウジング１１、シリンダブロック１２及
びリヤハウジング１３が、本圧縮機のハウジング構成体
である。
【００１７】駆動機構を構成する駆動軸１６は、クラン
ク室１５内を通るようにフロントハウジング１１とシリ
ンダブロック１２との間にラジアルベアリング１７を介
して回転可能に架設支持されている。同駆動軸１６は、
図示しない外部駆動源としての車両エンジンに電磁クラ
ッチ等のクラッチ機構を介して連結されている。従っ
て、同駆動軸１６は、車両エンジンの起動状態において
電磁クラッチが接続されることで回転駆動される。
【００１８】リップシール１８は、駆動軸１６の前端側
とフロントハウジング１１との間に介在され、同駆動軸
１６を封止している。回転支持体１９は、クランク室１
５内において前記駆動軸１６に止着されている。駆動機
構を構成するカムプレートとしての斜板２１は、駆動軸
１６に対してその軸線Ｌ方向へスライド可能かつ傾動可
能に支持されている。支持アーム２４は、回転支持体１
９の裏面外周部に突設されている。ガイドピン２５は、
斜板２１の前面側に突設されている。そして、各ガイド
ピン２５の先端部に設けられた球状部２５ａが、各支持
アーム２４に設けられたガイド孔２４ａにスライド移動
可能に嵌入されている。
【００１９】前記斜板２１は、支持アーム２４とガイド
ピン２５との連係により、駆動軸１６の軸線Ｌ方向へ傾
動可能かつ同駆動軸１６と一体的に回転可能となってい
る。同斜板２１の傾動は、ガイド孔２４ａと球状部２５
ａとの間のスライドガイド関係、駆動軸１６のスライド
支持作用により案内される。斜板２１の半径中心部がシ
リンダブロック１２側に移動されると、同斜板２１の傾
角が減少される。
【００２０】リング状をなすストッパ２７は、斜板２１
とシリンダブロック１２との間において駆動軸１６に外
嵌固定されている。斜板２１がストッパ２７に当接され
ることで、同斜板２１の最小傾角が規定される。傾角規
制部２８は斜板２１の前面に形成され、同傾角規制部２
８が回転支持体１９の裏面に当接することで、斜板２１
の最大傾角が規定される。
【００２１】シリンダボア３１は、前記シリンダブロッ
ク１２に貫設形成されている。片頭型のピストン３２
は、同シリンダボア３１内に挿入されている。同ピスト
ン３２は、シュー３３を介して斜板２１に係留されてい
る。従って、斜板２１の回転運動が、シュー３３を介し
てピストン３２の往復直線運動に変換される。
【００２２】吸入室３８及び吐出室３９は、前記リヤハ
ウジング１３内にぞれぞれ区画形成されている。吸入孔
４０、同吸入孔４０を開閉する吸入弁４１、吐出孔４
２、同吐出孔４２を開閉する吐出弁４３は、それぞれ前
記弁形成体１４に形成されている。そして、吸入室３８
内の冷媒ガスは、ピストン３２の上死点側から下死点側
への移動により、吸入孔４０及び吸入弁４１を介してシ
リンダボア３１内に吸入される。同シリンダボア３１内
に流入された冷媒ガスは、ピストン３２の下死点側から
上死点側への移動により圧縮され、吐出孔４２及び吐出
弁４３を介して吐出室３９に吐出される。なお、同吐出
弁４３の開度は、弁形成体１４が備えるリテーナ４４に
より規定される。
【００２３】スラストベアリング４５は、前記回転支持
体１９とフロントハウジング１１の内壁面との間に介在
されている。同スラストベアリング４５は、ピストン３
２及び斜板２１を介して回転支持体１９に作用される、
冷媒圧縮時の圧縮反力を受け止める。
【００２４】抽気通路４７は弁形成体１４に設けられ、
リヤ側のラジアルベアリング１７の間隙を介して、前記
クランク室１５と吸入室３８とを接続している。給気通
路４８は、前記吐出室３９とクランク室１５とを接続
し、同通路４８上には容量制御弁４９が介在されてい
る。すなわち、容量制御弁４９を構成する弁室５０は、
給気通路４８の一部を構成する。ポート５１は、同弁室
５０内に形成されている。弁体５２は弁室５０に収容さ
れており、ポート５１に対して接離可能である。バネ５
３は弁室５０に収容され、弁体５２をポート５１に接触
する方向に付勢する。収容室５４は弁室５０に対して区
画されており、同収容室５４をさらにダイヤフラム５５
により区画することで、感圧室５６及び大気に開放され
た大気室５７が形成されている。ロッド５８は、前記弁
体５２とダイヤフラム５５とを連結する。感圧通路５９
は吸入室３８と感圧室５６とを接続し、同感圧通路５９
を介して吸入室３８の冷媒ガスが感圧室５６に導入され
る。
【００２５】従って、ダイヤフラム５５が吸入室３８の
圧力（吸入圧）の高低により動作され、ポート５１の開
度、つまり、給気通路４８の開度が調節される。その結
果、クランク室１５の圧力が変更され、前記ピストン３
２の前後に作用するクランク室１５の圧力とシリンダボ
ア３１内の圧力との差が調整される。従って、斜板２１
の傾斜角が変更され、ピストン３２のストロークが変更
されて、吐出容量が調整される。
【００２６】つまり、例えば、冷房負荷が大きいと吸入
圧が設定値よりも高くなり、容量制御弁４９は給気通路
４８の開度を小さくするように動作される。従って、ク
ランク室１５の圧力は、抽気通路４７を介して吸入室３
８に放圧されて低下され、斜板２１の傾角が最大傾角側
に変更されてピストン３２のストローク量が大きくな
る。その結果、吐出容量が大きくなって、吸入圧が低下
される。
【００２７】また、冷房負荷が小さいと吸入圧が設定値
よりも低くなり、容量制御弁４９は給気通路４８の開度
を大きくするように動作される。従って、クランク室１
５の圧力は吐出室３９からの高圧冷媒ガスの導入により
上昇され、斜板２１の傾角が最小傾角側に変更されてピ
ストン３２のストローク量が小さくなる。その結果、吐
出容量が小さくなって、吸入圧が上昇される。
【００２８】以上のように、容量制御弁４９は、設定さ
れた吸入圧を維持すべく、斜板２１の傾角を変更して吐
出容量を変更する。次に、本実施形態の特徴点について
説明する。
【００２９】図１及び図２に示すように、フロント側油
分離部６１はフロントハウジング１１の外郭部に、リヤ
側油分離部６２はシリンダブロック１２の外郭部にそれ
ぞれ一体形成されている。両油分離部６１，６２の内空
間は、互いに対向される油分離部６２，６１に向かって
開口されている。両油分離部６１，６２の内空間は、フ
ロントハウジング１１とシリンダブロック１２との接合
と同時に、他方の油分離部６２，６１により閉塞されて
一体化し、両油分離部６１，６２に跨った分離空間６３
を構成する。前記吐出室３９は、連通路６４を介して分
離空間６３に接続されている。同連通路６４の分離空間
６４への開口６４ａが、同分離空間６４の入口をなす。
吐出口６５はリヤ側油分離部６２の上面に形成され、分
離空間６３に接続されている。同吐出口６５が分離空間
６３の出口をなす。連通路６４の開口６４ａと吐出口６
５とは、ハウジング１１〜１３の周方向に離間して配置
されている。吐出口６５と前記吸入室３８とは、図示し
ない外部冷媒回路により接続されている。
【００３０】そして、本実施形態においては、分離通路
６６が前記分離空間６３内に形成されており、連通路６
４を介して分離空間６３内に流入された吐出冷媒ガス
は、同分離通路６６に案内されて吐出口６５に至る。
【００３１】すなわち、通路形成体としての複数枚（２
枚）の上側通路形成板６７は、各油分離部６１，６２の
内天面６１ａ，６２ａに所定間隔で一体に突設されてい
る。同じく通路形成体としての複数枚（２枚）の下側通
路形成板６８は、各油分離部６１，６２の内底面６１
ｂ，６２ｂに所定間隔で一体に突設されている。前記各
通路形成板６７，６８は、各油分離部６１，６２内にお
いて、その内端面６１ｃ，６２ｃから開口縁部にかけて
それぞれ圧縮機の軸線（Ｌ）方向に延在されている。同
上側通路形成板６７と下側通路形成板６８は、ハウジン
グ１１〜１３の周方向にずれて配置され、その先端部を
互いの側方の空間にまで延在させることで、各油分離部
６１，６２の内空間を入り組ませている。
【００３２】そして、フロント側油分離部６１に設けら
れた上側通路形成板６７とリヤ側油分離部６２のそれと
は、両油分離部６１，６２の接合により連続される。ま
た、下側通路形成板６８についても両油分離部６１，６
２間で同様に連続される。従って、両通路形成板６７，
６８が分離空間６３を部分的に区画することとなり、同
分離空間６３内には、開口６４ａと吐出口６５との間で
吐出冷媒ガスの曲折された流路を規定する分離通路６６
が形成される。その結果、連通路６４を介して分離空間
６３内に流入された吐出冷媒ガスは、その流動方向を分
離通路６６に案内されることで上下方向交互に反転させ
つつ、ハウジング１１〜１３の周方向に流動されて吐出
口６５に至る。
【００３３】油戻し通路６９はフロントハウジング１１
に貫通形成されており、一方ではクランク室１５に開口
され、他方では分離空間６３の吐出口６５付近に開口さ
れている。
【００３４】次に、前記構成の両頭ピストン式圧縮機の
作用について説明する。クラッチ機構の接続により、車
両エンジン等の外部駆動源から駆動軸１６に駆動力が伝
達されると、斜板２１の回転運動がピストン３２の往復
直線運動に変換される。ピストン３２の往復動が開始さ
れると、シリンダボア３１内では、冷媒ガスの吸入室３
８からの吸入、シリンダボア３１内での圧縮、及び吐出
室３９への吐出の圧縮サイクルが行われる。
【００３５】さて、吐出室３９に吐出された吐出冷媒ガ
スは、連通路６４を介して分離空間６３内に流入され
る。同分離空間６３に流入された吐出冷媒ガスは、分離
通路６６により案内されて吐出口６５に至り、同吐出口
６５を介して外部冷媒回路に排出される。
【００３６】ここで、前記分離通路６６は、吐出冷媒ガ
スの分離空間６３内での流路を曲折させ、その流動方向
を上下方向交互に反転させる。従って、同吐出冷媒ガス
は、その方向転換の際に油分離部６１，６２の内壁面や
通路形成板６７，６８等に効果的に衝突され、同吐出冷
媒ガスからは多くの潤滑油が分離される。
【００３７】吐出冷媒ガスから分離された潤滑油は、分
離空間６３内の圧力差から低圧側である吐出口６５側に
移動される。この際、２枚の下側通路形成板６８間に潤
滑油の一部が停留することが考えられるが、吐出口６５
側の下側通路形成板６８に貫通孔等の油路を貫設するこ
とで、分離された潤滑油を油戻し通路６９へ確実に導く
ことができる。そして、分離空間６３で分離された潤滑
油は、油戻し通路６９を介してクランク室１５に流入さ
れる。つまり、圧縮機内部の潤滑油は、吐出冷媒ガスと
ともに流動して一旦は外部冷媒回路に排出されようとす
る。しかし、分離空間６３を通過された吐出冷媒ガスか
らは多くの潤滑油が分離されてクランク室１５に帰還
し、外部冷媒回路に排出されてしまう潤滑油の量は低減
される。
【００３８】また、所定の容積を有する分離空間６３は
膨張形のマフラ作用を奏し、分離通路６６が吐出冷媒ガ
スの流路を曲折させることとあいまって、同吐出冷媒ガ
スの圧力脈動が効果的に低減されている。
【００３９】上記構成の本実施形態においては、次のよ
うな効果を奏する。 （１）吐出冷媒ガスとともに外部冷媒回路側へ流動され
る潤滑油は、分離空間６３において同吐出冷媒ガスから
分離される。吐出冷媒ガスから分離された潤滑油は分離
空間６３からクランク室１５へ戻され、同クランク室１
５の油量は必要量が確保される。従って、圧縮機内部の
潤滑油不足が解消され、各摺動部分の良好な潤滑が維持
される。
【００４０】また、圧縮機内部の潤滑油の外部冷媒回路
への排出量は少ないため、空調システムの冷房能力の低
下が防止される。つまり、例えば、同潤滑油が外部冷媒
回路の蒸発器の内面に付着されると、同蒸発器の熱交換
効率が低下されてしまう。
【００４１】（２）分離通路６６が分離空間６３内に形
成され、同分離空間６３内を流動される吐出冷媒ガスの
流路を曲折させる。従って、潤滑油が吐出冷媒ガスから
効果的に分離される。
【００４２】（３）分離空間６３は、油分離部６１，６
２の接合により両分離部６１，６２の内空間を一体化す
ることで形成され、両油分離部６１，６２は、フロント
ハウジング１１及びシリンダブロック１２にそれぞれ一
体形成されている。つまり、分離空間６３を形成するの
に、フロントハウジング１１とシリンダブロック１２以
外の部材を必要とせず、圧縮機を構成する部品点数を低
減できる。
【００４３】（４）曲折された分離通路６６は、各油分
離部６１，６２に一体形成された通路形成板６７，６８
により、分離空間６３を部分的に区画することで構成さ
れている。つまり、分離空間６３内において分離通路６
６を形成するのに、油分離部６１，６２以外、つまり、
フロントハウジング１１とシリンダブロック１２以外の
部材を必要とせず、圧縮機を構成する部品点数を低減で
きる。
【００４４】（５）上記圧縮機は吐出容量を変更可能な
可変容量型圧縮機であって、その容量変更は、クランク
室１５の圧力を調節することで行われる。従って、同圧
縮機において潤滑不良が生じ、各摺動部分が過発熱状態
となると、クランク室１５の圧力が上昇されて吐出容量
が不要に低下されてしまう。しかし、前述したように、
圧縮機内部の潤滑油不足を効果的に解消できる本実施形
態においては、クランク室１５の不要な圧力上昇を防止
でき、安定した容量制御を行い得る。
【００４５】（６）分離空間６３はマフラ空間の役目も
なし、外部冷媒回路へ排出される吐出冷媒ガスの圧力脈
動を低減する。従って、同圧力脈動に起因した振動や騒
音が低減される。
【００４６】（７）分離空間６３の各個所で分離された
潤滑油は、同分離空間６３内の圧力差によって、低圧側
である吐出口６５付近に移動される。そして、本実施形
態において油戻し通路６９は吐出口６５付近で開口され
ており、分離空間６３内で分離された潤滑油を、より多
くクランク室１５に帰還させることが可能となる。
【００４７】（第２実施形態）図３及び図４は第２実施
形態を示す。本実施形態においては、フロント側通路形
成板７１（１枚）がフロント側油分離部６１の内壁面
に、リヤ側通路形成板７２（２枚）がリヤ側油分離部６
２の内壁面にそれぞれ一体形成されている。フロント側
通路形成板７１とリヤ側通路形成板７２とは、ハウジン
グ１１〜１３の周方向にずれて配置されている。そし
て、両通路形成板７１，７２は、油分離部６１，６２の
接合により、その先端部が互いの側方の空間にまで入り
込み、分離空間６３を部分的に区画する。従って、同分
離空間６３内には、吐出冷媒ガスの曲折された流路を規
定する分離通路７３が形成される。
【００４８】従って、連通路６４を介して分離空間６３
内に流入された吐出冷媒ガスは、分離通路７３に案内さ
れて、その流動方向を圧縮機の軸線（Ｌ）方向前後に交
互に反転させつつ吐出口６５に導かれる。その結果、吐
出冷媒ガスとともに分離空間６３内を流動される潤滑油
は、上記第１実施形態と略同様な作用により分離され
て、吐出口６５付近に移動される。
【００４９】さて、本実施形態において容量制御弁４９
は、リヤ側油分離部６２に配設され、給気通路７４の一
部を構成する弁室５０の高圧取入口５０ａを、分離空間
６３内において吐出口６５付近で開口させている。従っ
て、分離空間６３内において分離され、吐出口６５付近
に移動された潤滑油は、容量制御のために導入される吐
出冷媒ガスとともに容量制御弁４９及び給気通路７４を
介してクランク室１５へ流入される。つまり、同給気通
路７４が油戻し通路を兼ねる。
【００５０】本実施形態においては、上記第１実施形態
と同様な効果を奏する他、容量制御弁４９は、最小吐出
容量付近での運転時においては、油戻し通路を兼ねる給
気通路７４の開度を大きくして分離空間６３からクラン
ク室１５へ多量の潤滑油を導入させる。従って、冷媒循
環量が少ない最小吐出容量付近での運転時においても、
各摺動部分の好適な潤滑状態を維持し得る。また、給気
通路７４が油戻し通路を兼ねるため、同油戻し通路を別
個に設ける手間が省ける。
【００５１】なお、本発明の趣旨から逸脱しない範囲
で、例えば、以下の態様でも実施できる。 （１）上記第１実施形態においては、吐出冷媒ガスの流
動方向を上下方向に反転させていた。しかし、これに限
定されるものではなく、例えば、図５に示すように、下
側通路形成板６８の形状を変更したり、新たにオイル分
離部６１，６２の内側壁面に通路形成板７６を一体に突
設する等して、吐出冷媒ガスの流動方向を左右方向（ハ
ウジング１１〜１３の周方向）にも反転させても良い。
このようにすれば、分離空間６３内における吐出冷媒ガ
スの流路がさらに複雑に曲折されて、潤滑油の分離効果
がさらに高められる。
【００５２】（２）図６に示すように、上記第１実施形
態において、分離通路６６の一部にその通過断面積を大
きく減少させる絞り部７７を形成すること。このように
すれば、分離通路６６内の通過断面積の不連続性が高め
られ、分離空間６３のマフラとしての作用がより効果的
に奏される。
【００５３】（３）上記実施形態において、フロント側
油分離部６１或いはリヤ側油分離部６２の一方を、他方
の油分離部６２，６１の内空間を閉塞する蓋構成のみと
すること。つまり、分離空間６３を、フロントハウジン
グ１１或いはシリンダブロック１２の外周部にのみ形成
すること。
【００５４】（４）フロント側油分離部６１をシリンダ
ブロック１２の外郭部に、リヤ側油分離部６２をリヤハ
ウジング１３の外郭部にそれぞれ設けること。つまり、
分離空間６３を、シリンダブロック１２とリヤハウジン
グ１３との間で形成すること。
【００５５】（５）フロント側油分離部６１をフロント
ハウジング１１の外郭部に、リヤ側油分離部６２をリヤ
ハウジング１３の外郭部に設け、両油分離部６１，６２
の内空間を連続させるためのセンタ側油分離部を、シリ
ンダブロック１２の外郭部に設けること。つまり、分離
空間６３を、フロントハウジング１１からリヤハウジン
グ１３にかけて形成すること。
【００５６】
【発明の効果】上記構成の請求項１及び４の発明によれ
ば、分離空間内において吐出冷媒ガスから潤滑油が効果
的に分離され、同潤滑油はクランク室に帰還される。従
って、圧縮機内部に存在する潤滑油の外部冷媒回路への
排出量が低減され、各摺動部分の好適な潤滑状態が維持
される。また、潤滑油が外部冷媒回路へ排出されること
に起因した、空調システムの冷房能力の低下も防止され
る。
【００５７】請求項２の発明によれば、吐出冷媒ガスの
圧力脈動が低減され、同圧力脈動に起因した振動や騒音
が低減される。請求項３の発明によれば、分離空間内に
おいて分離された潤滑油を、より多くクランク室に帰還
させ得る。
【００５８】請求項５の発明によれば、冷媒循環が少な
い最小吐出容量状態において、より多くの潤滑油をクラ
ンク室に戻すことができ、同最小吐出容量状態での摺動
部分の潤滑不足が効果的に解消される。
【図面の簡単な説明】
【図１】 可変容量型圧縮機の縦断面図。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図。
【図３】 第２実施形態の可変容量型圧縮機の縦断面
図。
【図４】 図３のＢ−Ｂ線断面図。
【図５】 別例を示す要部拡大断面図。
【図６】 別例を示す要部拡大断面図。
【符号の説明】
１１…ハウジング構成体としてのフロントハウジング、
１２…同じくシリンダブロック、１３…同じくリヤハウ
ジング、１５…クランク室、１６…駆動機構を構成する
駆動軸、２１…同じく斜板、６１…フロント側油分離
部、６２…リヤ側油分離部、６３…分離空間、６７…通
路形成体としての上側通路形成板、６８…同じく下側通
路形成板、６６…分離通路、６９…油戻し通路。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 太田 雅樹 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式会 社豊田自動織機製作所内

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 複数のハウジング構成体が接合固定され
    てなるハウジング内にはクランク室が形成され、同クラ
    ンク室内には駆動機構が収容されるとともに、同駆動機
    構の動作により冷媒ガスを吸入して圧縮し吐出する構成
    の圧縮機において、 隣接するハウジング構成体の外郭部にはそれぞれ油分離
    部が一体形成され、同ハウジング構成体の接合により、
    少なくとも一方の油分離部が有する内空間を他方の油分
    離部により閉塞することで、吐出冷媒ガスが通過する分
    離空間が形成され、同分離空間内に突出するようにして
    油分離部には通路形成体が一体形成され、同通路形成体
    により分離空間を部分的に区画することで、同分離空間
    内を入口から出口に向けて流動される吐出冷媒ガスの曲
    折された流路を規定する分離通路が形成され、分離空間
    とクランク室とは油戻し通路により接続された圧縮機。
  2. 【請求項２】 前記分離空間は、吐出冷媒ガスの圧力脈
    動を低減するためのマフラ空間を兼ねる請求項１に記載
    の圧縮機。
  3. 【請求項３】 前記油戻し通路は分離空間の出口付近で
    開口されている請求項１又は２に記載の圧縮機。
  4. 【請求項４】 前記ハウジングにはシリンダボアが形成
    され、同シリンダボア内にはピストンが収容され、前記
    駆動機構は、ハウジングに回転可能に保持された駆動軸
    と、クランク室に収容されるとともに駆動軸に傾動可能
    に支持され、同駆動軸の回転運動をピストンの往復直線
    運動に変更するカムプレートとにより構成され、同カム
    プレートの傾角を調節することでピストンのストローク
    を変更して吐出容量を変更可能に構成された請求項１〜
    ３のいずれかに記載の圧縮機。
  5. 【請求項５】 前記吐出容量の変更は、クランク室の圧
    力を調節することで、同クランク室の圧力とシリンダボ
    ア内の圧力とのピストンを介した差を変更して行われ、
    クランク室と前記分離空間とを接続する油戻し通路上に
    は、同通路の開度を調節することでクランク室の圧力を
    調節する容量制御弁が介在されている請求項４に記載の
    圧縮機。
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