JP3348568B2 - 燃料蒸発ガス排出防止装置 - Google Patents
燃料蒸発ガス排出防止装置Info
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- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M25/00—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture
- F02M25/08—Engine-pertinent apparatus for adding non-fuel substances or small quantities of secondary fuel to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture adding fuel vapours drawn from engine fuel reservoir
- F02M25/0872—Details of the fuel vapour pipes or conduits
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K15/00—Arrangement in connection with fuel supply of combustion engines or other fuel consuming energy converters, e.g. fuel cells; Mounting or construction of fuel tanks
- B60K15/03—Fuel tanks
- B60K15/035—Fuel tanks characterised by venting means
- B60K15/03519—Valve arrangements in the vent line
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- Cooling, Air Intake And Gas Exhaust, And Fuel Tank Arrangements In Propulsion Units (AREA)
- Supplying Secondary Fuel Or The Like To Fuel, Air Or Fuel-Air Mixtures (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料蒸発ガス排出
防止装置に関し、特に、自動車等の車両に装備される燃
料タンクの燃料蒸発ガス排出防止装置に関する。
防止装置に関し、特に、自動車等の車両に装備される燃
料タンクの燃料蒸発ガス排出防止装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車等の車両に装備される燃料
タンクおいては、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガス
（ベーパ）をキャニスタに吸着させる燃料蒸発ガス排出
防止装置を備えた燃料タンクがあり、その一例が実開昭
５５−１５３７６号公報に記載されている。
タンクおいては、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガス
（ベーパ）をキャニスタに吸着させる燃料蒸発ガス排出
防止装置を備えた燃料タンクがあり、その一例が実開昭
５５−１５３７６号公報に記載されている。
【０００３】図７に示される如く、この燃料蒸発ガス排
出防止装置では、燃料タンク７０内とインレットパイプ
７２の口元７２Ａを連結するブリーザ７４が設けてあっ
て、給油時に、燃料タンク７０の内圧が上昇することを
利用して燃料タンク７０内の燃料蒸発ガスの一部をブリ
ーザ７４を通してインレットパイプ７２の口元７２Ａへ
循環させ、インレットパイプ７２の外から口元７２Ａに
入る新規エアの巻き込み量を減らしバーパ発生量を抑制
している。これによって、満タン給油時までの総燃料蒸
発ガス発生量を低減し、燃料タンク７０の上部にベーパ
ライン７６によって接続されたキャニスタ７８の小型化
を図っている。
出防止装置では、燃料タンク７０内とインレットパイプ
７２の口元７２Ａを連結するブリーザ７４が設けてあっ
て、給油時に、燃料タンク７０の内圧が上昇することを
利用して燃料タンク７０内の燃料蒸発ガスの一部をブリ
ーザ７４を通してインレットパイプ７２の口元７２Ａへ
循環させ、インレットパイプ７２の外から口元７２Ａに
入る新規エアの巻き込み量を減らしバーパ発生量を抑制
している。これによって、満タン給油時までの総燃料蒸
発ガス発生量を低減し、燃料タンク７０の上部にベーパ
ライン７６によって接続されたキャニスタ７８の小型化
を図っている。
【０００４】なお、この燃料蒸発ガス排出防止装置で
は、キャニスタ７８と、気化器８２のスロットル弁８４
の上流側に形成されたパージポート８６と、を接続する
管路８０の途中に大気圧センサ８８の出力に応じて、流
路断面積が変化するパージ流量制御弁９０が配設されて
おり、大気圧が減少した場合においても、十分なパージ
流量を確保でき、高地でも平地と同程度の容量のキャニ
スタが使用できるようになっている。また、パージ流量
制御弁９０は、吸気負圧供給管路９２によって、パージ
流量制御弁９０側の負圧が低下するのを防止する向きに
配設された逆止弁９４とオリフィス９６を介して吸気マ
ニホルド９８に接続されている。
は、キャニスタ７８と、気化器８２のスロットル弁８４
の上流側に形成されたパージポート８６と、を接続する
管路８０の途中に大気圧センサ８８の出力に応じて、流
路断面積が変化するパージ流量制御弁９０が配設されて
おり、大気圧が減少した場合においても、十分なパージ
流量を確保でき、高地でも平地と同程度の容量のキャニ
スタが使用できるようになっている。また、パージ流量
制御弁９０は、吸気負圧供給管路９２によって、パージ
流量制御弁９０側の負圧が低下するのを防止する向きに
配設された逆止弁９４とオリフィス９６を介して吸気マ
ニホルド９８に接続されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この燃
料蒸発ガス排出防止装置では、通常の給油速度の低速度
（代表値１５リットル／min ）または、高速度（代表値
３８リットル／min ）で、燃料タンク７０に給油した時
の、給油時間に対するタンク内圧の変化は図８に示され
るようになる。即ち、高速給油時（３８リットル／min
）には、ブリーザ７４が無い場合の圧力に比べて、ブ
リーザ７４が有る場合の圧力が低圧力になり、ブリーザ
７４が有る場合には、ブリーザ７４の径φを大きくした
方が低圧力になる。これは、ブリーザ７４による燃料蒸
発ガス循環量が増し、インレットパイプ７２の外から口
元７２Ａに入る新規エアの巻き込み量が減少し、燃料タ
ンク７０内での新たな燃料蒸発ガス発生がないためであ
る。即ち、給油速度が同じならインレットパイプ７２の
口元７２Ａからの総巻き込みエア量は同量で、ブリーザ
７４を付けることで総巻き込み空気量の何割かが新規エ
アの代わりに燃料蒸発ガスとなる。また、同じブリーザ
径（φ３mm）で給油速度を変えた場合には、高速給油時
（３８リットル／min ）の方が低速給油時（１５リット
ル／min ）より新規エアの巻き込み量が多いため、燃料
タンク７０内での燃料蒸発ガス発生量が多く圧力が高く
なる。
料蒸発ガス排出防止装置では、通常の給油速度の低速度
（代表値１５リットル／min ）または、高速度（代表値
３８リットル／min ）で、燃料タンク７０に給油した時
の、給油時間に対するタンク内圧の変化は図８に示され
るようになる。即ち、高速給油時（３８リットル／min
）には、ブリーザ７４が無い場合の圧力に比べて、ブ
リーザ７４が有る場合の圧力が低圧力になり、ブリーザ
７４が有る場合には、ブリーザ７４の径φを大きくした
方が低圧力になる。これは、ブリーザ７４による燃料蒸
発ガス循環量が増し、インレットパイプ７２の外から口
元７２Ａに入る新規エアの巻き込み量が減少し、燃料タ
ンク７０内での新たな燃料蒸発ガス発生がないためであ
る。即ち、給油速度が同じならインレットパイプ７２の
口元７２Ａからの総巻き込みエア量は同量で、ブリーザ
７４を付けることで総巻き込み空気量の何割かが新規エ
アの代わりに燃料蒸発ガスとなる。また、同じブリーザ
径（φ３mm）で給油速度を変えた場合には、高速給油時
（３８リットル／min ）の方が低速給油時（１５リット
ル／min ）より新規エアの巻き込み量が多いため、燃料
タンク７０内での燃料蒸発ガス発生量が多く圧力が高く
なる。
【０００６】図９に示される如く、ブリーザ径φが３mm
の時、給油速度が低速度（１５リットル／min ）では、
新規エア巻き込みによる燃料蒸発ガス発生量は０ｇ／リ
ットルで、これは略新規エアの巻き込みが無いため、新
たな燃料蒸発ガス発生が無いことになる。また、ブリー
ザが無い（ブリーザ径φが０mm）場合の新規エア巻き込
みによる燃料蒸発ガス発生量との差、所謂ブリーザ効果
は０．１１ｇ／リットル（＝０．１１−０）である。こ
れに対し、給油速度が高速度（３８リットル／min ）で
は燃料蒸発ガス発生量は０．４ｇ／リットルでブリーザ
効果は０．１４ｇ／リットル（＝０．５４−０．４）で
ある。
の時、給油速度が低速度（１５リットル／min ）では、
新規エア巻き込みによる燃料蒸発ガス発生量は０ｇ／リ
ットルで、これは略新規エアの巻き込みが無いため、新
たな燃料蒸発ガス発生が無いことになる。また、ブリー
ザが無い（ブリーザ径φが０mm）場合の新規エア巻き込
みによる燃料蒸発ガス発生量との差、所謂ブリーザ効果
は０．１１ｇ／リットル（＝０．１１−０）である。こ
れに対し、給油速度が高速度（３８リットル／min ）で
は燃料蒸発ガス発生量は０．４ｇ／リットルでブリーザ
効果は０．１４ｇ／リットル（＝０．５４−０．４）で
ある。
【０００７】この様に、給油速度がちがってもブリーザ
効果は得られるが、ブリーザ径が小さいと高給油速度側
で、燃料蒸発ガス発生量が大きくなり、キャニスタ７８
の容量が大きくなる。
効果は得られるが、ブリーザ径が小さいと高給油速度側
で、燃料蒸発ガス発生量が大きくなり、キャニスタ７８
の容量が大きくなる。
【０００８】また、ブリーザ径がφ６mmの場合、給油速
度が高速度（３８リットル／min ）では、燃料蒸発ガス
発生量が０．１４ｇ／リットルで、ブリーザ効果は０．
４ｇ／リットル（＝０．５４−０．１４）と大きいが、
２９リットル／min 以下の給油速度では、燃料蒸発ガス
発生量が０ｇ／リットル以下となる。これは、燃料蒸発
ガス循環量過大によるインレットパイプ７２の口元７２
Ａからのベーパリークを起こしていることを表す。よっ
て、ブリーザ径が大きいとブリーザ効果も大きいが低給
油速度側でベーパリークを起こす。
度が高速度（３８リットル／min ）では、燃料蒸発ガス
発生量が０．１４ｇ／リットルで、ブリーザ効果は０．
４ｇ／リットル（＝０．５４−０．１４）と大きいが、
２９リットル／min 以下の給油速度では、燃料蒸発ガス
発生量が０ｇ／リットル以下となる。これは、燃料蒸発
ガス循環量過大によるインレットパイプ７２の口元７２
Ａからのベーパリークを起こしていることを表す。よっ
て、ブリーザ径が大きいとブリーザ効果も大きいが低給
油速度側でベーパリークを起こす。
【０００９】なお、ベーパリークは、給油の初期と給油
終了の時のわずかな間に起こるだけで、給油中は、ベー
パリークは略０になる。
終了の時のわずかな間に起こるだけで、給油中は、ベー
パリークは略０になる。
【００１０】上述の如く、どんなブリーザ径でもブリー
ザが１本では、全ての通常ガソリン給油速度に於いて、
最適な燃料蒸発ガス循環量、即ち、新規エアの巻き込み
量が略０は得られない。
ザが１本では、全ての通常ガソリン給油速度に於いて、
最適な燃料蒸発ガス循環量、即ち、新規エアの巻き込み
量が略０は得られない。
【００１１】また、図１０に示される如く、給油速度が
高速度（３８リットル／min ）では、ブリーザ径を大き
くした方がキャニスタ吸着量が減り、これは、給油速度
が低速度（１５リットル／min ）でも同様である。しか
し、図１１に示される如く、給油速度が高速度（３８リ
ットル／min ）では、ブリーザ径を大きくしてもエミシ
ョンの変化が小さいが、給油速度が低速度（１５リット
ル／min ）では、ブリーザ径φが４mmを越えるとエミッ
ションが規制値をオーバーする。
高速度（３８リットル／min ）では、ブリーザ径を大き
くした方がキャニスタ吸着量が減り、これは、給油速度
が低速度（１５リットル／min ）でも同様である。しか
し、図１１に示される如く、給油速度が高速度（３８リ
ットル／min ）では、ブリーザ径を大きくしてもエミシ
ョンの変化が小さいが、給油速度が低速度（１５リット
ル／min ）では、ブリーザ径φが４mmを越えるとエミッ
ションが規制値をオーバーする。
【００１２】即ち、ブリーザ径が小さいとキャニスタ吸
着量が増えてキャニスタ容量が大きくなる。これは、給
油速度が低速度（１５リットル／min ）でも同様だが、
給油速度が低速度（１５リットル／min ）の場合にはブ
リーザ径φが４mmを越えるとエミッションが規制値をオ
ーバーする。
着量が増えてキャニスタ容量が大きくなる。これは、給
油速度が低速度（１５リットル／min ）でも同様だが、
給油速度が低速度（１５リットル／min ）の場合にはブ
リーザ径φが４mmを越えるとエミッションが規制値をオ
ーバーする。
【００１３】なお、図９〜図１１の各グラフのデータ
は、燃料タンク容量７０リットル、温室２６．７°Ｃ、
タンク温度２６．７°Ｃ、給油燃料温度１９．４°Ｃ、
でＥＰＡ条件に準じて行った試験データである。
は、燃料タンク容量７０リットル、温室２６．７°Ｃ、
タンク温度２６．７°Ｃ、給油燃料温度１９．４°Ｃ、
でＥＰＡ条件に準じて行った試験データである。
【００１４】この様に、給油速度により要求ブリーザ径
が異なるため、どんな給油速度でもキャニスタ吸着量を
できるだけ少なく、且つエミッションも規制値内に収め
るためには１本のブリーザでは対応できないという不具
合があった。
が異なるため、どんな給油速度でもキャニスタ吸着量を
できるだけ少なく、且つエミッションも規制値内に収め
るためには１本のブリーザでは対応できないという不具
合があった。
【００１５】本発明は上記事実を考慮し、１本のブリー
ザでどんな給油速度でもキャニスタ吸着量をできるだけ
少なく、且つエミッションも規制値内に収めることがで
きる燃料蒸発ガス排出防止装置を提供することが目的で
ある。
ザでどんな給油速度でもキャニスタ吸着量をできるだけ
少なく、且つエミッションも規制値内に収めることがで
きる燃料蒸発ガス排出防止装置を提供することが目的で
ある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】請求項１の本発明は、燃
料タンクと、燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを
連結するブリーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発
ガスを処理するキャニスタと、前記燃料タンクと前記キ
ャニスタとを連結するベーパラインと、を備え、給油時
に前記燃料タンク内の燃料蒸発ガスを前記ブリーザを通
してインレットパイプの口元に循環させると共に、前記
ベーパラインによって前記キャニスタに吸着させる燃料
蒸発ガス排出防止装置であって、前記ブリーザ内に設け
られ、付勢手段による付勢力により閉弁しており、前記
燃料タンクの内圧によって開弁し移動量により開口面積
が変わる弁により、前記ブリーザ内の燃料蒸発ガス循環
量を給油によるタンク内へのエア吸い込み量と略同じに
なるように可変する開口面積可変手段を設けたことを特
徴としている。
料タンクと、燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを
連結するブリーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発
ガスを処理するキャニスタと、前記燃料タンクと前記キ
ャニスタとを連結するベーパラインと、を備え、給油時
に前記燃料タンク内の燃料蒸発ガスを前記ブリーザを通
してインレットパイプの口元に循環させると共に、前記
ベーパラインによって前記キャニスタに吸着させる燃料
蒸発ガス排出防止装置であって、前記ブリーザ内に設け
られ、付勢手段による付勢力により閉弁しており、前記
燃料タンクの内圧によって開弁し移動量により開口面積
が変わる弁により、前記ブリーザ内の燃料蒸発ガス循環
量を給油によるタンク内へのエア吸い込み量と略同じに
なるように可変する開口面積可変手段を設けたことを特
徴としている。
【００１７】従って、ブリーザに設けられた開口面積可
変手段により、燃料流入速度（エア吸い込み量）に応じ
てブリーザの通気抵抗が可変され、これによって、燃料
タンクの内圧が変化し、ブリーザ内の燃料蒸気ガス循環
量が燃料給油による燃料タンク内へのエアの吸い込み量
と略同じになるように調節されるので、給油口からのベ
ーパリーク及び新規エアの燃料タンク内への吸い込みが
抑制される。
変手段により、燃料流入速度（エア吸い込み量）に応じ
てブリーザの通気抵抗が可変され、これによって、燃料
タンクの内圧が変化し、ブリーザ内の燃料蒸気ガス循環
量が燃料給油による燃料タンク内へのエアの吸い込み量
と略同じになるように調節されるので、給油口からのベ
ーパリーク及び新規エアの燃料タンク内への吸い込みが
抑制される。
【００１８】請求項２記載の本発明は、燃料タンクと、
燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを連結するブリ
ーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガスを処理す
るキャニスタと、前記燃料タンクと前記キャニスタとを
連結するベーパラインと、を備え、給油時に前記燃料タ
ンク内の燃料蒸発ガスを前記ブリーザを通してインレッ
トパイプの口元に循環させると共に、前記ベーパライン
によって前記キャニスタに吸着させる燃料蒸発ガス排出
防止装置であって、前記ブリーザ内に設けられ、自重に
より閉弁しており、前記燃料タンクの内圧によって開弁
し移動量により開口面積が変わる弁により、前記ブリー
ザ内の燃料蒸発ガス循環量を給油によるタンク内へのエ
ア吸い込み量と略同じになるように可変する開口面積可
変手段を設けると共に、前記弁に給油速度が低速度の場
合の通気量を確保するための貫通孔を設けたことを特徴
としている。
燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを連結するブリ
ーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガスを処理す
るキャニスタと、前記燃料タンクと前記キャニスタとを
連結するベーパラインと、を備え、給油時に前記燃料タ
ンク内の燃料蒸発ガスを前記ブリーザを通してインレッ
トパイプの口元に循環させると共に、前記ベーパライン
によって前記キャニスタに吸着させる燃料蒸発ガス排出
防止装置であって、前記ブリーザ内に設けられ、自重に
より閉弁しており、前記燃料タンクの内圧によって開弁
し移動量により開口面積が変わる弁により、前記ブリー
ザ内の燃料蒸発ガス循環量を給油によるタンク内へのエ
ア吸い込み量と略同じになるように可変する開口面積可
変手段を設けると共に、前記弁に給油速度が低速度の場
合の通気量を確保するための貫通孔を設けたことを特徴
としている。
【００１９】従って、ブリーザに設けられた開口面積可
変手段により、燃料流入速度（エア吸い込み量）に応じ
てブリーザの通気抵抗が可変され、これによって、燃料
タンクの内圧が変化し、ブリーザ内の燃料蒸気ガス循環
量が燃料給油による燃料タンク内へのエアの吸い込み量
と略同じになるように調節されるので、給油口からのベ
ーパリーク及び新規エアの燃料タンク内への吸い込みが
抑制される。また、弁に貫通孔を設けたので、貫通孔の
径を変えることによって最小通気量を０より大きく設定
でき、給油速度が低速度の場合の通気量を確保すること
ができる。また、最小通気量を設定するためのバイパス
を設ける必要もない。
変手段により、燃料流入速度（エア吸い込み量）に応じ
てブリーザの通気抵抗が可変され、これによって、燃料
タンクの内圧が変化し、ブリーザ内の燃料蒸気ガス循環
量が燃料給油による燃料タンク内へのエアの吸い込み量
と略同じになるように調節されるので、給油口からのベ
ーパリーク及び新規エアの燃料タンク内への吸い込みが
抑制される。また、弁に貫通孔を設けたので、貫通孔の
径を変えることによって最小通気量を０より大きく設定
でき、給油速度が低速度の場合の通気量を確保すること
ができる。また、最小通気量を設定するためのバイパス
を設ける必要もない。
【００２０】
【００２１】
【００２２】
【発明の実施の形態】本発明に係る燃料蒸発ガス排出防
止装置の第１実施形態を図１及び図２を用いて説明す
る。
止装置の第１実施形態を図１及び図２を用いて説明す
る。
【００２３】なお、図中矢印ＵＰは車両上方方向を示
す。図１に示される如く、燃料タンク１０の側壁部１０
Ａには、インレットパイプ１２が貫通しており、インレ
ットパイプ１２の先端部１２Ａが燃料タンク１０内に挿
入されている。給油時、給油ガン１４が挿入されるイン
レットパイプ１２の口元１２Ｂの近傍には、ブリーザ１
６の一方の端部１６Ａが連結されており、ブリーザ１６
の他方の端部１６Ｂは、燃料タンク１０の上壁部１０に
取付けられた差圧弁１８に接続されている。この差圧弁
１８の下部には、フロート弁とロールオーバー弁兼用の
弁ユニット２０が取付けられており、この弁ユニット２
０は燃料タンク１０の内部に配置されている。
す。図１に示される如く、燃料タンク１０の側壁部１０
Ａには、インレットパイプ１２が貫通しており、インレ
ットパイプ１２の先端部１２Ａが燃料タンク１０内に挿
入されている。給油時、給油ガン１４が挿入されるイン
レットパイプ１２の口元１２Ｂの近傍には、ブリーザ１
６の一方の端部１６Ａが連結されており、ブリーザ１６
の他方の端部１６Ｂは、燃料タンク１０の上壁部１０に
取付けられた差圧弁１８に接続されている。この差圧弁
１８の下部には、フロート弁とロールオーバー弁兼用の
弁ユニット２０が取付けられており、この弁ユニット２
０は燃料タンク１０の内部に配置されている。
【００２４】差圧弁１８には、キャニスタ２２がベーパ
ライン２４により連結されている。キャニスタ２２には
差圧弁２６が取付けられており、この差圧弁２６により
キャニスタ２２の外気連通孔を開閉制御している。
ライン２４により連結されている。キャニスタ２２には
差圧弁２６が取付けられており、この差圧弁２６により
キャニスタ２２の外気連通孔を開閉制御している。
【００２５】ブリーザ１６の中間部には、開口面積可変
手段２８が配設されており、ブリーザ１６内の燃料蒸気
ガス循環量を調整するようになっている。
手段２８が配設されており、ブリーザ１６内の燃料蒸気
ガス循環量を調整するようになっている。
【００２６】図２に示される如く、開口面積可変手段２
８は、上下方向に沿って配置されたパイプ状のケース３
０を備えており、このケース３０の上端部３０Ａと下端
部３０Ｂにはそれぞれブリーザ１６が連結されている。
ケース３０の上下方向中間部３０Ｃは、上端部３０Ａ及
び下端部３０Ｂに比べ大径とされており、中間部３０Ｃ
と下端部３０Ｂとの間には、下方へ向けて徐々に縮径さ
れた傾斜面３０Ｄが形成されている。中間部３０Ｃ内に
は、球体のフロート弁３２が上下方向（図２の矢印Ａ及
び矢印Ｂ方向）へ移動可能に挿入されている。このフロ
ート弁３２の直径は、上端部３０Ａ及び下端部３０Ｂの
内径より大きく設定されており、下方へ移動した場合に
は、傾斜面３０Ｄとの間の開口面積が徐々に狭くなり通
気抵抗が大きくなる。即ち、フロート弁３２は通気抵抗
を可変する手段となっている。
８は、上下方向に沿って配置されたパイプ状のケース３
０を備えており、このケース３０の上端部３０Ａと下端
部３０Ｂにはそれぞれブリーザ１６が連結されている。
ケース３０の上下方向中間部３０Ｃは、上端部３０Ａ及
び下端部３０Ｂに比べ大径とされており、中間部３０Ｃ
と下端部３０Ｂとの間には、下方へ向けて徐々に縮径さ
れた傾斜面３０Ｄが形成されている。中間部３０Ｃ内に
は、球体のフロート弁３２が上下方向（図２の矢印Ａ及
び矢印Ｂ方向）へ移動可能に挿入されている。このフロ
ート弁３２の直径は、上端部３０Ａ及び下端部３０Ｂの
内径より大きく設定されており、下方へ移動した場合に
は、傾斜面３０Ｄとの間の開口面積が徐々に狭くなり通
気抵抗が大きくなる。即ち、フロート弁３２は通気抵抗
を可変する手段となっている。
【００２７】上端部３０Ａの内周部にはストッパ３４が
突出しており、このストッパ３４とフロート弁３２との
間には、圧縮コイルスプリング３６が挿入されている。
従って、燃料タンク１０の内圧によって、フロート弁３
２が矢印Ａ方向へ移動する場合には、フロート弁３２は
自重と圧縮コイルスプリング３６の付勢力に抗して矢印
Ａ方向へ移動する。このため、フロート弁３２の質量と
圧縮コイルスプリング３６のバネ荷重の調整により、燃
料タンク１０の内圧に対する、フロート弁３２と傾斜面
３０Ｄとの間の開口面積の変化量を調整することができ
る。
突出しており、このストッパ３４とフロート弁３２との
間には、圧縮コイルスプリング３６が挿入されている。
従って、燃料タンク１０の内圧によって、フロート弁３
２が矢印Ａ方向へ移動する場合には、フロート弁３２は
自重と圧縮コイルスプリング３６の付勢力に抗して矢印
Ａ方向へ移動する。このため、フロート弁３２の質量と
圧縮コイルスプリング３６のバネ荷重の調整により、燃
料タンク１０の内圧に対する、フロート弁３２と傾斜面
３０Ｄとの間の開口面積の変化量を調整することができ
る。
【００２８】次に、本第１実施形態の作用を説明する。
本第１実施形態の燃料蒸発ガス排出防止装置では、給油
速度が高速度（例えば、３８リットル／min ）の場合に
は、燃料タンク１０の内圧が上昇し、この内圧の上昇に
伴って開口面積可変手段２８のフロート弁３２が、自重
と圧縮コイルスプリング３６の付勢力に抗して図２の矢
印Ａ方向へ移動し、傾斜面３０Ｄとの間の開口面積が広
がる。このため、ブリーザ１６による燃料蒸気ガス循環
量が増し、インレットパイプ１２の外から口元１２Ｂに
入る新規エアの巻き込み量が減少し、燃料タンク１０内
での新たな燃料蒸発ガス発生が減少するので、キャニス
タ吸着量が減る。
本第１実施形態の燃料蒸発ガス排出防止装置では、給油
速度が高速度（例えば、３８リットル／min ）の場合に
は、燃料タンク１０の内圧が上昇し、この内圧の上昇に
伴って開口面積可変手段２８のフロート弁３２が、自重
と圧縮コイルスプリング３６の付勢力に抗して図２の矢
印Ａ方向へ移動し、傾斜面３０Ｄとの間の開口面積が広
がる。このため、ブリーザ１６による燃料蒸気ガス循環
量が増し、インレットパイプ１２の外から口元１２Ｂに
入る新規エアの巻き込み量が減少し、燃料タンク１０内
での新たな燃料蒸発ガス発生が減少するので、キャニス
タ吸着量が減る。
【００２９】また、給油速度が低速度（例えば１５リッ
トル／min ）の場合には、燃料タンク１０の内圧が下降
し、この内圧の下降に伴って開口面積可変手段２８のフ
ロート弁３２の矢印Ａ方向への移動量が減少して、傾斜
面３０Ｄとの間の開口面積が狭くなる。このため、燃料
蒸気ガス循環量が過大になることを防止でき、その結
果、インレットパイプ１２の口元１２Ｂからのベーパリ
ークを少なくできる。
トル／min ）の場合には、燃料タンク１０の内圧が下降
し、この内圧の下降に伴って開口面積可変手段２８のフ
ロート弁３２の矢印Ａ方向への移動量が減少して、傾斜
面３０Ｄとの間の開口面積が狭くなる。このため、燃料
蒸気ガス循環量が過大になることを防止でき、その結
果、インレットパイプ１２の口元１２Ｂからのベーパリ
ークを少なくできる。
【００３０】従って、本第１実施形態の燃料蒸発ガス排
出防止装置では、１本のブリーザでどんな給油速度でも
キャニスタ吸着量をできるだけ少なく、且つエミッショ
ンも規制値内に収めることができる。
出防止装置では、１本のブリーザでどんな給油速度でも
キャニスタ吸着量をできるだけ少なく、且つエミッショ
ンも規制値内に収めることができる。
【００３１】
【００３２】次に、本発明に係る燃料蒸発ガス排出防止
装置の第２実施形態を図３を用いて説明する。
装置の第２実施形態を図３を用いて説明する。
【００３３】なお、第１実施形態と同一部材について
は、同一符号を付してその説明を省略する。
は、同一符号を付してその説明を省略する。
【００３４】図３に示される如く、本第２実施形態で
は、開口面積可変手段２８は、上下方向に沿って配置さ
れたパイプ状のケース４０を備えており、このケース４
０の上部には、ケース４０より小径とされたパイプ４２
が連結されている。また、ケース４０の下部には、ケー
ス４０より小径とされたパイプ４４が連結されており、
このパイプ４４の先端４４Ａは、ケース４０の内部空間
４６内に挿入されている。なお、パイプ４２、４４には
それぞれブリーザ１６が連結されている。
は、開口面積可変手段２８は、上下方向に沿って配置さ
れたパイプ状のケース４０を備えており、このケース４
０の上部には、ケース４０より小径とされたパイプ４２
が連結されている。また、ケース４０の下部には、ケー
ス４０より小径とされたパイプ４４が連結されており、
このパイプ４４の先端４４Ａは、ケース４０の内部空間
４６内に挿入されている。なお、パイプ４２、４４には
それぞれブリーザ１６が連結されている。
【００３５】パイプ４４の先端４４Ａには、パイプ４４
の先端開口部を閉塞する弁４８がヒンジ５０により開閉
方向（図３の矢印Ｃ方向及び矢印Ｄ方向）へ揺動可能に
取付けられている。ヒンジ５０には、捩じりコイルスプ
リング５２が設けられており、弁４８を閉方向（図３の
矢印Ｄ方向）へ付勢している。
の先端開口部を閉塞する弁４８がヒンジ５０により開閉
方向（図３の矢印Ｃ方向及び矢印Ｄ方向）へ揺動可能に
取付けられている。ヒンジ５０には、捩じりコイルスプ
リング５２が設けられており、弁４８を閉方向（図３の
矢印Ｄ方向）へ付勢している。
【００３６】従って、燃料タンク１０の内圧によって、
弁４８が矢印Ｃ方向へ移動する場合には、弁４８は自重
と捩じりコイルスプリング５２の付勢力に抗して矢印Ｃ
方向へ揺動する。このため、弁４８の自重と捩じりコイ
ルスプリング５２のバネ荷重の調整により、燃料タンク
１０の内圧に対する、パイプ４４の先端開口部と弁４８
との間の開口面積の変化量を調整することができる。
弁４８が矢印Ｃ方向へ移動する場合には、弁４８は自重
と捩じりコイルスプリング５２の付勢力に抗して矢印Ｃ
方向へ揺動する。このため、弁４８の自重と捩じりコイ
ルスプリング５２のバネ荷重の調整により、燃料タンク
１０の内圧に対する、パイプ４４の先端開口部と弁４８
との間の開口面積の変化量を調整することができる。
【００３７】次に、本第２実施形態の作用を説明する。
本第２実施形態の燃料蒸発ガス排出防止装置では、給油
速度が高速度の場合には、燃料タンク１０の内圧が上昇
し、この内圧の上昇に伴って開口面積可変手段２８の弁
４８が、自重と捩じりコイルスプリング５２の付勢力に
抗して図３の矢印Ｃ方向へ揺動し、パイプ４４の先端開
口部と弁４８との間の開口面積が広がる。このため、ブ
リーザ１６による燃料蒸気ガス循環量が増し、インレッ
トパイプ１２の外から口元１２Ｂに入る新規エアの巻き
込み量が減少し、燃料タンク１０内での新たな燃料蒸発
ガス発生がないので、キャニスタ吸着量が減る。
本第２実施形態の燃料蒸発ガス排出防止装置では、給油
速度が高速度の場合には、燃料タンク１０の内圧が上昇
し、この内圧の上昇に伴って開口面積可変手段２８の弁
４８が、自重と捩じりコイルスプリング５２の付勢力に
抗して図３の矢印Ｃ方向へ揺動し、パイプ４４の先端開
口部と弁４８との間の開口面積が広がる。このため、ブ
リーザ１６による燃料蒸気ガス循環量が増し、インレッ
トパイプ１２の外から口元１２Ｂに入る新規エアの巻き
込み量が減少し、燃料タンク１０内での新たな燃料蒸発
ガス発生がないので、キャニスタ吸着量が減る。
【００３８】また、給油速度が低速度の場合には、燃料
タンク１０の内圧が下降し、この内圧の下降に伴って開
口面積可変手段２８の弁４８の矢印Ｃ方向への揺動量が
減少して、パイプ４４の先端開口部と弁４８との間の開
口面積が狭くなる。このため、燃料蒸気ガス循環量が過
大になることを防止でき、その結果、インレットパイプ
１２の口元１２Ｂからのベーパリークを低減できる。
タンク１０の内圧が下降し、この内圧の下降に伴って開
口面積可変手段２８の弁４８の矢印Ｃ方向への揺動量が
減少して、パイプ４４の先端開口部と弁４８との間の開
口面積が狭くなる。このため、燃料蒸気ガス循環量が過
大になることを防止でき、その結果、インレットパイプ
１２の口元１２Ｂからのベーパリークを低減できる。
【００３９】従って、本第２実施形態の燃料蒸発ガス排
出防止装置では、１本のブリーザでどんな給油速度でも
キャニスタ吸着量をできるだけ少なく、且つエミッショ
ンも規制値内に収めることができる。
出防止装置では、１本のブリーザでどんな給油速度でも
キャニスタ吸着量をできるだけ少なく、且つエミッショ
ンも規制値内に収めることができる。
【００４０】次に、本発明に係る燃料蒸発ガス排出防止
装置の第３実施形態を図４及び図５を用いて説明する。
装置の第３実施形態を図４及び図５を用いて説明する。
【００４１】なお、第１実施形態と同一部材について
は、同一符号を付してその説明を省略する。
は、同一符号を付してその説明を省略する。
【００４２】図４に示される如く、本第３実施形態の開
口面積可変手段２８は、上下方向に沿って配置されたパ
イプ状のケース６０を備えており、このケース６０の上
端部６０Ａと下端部６０Ｂにはそれぞれブリーザ１６が
連結されている。ケース６０の上下方向中間部６０Ｃ
は、上端部６０Ａ及び下端部６０Ｂに比べ大径とされて
おり、中間部６０Ｃと下端部６０Ｂとの間には、下方へ
向けて徐々に縮径された傾斜面６０Ｄが形成されてい
る。中間部６０Ｃ内には、フロート弁６２が上下方向
（図４の矢印Ｅ及び矢印Ｆ方向）へ移動可能に挿入され
ている。
口面積可変手段２８は、上下方向に沿って配置されたパ
イプ状のケース６０を備えており、このケース６０の上
端部６０Ａと下端部６０Ｂにはそれぞれブリーザ１６が
連結されている。ケース６０の上下方向中間部６０Ｃ
は、上端部６０Ａ及び下端部６０Ｂに比べ大径とされて
おり、中間部６０Ｃと下端部６０Ｂとの間には、下方へ
向けて徐々に縮径された傾斜面６０Ｄが形成されてい
る。中間部６０Ｃ内には、フロート弁６２が上下方向
（図４の矢印Ｅ及び矢印Ｆ方向）へ移動可能に挿入され
ている。
【００４３】図５に示される如く、このフロート弁６２
は、基部６２Ａが円柱状とされ基部６２Ａの下方側端部
に形成された頭部６２Ｂが半球状とされた弾丸状とされ
ている。また、このフロート弁６２には、軸線に沿って
貫通孔６４が穿設されている。
は、基部６２Ａが円柱状とされ基部６２Ａの下方側端部
に形成された頭部６２Ｂが半球状とされた弾丸状とされ
ている。また、このフロート弁６２には、軸線に沿って
貫通孔６４が穿設されている。
【００４４】図４に示される如く、フロート弁６２の軸
径は、ケース６０の上端部６０Ａ及び下端部６０Ｂの内
径より大きく設定されており、下方へ移動した場合に
は、傾斜面６０Ｄとの間の開口面積が徐々に狭くなり通
気抵抗が大きくなる。
径は、ケース６０の上端部６０Ａ及び下端部６０Ｂの内
径より大きく設定されており、下方へ移動した場合に
は、傾斜面６０Ｄとの間の開口面積が徐々に狭くなり通
気抵抗が大きくなる。
【００４５】従って、燃料タンク１０の内圧によって、
フロート弁６２が矢印Ｅ方向へ移動する場合には、フロ
ート弁６２は自重に抗して矢印Ｅ方向へ移動する。この
ため、フロート弁６２の質量の調整により、燃料タンク
１０の内圧に対する、フロート弁６２と傾斜面６０Ｄと
の間の開口面積の変化量を調整することができる。
フロート弁６２が矢印Ｅ方向へ移動する場合には、フロ
ート弁６２は自重に抗して矢印Ｅ方向へ移動する。この
ため、フロート弁６２の質量の調整により、燃料タンク
１０の内圧に対する、フロート弁６２と傾斜面６０Ｄと
の間の開口面積の変化量を調整することができる。
【００４６】次に、本第３実施形態の作用を説明する。
本第３実施形態の燃料蒸発ガス排出防止装置では、給油
速度が高速度の場合には、燃料タンク１０の内圧が上昇
し、この内圧の上昇に伴って開口面積可変手段２８のフ
ロート弁６２が、自重に抗して図４の矢印Ｅ方向へ移動
し、傾斜面６０Ｄとの間の開口面積が広がり、ブリーザ
径が大きくなる。このため、ブリーザ１６による燃料蒸
気ガス循環量が増し、インレットパイプ１２の外から口
元１２Ｂに入る新規エアの巻き込み量が減少し、燃料タ
ンク１０内での新たな燃料蒸発ガス発生がないので、キ
ャニスタ吸着量が減る。
本第３実施形態の燃料蒸発ガス排出防止装置では、給油
速度が高速度の場合には、燃料タンク１０の内圧が上昇
し、この内圧の上昇に伴って開口面積可変手段２８のフ
ロート弁６２が、自重に抗して図４の矢印Ｅ方向へ移動
し、傾斜面６０Ｄとの間の開口面積が広がり、ブリーザ
径が大きくなる。このため、ブリーザ１６による燃料蒸
気ガス循環量が増し、インレットパイプ１２の外から口
元１２Ｂに入る新規エアの巻き込み量が減少し、燃料タ
ンク１０内での新たな燃料蒸発ガス発生がないので、キ
ャニスタ吸着量が減る。
【００４７】また、給油速度が低速度の場合には、燃料
タンク１０の内圧が下降し、この内圧の下降に伴って開
口面積可変手段２８のフロート弁６２の矢印Ｅ方向への
移動量が減少して、傾斜面６０Ｄとの間の開口面積が狭
くなり、ブリーザ径が小さくなる。このため、燃料蒸気
ガス循環量が過大になることを防止でき、その結果、イ
ンレットパイプ１２の口元１２Ｂからのベーパリークを
低減できる。
タンク１０の内圧が下降し、この内圧の下降に伴って開
口面積可変手段２８のフロート弁６２の矢印Ｅ方向への
移動量が減少して、傾斜面６０Ｄとの間の開口面積が狭
くなり、ブリーザ径が小さくなる。このため、燃料蒸気
ガス循環量が過大になることを防止でき、その結果、イ
ンレットパイプ１２の口元１２Ｂからのベーパリークを
低減できる。
【００４８】従って、本第３実施形態の燃料蒸発ガス排
出防止装置では、１本のブリーザでどんな給油速度でも
キャニスタ吸着量をできるだけ少なく、且つエミッショ
ンも規制値内に収めることができる。
出防止装置では、１本のブリーザでどんな給油速度でも
キャニスタ吸着量をできるだけ少なく、且つエミッショ
ンも規制値内に収めることができる。
【００４９】また、本第３実施形態では、フロート弁６
２を球体でなく、弾丸状としたので、フロート弁６２を
割型で形成した場合に発生する、図４及び図５に示され
るパーティングライン６６を、傾斜面６０Ｄと当接しシ
ール部となる頭部６２Ｂから外して、基部６２Ａに形成
することができる。このため、球体の場合の様に、シー
ル部にパーティングラインが来る恐れが無く、シール性
が安定する。
２を球体でなく、弾丸状としたので、フロート弁６２を
割型で形成した場合に発生する、図４及び図５に示され
るパーティングライン６６を、傾斜面６０Ｄと当接しシ
ール部となる頭部６２Ｂから外して、基部６２Ａに形成
することができる。このため、球体の場合の様に、シー
ル部にパーティングラインが来る恐れが無く、シール性
が安定する。
【００５０】また、本第３実施形態では、フロート弁６
２に貫通孔６４を穿設したので、貫通孔６４の径を変え
ることによって最小通気量を０より大きく設定でき、給
油速度が低速度の場合の通気量を確保することができ
る。また、最小通気量を設定するためのバイパスを設け
る必要が無く。また、シール部となる傾斜面６０Ｄまた
は頭部６２Ｂに最小通気量を設定するための切欠を設け
る必要が無いため、シール性を損なうこともない。
２に貫通孔６４を穿設したので、貫通孔６４の径を変え
ることによって最小通気量を０より大きく設定でき、給
油速度が低速度の場合の通気量を確保することができ
る。また、最小通気量を設定するためのバイパスを設け
る必要が無く。また、シール部となる傾斜面６０Ｄまた
は頭部６２Ｂに最小通気量を設定するための切欠を設け
る必要が無いため、シール性を損なうこともない。
【００５１】また、本第３実施形態では、フロート弁６
２を弾丸状としたため、軸径を変更せず、即ちブリーザ
１６の開口面積に影響なく、円柱状の基部６２Ａの長さ
を変更するだけで、フロート弁６２を質量を調整でき
る。このため、フロート弁が球体の場合のように、必要
以上にケース６０の外径が大きくなることもない。ま
た、フロート弁が球体の場合のように、フロート弁の質
量不足を補うために、スプリング等の付勢手段を設ける
必要もない。このため、装置の小型軽量化、部品点数の
削減、構造の簡素化が可能である。
２を弾丸状としたため、軸径を変更せず、即ちブリーザ
１６の開口面積に影響なく、円柱状の基部６２Ａの長さ
を変更するだけで、フロート弁６２を質量を調整でき
る。このため、フロート弁が球体の場合のように、必要
以上にケース６０の外径が大きくなることもない。ま
た、フロート弁が球体の場合のように、フロート弁の質
量不足を補うために、スプリング等の付勢手段を設ける
必要もない。このため、装置の小型軽量化、部品点数の
削減、構造の簡素化が可能である。
【００５２】なお、本第３実施形態では、フロート弁６
２を弾丸状としたが、これに代えて図６に示される如
く、フロート弁６８を基部６８Ａが円柱状とされ、基部
６８Ａの両端部６８Ｂ、６８Ｃが半球状とされたカプセ
ル状としてもよい。この場合には、上下逆となっても誤
組付けにならないとともに、弾丸状にした場合に比べ、
外周部にエッジがないため移動が円滑に行われる。
２を弾丸状としたが、これに代えて図６に示される如
く、フロート弁６８を基部６８Ａが円柱状とされ、基部
６８Ａの両端部６８Ｂ、６８Ｃが半球状とされたカプセ
ル状としてもよい。この場合には、上下逆となっても誤
組付けにならないとともに、弾丸状にした場合に比べ、
外周部にエッジがないため移動が円滑に行われる。
【００５３】
【００５４】
【００５５】
【００５６】
【００５７】
【００５８】
【００５９】
【００６０】
【００６１】
【００６２】
【００６３】
【００６４】
【００６５】
【００６６】
【００６７】
【００６８】
【００６９】
【００７０】
【００７１】
【００７２】
【００７３】
【００７４】
【００７５】
【発明の効果】請求項１記載の本発明は、燃料タンク
と、燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを連結する
ブリーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガスを処
理するキャニスタと、燃料タンクとキャニスタとを連結
するベーパラインと、を備え、給油時に燃料タンク内の
燃料蒸発ガスをブリーザを通してインレットパイプの口
元に循環させると共に、ベーパラインによってキャニス
タに吸着させる燃料蒸発ガス排出防止装置であって、ブ
リーザ内に設けられ、付勢手段による付勢力により閉弁
しており、燃料タンクの内圧によって開弁し移動量によ
り開口面積が変わる弁により、ブリーザ内の燃料蒸発ガ
ス循環量を給油によるタンク内へのエア吸い込み量と略
同じになるように可変する開口面積可変手段を設けたの
で、１本のブリーザでどんな給油速度でもキャニスタ吸
着量をできるだけ少なく、且つエミッションも規制値内
に収めることができるという優れた効果を得ることがで
きる。
と、燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを連結する
ブリーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガスを処
理するキャニスタと、燃料タンクとキャニスタとを連結
するベーパラインと、を備え、給油時に燃料タンク内の
燃料蒸発ガスをブリーザを通してインレットパイプの口
元に循環させると共に、ベーパラインによってキャニス
タに吸着させる燃料蒸発ガス排出防止装置であって、ブ
リーザ内に設けられ、付勢手段による付勢力により閉弁
しており、燃料タンクの内圧によって開弁し移動量によ
り開口面積が変わる弁により、ブリーザ内の燃料蒸発ガ
ス循環量を給油によるタンク内へのエア吸い込み量と略
同じになるように可変する開口面積可変手段を設けたの
で、１本のブリーザでどんな給油速度でもキャニスタ吸
着量をできるだけ少なく、且つエミッションも規制値内
に収めることができるという優れた効果を得ることがで
きる。
【００７６】請求項２記載の本発明は、燃料タンクと、
燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを連結するブリ
ーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガスを処理す
るキャニスタと、燃料タンクとキャニスタとを連結する
ベーパラインと、を備え、給油時に燃料タンク内の燃料
蒸発ガスをブリーザを通してインレットパイプの口元に
循環させると共に、ベーパラインによってキャニスタに
吸着させる燃料蒸発ガス排出防止装置であって、ブリー
ザ内に設けられ、自重により閉弁しており、燃料タンク
の内圧によって開弁し移動量により開口面積が変わる弁
により、ブリーザ内の燃料蒸発ガス循環量を給油による
タンク内へのエア吸い込み量と略同じになるように可変
する開口面積可変手段を設けると共に、弁に給油速度が
低速度の場合の通気量を確保するための貫通孔を設けた
ため、１本のブリーザでどんな給油速度でもキャニスタ
吸着量をできるだけ少なく、且つエミッションも規制値
内に収めることができるという優れた効果を有する。ま
た、給油速度が低速度の場合の通気量を確保することが
できると共に、最小通気量を設定するためのバイパスを
設ける必要がないという優れた効果を有する。
燃料タンク内と燃料タンク給油口近傍とを連結するブリ
ーザと、燃料タンク内で発生した燃料蒸発ガスを処理す
るキャニスタと、燃料タンクとキャニスタとを連結する
ベーパラインと、を備え、給油時に燃料タンク内の燃料
蒸発ガスをブリーザを通してインレットパイプの口元に
循環させると共に、ベーパラインによってキャニスタに
吸着させる燃料蒸発ガス排出防止装置であって、ブリー
ザ内に設けられ、自重により閉弁しており、燃料タンク
の内圧によって開弁し移動量により開口面積が変わる弁
により、ブリーザ内の燃料蒸発ガス循環量を給油による
タンク内へのエア吸い込み量と略同じになるように可変
する開口面積可変手段を設けると共に、弁に給油速度が
低速度の場合の通気量を確保するための貫通孔を設けた
ため、１本のブリーザでどんな給油速度でもキャニスタ
吸着量をできるだけ少なく、且つエミッションも規制値
内に収めることができるという優れた効果を有する。ま
た、給油速度が低速度の場合の通気量を確保することが
できると共に、最小通気量を設定するためのバイパスを
設ける必要がないという優れた効果を有する。
【００７７】
【図１】本発明の第１実施形態に係る燃料蒸発ガス排出
防止装置を示すブロック図である。
防止装置を示すブロック図である。
【図２】本発明の第１実施形態に係る燃料蒸発ガス排出
防止装置の開口面積可変手段を示す側断面図である。
防止装置の開口面積可変手段を示す側断面図である。
【図３】本発明の第２実施形態に係る燃料蒸発ガス排出
防止装置の開口面積可変手段を示す一部を断面とした斜
視図である。
防止装置の開口面積可変手段を示す一部を断面とした斜
視図である。
【図４】本発明の第３実施形態に係る燃料蒸発ガス排出
防止装置の開口面積可変手段を示す側断面図である。
防止装置の開口面積可変手段を示す側断面図である。
【図５】本発明の第３実施形態に係る燃料蒸発ガス排出
防止装置の開口面積可変手段のフロート弁を示す斜視図
である。
防止装置の開口面積可変手段のフロート弁を示す斜視図
である。
【図６】本発明の第３実施形態の他の形態に係る燃料蒸
発ガス排出防止装置の開口面積可変手段のフロート弁を
示す斜視図である。
発ガス排出防止装置の開口面積可変手段のフロート弁を
示す斜視図である。
【図７】従来例に係る燃料蒸発ガス排出防止装置を示す
ブロック図である。
ブロック図である。
【図８】給油時間とブリーザ径とタンク内圧との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図９】給油速度とブリーザ径と新規エア巻き込みによ
る燃料蒸発ガス発生量との関係を示すグラフである。
る燃料蒸発ガス発生量との関係を示すグラフである。
【図１０】ブリーザ径とキャニスタ吸着量との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図１１】ブリーザ径とエミッションとの関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
１０ 燃料タンク １２ インレットパイプ １２Ｂ 口元 １６ ブリーザ １８ 差圧弁 ２２ キャニスタ ２４ ベーパライン ２８ 開口面積可変手段 ３０ ケース ３０Ｄ 傾斜面 ３２ フロート弁 ４０ ケース ４８ 弁 ６０ ケース ６０Ｄ 傾斜面 ６２ フロート弁 ６８ フロート弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−296115（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B60K 15/077 B60K 15/01 B60K 15/035 F02M 25/08 F02M 33/00
Claims (2)
- 【請求項１】 燃料タンクと、燃料タンク内と燃料タン
ク給油口近傍とを連結するブリーザと、燃料タンク内で
発生した燃料蒸発ガスを処理するキャニスタと、前記燃
料タンクと前記キャニスタとを連結するベーパライン
と、を備え、給油時に前記燃料タンク内の燃料蒸発ガス
を前記ブリーザを通してインレットパイプの口元に循環
させると共に、前記ベーパラインによって前記キャニス
タに吸着させる燃料蒸発ガス排出防止装置であって、 前記ブリーザ内に設けられ、付勢手段による付勢力によ
り閉弁しており、前記燃料タンクの内圧によって開弁し
移動量により開口面積が変わる弁により、前記ブリーザ
内の燃料蒸発ガス循環量を給油によるタンク内へのエア
吸い込み量と略同じになるように可変する開口面積可変
手段を設けたことを特徴とする燃料蒸発ガス排出防止装
置。 - 【請求項２】 燃料タンクと、燃料タンク内と燃料タン
ク給油口近傍とを連結するブリーザと、燃料タンク内で
発生した燃料蒸発ガスを処理するキャニスタと、前記燃
料タンクと前記キャニスタとを連結するベーパライン
と、を備え、給油時に前記燃料タンク内の燃料蒸発ガス
を前記ブリーザを通してインレットパイプの口元に循環
させると共に、前記ベーパラインによって前記キャニス
タに吸着させる燃料蒸発ガス排出防止装置であって、 前記ブリーザ内に設けられ、自重により閉弁しており、
前記燃料タンクの内圧によって開弁し移動量により開口
面積が変わる弁により、前記ブリーザ内の燃料蒸発ガス
循環量を給油によるタンク内へのエア吸い込み量と略同
じになるように可変する開口面積可変手段を設けると共
に、 前記弁に給油速度が低速度の場合の通気量を確保す
るための貫通孔を設けたことを特徴とする燃料蒸発ガス
排出防止装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19165695A JP3348568B2 (ja) | 1994-12-13 | 1995-07-27 | 燃料蒸発ガス排出防止装置 |
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