JP3158170B2 - 蒸発燃料放出抑制装置 - Google Patents
蒸発燃料放出抑制装置Info
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、上方に延出する給油管
がタンク本体に設けられて成る燃料タンクからの給油時
の蒸発燃料放出を抑制する蒸発燃料放出抑制装置に関す
る。
がタンク本体に設けられて成る燃料タンクからの給油時
の蒸発燃料放出を抑制する蒸発燃料放出抑制装置に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、燃料タンクへの給油を円滑に行な
うために燃料タンクにおけるタンク本体の上部が給油管
の入口部に接続されたものが、特開昭５８−１４１９２
３号公報で開示されているが、タンク本体内で発生した
蒸発燃料が給油時に大気に放出されて大気汚染の原因と
なる。そこで、蒸発燃料の大気放出を抑制する装置とし
て、たとえば特開昭６１−５３４５１号公報で開示され
たものが知られており、このものでは、給油管からの蒸
発燃料の外部への放出を、給油管内に設けられているシ
ールを給油ガンのノズル外周に密接させることにより阻
止するようにしている。しかるに、シールの耐久性が問
題であり、給油の繰り返しにより前記シールが劣化ある
いは破損すると、蒸発燃料の給油管からの外部への放出
が避けられない。
うために燃料タンクにおけるタンク本体の上部が給油管
の入口部に接続されたものが、特開昭５８−１４１９２
３号公報で開示されているが、タンク本体内で発生した
蒸発燃料が給油時に大気に放出されて大気汚染の原因と
なる。そこで、蒸発燃料の大気放出を抑制する装置とし
て、たとえば特開昭６１−５３４５１号公報で開示され
たものが知られており、このものでは、給油管からの蒸
発燃料の外部への放出を、給油管内に設けられているシ
ールを給油ガンのノズル外周に密接させることにより阻
止するようにしている。しかるに、シールの耐久性が問
題であり、給油の繰り返しにより前記シールが劣化ある
いは破損すると、蒸発燃料の給油管からの外部への放出
が避けられない。
【０００３】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
のであり、耐久性が問題となるシールを用いることな
く、給油時の蒸発燃料の放出を効果的に抑制し得るよう
にした蒸発燃料放出抑制装置を提供することを目的とす
る。
のであり、耐久性が問題となるシールを用いることな
く、給油時の蒸発燃料の放出を効果的に抑制し得るよう
にした蒸発燃料放出抑制装置を提供することを目的とす
る。
【０００４】
【０００５】
【０００６】
【課題を解決するための手段】 上記目的を達成するため
に、請求項１ 記載の発明は、上方に延出する給油管がタ
ンク本体に設けられて成る燃料タンクからの給油時の蒸
発燃料放出を抑制する蒸発燃料放出抑制装置であって、
タンク本体からの蒸発燃料を吸着するキャニスタと、タ
ンク本体およびキャニスタ間を結ぶ第１蒸発燃料通路
と、給油管の入口部およびタンク本体間を結ぶ第２蒸発
燃料通路とを備え、第２蒸発燃料通路の通気抵抗が第１
蒸発燃料通路の通気抵抗よりも大きく設定され、第２蒸
発燃料通路の途中には、タンク本体側の蒸発燃料圧が所
定の開弁圧以上となったときに開弁してタンク本体側か
ら給油管側への蒸発燃料の流通を許容するチェック弁が
設けられることを特徴とする。
に、請求項１ 記載の発明は、上方に延出する給油管がタ
ンク本体に設けられて成る燃料タンクからの給油時の蒸
発燃料放出を抑制する蒸発燃料放出抑制装置であって、
タンク本体からの蒸発燃料を吸着するキャニスタと、タ
ンク本体およびキャニスタ間を結ぶ第１蒸発燃料通路
と、給油管の入口部およびタンク本体間を結ぶ第２蒸発
燃料通路とを備え、第２蒸発燃料通路の通気抵抗が第１
蒸発燃料通路の通気抵抗よりも大きく設定され、第２蒸
発燃料通路の途中には、タンク本体側の蒸発燃料圧が所
定の開弁圧以上となったときに開弁してタンク本体側か
ら給油管側への蒸発燃料の流通を許容するチェック弁が
設けられることを特徴とする。
【０００７】
【実施例】以下、図面により本発明の一実施例について
説明する。
説明する。
【０００８】図１ないし図４は本発明の一実施例を示す
ものであり、図１は蒸発燃料放出抑制装置の構成を示す
切欠き断面図、図２は給油管の入口部の拡大断面図、図
３は通気抵抗比と蒸発燃料放出量との関係を示す図、図
４は通気抵抗比と燃料タンク内の蒸発燃料発生量との関
係を示す図である。
ものであり、図１は蒸発燃料放出抑制装置の構成を示す
切欠き断面図、図２は給油管の入口部の拡大断面図、図
３は通気抵抗比と蒸発燃料放出量との関係を示す図、図
４は通気抵抗比と燃料タンク内の蒸発燃料発生量との関
係を示す図である。
【０００９】先ず図１において、燃料タンクＴは、タン
ク本体１と、該タンク本体１から斜め上向きに延設され
る給油管２とを備え、給油管２の上端には拡径した入口
部２ａが設けられる。またタンク本体１の上部には、第
１蒸発燃料通路３の一端部が接続されており、燃料タン
クＴからの蒸発燃料を吸着するキャニスタＣが第１蒸発
燃料通路３の他端に接続される。しかも第１蒸発燃料通
路３のタンク本体１内への接続部には、フロート室４と
フロート５とで構成されるフロート弁６が設けられ、該
フロート弁６は、燃料タンクＴにおけるタンク本体１内
の燃料液面が鎖線で示す最高レベルまで達したときに閉
弁するものであり、燃料タンクＴへの給油時には開弁状
態となっている。
ク本体１と、該タンク本体１から斜め上向きに延設され
る給油管２とを備え、給油管２の上端には拡径した入口
部２ａが設けられる。またタンク本体１の上部には、第
１蒸発燃料通路３の一端部が接続されており、燃料タン
クＴからの蒸発燃料を吸着するキャニスタＣが第１蒸発
燃料通路３の他端に接続される。しかも第１蒸発燃料通
路３のタンク本体１内への接続部には、フロート室４と
フロート５とで構成されるフロート弁６が設けられ、該
フロート弁６は、燃料タンクＴにおけるタンク本体１内
の燃料液面が鎖線で示す最高レベルまで達したときに閉
弁するものであり、燃料タンクＴへの給油時には開弁状
態となっている。
【００１０】第１蒸発燃料通路３の途中には、給油時に
開弁する開閉弁Ｖが介設される。この開閉弁Ｖのハウジ
ング８には、ダイヤフラム９の周縁部が挟持されてお
り、該ダイヤフラム９によりハウジング８内は、第１蒸
発燃料通路３の燃料タンクＴ側の部分３ａに通じる弁室
１０と、ばね室１１とに区画され、ばね室１１内にはダ
イヤフラム９を弁室１０側に付勢するばね１２が収納さ
れる。また弁室１０内には、第１蒸発燃料通路３のキャ
ニスタＣ側の部分３ｂに通じる弁孔１３を開閉可能であ
ってダイヤフラム９に連結される弁体１４が収納され
る。しかもばね室１１は、連通路１５を介して給油管２
の入口部２ａに連通される。
開弁する開閉弁Ｖが介設される。この開閉弁Ｖのハウジ
ング８には、ダイヤフラム９の周縁部が挟持されてお
り、該ダイヤフラム９によりハウジング８内は、第１蒸
発燃料通路３の燃料タンクＴ側の部分３ａに通じる弁室
１０と、ばね室１１とに区画され、ばね室１１内にはダ
イヤフラム９を弁室１０側に付勢するばね１２が収納さ
れる。また弁室１０内には、第１蒸発燃料通路３のキャ
ニスタＣ側の部分３ｂに通じる弁孔１３を開閉可能であ
ってダイヤフラム９に連結される弁体１４が収納され
る。しかもばね室１１は、連通路１５を介して給油管２
の入口部２ａに連通される。
【００１１】このような開閉弁Ｖでは、給油管２の入口
部２ａを閉じた状態では弁体１４が弁孔１３を開く側に
ダイヤフラム９を変位させる差圧が弁室１０およびばね
室１１間に生じることはなく、閉弁状態が保持される
が、入口部２ａを開いて給油ガンＧにより燃料タンクＴ
内に燃料を給油する際には、燃料タンクＴ内の圧力すな
わち弁室１０の圧力増大に応じてダイヤフラム９がばね
室１１の容積を縮小する側に変位し、それに応じて弁体
１４が弁孔１３を開くので、給油時には開弁状態とな
る。
部２ａを閉じた状態では弁体１４が弁孔１３を開く側に
ダイヤフラム９を変位させる差圧が弁室１０およびばね
室１１間に生じることはなく、閉弁状態が保持される
が、入口部２ａを開いて給油ガンＧにより燃料タンクＴ
内に燃料を給油する際には、燃料タンクＴ内の圧力すな
わち弁室１０の圧力増大に応じてダイヤフラム９がばね
室１１の容積を縮小する側に変位し、それに応じて弁体
１４が弁孔１３を開くので、給油時には開弁状態とな
る。
【００１２】図２を併せて参照して、燃料タンクＴへの
給油時に、給油管２の入口部２ａには給油ガンＧのノズ
ル１６が挿入されるものであり、このノズル１６の挿入
に応じて開くシャッタ１７が入口部２ａに設けられる。
すなわち入口部２ａの中間部内面には、該入口部２ａ内
を内外に区画する隔壁１８が設けられており、この隔壁
１８には、給油ガンＧのノズル１６を挿入し得る挿入孔
１９が設けられる。而してシャッタ１７は、隔壁１８の
内面側にピン２０により回動自在に支承されるものであ
り、隔壁１８およびシャッタ１７間に設けられるねじり
ばね２１によりシャッタ１７は挿入孔１９を内方側から
閉鎖する方向に付勢される。したがって図２で示すよう
にノズル１６が挿入孔１９に挿入されたときには、ねじ
りばね２１の付勢力に抗してシャッタ１７が強制的に開
かれ、挿入孔１９からノズル１６が引き抜かれたときに
は、ねじりばね２１によりシャッタ１７は挿入孔１９を
閉じる位置まで回動する。
給油時に、給油管２の入口部２ａには給油ガンＧのノズ
ル１６が挿入されるものであり、このノズル１６の挿入
に応じて開くシャッタ１７が入口部２ａに設けられる。
すなわち入口部２ａの中間部内面には、該入口部２ａ内
を内外に区画する隔壁１８が設けられており、この隔壁
１８には、給油ガンＧのノズル１６を挿入し得る挿入孔
１９が設けられる。而してシャッタ１７は、隔壁１８の
内面側にピン２０により回動自在に支承されるものであ
り、隔壁１８およびシャッタ１７間に設けられるねじり
ばね２１によりシャッタ１７は挿入孔１９を内方側から
閉鎖する方向に付勢される。したがって図２で示すよう
にノズル１６が挿入孔１９に挿入されたときには、ねじ
りばね２１の付勢力に抗してシャッタ１７が強制的に開
かれ、挿入孔１９からノズル１６が引き抜かれたときに
は、ねじりばね２１によりシャッタ１７は挿入孔１９を
閉じる位置まで回動する。
【００１３】開閉弁Ｖのばね室１１に通じる連通路１５
は、前記シャッタ１７よりも外方側で給油管２の入口部
２ａに接続される。
は、前記シャッタ１７よりも外方側で給油管２の入口部
２ａに接続される。
【００１４】再び図１において、第１蒸発燃料通路３の
フロート弁６および開閉弁Ｖ間からは第２蒸発燃料通路
２２が分岐されており、この第２蒸発燃料通路２２は、
前記シャッタ１７よりもタンク本体１側で給油管２の入
口部２ａに接続される。しかも図２で示すように、第２
蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開口端２２ａ
1は、給油ガンＧのノズル１６からの燃料の流れ方向に
向けて、たとえば斜め下方に向くように形成される。
フロート弁６および開閉弁Ｖ間からは第２蒸発燃料通路
２２が分岐されており、この第２蒸発燃料通路２２は、
前記シャッタ１７よりもタンク本体１側で給油管２の入
口部２ａに接続される。しかも図２で示すように、第２
蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開口端２２ａ
1は、給油ガンＧのノズル１６からの燃料の流れ方向に
向けて、たとえば斜め下方に向くように形成される。
【００１５】この第２蒸発燃料通路２２の途中には、タ
ンク本体１側の蒸発燃料圧が所定の開弁圧以上となった
ときに開弁してタンク本体１側から給油管２の入口部２
ａ側への蒸発燃料の流通を許容するチェック弁２５が設
けられ、該チェック弁２５の開弁圧は開閉弁Ｖの開弁圧
よりもわずかに高く設定される。このチェック弁２５
は、燃料タンクＴへの給油速度が遅いことに起因して開
閉弁Ｖが開弁しない状態で第２蒸発燃料通路２２を経て
蒸発燃料が大気に放出されるのを防止するものである
が、給油速度が遅いときには蒸発燃料を給油管２の入口
部２ａ側に戻さなくても、蒸発燃料の発生量自体が少な
いので問題とはならない。
ンク本体１側の蒸発燃料圧が所定の開弁圧以上となった
ときに開弁してタンク本体１側から給油管２の入口部２
ａ側への蒸発燃料の流通を許容するチェック弁２５が設
けられ、該チェック弁２５の開弁圧は開閉弁Ｖの開弁圧
よりもわずかに高く設定される。このチェック弁２５
は、燃料タンクＴへの給油速度が遅いことに起因して開
閉弁Ｖが開弁しない状態で第２蒸発燃料通路２２を経て
蒸発燃料が大気に放出されるのを防止するものである
が、給油速度が遅いときには蒸発燃料を給油管２の入口
部２ａ側に戻さなくても、蒸発燃料の発生量自体が少な
いので問題とはならない。
【００１６】第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗Ｒ2 は、
たとえば通路径を小径とすること等により、第１蒸発燃
料通路３の通気抵抗Ｒ1 よりも大きく設定される。而し
て第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗Ｒ2 が大きくなる
と、給油ガンＧによる給油時にタンク本体１内で発生し
た蒸発燃料のうち第２蒸発燃料通路２２側に流れる蒸発
燃料量が抑制されるものであり、図３で示すように、第
１蒸発燃料通路３の通気抵抗Ｒ1 に対する第２蒸発燃料
通路２２の通気抵抗Ｒ2 の比が大きくなるにつれて、給
油管２から外部への蒸発燃料放出量は低下する。ここで
蒸発燃料放出量が許容レベルＬ以下となるのは、通気抵
抗比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が２以上であり、第２蒸発燃料通路
２２の通気抵抗Ｒ2 は、第１蒸発燃料通路３の通気抵抗
Ｒ1 より２倍以上大きいことが望ましい。
たとえば通路径を小径とすること等により、第１蒸発燃
料通路３の通気抵抗Ｒ1 よりも大きく設定される。而し
て第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗Ｒ2 が大きくなる
と、給油ガンＧによる給油時にタンク本体１内で発生し
た蒸発燃料のうち第２蒸発燃料通路２２側に流れる蒸発
燃料量が抑制されるものであり、図３で示すように、第
１蒸発燃料通路３の通気抵抗Ｒ1 に対する第２蒸発燃料
通路２２の通気抵抗Ｒ2 の比が大きくなるにつれて、給
油管２から外部への蒸発燃料放出量は低下する。ここで
蒸発燃料放出量が許容レベルＬ以下となるのは、通気抵
抗比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が２以上であり、第２蒸発燃料通路
２２の通気抵抗Ｒ2 は、第１蒸発燃料通路３の通気抵抗
Ｒ1 より２倍以上大きいことが望ましい。
【００１７】ところで、第２蒸発燃料通路２２から給油
管２の入口部２ａに導かれた蒸発燃料の多くは、給油ガ
ンＧのノズル１６からの燃料流に同伴してタンク本体１
内に還流せしめられるものであり、タンク本体１内で新
たに発生する蒸発燃料は、蒸発燃料の還流量が少なくな
るのに伴う新気の巻き込み量増大に応じて多くなる。す
なわち図４で示すように、第１蒸発燃料通路３の通気抵
抗Ｒ1 に対する第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗Ｒ2 の
比が大きくなるにつれて、タンク本体１内で新たに発生
する蒸発燃料は多くなるものであり、第２蒸発燃料通路
２２から給油管２に導かれる蒸発燃料が抑制されると、
残余の多くの蒸発燃料が第１蒸発燃料通路３を経てキャ
ニスタＣに導かれることになり、キャニスタＣの容量を
大きくせねばならない。そこで、蒸発燃料の放出量を抑
制する観点からは、通気抵抗比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が２以上
の大きな値となることが望ましいのであるが、キャニス
タＣの容量を大きくしないことを考慮して、通気抵抗比
（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が、２以上ではあるが２を大きくは超え
ない値となるように、第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗
Ｒ2 が設定される。
管２の入口部２ａに導かれた蒸発燃料の多くは、給油ガ
ンＧのノズル１６からの燃料流に同伴してタンク本体１
内に還流せしめられるものであり、タンク本体１内で新
たに発生する蒸発燃料は、蒸発燃料の還流量が少なくな
るのに伴う新気の巻き込み量増大に応じて多くなる。す
なわち図４で示すように、第１蒸発燃料通路３の通気抵
抗Ｒ1 に対する第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗Ｒ2 の
比が大きくなるにつれて、タンク本体１内で新たに発生
する蒸発燃料は多くなるものであり、第２蒸発燃料通路
２２から給油管２に導かれる蒸発燃料が抑制されると、
残余の多くの蒸発燃料が第１蒸発燃料通路３を経てキャ
ニスタＣに導かれることになり、キャニスタＣの容量を
大きくせねばならない。そこで、蒸発燃料の放出量を抑
制する観点からは、通気抵抗比（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が２以上
の大きな値となることが望ましいのであるが、キャニス
タＣの容量を大きくしないことを考慮して、通気抵抗比
（Ｒ2 ／Ｒ1 ）が、２以上ではあるが２を大きくは超え
ない値となるように、第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗
Ｒ2 が設定される。
【００１８】次にこの実施例の作用について説明する
と、燃料タンクＴへの給油ガンＧによる通常の給油速度
による給油時には、フロート弁６および開閉弁Ｖは開弁
しており、燃料タンクＴ内で発生した蒸発燃料は、第１
蒸発燃料通路３を介してキャニスタＣに導かれるととも
に、第２蒸発燃料通路２２を介して給油管２の入口部２
ａに導かれる。而して第２蒸発燃料通路２２の給油管２
への開口端２２ａ1 は、ノズル１６からの燃料の流れ方
向に向けて斜め下方に向くように形成されており、第２
蒸発燃料通路２２からの蒸発燃料の多くはノズル１６か
らの燃料流に同伴してタンク本体１内へと還流する。し
かも第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗Ｒ2は、第１蒸発
燃料通路３の通気抵抗Ｒ1 に比べて大きく設定されるも
のであり、第２蒸発燃料通路２２に導かれる蒸発燃料量
を制限して、給油管２から外部への蒸発燃料放出量を抑
制することができる。
と、燃料タンクＴへの給油ガンＧによる通常の給油速度
による給油時には、フロート弁６および開閉弁Ｖは開弁
しており、燃料タンクＴ内で発生した蒸発燃料は、第１
蒸発燃料通路３を介してキャニスタＣに導かれるととも
に、第２蒸発燃料通路２２を介して給油管２の入口部２
ａに導かれる。而して第２蒸発燃料通路２２の給油管２
への開口端２２ａ1 は、ノズル１６からの燃料の流れ方
向に向けて斜め下方に向くように形成されており、第２
蒸発燃料通路２２からの蒸発燃料の多くはノズル１６か
らの燃料流に同伴してタンク本体１内へと還流する。し
かも第２蒸発燃料通路２２の通気抵抗Ｒ2は、第１蒸発
燃料通路３の通気抵抗Ｒ1 に比べて大きく設定されるも
のであり、第２蒸発燃料通路２２に導かれる蒸発燃料量
を制限して、給油管２から外部への蒸発燃料放出量を抑
制することができる。
【００１９】また第２蒸発燃料通路２２は、シャッタ１
７よりもタンク本体１側で給油管２の入口部２ａに接続
されるものであるので、第２蒸発燃料通路２２からの蒸
発燃料をノズル１６からの燃料流に、より効果的に同伴
せしめることができ、これにより、蒸発燃料の外部への
放出をより効果的に抑制することができる。
７よりもタンク本体１側で給油管２の入口部２ａに接続
されるものであるので、第２蒸発燃料通路２２からの蒸
発燃料をノズル１６からの燃料流に、より効果的に同伴
せしめることができ、これにより、蒸発燃料の外部への
放出をより効果的に抑制することができる。
【００２０】さらに第２蒸発燃料通路２２は、タンク本
体１内の燃料液面が最高レベルとなるのに応じて閉弁し
て第１蒸発燃料通路３を閉鎖するフロート弁６よりも下
流側で第１蒸発燃料通路３から分岐されるものであるの
で、第２蒸発燃料通路２２が第１蒸発燃料通路３とは独
立してタンク本体１に接続された場合に比べると、タン
ク本体１内の燃料液面最高レベルをフロート弁６のみで
規定することができ、燃料液面最高レベルの設定精度を
容易に向上することができる。
体１内の燃料液面が最高レベルとなるのに応じて閉弁し
て第１蒸発燃料通路３を閉鎖するフロート弁６よりも下
流側で第１蒸発燃料通路３から分岐されるものであるの
で、第２蒸発燃料通路２２が第１蒸発燃料通路３とは独
立してタンク本体１に接続された場合に比べると、タン
ク本体１内の燃料液面最高レベルをフロート弁６のみで
規定することができ、燃料液面最高レベルの設定精度を
容易に向上することができる。
【００２１】ところで、図５で示す第１変形例のよう
に、第２蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開口端２
２ａ2 が、斜めに切断されて斜め下方に向くように形成
されたものであってもよく、図６で示す第２変形例のよ
うに、第２蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開口端
２２ａ3 が略Ｕ状に屈曲されて下方を向くように形成さ
れたものであってもよく、さらに図７で示す第３変形例
のように、第２蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開
口端２２ａ4 が入口部２ａにほぼ直角に接続されるもの
の、開口端２２ａの上方で入口部２ａの内面に邪魔板２
３が設けられるようにしてもよい。
に、第２蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開口端２
２ａ2 が、斜めに切断されて斜め下方に向くように形成
されたものであってもよく、図６で示す第２変形例のよ
うに、第２蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開口端
２２ａ3 が略Ｕ状に屈曲されて下方を向くように形成さ
れたものであってもよく、さらに図７で示す第３変形例
のように、第２蒸発燃料通路２２の入口部２ａ内への開
口端２２ａ4 が入口部２ａにほぼ直角に接続されるもの
の、開口端２２ａの上方で入口部２ａの内面に邪魔板２
３が設けられるようにしてもよい。
【００２２】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の
範囲に記載された本発明を逸脱することなく種々の設計
変更を行なうことが可能である。
明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の
範囲に記載された本発明を逸脱することなく種々の設計
変更を行なうことが可能である。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、給油管の
入口部およびタンク本体間を結ぶ第２蒸発燃料通路の通
気抵抗が、タンク本体およびキャニスタ間を結ぶ第１蒸
発燃料通路の通気抵抗よりも大きく設定されるので、従
来用いていたシールを用いることなく、給油時のタンク
本体内への新気の巻き込みを抑えてキャニスタの容量増
大を回避しつつ、第２蒸発燃料通路に導かれる蒸発燃料
量を抑えて、蒸発燃料の外部放出を抑制することができ
る。
入口部およびタンク本体間を結ぶ第２蒸発燃料通路の通
気抵抗が、タンク本体およびキャニスタ間を結ぶ第１蒸
発燃料通路の通気抵抗よりも大きく設定されるので、従
来用いていたシールを用いることなく、給油時のタンク
本体内への新気の巻き込みを抑えてキャニスタの容量増
大を回避しつつ、第２蒸発燃料通路に導かれる蒸発燃料
量を抑えて、蒸発燃料の外部放出を抑制することができ
る。
【００２４】
【００２５】
【００２６】また特に第２蒸発燃料通路の途中に、タン
ク本体側の蒸発燃料圧が所定の開弁圧以上となったとき
に開弁してタンク本体側から給油管側への蒸発燃料の流
通を許容するチェック弁が設けられるので、燃料タンク
への給油速度が遅いときに蒸発燃料が第２蒸発燃料通路
を経て大気に放出されるのを防止することができる。
ク本体側の蒸発燃料圧が所定の開弁圧以上となったとき
に開弁してタンク本体側から給油管側への蒸発燃料の流
通を許容するチェック弁が設けられるので、燃料タンク
への給油速度が遅いときに蒸発燃料が第２蒸発燃料通路
を経て大気に放出されるのを防止することができる。
【図１】蒸発燃料放出抑制装置の構成を示す切欠き断面
図である。
図である。
【図２】給油管の入口部の拡大断面図である。
【図３】通気抵抗比と蒸発燃料放出量との関係を示す図
である。
である。
【図４】通気抵抗比と燃料タンク内の蒸発燃料発生量と
の関係を示す図である。
の関係を示す図である。
【図５】第１変形例の図２に対応した断面図である。
【図６】第２変形例の図２に対応した断面図である。
【図７】第３変形例の図２に対応した断面図である。
１ タンク本体 ２ 給油管 ２ａ 給油管の入口部 ３ 第１蒸発燃料通路 ６ フロート弁 １７ シャッタ ２２ 第２蒸発燃料通路 ２５ チェック弁 Ｃ キャニスタ Ｇ 給油ガン Ｔ 燃料タンク
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 37/00 ３１１ Ｂ６０Ｋ 15/02 Ｌ ３２１ 15/04 Ｃ (72)発明者 堀内 正昭 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式 会社本田技術研究所内 (56)参考文献 特開 昭61−132765（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−119667（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−50169（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−42258（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02M 25/08 B60K 15/04 B60K 15/077 F02M 37/00 301 F02M 37/00 311 F02M 37/00 321
Claims (1)
- 【請求項１】 上方に延出する給油管（２）がタンク本
体（１）に設けられて成る燃料タンク（Ｔ）からの給油
時の蒸発燃料放出を抑制する蒸発燃料放出抑制装置であ
って、 タンク本体（１）からの蒸発燃料を吸着するキャニスタ
（Ｃ）と、タンク本体（１）およびキャニスタ（Ｃ）間
を結ぶ第１蒸発燃料通路（３）と、給油管（２）の入口
部（２ａ）およびタンク本体（１）間を結ぶ第２蒸発燃
料通路（２２）とを備え、 第２蒸発燃料通路（２２）の通気抵抗が第１蒸発燃料通
路（３）の通気抵抗よりも大きく設定され、 第２蒸発燃料通路（２２）の途中には、タンク本体
（１）側の蒸発燃料圧が所定の開弁圧以上となったとき
に開弁してタンク本体（１）側から給油管（２）側への
蒸発燃料の流通を許容するチェック弁（２５）が設けら
れることを特徴とする、蒸発燃料放出抑制装置。
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-
1994
- 1994-07-08 JP JP15710594A patent/JP3158170B2/ja not_active Expired - Fee Related
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