JP3226260B2 - 緻密質不定形耐火物用耐火組成物の湿式吹付け施工法 - Google Patents
緻密質不定形耐火物用耐火組成物の湿式吹付け施工法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は取鍋、タンデイッシ
ュ、樋等の溶融金属容器の内張り材として使用される緻
密質不定形耐火物を築造するための耐火組成物の湿式吹
付け施工法に関する。
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【０００２】
【従来の技術】近年、流し込み材の耐用性が向上するに
つれて溶融金属容器の内張り材は、煉瓦から施工が容易
な流し込み材へと移行してきている。しかし、省力化に
関して、流し込み施工法にはまだ枠掛け作業が煩雑であ
るという問題点がある。その点、吹付け施工法は型枠が
不要で応急かつ局部補修が可能なため、一段と省力化に
寄与するとともに補修計画に対しても柔軟な対応ができ
る。そのため吹付け施工法は増加の傾向にある。現在の
吹付け施工法の主流は乾式吹付けであるが、乾式吹付け
は耐用性が劣る上に、リバンドロス、発塵による作業環
境の悪化等の問題がある。そこで近年、乾式吹付けの欠
点を解消すべく、半乾式、湿式等の種々の工法及び材料
の開発がなされてきている。
つれて溶融金属容器の内張り材は、煉瓦から施工が容易
な流し込み材へと移行してきている。しかし、省力化に
関して、流し込み施工法にはまだ枠掛け作業が煩雑であ
るという問題点がある。その点、吹付け施工法は型枠が
不要で応急かつ局部補修が可能なため、一段と省力化に
寄与するとともに補修計画に対しても柔軟な対応ができ
る。そのため吹付け施工法は増加の傾向にある。現在の
吹付け施工法の主流は乾式吹付けであるが、乾式吹付け
は耐用性が劣る上に、リバンドロス、発塵による作業環
境の悪化等の問題がある。そこで近年、乾式吹付けの欠
点を解消すべく、半乾式、湿式等の種々の工法及び材料
の開発がなされてきている。
【０００３】半乾式吹付け施工法とは、予めミキサーで
必要施工水分量の一部を吹付け材料と混練したものを、
乾式吹付け機を用いて吹付けノズルまで空気輸送し、ノ
ズルで（場合によってはノズル手前で）残りの水又は硬
化剤を含んだ溶液あるいは懸濁液を添加して吹付ける施
工法である。この施工法の開示例としては特開昭６１−
１１１９７３号、及び特公平２−２７３０８号、同６−
１７２７３号、同５−６３４３７号、同５−２１８６６
号等がある。
必要施工水分量の一部を吹付け材料と混練したものを、
乾式吹付け機を用いて吹付けノズルまで空気輸送し、ノ
ズルで（場合によってはノズル手前で）残りの水又は硬
化剤を含んだ溶液あるいは懸濁液を添加して吹付ける施
工法である。この施工法の開示例としては特開昭６１−
１１１９７３号、及び特公平２−２７３０８号、同６−
１７２７３号、同５−６３４３７号、同５−２１８６６
号等がある。
【０００４】特開昭61-11973号は硬化促進剤と結合剤と
して珪酸ソーダを使用したものを開示しており、また特
公平2-27308 号及び同6-17273 号はローセメントキャス
タブルを対象としたものを開示している。さらに特公平
5-63437 号と同5-21866 号は同一出願人のもので、両方
とも超微粉と分散剤を含む常温硬化性でない材料を開示
しており、前者は超微粉として耐火粘土を必須成分とし
て含有し、そしてノズルで添加されるところのＣａ（Ｏ
Ｈ）2 、珪酸ソーダ、アルミン酸ソーダで耐火粘土を凝
結させて耐乾燥爆裂性を向上させたものに関し、後者は
さらに湿潤保持剤を加えて製造工場において施工水分量
の１／５〜３／４の水分量で予備混練された湿潤状のも
のに、ノズルで珪酸ソーダ、アルミン酸ソーダ、コロイ
ダルシリカを添加して凝結させる技術に関する。
して珪酸ソーダを使用したものを開示しており、また特
公平2-27308 号及び同6-17273 号はローセメントキャス
タブルを対象としたものを開示している。さらに特公平
5-63437 号と同5-21866 号は同一出願人のもので、両方
とも超微粉と分散剤を含む常温硬化性でない材料を開示
しており、前者は超微粉として耐火粘土を必須成分とし
て含有し、そしてノズルで添加されるところのＣａ（Ｏ
Ｈ）2 、珪酸ソーダ、アルミン酸ソーダで耐火粘土を凝
結させて耐乾燥爆裂性を向上させたものに関し、後者は
さらに湿潤保持剤を加えて製造工場において施工水分量
の１／５〜３／４の水分量で予備混練された湿潤状のも
のに、ノズルで珪酸ソーダ、アルミン酸ソーダ、コロイ
ダルシリカを添加して凝結させる技術に関する。
【０００５】これらの施工法では発塵防止、リバンドロ
スの減少という点ではある程度の改善が見られるもの
の、基本的にはノズル部で瞬間的に水又は水溶液と材料
を混合しなければならないため、その混合度合は良好で
はなく、水量も変動し易い。その結果、吹付け材の付着
性、施工体の均質性及び充填性が悪い。
スの減少という点ではある程度の改善が見られるもの
の、基本的にはノズル部で瞬間的に水又は水溶液と材料
を混合しなければならないため、その混合度合は良好で
はなく、水量も変動し易い。その結果、吹付け材の付着
性、施工体の均質性及び充填性が悪い。
【０００６】これに対して、湿式施工法とは、必要施工
水分量の全部を事前に吹付け材料と混練する方法、ある
いは既に混練された状態で提供されるプレミックスタイ
プの材料を吹き付ける方法である。湿式施工法では、ノ
ズルで硬化調整剤や硬化剤を溶かした水溶液が少量添加
する場合もある。更にこの工法は材料の輸送手段によっ
て吹付け機法とポンプ法に区分され、ポンプ法の場合は
材料を噴射するために、通常圧搾空気がノズルで添加さ
れる。本発明は後者に属する。水分量によってプラスチ
ック状から泥漿状のものまで様々の作業性がある。
水分量の全部を事前に吹付け材料と混練する方法、ある
いは既に混練された状態で提供されるプレミックスタイ
プの材料を吹き付ける方法である。湿式施工法では、ノ
ズルで硬化調整剤や硬化剤を溶かした水溶液が少量添加
する場合もある。更にこの工法は材料の輸送手段によっ
て吹付け機法とポンプ法に区分され、ポンプ法の場合は
材料を噴射するために、通常圧搾空気がノズルで添加さ
れる。本発明は後者に属する。水分量によってプラスチ
ック状から泥漿状のものまで様々の作業性がある。
【０００７】この湿式施工法の例としては、特公昭57-7
350 号、特公昭62-21753号、特公平2-33665 号、特公平
2-1795号等がある。特公昭57-7350 号で使用されるもの
は水分量が10〜20％の泥漿状であるため、明らかに溶湯
容器の内張り材に適するような緻密な施工体組織は期待
できない。後三者は、吹付け耐火物が粉末材料を予め水
や溶液で混練した状態で提供する湿潤状のもので、本発
明と同様、工場での造り置きが可能なものである。施工
現場での混練作業が必要でないという点で、省力化及び
作業環境の改善に寄与するものである。
350 号、特公昭62-21753号、特公平2-33665 号、特公平
2-1795号等がある。特公昭57-7350 号で使用されるもの
は水分量が10〜20％の泥漿状であるため、明らかに溶湯
容器の内張り材に適するような緻密な施工体組織は期待
できない。後三者は、吹付け耐火物が粉末材料を予め水
や溶液で混練した状態で提供する湿潤状のもので、本発
明と同様、工場での造り置きが可能なものである。施工
現場での混練作業が必要でないという点で、省力化及び
作業環境の改善に寄与するものである。
【０００８】しかしこれらの従来例は、低水量化をはか
るべく超微粒子の分散作用を利用するという技術を取り
入れていない。また最大粒径が４mm以下である等、粒度
構成や材料構成が依然として従来の吹付け材の構成を踏
襲しているのに加えて、材料輸送手段も吹付け機を使用
している。そのため流し込み材、特に緻密質流し込み材
を使用する施工法に比べれば、やはり得られる施工体は
組織の緻密性が劣り、耐用性はかなり悪い。
るべく超微粒子の分散作用を利用するという技術を取り
入れていない。また最大粒径が４mm以下である等、粒度
構成や材料構成が依然として従来の吹付け材の構成を踏
襲しているのに加えて、材料輸送手段も吹付け機を使用
している。そのため流し込み材、特に緻密質流し込み材
を使用する施工法に比べれば、やはり得られる施工体は
組織の緻密性が劣り、耐用性はかなり悪い。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】従って、本発明の目的
は、低水分量で高い密度、強度及び耐食性を有する緻密
質不定形耐火物が得られる流し込み耐火組成物を使用す
る吹付け施工法を提供することである。
は、低水分量で高い密度、強度及び耐食性を有する緻密
質不定形耐火物が得られる流し込み耐火組成物を使用す
る吹付け施工法を提供することである。
【００１０】耐火性超微粒子が水中に懸濁した場合、懸
濁粒子間に働く力には引力と反発力の２種類があり、こ
れらの合成力が粒子間に作用する。引力はｖａｎ ｄｅ
ｒＷａａｌｓ力であり、反発力は粒子表面の電気二重層
間の静電気力である。分散剤の作用によって反発力が引
力を上回ると、懸濁粒子は分散状態になる。この状態で
は凝集粒子間に捕捉されていた包含水は自由水となって
流動性に寄与するため、低水量でも耐火材料は流動状態
になる。
濁粒子間に働く力には引力と反発力の２種類があり、こ
れらの合成力が粒子間に作用する。引力はｖａｎ ｄｅ
ｒＷａａｌｓ力であり、反発力は粒子表面の電気二重層
間の静電気力である。分散剤の作用によって反発力が引
力を上回ると、懸濁粒子は分散状態になる。この状態で
は凝集粒子間に捕捉されていた包含水は自由水となって
流動性に寄与するため、低水量でも耐火材料は流動状態
になる。
【００１１】この状態にＨ ＋ 、Ｍｇ２＋、Ｃａ２＋、Ａ
ｌ３＋、ＳＯ４ ２−、ＣＯ ３ ２− 等のイオンを溶出する
電解質（凝集剤）をある濃度以上添加すると反発力が弱
まって、引力が反発力を上回るようになり、超微粒子は
急速に凝集する。この機構を利用したのが緻密質流しこ
み材と称されるもので、超低セメントキャスタブル、低
セメントキャスタブル等がこれに該当する。特にアルミ
ナセメント量が約３重量％以下の超低セメントキャスタ
ブルにおいては、アルミナセメントは凝集剤として働い
ているといってよい。
ｌ３＋、ＳＯ４ ２−、ＣＯ ３ ２− 等のイオンを溶出する
電解質（凝集剤）をある濃度以上添加すると反発力が弱
まって、引力が反発力を上回るようになり、超微粒子は
急速に凝集する。この機構を利用したのが緻密質流しこ
み材と称されるもので、超低セメントキャスタブル、低
セメントキャスタブル等がこれに該当する。特にアルミ
ナセメント量が約３重量％以下の超低セメントキャスタ
ブルにおいては、アルミナセメントは凝集剤として働い
ているといってよい。
【００１２】しかし単に分散剤と凝集剤を共存するかた
ちで材料組成に添加しただけでは、相反する性質を有す
る両者が同時に作用するため、当然低水量で良好な作業
性を得ることは不可能である。それにもかかわらず実用
に供される材料は分散剤と凝集剤を同時に含んだかたち
で製品供給されるのが普通である。そのため水で混練
後、まず分散剤が効いて低水量で良好な作業性が得られ
ている間に流しこみ施工を行い、その後時間をおいて凝
集剤が働いて硬化を起こすような機構を配合組成自体に
持たせる必要がある。
ちで材料組成に添加しただけでは、相反する性質を有す
る両者が同時に作用するため、当然低水量で良好な作業
性を得ることは不可能である。それにもかかわらず実用
に供される材料は分散剤と凝集剤を同時に含んだかたち
で製品供給されるのが普通である。そのため水で混練
後、まず分散剤が効いて低水量で良好な作業性が得られ
ている間に流しこみ施工を行い、その後時間をおいて凝
集剤が働いて硬化を起こすような機構を配合組成自体に
持たせる必要がある。
【００１３】そのための方法として、凝集剤にアルミ
ナセメントのように水に徐々に溶解してイオン化する物
質を使用し、更にイオンの溶出を抑えるべく硬化遅延剤
を加える方法や、溶解速度の大きい凝集剤では、あら
かじめゼラチン、カゼイン、アラビアゴム等の物質で被
覆処理して凝集作用を遅らせる等の方法が知られてい
る。しかし、それでも外気温度、被施工体温度及び作業
環境の変動に対して、可使時間（流動性がある時間）及
び硬化時間（硬化するまでの時間）をそれぞれ一定の範
囲に調整することは実に困難であり、克服しなければな
らない重要な課題である。
ナセメントのように水に徐々に溶解してイオン化する物
質を使用し、更にイオンの溶出を抑えるべく硬化遅延剤
を加える方法や、溶解速度の大きい凝集剤では、あら
かじめゼラチン、カゼイン、アラビアゴム等の物質で被
覆処理して凝集作用を遅らせる等の方法が知られてい
る。しかし、それでも外気温度、被施工体温度及び作業
環境の変動に対して、可使時間（流動性がある時間）及
び硬化時間（硬化するまでの時間）をそれぞれ一定の範
囲に調整することは実に困難であり、克服しなければな
らない重要な課題である。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記時間差をおいて凝集
剤が働く仕組みを湿式吹付け施工法を採用して解決する
ためには、凝集剤をノズルで混入しただけで、凝集作用
が瞬時に発揮される必要がある。すなわち吹付けられた
材料が被施工体表面で流落することなく、保形性をもっ
て付着するのに十分な凝集効果が瞬時に発現することが
前提条件となる。種々検討した結果、本発明者は湿式吹
付け施工法を採用するとともに、超微粒子と分散剤を含
む耐火組成物を水又はその他の混練液で混練して流しこ
み軟度の作業性にしたものを圧送ポンプで吹付けノズル
まで輸送し、該ノズルで圧搾空気とともに凝集剤を後添
加して吹付けることによって解決できることを発見し、
本発明を想到するに至った。
剤が働く仕組みを湿式吹付け施工法を採用して解決する
ためには、凝集剤をノズルで混入しただけで、凝集作用
が瞬時に発揮される必要がある。すなわち吹付けられた
材料が被施工体表面で流落することなく、保形性をもっ
て付着するのに十分な凝集効果が瞬時に発現することが
前提条件となる。種々検討した結果、本発明者は湿式吹
付け施工法を採用するとともに、超微粒子と分散剤を含
む耐火組成物を水又はその他の混練液で混練して流しこ
み軟度の作業性にしたものを圧送ポンプで吹付けノズル
まで輸送し、該ノズルで圧搾空気とともに凝集剤を後添
加して吹付けることによって解決できることを発見し、
本発明を想到するに至った。
【００１５】すなわち、本発明の湿式吹付け施工方法に
供する緻密質不定形耐火物製造用流しこみ耐火組成物
は、セメントを含まず、かつ粒径10mm以下に粒度調整さ
れた耐火性骨材70〜98重量％と、粒径10μｍ以下の耐火
性超微粉２〜30重量％との合計100 重量％に対して、分
散剤0.01〜1.0 重量％を外掛けで添加してなることを特
徴とする。
供する緻密質不定形耐火物製造用流しこみ耐火組成物
は、セメントを含まず、かつ粒径10mm以下に粒度調整さ
れた耐火性骨材70〜98重量％と、粒径10μｍ以下の耐火
性超微粉２〜30重量％との合計100 重量％に対して、分
散剤0.01〜1.0 重量％を外掛けで添加してなることを特
徴とする。
【００１６】また本発明の湿式吹付け施工方法に供する
プレミックスタイプの流しこみ耐火組成物は、上記流し
こみ耐火組成物に増粘剤を添加したものを水又はその他
の混練液で予め混練して、流しこみ軟度の作業性に調整
したことを特徴とする。
プレミックスタイプの流しこみ耐火組成物は、上記流し
こみ耐火組成物に増粘剤を添加したものを水又はその他
の混練液で予め混練して、流しこみ軟度の作業性に調整
したことを特徴とする。
【００１７】本発明の湿式吹付け施工方法は、セメント
を含まない流し込み耐火組成物であって、粒径10mm以下
に粒度調整された耐火性骨材70〜98重量％と、粒径10μ
m 以下の耐火性超微粉2 〜30重量％との合計100 重量％
に対して、分散剤0.01〜1.0重量％を外掛けで添加して
なる流し込み耐火組成物を、水又はその他の混練液で混
練して流し込み軟度の作業性に調整してなる混練物、又
はプレミックスタイプの流し込み耐火組成物を圧送ポン
プで吹付けノズルに輸送し、前記吹付けノズルで圧搾空
気とともに、塩化カルシウム、塩化マグネシウム及び塩
化アルミニウムからなる群から選ばれた少なくとも１種
を凝集剤として添加し、吹付け施工することを特徴とす
る。
を含まない流し込み耐火組成物であって、粒径10mm以下
に粒度調整された耐火性骨材70〜98重量％と、粒径10μ
m 以下の耐火性超微粉2 〜30重量％との合計100 重量％
に対して、分散剤0.01〜1.0重量％を外掛けで添加して
なる流し込み耐火組成物を、水又はその他の混練液で混
練して流し込み軟度の作業性に調整してなる混練物、又
はプレミックスタイプの流し込み耐火組成物を圧送ポン
プで吹付けノズルに輸送し、前記吹付けノズルで圧搾空
気とともに、塩化カルシウム、塩化マグネシウム及び塩
化アルミニウムからなる群から選ばれた少なくとも１種
を凝集剤として添加し、吹付け施工することを特徴とす
る。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下に本発明をさらに詳細に説明
する。 [1] 流しこみ耐火組成物本発明の湿式吹き付け施工方法に供する 流し込み耐火組
成物は、(A) 耐火性骨材、(B) 耐火性超微粉及び(C) 分
散剤を含有する。
する。 [1] 流しこみ耐火組成物本発明の湿式吹き付け施工方法に供する 流し込み耐火組
成物は、(A) 耐火性骨材、(B) 耐火性超微粉及び(C) 分
散剤を含有する。
【００１９】(A) 耐火性骨材 本発明に使用する耐火性骨材は、電融アルミナ、焼結ア
ルミナ、ボーキサイト、カイヤナイト、アンダリュサイ
ト、ムライト、シャモット、ロー石、珪石、アルミナー
マグネシアスピネル、マグネシア、ジルコン、ジルコニ
ア、炭化珪素、黒鉛、ピッチ等からなる群から選ばれた
少なくとも１種であり、必要に応じて２種以上を併用す
ることができる。その耐火性骨材の粒径は10mm以下であ
る。粒径が10mmを超えるとポンプ圧送性が悪化し、リバ
ンドロスも多くなる。耐火性骨材の配合量は耐火組成物
100 重量％当たり70〜98重量％である。また好ましい耐
火性骨材の配合量は75〜95重量％である。
ルミナ、ボーキサイト、カイヤナイト、アンダリュサイ
ト、ムライト、シャモット、ロー石、珪石、アルミナー
マグネシアスピネル、マグネシア、ジルコン、ジルコニ
ア、炭化珪素、黒鉛、ピッチ等からなる群から選ばれた
少なくとも１種であり、必要に応じて２種以上を併用す
ることができる。その耐火性骨材の粒径は10mm以下であ
る。粒径が10mmを超えるとポンプ圧送性が悪化し、リバ
ンドロスも多くなる。耐火性骨材の配合量は耐火組成物
100 重量％当たり70〜98重量％である。また好ましい耐
火性骨材の配合量は75〜95重量％である。
【００２０】（Ｂ）耐火性超微粉 耐火性超微粉としてはアルミナ、非晶質シリカ、シリ
カ、チタニア、ムライト、ジルコニア、クロミア、炭化
珪素、カーボン等の超微粉からなる群から選ばれた少な
くとも１種を使用し、必要に応じて２種以上を併用する
ことができる。その耐火性超微粉の粒径は１０μｍ以
下、好ましくは１μｍ以下である。粒径が１０μｍを超
えると分散剤との併用による減水効果が小さく、１μｍ
以下ではその効果が顕著である。
カ、チタニア、ムライト、ジルコニア、クロミア、炭化
珪素、カーボン等の超微粉からなる群から選ばれた少な
くとも１種を使用し、必要に応じて２種以上を併用する
ことができる。その耐火性超微粉の粒径は１０μｍ以
下、好ましくは１μｍ以下である。粒径が１０μｍを超
えると分散剤との併用による減水効果が小さく、１μｍ
以下ではその効果が顕著である。
【００２１】耐火性超微粉の配合量は２〜３０重量％で
ある。２重量％未満では減水効果が小さく、また３０重
量％を超えると施工水量が増加するとともに焼成後の収
縮が大きくなる。好ましい耐火性超微粉の配合量は５〜
２５重量％である。
ある。２重量％未満では減水効果が小さく、また３０重
量％を超えると施工水量が増加するとともに焼成後の収
縮が大きくなる。好ましい耐火性超微粉の配合量は５〜
２５重量％である。
【００２２】（Ｃ）分散剤 分散剤としてはヘキサメタリン酸ソーダ等の縮合燐酸の
アルカリ金属塩及び珪酸のアルカリ金属塩、あるいはカ
ルボン酸、フミン酸、アルキルスルホン酸、芳香族スル
ホン酸等の有機酸及びそのアルカリ金属塩等のうち、１
種以上を用いる。分散剤の添加量は、耐火性骨材＋耐火
性超微粉１００重量％に対して、外掛けで０．０１〜１
重量％である。分散剤の添加量が０．０１重量％未満で
は耐火性超微粉に対する十分な分散効果が得られず、ま
た１重量％を超えると最適な分散状態が得られない。好
ましい分散剤の添加量は０．０３〜０．８重量％であ
る。
アルカリ金属塩及び珪酸のアルカリ金属塩、あるいはカ
ルボン酸、フミン酸、アルキルスルホン酸、芳香族スル
ホン酸等の有機酸及びそのアルカリ金属塩等のうち、１
種以上を用いる。分散剤の添加量は、耐火性骨材＋耐火
性超微粉１００重量％に対して、外掛けで０．０１〜１
重量％である。分散剤の添加量が０．０１重量％未満で
は耐火性超微粉に対する十分な分散効果が得られず、ま
た１重量％を超えると最適な分散状態が得られない。好
ましい分散剤の添加量は０．０３〜０．８重量％であ
る。
【００２３】[2] プレミックスタイプの流しこみ耐火組
成物 プレミックスタイプの流しこみ耐火組成物は、上記耐火
性骨材、耐火性超微粉及び分散剤の他に、増粘剤及び水
又はその他の混練液を含有することを特徴とする。
成物 プレミックスタイプの流しこみ耐火組成物は、上記耐火
性骨材、耐火性超微粉及び分散剤の他に、増粘剤及び水
又はその他の混練液を含有することを特徴とする。
【００２４】（Ｄ）増粘剤 増粘剤の役割は、プレミックスタイプの流しこみ耐火組
成物を施工現場に輸送する際に、輸送時の粒度偏析や液
相の分離が起こるのを防止することにあるが、その他に
結合助剤としての効果も期待される。増粘剤の種類とし
ては、食品添加剤、土木・建築用添加剤等として使用さ
れているものであればいずれも使用可能であるが、中で
もセルロース系有機化合物及び／又はイソブチレン・無
水マレイン酸系の共重合高分子化合物が好ましい。
成物を施工現場に輸送する際に、輸送時の粒度偏析や液
相の分離が起こるのを防止することにあるが、その他に
結合助剤としての効果も期待される。増粘剤の種類とし
ては、食品添加剤、土木・建築用添加剤等として使用さ
れているものであればいずれも使用可能であるが、中で
もセルロース系有機化合物及び／又はイソブチレン・無
水マレイン酸系の共重合高分子化合物が好ましい。
【００２５】増粘剤の添加量は、耐火性骨材＋耐火性超
微粉100 重量％に対して、外掛けで0.01〜１重量％が好
ましい。増粘剤の添加量が0.01重量％未満では増粘性が
小さすぎるため、材料輸送時の分離防止効果がなく、ま
た１重量％超では作業性（流動性）の低下、耐乾燥爆裂
性の低下等の弊害が生じる。好ましい増粘剤の添加量は
0.02〜0.8 重量％である。
微粉100 重量％に対して、外掛けで0.01〜１重量％が好
ましい。増粘剤の添加量が0.01重量％未満では増粘性が
小さすぎるため、材料輸送時の分離防止効果がなく、ま
た１重量％超では作業性（流動性）の低下、耐乾燥爆裂
性の低下等の弊害が生じる。好ましい増粘剤の添加量は
0.02〜0.8 重量％である。
【００２６】[3] その他の成分 上記流しこみ耐火組成物及びプレミックスタイプの流し
こみ耐火組成物に配合することができるその他の成分と
しては、無機及び金属等の繊維、そして金属アルミニウ
ム、オキシカルボン酸塩、有機繊維等の乾燥爆裂防止剤
等が挙げられる。
こみ耐火組成物に配合することができるその他の成分と
しては、無機及び金属等の繊維、そして金属アルミニウ
ム、オキシカルボン酸塩、有機繊維等の乾燥爆裂防止剤
等が挙げられる。
【００２７】[4] 吹付け施工法 上記構成の流しこみ耐火組成物を水又はその他の混練液
で混練して、流し込み可能な程度の作業性にする。水又
はその他の混練液の添加量は、耐火材の粒度構性や耐火
性骨材の気孔率等によって大きな影響を受けるが、約５
〜８重量％である。水又はその他の混練液の添加量が５
重量％未満であると、流動性が不十分であり、また８重
量％を超えると流落等の吹付け施工性の低下が起こる。
で混練して、流し込み可能な程度の作業性にする。水又
はその他の混練液の添加量は、耐火材の粒度構性や耐火
性骨材の気孔率等によって大きな影響を受けるが、約５
〜８重量％である。水又はその他の混練液の添加量が５
重量％未満であると、流動性が不十分であり、また８重
量％を超えると流落等の吹付け施工性の低下が起こる。
【００２８】上記混練物又はプレミックスタイプの流し
こみ耐火組成物はそのまま圧送ポンプで吹付けノズルに
輸送し、吹付けノズルで圧搾空気とともに凝集剤を添加
して、吹付け施工を行う。
こみ耐火組成物はそのまま圧送ポンプで吹付けノズルに
輸送し、吹付けノズルで圧搾空気とともに凝集剤を添加
して、吹付け施工を行う。
【００２９】(E) 凝集剤 凝集剤としては、塩化カルシウム、塩化マグネシウム及
び塩化アルミニウムからなる群から選ばれた少なくとも
１種を使用する。これらの凝集剤はCa 2+ 、Mg 2+ 、Al 3+ 、
Cl - の凝集イオンを溶出する。凝集剤は水溶液として添
加するのが好ましい。また凝集剤水溶液は、混練物輸送
用圧送ポンプと同調して作動する定量ポンプで供給する
のが好ましい。凝集剤水溶液の添加量は濃度に依存する
が、耐火性骨材＋耐火性超微粉100 重量％に対して、外
掛けで0.1 〜1.5 重量％（ただし、2.7mol／リットルの
濃度に換算）が適当である。凝集剤水溶液の添加量が0.
1重量％未満では凝集効果が小さく、1.5 重量％超では
施工体の組織の緻密性が低下する（施工体の嵩比重が低
下する）。好ましい凝集剤水溶液の添加量は0.2 〜1.3
重量％である。
び塩化アルミニウムからなる群から選ばれた少なくとも
１種を使用する。これらの凝集剤はCa 2+ 、Mg 2+ 、Al 3+ 、
Cl - の凝集イオンを溶出する。凝集剤は水溶液として添
加するのが好ましい。また凝集剤水溶液は、混練物輸送
用圧送ポンプと同調して作動する定量ポンプで供給する
のが好ましい。凝集剤水溶液の添加量は濃度に依存する
が、耐火性骨材＋耐火性超微粉100 重量％に対して、外
掛けで0.1 〜1.5 重量％（ただし、2.7mol／リットルの
濃度に換算）が適当である。凝集剤水溶液の添加量が0.
1重量％未満では凝集効果が小さく、1.5 重量％超では
施工体の組織の緻密性が低下する（施工体の嵩比重が低
下する）。好ましい凝集剤水溶液の添加量は0.2 〜1.3
重量％である。
【００３０】
【実施例】本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説
明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はない。
明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるもので
はない。
【００３１】参考例１ 耐火性超微粉として仮焼アルミナＡ1 （平均粒径４μ
ｍ）を使用し、仮焼アルミナＡ1 100 ｇに分散剤（ヘキ
サメタリン酸ソーダ）1.5 ｇを容器中で混合し、これに
水を少しづつ添加したところ、24ｇの水を加えた時点で
良好な流動性が得られた。得られた泥漿に、2.7 mol ／
リットルの濃度の下記凝集剤水溶液を添加し、速やかに
撹拌して泥漿の凝集性を調べた。
ｍ）を使用し、仮焼アルミナＡ1 100 ｇに分散剤（ヘキ
サメタリン酸ソーダ）1.5 ｇを容器中で混合し、これに
水を少しづつ添加したところ、24ｇの水を加えた時点で
良好な流動性が得られた。得られた泥漿に、2.7 mol ／
リットルの濃度の下記凝集剤水溶液を添加し、速やかに
撹拌して泥漿の凝集性を調べた。
【００３２】
【００３３】このようにして求めた各種の凝集剤水溶液
の仮焼アルミナＡ１に対する凝集効果の早さを比較し
た。泥漿の凝集性は３ランクに区分し、ランク１は流動
性良好、ランク２は瞬時に流動性が消失、ランク３は２
〜３秒で固化したものを表わす。結果を図１に示す。図
１から明らかなように、いずれの凝集剤水溶液も少量の
添加で瞬時に凝集状態を呈した。
の仮焼アルミナＡ１に対する凝集効果の早さを比較し
た。泥漿の凝集性は３ランクに区分し、ランク１は流動
性良好、ランク２は瞬時に流動性が消失、ランク３は２
〜３秒で固化したものを表わす。結果を図１に示す。図
１から明らかなように、いずれの凝集剤水溶液も少量の
添加で瞬時に凝集状態を呈した。
【００３４】参考例２ 凝集剤水溶液として２．７ｍｏｌ／リットル濃度の塩化
カルシウム水溶液を使用し、各種の耐火性超微粉の凝集
特性を調べた。耐火性超微粉には仮焼アルミナＡ１（平
均粒径４μｍ）、仮焼アルミナＡ２（平均粒径０．７μ
ｍ）、カオリン粘土（平均粒径３μｍ）、及びスピネル
（ＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３）（平均粒径３．３μｍ）を使用
した。流動性（泥漿）を得るのに要した水量は超微粉の
種類によって異なり、超微粉１００ｇ、ヘキサメタリン
酸ソーダ１．５ｇに対して、水量はそれそれ２４ｇ、２
５．５ｇ、３５ｇ、２３ｇであった。結果を図２に示
す。図２から明らかなように、アルミナＡ１＞アルミナ
Ａ２＞スピネル＞粘土の順に凝集性が早かった。
カルシウム水溶液を使用し、各種の耐火性超微粉の凝集
特性を調べた。耐火性超微粉には仮焼アルミナＡ１（平
均粒径４μｍ）、仮焼アルミナＡ２（平均粒径０．７μ
ｍ）、カオリン粘土（平均粒径３μｍ）、及びスピネル
（ＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３）（平均粒径３．３μｍ）を使用
した。流動性（泥漿）を得るのに要した水量は超微粉の
種類によって異なり、超微粉１００ｇ、ヘキサメタリン
酸ソーダ１．５ｇに対して、水量はそれそれ２４ｇ、２
５．５ｇ、３５ｇ、２３ｇであった。結果を図２に示
す。図２から明らかなように、アルミナＡ１＞アルミナ
Ａ２＞スピネル＞粘土の順に凝集性が早かった。
【００３５】実施例１〜３、比較例１〜４ １．配合組成 配合組成を表１に示す。実施例１、３、及び比較例１〜
３はＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＣ−Ｃ質耐火組成物であり、実施
例２及び比較例４はＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ質耐火組成物で
ある。実施例３は製造工場で6.1 重量％の混練水分量で
予め混練されて提供されたプレミックスタイプの流し込
み耐火組成物である。
３はＡｌ2 Ｏ3 −ＳｉＣ−Ｃ質耐火組成物であり、実施
例２及び比較例４はＡｌ2 Ｏ3 −ＭｇＯ質耐火組成物で
ある。実施例３は製造工場で6.1 重量％の混練水分量で
予め混練されて提供されたプレミックスタイプの流し込
み耐火組成物である。
【００３６】２．施工の実施 実施例１，２及び比較例１では流しこみ耐火組成物を表
１に示す予備混練水分量の水を加えて混練したものを、
また実施例３ではプレミックスタイプの流しこみ耐火組
成物を、それぞれ圧送ポンプで吹付けノズルに輸送し、
実施例１〜３は吹付けノズルで圧搾空気とともに凝集剤
溶液を表１に示す分量で外掛けで添加し、また比較例１
は凝集剤溶液を添加せず、吹付け施工を行った。
１に示す予備混練水分量の水を加えて混練したものを、
また実施例３ではプレミックスタイプの流しこみ耐火組
成物を、それぞれ圧送ポンプで吹付けノズルに輸送し、
実施例１〜３は吹付けノズルで圧搾空気とともに凝集剤
溶液を表１に示す分量で外掛けで添加し、また比較例１
は凝集剤溶液を添加せず、吹付け施工を行った。
【００３７】比較例２は表１に示す組成の流し込み耐火
組成物を流し込み施工した。比較例３及び４は表１に示
す組成で予め少量の水で予備混練したものを吹付け機を
用いてノズルに空気輸送し、比較例３ではノズルで凝結
剤としてアルミン酸ソーダ水溶液を、比較例４では水の
みを添加して半乾式吹付け施工した。
組成物を流し込み施工した。比較例３及び４は表１に示
す組成で予め少量の水で予備混練したものを吹付け機を
用いてノズルに空気輸送し、比較例３ではノズルで凝結
剤としてアルミン酸ソーダ水溶液を、比較例４では水の
みを添加して半乾式吹付け施工した。
【００３８】吹付け施工後、各施工体より所定の大きさ
に切り出したものを乾燥させて試験片とした。吹付け施
工全工程で加えた水分量も表１に示す。また比較例２は
流しこみ耐火組成物を予備混練水分量の水を加えて混練
し、所定の型枠に流しこみ、材料を型枠に入れたまま養
生乾燥して試験片を作成した。比較例１については吹付
け施工ができず、試験片の作成ができなかった。各実施
例及び比較例で適用した施工法も表１に示す。
に切り出したものを乾燥させて試験片とした。吹付け施
工全工程で加えた水分量も表１に示す。また比較例２は
流しこみ耐火組成物を予備混練水分量の水を加えて混練
し、所定の型枠に流しこみ、材料を型枠に入れたまま養
生乾燥して試験片を作成した。比較例１については吹付
け施工ができず、試験片の作成ができなかった。各実施
例及び比較例で適用した施工法も表１に示す。
【００３９】 表１ 実施例 成分割合及び施工法 １ ２ ３ 耐火性骨材 電融アルミナ（８〜５mm）(1) 17 − 17 電融アルミナ（５〜１mm）(2) 35 45 35 電融アルミナ（３〜１mm）(3) − − − 電融アルミナ（≦1mm ）(4) 16 25 16 マグネシアクリンカー(5) − 10 − 炭化珪素(6) 18 − 18 ピッチ (7) 2 − 2 耐火性超微粉 アルミナ超微粉(8) 8 19 8 非晶質シリカ(9) 3 1 3 カーボンブラック(10) 1 − 1 粘土(11) − − − セメント成分 アルミナセメント(12) − − − 分散剤 (13) ヘキサメタリン酸ソーダ 0.1 0.1 0.1 増粘剤 (13) ＣＭＣ(14) − − 0.02 ＩＢ・ＭＡ共重合体(15) − − 0.02 乾燥爆裂防止剤 (13) 有機繊維 0.05 0.05 0.05 凝集剤 (13) ＣａＣｌ2 水溶液(16) 0.5 − 0.5 ＡｌＣｌ3 水溶液(16) − 0.7 − 凝結剤 (13) アルミン酸ソーダ水溶液(17) − − − 予備混練水分量(13) 5.2 5.5 6.1 吹付け施工体の全水分量(13) 5.6 6.0 6.6 備考 − − ＰＭ(18) 施工法 本発明 本発明 本発明
【００４０】 注（１）粒径５ｍｍ超８ｍｍ以下、単位：重量％。 （２）粒径１ｍｍ超５ｍｍ以下、単位：重量％。 （３）粒径１ｍｍ超３ｍｍ以下、単位：重量％。 （４）粒径１ｍｍ以下、単位：重量％。 （５）粒径１ｍｍ以下、単位：重量％。 （６）粒径１５０μｍ以下、単位：重量％。 （７）粒径１ｍｍ以下、単位：重量％。 （８）粒径１０μｍ以下、単位：重量％。 （９）粒径１μｍ以下、単位：重量％。 （１０）粒径１μｍ以下、単位：重量％。 （１１）単位：重量％・ （１２）ＪＩＳ１種、単位：重量％。 （１３）単位：重量％（外掛け）。 （１４）カルボキシメチルセルロース。 （１５）イソブチレン・無水マレイン酸共重合体。 （１６）濃度２．７ｍｏｌ／リットル。 （１７）濃度３０重量％。 （１８）プレミックスタイプ。
【００４１】 表１（続き） 比較例 成分割合及び施工法 １ ２ ３ ４ 耐火性骨材 電融アルミナ（８〜５mm）(1) 17 17 − − 電融アルミナ（５〜１mm）(2) 35 35 − − 電融アルミナ（３〜１mm）(3) − − 40 45 電融アルミナ（≦1mm ）(4) 16 16 26 25 マグネシアクリンカー(5) − − − 10 炭化珪素(6) 18 18 18 − ピッチ (7) 2 2 2 − 耐火性超微粉 アルミナ超微粉(8) 8 8 7 12 非晶質シリカ(9) 3 3 3 1 カーボンブラック(10) 1 1 1 − 粘土(11) − − 3 2 セメント成分 アルミナセメント(12) − − − 5 分散剤 (13) ヘキサメタリン酸ソーダ 0.1 0.1 0.1 − 増粘剤 (13) ＣＭＣ(14) − − − 0.03 ＩＢ・ＭＡ共重合体(15) − − − − 乾燥爆裂防止剤 (13) 有機繊維 0.05 0.05 0.05 0.05 凝集剤 (13) ＣａＣｌ2 水溶液(16) − − − − ＡｌＣｌ3 水溶液(16) − − − − 凝結剤 (13) アルミン酸ソーダ水溶液(17) − − 6.0 − 予備混練水分量(13) 5.2 5.2 3.0 3.0 吹付け施工体の全水分量(13) 5.2 − 7.2 12.3 備考 − − − − 施工法 湿式 流込 半乾式 半乾式 注：(1) 〜(17 ) 同上。
【００４２】３．評価 (1) 試験片での評価 各試験片に対して嵩比重を1,000 ℃及び1,500 ℃で測定
した後、以下に示す条件で曲げ強度及び侵蝕指数の測定
を行った。試験結果を表２に示す。
した後、以下に示す条件で曲げ強度及び侵蝕指数の測定
を行った。試験結果を表２に示す。
【００４３】曲げ強度（kgf/cm2 ）：JIS-R2553 に基
づいて、焼成後曲げ強度（1,000 ℃及び1,500 ℃）と熱
間曲げ強度（1,500 ℃）を測定した。
づいて、焼成後曲げ強度（1,000 ℃及び1,500 ℃）と熱
間曲げ強度（1,500 ℃）を測定した。
【００４４】回転侵食：Ａグループ（実施例１、２、
４、及び比較例２、３）では、侵食材として高炉スラグ
を用い、1,500 ℃の溶融温度に５時間保持し、回転侵食
試験を行った。一方、Ｂグループ（実施例３、比較例
４）では、侵食材として転炉スラグ（ＣａＯ／ＳｉＯ2
のモル比が4.2 ）を用い、1650℃の溶融温度に５時間保
持し、回転侵食試験を行った。
４、及び比較例２、３）では、侵食材として高炉スラグ
を用い、1,500 ℃の溶融温度に５時間保持し、回転侵食
試験を行った。一方、Ｂグループ（実施例３、比較例
４）では、侵食材として転炉スラグ（ＣａＯ／ＳｉＯ2
のモル比が4.2 ）を用い、1650℃の溶融温度に５時間保
持し、回転侵食試験を行った。
【００４５】回転侵食試験後、耐火物サンプルを採取し
て侵食厚みを測定した。得られた侵食厚みを時間当たり
の値に換算し、Ａグループでは実施例１の測定値を100
とし、Ｂグループでは実施例３の測定値を100 とし、そ
れに対する各サンプルの侵食厚みの相対値を損傷指数と
した。指数が大きい程侵食が大きい。
て侵食厚みを測定した。得られた侵食厚みを時間当たり
の値に換算し、Ａグループでは実施例１の測定値を100
とし、Ｂグループでは実施例３の測定値を100 とし、そ
れに対する各サンプルの侵食厚みの相対値を損傷指数と
した。指数が大きい程侵食が大きい。
【００４６】 表２ 実施例 施工性及び施工体の品質 １ ２ ３ 吹付け施工性 垂れ落ちな 垂れ落ちな 垂れ落ちな く良好 く良好 く良好 嵩比重 at 1,000℃ 2.85 3.03 2.84 at 1,500℃ 2.85 3.00 2.85 焼成後曲げ強度(1) at 1,000℃ 49 61 45 at 1,500℃ 68 153 63 熱間曲げ強度(1) at 1,500℃ 28 21 25 回転侵蝕試験 損傷指数 100 100 103 注(1) 単位：kgf/cm2 。
【００４７】
【００４８】表２から明らかなように、実施例１〜３
は、いずれも材料が垂れ落ちることなく良く付着し、吹
付け施工性が良好であった。これに対して、比較例１は
湿式吹付け施工において凝集剤がノズルで添加されてい
ないため、材料が流れ落ち施工できなかった。比較例３
及び４の半乾式吹付け施工は、発塵、リバンドロスが多
かった。
は、いずれも材料が垂れ落ちることなく良く付着し、吹
付け施工性が良好であった。これに対して、比較例１は
湿式吹付け施工において凝集剤がノズルで添加されてい
ないため、材料が流れ落ち施工できなかった。比較例３
及び４の半乾式吹付け施工は、発塵、リバンドロスが多
かった。
【００４９】施工体の品質については嵩比重が施工体の
緻密性を良く反映する。湿式施工体（実施例１〜３）の
嵩比重は流し込み施工体（比較例２）に比べれば幾分低
下するが、半乾式施工と比較すると大幅に優れている。
回転侵食試験の損傷指数も嵩比重と同様の傾向を表し、
実施例１〜３がいずれも比較例２に比肩できる耐食性を
示しているのに対して、比較例３及び４はかなり悪い。
緻密性を良く反映する。湿式施工体（実施例１〜３）の
嵩比重は流し込み施工体（比較例２）に比べれば幾分低
下するが、半乾式施工と比較すると大幅に優れている。
回転侵食試験の損傷指数も嵩比重と同様の傾向を表し、
実施例１〜３がいずれも比較例２に比肩できる耐食性を
示しているのに対して、比較例３及び４はかなり悪い。
【００５０】
【発明の効果】１０μｍ以下の耐火性超微粉と分散剤を
含み、セメントを含まない流しこみ耐火組成物を予めミ
キサーで水と混練して流し込み軟度の作業性にしたも
の、あるいは既にプレミックスタイプにしたものを圧送
ポンプで吹付けノズルに送り、ノズルで圧搾空気ととも
に凝集剤（電解質）の水溶液を少量添加し、吹付け施工
することにより、従来の吹付け施工法より品質及び耐食
性の点で格段に優れているとともに、流し込み材とも比
肩できる施工体を得ることができる。
含み、セメントを含まない流しこみ耐火組成物を予めミ
キサーで水と混練して流し込み軟度の作業性にしたも
の、あるいは既にプレミックスタイプにしたものを圧送
ポンプで吹付けノズルに送り、ノズルで圧搾空気ととも
に凝集剤（電解質）の水溶液を少量添加し、吹付け施工
することにより、従来の吹付け施工法より品質及び耐食
性の点で格段に優れているとともに、流し込み材とも比
肩できる施工体を得ることができる。
【００５１】また本発明の湿式吹付け施工方法に用いる
流しこみ耐火組成物は凝集剤を添加しなければ硬化しな
いし、またする必要がないので、可使時間及び硬化時間
の調整という厄介な問題から開放される。このためポン
プ輸送過程で材料が硬化してホース又はパイプ中を材料
が閉塞するというトラブルがなくなる。その上材料供給
に関しても、前もって上記流しこみ耐火組成物を水その
他の混練液で混練してプレミックスタイプにして提供す
ることが可能である。その上、本発明はその施工体が
流しこみ施工体に比肩できるほど緻密で性能に優れてお
り、流しこみ施工法のような面倒な枠掛け作業が不要
で大いに省力化が可能であり、ポンプ輸送のため材料
のノズルへの供給が非常に安定し、それに伴いノズルで
の凝集剤溶液の添加も一定にして調整する必要がなく
（すなわち、従来の半乾式あるいは乾式施工のように水
量調節がノズルマンの技量、経験に左右されることがな
く）、材料は完全に流動状態で供給されるため、従来
の吹付け施工法のように発塵がなく、リバンドロスも極
めて少ない等の長所を有している。
流しこみ耐火組成物は凝集剤を添加しなければ硬化しな
いし、またする必要がないので、可使時間及び硬化時間
の調整という厄介な問題から開放される。このためポン
プ輸送過程で材料が硬化してホース又はパイプ中を材料
が閉塞するというトラブルがなくなる。その上材料供給
に関しても、前もって上記流しこみ耐火組成物を水その
他の混練液で混練してプレミックスタイプにして提供す
ることが可能である。その上、本発明はその施工体が
流しこみ施工体に比肩できるほど緻密で性能に優れてお
り、流しこみ施工法のような面倒な枠掛け作業が不要
で大いに省力化が可能であり、ポンプ輸送のため材料
のノズルへの供給が非常に安定し、それに伴いノズルで
の凝集剤溶液の添加も一定にして調整する必要がなく
（すなわち、従来の半乾式あるいは乾式施工のように水
量調節がノズルマンの技量、経験に左右されることがな
く）、材料は完全に流動状態で供給されるため、従来
の吹付け施工法のように発塵がなく、リバンドロスも極
めて少ない等の長所を有している。
【図１】 耐火性超微粉（仮焼アルミナ）に各種の凝集
剤水溶液を添加した場合に、凝集剤水溶液の添加量と凝
集性との関係を示すグラフである。
剤水溶液を添加した場合に、凝集剤水溶液の添加量と凝
集性との関係を示すグラフである。
【図２】 各種の耐火性超微粉に凝集剤（塩化カルシウ
ム）水溶液を添加した場合に、凝集剤水溶液の添加量と
凝集性との関係を示すグラフである。
ム）水溶液を添加した場合に、凝集剤水溶液の添加量と
凝集性との関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−25175（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−26267（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−215773（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−157266（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−223874（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−83764（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−239276（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−44765（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−4875（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/66 B22D 41/02 F27D 1/16
Claims (3)
- 【請求項１】 セメントを含まない流し込み耐火組成物
であって、粒径10mm以下に粒度調整された耐火性骨材70
〜98重量％と、粒径10μm 以下の耐火性超微粉2 〜30重
量％との合計100 重量％に対して、分散剤0.01〜1.0 重
量％を外掛けで添加してなる流し込み耐火組成物を、水
又はその他の混練液で混練して、流し込み軟度の作業性
に調整し、得られた混練物を圧送ポンプで吹付けノズル
に輸送し、前記吹付けノズルで圧搾空気とともに、塩化
カルシウム、塩化マグネシウム及び塩化アルミニウムか
らなる群から選ばれた少なくとも１種を凝集剤として添
加し、吹付け施工することを特徴とする湿式吹付け施工
方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載の湿式吹付け施工方法に
おいて、前記流し込み耐火組成物が増粘剤を含有するプ
レミックスタイプの流し込み耐火組成物であることを特
徴とする湿式吹付け施工方法。 - 【請求項３】 請求項２に記載の湿式吹付け施工方法に
おいて、前記増粘剤がセルロ−ス系有機化合物及び／又
はイソブチレン・無水マレイン酸系の共重合高分子化合
物であることを特徴とする湿式吹付け施工方法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26939996A JP3226260B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 緻密質不定形耐火物用耐火組成物の湿式吹付け施工法 |
| CN96180226A CN1077558C (zh) | 1996-09-19 | 1996-11-12 | 用于生产致密浇注耐火材料的可浇注耐火材料组合物及其湿式喷射法 |
| US09/125,145 US6277446B1 (en) | 1996-09-19 | 1996-11-12 | Refractory composition for producing compact castable and wet spraying method |
| EP96937562A EP0931780B1 (en) | 1996-09-19 | 1996-11-12 | Method of wet-gunning a castable refractory composition |
| PCT/JP1996/003316 WO1998012153A1 (fr) | 1996-09-19 | 1996-11-12 | Composition refractaire servant a obtenir un produit compact a couler et procede de pulverisation humide |
| DE69626323T DE69626323T2 (de) | 1996-09-19 | 1996-11-12 | Nasssprühverfahren einer feuerfesten giessbaren zusammensetzung |
| CA002246565A CA2246565C (en) | 1996-09-19 | 1996-11-12 | Refractory composition for producing compact castable and wet spraying method |
| TW085114119A TW331554B (en) | 1996-09-19 | 1996-11-18 | Cast fire retarding composition for manufacturing monolithic refractory of fine quality |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26939996A JP3226260B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 緻密質不定形耐火物用耐火組成物の湿式吹付け施工法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1095678A JPH1095678A (ja) | 1998-04-14 |
| JP3226260B2 true JP3226260B2 (ja) | 2001-11-05 |
Family
ID=17471877
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26939996A Expired - Fee Related JP3226260B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 緻密質不定形耐火物用耐火組成物の湿式吹付け施工法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6277446B1 (ja) |
| EP (1) | EP0931780B1 (ja) |
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| CN (1) | CN1077558C (ja) |
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| DE (1) | DE69626323T2 (ja) |
| TW (1) | TW331554B (ja) |
| WO (1) | WO1998012153A1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6915966B2 (en) * | 2003-01-29 | 2005-07-12 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Apparatus for the gunning of a refractory material and nozzles for same |
| CN100418717C (zh) * | 2003-08-06 | 2008-09-17 | 首钢总公司 | 一种含钢纤维浇注料的施工方法及设备 |
| US7854397B2 (en) * | 2005-01-21 | 2010-12-21 | Specialty Minerals (Michigan) Inc. | Long throw shotcrete nozzle |
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