JPH0967170A - 流し込み施工用耐火物 - Google Patents
流し込み施工用耐火物Info
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- JPH0967170A JPH0967170A JP7243827A JP24382795A JPH0967170A JP H0967170 A JPH0967170 A JP H0967170A JP 7243827 A JP7243827 A JP 7243827A JP 24382795 A JP24382795 A JP 24382795A JP H0967170 A JPH0967170 A JP H0967170A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 塩基性骨材を含有した流し込み材において、
その耐消化性を改善すしたことで塩基性がもつ耐食性を
活かし、製鋼用の炉材として優れた耐用性の耐火物を得
ることを目的とする。 【解決手段】マグネシアクリンカーおよび／またはマグ
ネシア・ライムクリンカーを含む耐火骨材１００ｗｔ％
に対し、グリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０で、かつ、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０のグリコール酸乳酸アルミニウムを外掛け０．０
１〜５ｗｔ％と、結合剤を外掛け１〜１５ｗｔ％を含む
流し込み施工用耐火物である。
その耐消化性を改善すしたことで塩基性がもつ耐食性を
活かし、製鋼用の炉材として優れた耐用性の耐火物を得
ることを目的とする。 【解決手段】マグネシアクリンカーおよび／またはマグ
ネシア・ライムクリンカーを含む耐火骨材１００ｗｔ％
に対し、グリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０で、かつ、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０のグリコール酸乳酸アルミニウムを外掛け０．０
１〜５ｗｔ％と、結合剤を外掛け１〜１５ｗｔ％を含む
流し込み施工用耐火物である。
Description
【０００１】
【発明が属する技術の分野】本発明は、鉄鋼産業におけ
る製鋼用の炉材として使用される流し込み施工用耐火物
に関する。
る製鋼用の炉材として使用される流し込み施工用耐火物
に関する。
【０００２】
【従来の技術】製鋼用の炉材は、施工の省力化のために
定形耐火物から流し込み施工用耐火物（以下、流し込み
材）に移行しつつある。近年、製鋼炉の操業条件は溶鋼
温度の上昇、滞湯時間の延長、ガス吹き込み撹拌など、
きわめて苛酷なものとなっており、この操業の過酷化に
対応できる炉材が強く求められている。そこで、流し込
み材の耐用性の向上を目的に、定形耐火物で幅広く使用
されているマグネシアクリンカー、マグネシア・ライム
クリンカー等の塩基性骨材を活用する試みがなされてい
る。
定形耐火物から流し込み施工用耐火物（以下、流し込み
材）に移行しつつある。近年、製鋼炉の操業条件は溶鋼
温度の上昇、滞湯時間の延長、ガス吹き込み撹拌など、
きわめて苛酷なものとなっており、この操業の過酷化に
対応できる炉材が強く求められている。そこで、流し込
み材の耐用性の向上を目的に、定形耐火物で幅広く使用
されているマグネシアクリンカー、マグネシア・ライム
クリンカー等の塩基性骨材を活用する試みがなされてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、塩基性骨材を
使用した流し込み材は、乾燥時に施工水分と反応し、消
化による体積膨張で亀裂が発生し、工体の組織劣化を招
く問題がある。塩基性質流し込み材の消化防止として、
例えば特開昭６１−２９１４６５号の難溶性リン酸塩の
添加、特開昭５８−９９１７７号の非晶質シリカの添加
などが提案されている。しかしながら、難溶性リン酸塩
あるいは非晶質シリカの添加で十分な消化防止の効果を
得るには、その添加量を相当多くしなければならない。
そして、難溶性リン酸塩あるいは非晶質シリカの添加量
を多くすると、流し込み材の耐火物組織が低融物化し、
耐食性の低下と共に、耐火物組織の過焼結による耐スポ
ール性の低下を招く。
使用した流し込み材は、乾燥時に施工水分と反応し、消
化による体積膨張で亀裂が発生し、工体の組織劣化を招
く問題がある。塩基性質流し込み材の消化防止として、
例えば特開昭６１−２９１４６５号の難溶性リン酸塩の
添加、特開昭５８−９９１７７号の非晶質シリカの添加
などが提案されている。しかしながら、難溶性リン酸塩
あるいは非晶質シリカの添加で十分な消化防止の効果を
得るには、その添加量を相当多くしなければならない。
そして、難溶性リン酸塩あるいは非晶質シリカの添加量
を多くすると、流し込み材の耐火物組織が低融物化し、
耐食性の低下と共に、耐火物組織の過焼結による耐スポ
ール性の低下を招く。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、塩基性骨材を
含有した流し込み材において、その耐消化性を改善すし
たことで塩基性がもつ耐食性を活かし、製鋼用の炉材と
して優れた耐用性の耐火物を得たものである。その特徴
とするところは、以下の通りである。
含有した流し込み材において、その耐消化性を改善すし
たことで塩基性がもつ耐食性を活かし、製鋼用の炉材と
して優れた耐用性の耐火物を得たものである。その特徴
とするところは、以下の通りである。
【０００５】１．マグネシアクリンカーおよび／または
マグネシア・ライムクリンカーを含む耐火骨材１００ｗ
ｔ％に対し、グリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５
〜５．０で、かつ、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０のグリコール酸乳酸アルミニウムを外掛け０．０
１〜５ｗｔ％と、結合剤を外掛け１〜１５ｗｔ％を含む
流し込み施工用耐火物。
マグネシア・ライムクリンカーを含む耐火骨材１００ｗ
ｔ％に対し、グリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５
〜５．０で、かつ、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０のグリコール酸乳酸アルミニウムを外掛け０．０
１〜５ｗｔ％と、結合剤を外掛け１〜１５ｗｔ％を含む
流し込み施工用耐火物。
【０００６】２．耐火骨材１００ｗｔ％中、マグネシア
クリンカーおよび／またはマグネシア・ライムクリンカ
ーが５ｗｔ％以上、その他がアルミナクリンカーおよび
／またはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピネルクリンカーを主体
とした前記１記載の流し込み施工用耐火物。
クリンカーおよび／またはマグネシア・ライムクリンカ
ーが５ｗｔ％以上、その他がアルミナクリンカーおよび
／またはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピネルクリンカーを主体
とした前記１記載の流し込み施工用耐火物。
【０００７】３．耐火骨材１００ｗｔ％に対する割合
で、粒径１０〜５０ｍｍの耐火性超粗大粒子をさらに外
掛け１０〜４０ｗｔ％含む前記１または２記載の流し込
み施工用耐火物。
で、粒径１０〜５０ｍｍの耐火性超粗大粒子をさらに外
掛け１０〜４０ｗｔ％含む前記１または２記載の流し込
み施工用耐火物。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明による消化防止の効果は、
グリコール酸乳酸アルミニウムが有機酸とアルミニウム
塩に分解し、有機酸であるグリコール酸がクリンカーの
活性面に対して吸着した後、さらにアルミニウム塩がゲ
ル化することでクリンカー周囲に皮膜を形成する結果、
マグネシアクリンカーおよび／またはマグネシア・ライ
ムクリンカーに対する施工水分の直接接触が阻止される
ことによると考えられる。
グリコール酸乳酸アルミニウムが有機酸とアルミニウム
塩に分解し、有機酸であるグリコール酸がクリンカーの
活性面に対して吸着した後、さらにアルミニウム塩がゲ
ル化することでクリンカー周囲に皮膜を形成する結果、
マグネシアクリンカーおよび／またはマグネシア・ライ
ムクリンカーに対する施工水分の直接接触が阻止される
ことによると考えられる。
【０００９】また、グリコール酸乳酸アルミニウムに含
まれる有機酸はキレート効果が大きいことから、グリコ
ール酸乳酸アルミニウムは分散剤としても作用し、流し
込み材の施工時における流動性付与の効果もある。本発
明において使用するグリコール酸乳酸アルミニウムは、
グリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜５．０で、
かつ、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜５．０の範囲
とする。
まれる有機酸はキレート効果が大きいことから、グリコ
ール酸乳酸アルミニウムは分散剤としても作用し、流し
込み材の施工時における流動性付与の効果もある。本発
明において使用するグリコール酸乳酸アルミニウムは、
グリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜５．０で、
かつ、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜５．０の範囲
とする。
【００１０】図１は、グリコール酸乳酸アルミニウムの
それぞれを添加した流し込み材において、グリコール酸
／Ａｌ2Ｏ3のモル比と耐消化性の関係を示したグラフで
ある。また、図２は、グリコール酸乳酸アルミニウムの
それぞれを添加した流し込み材において、グリコール酸
／Ａｌ2Ｏ3および乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比と流動性の関
係を示したグラフである。
それぞれを添加した流し込み材において、グリコール酸
／Ａｌ2Ｏ3のモル比と耐消化性の関係を示したグラフで
ある。また、図２は、グリコール酸乳酸アルミニウムの
それぞれを添加した流し込み材において、グリコール酸
／Ａｌ2Ｏ3および乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比と流動性の関
係を示したグラフである。
【００１１】なお、ここでの試験は、後述した実施例３
の流し込み材の配合組成をベースとし、グリコール酸乳
酸アルミニウムを外掛けで２ｗｔ％添加し、グリコール
酸乳酸アルミニウムにおけるグリコール酸／Ａｌ2Ｏ3の
モル比を変化させたものである。
の流し込み材の配合組成をベースとし、グリコール酸乳
酸アルミニウムを外掛けで２ｗｔ％添加し、グリコール
酸乳酸アルミニウムにおけるグリコール酸／Ａｌ2Ｏ3の
モル比を変化させたものである。
【００１２】図１および図２のグラフの結果からも明ら
かなように、グリコール酸乳酸アルミニウムのそれぞれ
を添加した流し込み材のグリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル
比が本発明で限定した範囲未満の場合、有機酸の量が少
なくなって消化防止の効果に劣る。一方、モル比が本願
発明で限定した範囲を越えると有機酸の量が過剰となる
ためにキレート効果が著しく、施工性が低下する。ま
た、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が本願発明で限定した範囲
未満の場合、グリコール酸乳酸アルミニウムの製造が困
難となる。一方、モル比が本願発明で限定した範囲を越
えるとキレート効果が著しく、施工性が低下する。
かなように、グリコール酸乳酸アルミニウムのそれぞれ
を添加した流し込み材のグリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル
比が本発明で限定した範囲未満の場合、有機酸の量が少
なくなって消化防止の効果に劣る。一方、モル比が本願
発明で限定した範囲を越えると有機酸の量が過剰となる
ためにキレート効果が著しく、施工性が低下する。ま
た、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が本願発明で限定した範囲
未満の場合、グリコール酸乳酸アルミニウムの製造が困
難となる。一方、モル比が本願発明で限定した範囲を越
えるとキレート効果が著しく、施工性が低下する。
【００１３】本発明のグリコール酸乳酸アルミニウムの
製法は、例えば塩基性乳酸アルミニウム塩に有機酸であ
るグリコール酸を混合溶液とし、これを乾燥させること
で得られる。グリコール酸乳酸アルミニウムの割合は、
耐火骨材１００ｗｔ％に対して、０．０１ｗｔ％未満で
は消化防止の効果がなく、５ｗｔ％を越えると混練時の
粘性が高くなって施工性が低下させる。
製法は、例えば塩基性乳酸アルミニウム塩に有機酸であ
るグリコール酸を混合溶液とし、これを乾燥させること
で得られる。グリコール酸乳酸アルミニウムの割合は、
耐火骨材１００ｗｔ％に対して、０．０１ｗｔ％未満で
は消化防止の効果がなく、５ｗｔ％を越えると混練時の
粘性が高くなって施工性が低下させる。
【００１４】なお、グリコール酸アルミニウム、乳酸ア
ルミニウムを単独あるいは混合して使用した場合は溶解
性が悪く、本発明と同等の消化防止の効果は得られな
い。また、クエン酸、グリコール酸等の有機酸を単独あ
るいは混合して使用した場合についても、流動性と作業
時間の確保が困難となるだけでなく消化防止の効果も低
下する。
ルミニウムを単独あるいは混合して使用した場合は溶解
性が悪く、本発明と同等の消化防止の効果は得られな
い。また、クエン酸、グリコール酸等の有機酸を単独あ
るいは混合して使用した場合についても、流動性と作業
時間の確保が困難となるだけでなく消化防止の効果も低
下する。
【００１５】本発明において使用するマグネシアクリン
カーまたはマグネシア・ライムクリンカーは、合成また
は天然の焼結品あるいは電融品が使用できる。骨材全体
に占める割合は特に限定するものではないが、塩基性質
がもつ耐食性の効果を得るには、５ｗｔ％以上とする。
カーまたはマグネシア・ライムクリンカーは、合成また
は天然の焼結品あるいは電融品が使用できる。骨材全体
に占める割合は特に限定するものではないが、塩基性質
がもつ耐食性の効果を得るには、５ｗｔ％以上とする。
【００１６】マグネシアクリンカーおよび／またはマグ
ネシア・ライムクリンカー以外に、他の耐火骨材を組み
合わせる場合は、耐食性および耐スラグ性の面から、ア
ルミナクリンカーおよび／またはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系ス
ピネルクリンカーの焼結品または電融品の使用が好まし
いが、アルミナ−シリカ、ジルコン、ジルコニア、炭
素、炭化物、窒化物、硼化物などでもよい。
ネシア・ライムクリンカー以外に、他の耐火骨材を組み
合わせる場合は、耐食性および耐スラグ性の面から、ア
ルミナクリンカーおよび／またはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系ス
ピネルクリンカーの焼結品または電融品の使用が好まし
いが、アルミナ−シリカ、ジルコン、ジルコニア、炭
素、炭化物、窒化物、硼化物などでもよい。
【００１７】また、骨材の一部に揮発シリカなどのシリ
カ超微粉、アルミナ超微粉、マグネシア超微粉、ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3系スピネル超微粉などを配合してもよい。こ
れらの好ましい配合量は、それぞれ、シリカ超微粉は４
ｗｔ％以下、アルミナ超微粉は１５ｗｔ％以下、マグネ
シア超微粉またはスピネル超微粉は１５ｗｔ％以下であ
る。シリカ超微粉およびアルミナ超微粉は、施工時の減
水効果と耐火物組織の緻密化に効果がある。マグネシア
超微粉およびスピネル超微粉は、耐食性に効果がある。
カ超微粉、アルミナ超微粉、マグネシア超微粉、ＭｇＯ
・Ａｌ2Ｏ3系スピネル超微粉などを配合してもよい。こ
れらの好ましい配合量は、それぞれ、シリカ超微粉は４
ｗｔ％以下、アルミナ超微粉は１５ｗｔ％以下、マグネ
シア超微粉またはスピネル超微粉は１５ｗｔ％以下であ
る。シリカ超微粉およびアルミナ超微粉は、施工時の減
水効果と耐火物組織の緻密化に効果がある。マグネシア
超微粉およびスピネル超微粉は、耐食性に効果がある。
【００１８】耐火骨材の粒度は、施工時の流動性、耐火
物組織の密充填などを考慮して、従来材質と同様に、最
大粒径が１０ｍｍ未満、好ましくは７ｍｍ以下とし、こ
の範囲で粗粒、中粒、微粒に調整する。
物組織の密充填などを考慮して、従来材質と同様に、最
大粒径が１０ｍｍ未満、好ましくは７ｍｍ以下とし、こ
の範囲で粗粒、中粒、微粒に調整する。
【００１９】この耐火骨材とは別に、粒径１０〜５０ｍ
ｍの耐火性超粗大粒子を含有させてもよい。耐火性超粗
大粒子は耐火物組織内に発生した亀裂の進展を絶つ作用
を持つ。その割合は、耐火物骨材１００ｗｔ％に対して
４０ｗｔ％以下、好ましくは１０〜３０ｗｔ％とする。
４０ｗｔ％を越えると施工体強度や流動性が低下するた
め、本来の耐火性超粗大粒子の作用が失われる。
ｍの耐火性超粗大粒子を含有させてもよい。耐火性超粗
大粒子は耐火物組織内に発生した亀裂の進展を絶つ作用
を持つ。その割合は、耐火物骨材１００ｗｔ％に対して
４０ｗｔ％以下、好ましくは１０〜３０ｗｔ％とする。
４０ｗｔ％を越えると施工体強度や流動性が低下するた
め、本来の耐火性超粗大粒子の作用が失われる。
【００２０】超粗大粒子の材質は特に限定されるもので
はなく、例えばアルミナクリンカー、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3
系スピネルクリンカーの焼結品あるいは電融品、あるい
はこれらの耐火原料を主材としたレンガ屑などが挙げら
れる。
はなく、例えばアルミナクリンカー、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3
系スピネルクリンカーの焼結品あるいは電融品、あるい
はこれらの耐火原料を主材としたレンガ屑などが挙げら
れる。
【００２１】結合剤は、例えばアルミナセメント、水硬
性アルミナ、マグネシアセメントなどが使用できる。そ
の割合は、耐火骨材１００ｗｔ％に対して１ｗｔ％未満
では施工体強度に劣り、１５ｗｔ％を超えると耐食性が
低下する。
性アルミナ、マグネシアセメントなどが使用できる。そ
の割合は、耐火骨材１００ｗｔ％に対して１ｗｔ％未満
では施工体強度に劣り、１５ｗｔ％を超えると耐食性が
低下する。
【００２２】また、必要によっては本発明の効果を阻害
しない範囲において、分散剤、硬化調整剤、アルミニウ
ム粉、ピッチ粉、金属ファイバー、有機ファイバー、セ
ラミックファイバーなどを添加してもよい。
しない範囲において、分散剤、硬化調整剤、アルミニウ
ム粉、ピッチ粉、金属ファイバー、有機ファイバー、セ
ラミックファイバーなどを添加してもよい。
【００２３】本発明ではグリコール酸乳酸アルミニウム
が分散剤の役割を兼ね備えているが、さらに施工性を向
上させるために通常の分散剤を添加しいる。分散剤とし
ては、ポリアクリル酸、ポリアクリル酸ソーダ、ヘキサ
メタリン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸ソーダ、炭酸ソ
ーダ、ホウ酸ソーダなどから選ばれる１種または２種以
上を外掛けで０．０１〜１ｗｔ％添加する。硬化調整剤
としては、例えばホウ酸、ホウ酸アンモニウム、炭酸リ
チウムなどなどから選ばれる１種または２種以上を例え
ば外掛けで０．０１〜１ｗｔ％添加する。
が分散剤の役割を兼ね備えているが、さらに施工性を向
上させるために通常の分散剤を添加しいる。分散剤とし
ては、ポリアクリル酸、ポリアクリル酸ソーダ、ヘキサ
メタリン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸ソーダ、炭酸ソ
ーダ、ホウ酸ソーダなどから選ばれる１種または２種以
上を外掛けで０．０１〜１ｗｔ％添加する。硬化調整剤
としては、例えばホウ酸、ホウ酸アンモニウム、炭酸リ
チウムなどなどから選ばれる１種または２種以上を例え
ば外掛けで０．０１〜１ｗｔ％添加する。
【００２４】施工は常法どおり、以上の配合組成全体に
対する外掛けで４〜８ｗｔ％程度の施工水を添加・混合
後、型枠を用いて流し込み施工される。充填性を向上さ
せるため、一般には型枠にバイブレーターを取付ける
か、あるいは耐火物中に棒状バイブレーターを挿入す
る。製鋼炉に直接流し込み施工するだけでなく、予め任
意の形状に流し込み施工したプレキャストブロックとし
て使用してもよい。
対する外掛けで４〜８ｗｔ％程度の施工水を添加・混合
後、型枠を用いて流し込み施工される。充填性を向上さ
せるため、一般には型枠にバイブレーターを取付ける
か、あるいは耐火物中に棒状バイブレーターを挿入す
る。製鋼炉に直接流し込み施工するだけでなく、予め任
意の形状に流し込み施工したプレキャストブロックとし
て使用してもよい。
【００２５】
【実施例】以下に、本発明の実施例とその比較例を示
す。表１は、各例で使用した耐火骨材の化学組成を示
す。表２は、ここで使用したグリコール酸乳酸アルミニ
ウムの仕様である。また、表３〜５は、各例の配合組成
と施工体の試験結果を示す。
す。表１は、各例で使用した耐火骨材の化学組成を示
す。表２は、ここで使用したグリコール酸乳酸アルミニ
ウムの仕様である。また、表３〜５は、各例の配合組成
と施工体の試験結果を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】
【表５】
【００３１】各例は、表に示す配合組成に施工水分を添
加し、混練後、型枠に振動を付与した状態で流し込み施
工した。ついで養生後、１１０℃×２４時間で乾燥した
ものについて試験を行った。試験方法は、以下のとおり
である。
加し、混練後、型枠に振動を付与した状態で流し込み施
工した。ついで養生後、１１０℃×２４時間で乾燥した
ものについて試験を行った。試験方法は、以下のとおり
である。
【００３２】施工性；流動性の良否を観察した。 見掛気孔率；ＪＩＳ規格のＲ２２０５に準じて測定し
た。 線変化率；ＪＩＳ規格のＲ２５５４に準じて測定した。 曲げ強さ；ＪＩＳ規格のＲ２５５３に準じて測定した。 耐食性；重量比で７：３に組み合わせた鋼片と転炉スラ
グを侵食剤とし、１６５０℃×５時間の回転侵食試験を
行い、その溶損寸法を測定した。 耐消化性；養生後のものについて、オートクレーブ試験
装置で１３０℃×６時間処理後、線変化率と亀裂の状況
を調査した。
た。 線変化率；ＪＩＳ規格のＲ２５５４に準じて測定した。 曲げ強さ；ＪＩＳ規格のＲ２５５３に準じて測定した。 耐食性；重量比で７：３に組み合わせた鋼片と転炉スラ
グを侵食剤とし、１６５０℃×５時間の回転侵食試験を
行い、その溶損寸法を測定した。 耐消化性；養生後のものについて、オートクレーブ試験
装置で１３０℃×６時間処理後、線変化率と亀裂の状況
を調査した。
【００３３】実機試験；各例から一部のものについて、
３００トン溶鋼取鍋のスラグライン部に内張りし、１０
０チャージ使用後、その損耗速度を求めた。本発明実施
例はいずれも耐消化性に優れ、しかも塩基性がもつ耐食
性を兼ね備えた結果、実機試験が示すように、優れた耐
用性が得られた。
３００トン溶鋼取鍋のスラグライン部に内張りし、１０
０チャージ使用後、その損耗速度を求めた。本発明実施
例はいずれも耐消化性に優れ、しかも塩基性がもつ耐食
性を兼ね備えた結果、実機試験が示すように、優れた耐
用性が得られた。
【００３４】グリコール酸乳酸アルミニウムを添加して
いない比較例１、グリコール酸を添加した比較例２、乳
酸アルミニウムを添加した比較例３は、耐消化性に劣
る。リン酸ガラスと添加した比較例４は、耐消化性には
優れているが、過焼結による剥離によって耐食性に劣
る。比較例５は、グリコール酸乳酸アルミニウムの添加
割合が多過ぎるために、施工性および耐食性に劣る。
いない比較例１、グリコール酸を添加した比較例２、乳
酸アルミニウムを添加した比較例３は、耐消化性に劣
る。リン酸ガラスと添加した比較例４は、耐消化性には
優れているが、過焼結による剥離によって耐食性に劣
る。比較例５は、グリコール酸乳酸アルミニウムの添加
割合が多過ぎるために、施工性および耐食性に劣る。
【００３５】以上の実施例では実機試験を溶鋼取鍋スラ
グラインにおいて行ったが、本発明の流し込み施工用不
定形耐火物はこれに限らず、溶鋼取鍋の一般壁、敷部、
湯当りなどにも優れた効果を発揮する。また、溶鋼と接
するタンディッシュ、転炉、電気炉、真空脱ガス炉など
の内張り、あるいは真空脱ガス炉用浸漬管、取鍋精錬用
フリーボード、ガス吹き込み用ランスなどの耐熱被覆に
使用することができる。
グラインにおいて行ったが、本発明の流し込み施工用不
定形耐火物はこれに限らず、溶鋼取鍋の一般壁、敷部、
湯当りなどにも優れた効果を発揮する。また、溶鋼と接
するタンディッシュ、転炉、電気炉、真空脱ガス炉など
の内張り、あるいは真空脱ガス炉用浸漬管、取鍋精錬用
フリーボード、ガス吹き込み用ランスなどの耐熱被覆に
使用することができる。
【００３６】
【発明の効果】このように本発明は、塩基性骨材を含む
流し込み材において課題となる消化による組織劣化がな
くなり、塩基性質が本来有している高耐食性、スラグ浸
透の防止効果を発揮することができる。よって、本発明
は、近年ますます過酷化する炉操業においても十分対応
できる流し込み材を提供することが可能となり、その工
業的価値はきわめて高い。
流し込み材において課題となる消化による組織劣化がな
くなり、塩基性質が本来有している高耐食性、スラグ浸
透の防止効果を発揮することができる。よって、本発明
は、近年ますます過酷化する炉操業においても十分対応
できる流し込み材を提供することが可能となり、その工
業的価値はきわめて高い。
【図１】有機酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比と耐消化性の関係を
示す図である。
示す図である。
【図２】有機酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比と流動性の関係を示
す図である。
す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 マグネシアクリンカーおよび／またはマ
グネシア・ライムクリンカーを含む耐火骨材１００ｗｔ
％に対し、グリコール酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０で、かつ、乳酸／Ａｌ2Ｏ3のモル比が１．５〜
５．０のグリコール酸乳酸アルミニウムを外掛け０．０
１〜５ｗｔ％と、結合剤を外掛け１〜１５ｗｔ％を含む
流し込み施工用耐火物。 - 【請求項２】 耐火骨材１００ｗｔ％中、マグネシアク
リンカーおよび／またはマグネシア・ライムクリンカー
が５ｗｔ％以上、その他がアルミナクリンカーおよび／
またはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピネルクリンカーを主体と
した請求項１記載の流し込み施工用耐火物。 - 【請求項３】 耐火骨材１００ｗｔ％に対する割合で、
粒径１０〜５０ｍｍの耐火性超粗大粒子をさらに外掛け
１０〜４０ｗｔ％含む請求項１または２記載の流し込み
施工用耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7243827A JPH0967170A (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 流し込み施工用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7243827A JPH0967170A (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 流し込み施工用耐火物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0967170A true JPH0967170A (ja) | 1997-03-11 |
Family
ID=17109528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7243827A Pending JPH0967170A (ja) | 1995-08-28 | 1995-08-28 | 流し込み施工用耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0967170A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001068555A1 (fr) * | 2000-03-14 | 2001-09-20 | Krosakiharima Coporation | Refractaire monolithique pour four a pyrolyse a dechets et four a pyrolyse a dechets dans lequel ledit refractaire monolithique est utilise |
| JP2006046895A (ja) * | 2004-07-06 | 2006-02-16 | Kurosaki Harima Corp | 不定形耐火物の施工方法 |
| JP2007145706A (ja) * | 2005-11-07 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物の混練方法 |
-
1995
- 1995-08-28 JP JP7243827A patent/JPH0967170A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001068555A1 (fr) * | 2000-03-14 | 2001-09-20 | Krosakiharima Coporation | Refractaire monolithique pour four a pyrolyse a dechets et four a pyrolyse a dechets dans lequel ledit refractaire monolithique est utilise |
| JP2006046895A (ja) * | 2004-07-06 | 2006-02-16 | Kurosaki Harima Corp | 不定形耐火物の施工方法 |
| JP4575852B2 (ja) * | 2004-07-06 | 2010-11-04 | 黒崎播磨株式会社 | 不定形耐火物の施工方法 |
| JP2007145706A (ja) * | 2005-11-07 | 2007-06-14 | Nippon Steel Corp | 不定形耐火物の混練方法 |
| JP4746518B2 (ja) * | 2005-11-07 | 2011-08-10 | 新日本製鐵株式会社 | 不定形耐火物の混練方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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