JP2898903B2

JP2898903B2 - 架空線

Info

Publication number: JP2898903B2
Application number: JP7113687A
Authority: JP
Inventors: 尚義下倉; 雄二石窪; 武男宗像; 淳加藤; 直志菊池
Original assignee: Furukawa Electric Co Ltd; Kansai Denryoku KK
Current assignee: Furukawa Electric Co Ltd; Kansai Denryoku KK
Priority date: 1994-06-03
Filing date: 1995-04-15
Publication date: 1999-06-02
Anticipated expiration: 2014-06-02
Also published as: JPH0850814A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、風圧荷重の少ない架空
線に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の架空電線は、鋼撚線の周囲にアル
ミ撚線をより合わせた鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）が
多用されている。また図１４に示したように、鋼撚線５
上のアルミ撚線６の外周の最外層に断面扇形セグメント
素線１５をより合わせた外周面が概ね平滑な電線が知ら
れている。また、図１４に示した電線と同様に最外層に
より合わせる断面扇形セグメント素線１５の角部を円弧
面に形成し、セグメント素線の隣接突合わせ面と角部円
弧との交点の円弧の接線が電線の中心を通らないように
し、角部円弧面の曲率半径を特定値に設定して低風圧
化、低風音化をはかった特公昭５７−４６１６６号の送
電線が公知である。また、最外層素線の包絡線上に巻回
したスパイラル素線による突起の突出高さと突起の有す
る中心角を特定値に設定した特公平５−６７６５号の低
風圧電線が公知である。また図１４に示したように、ア
ルミ撚線６の外表面をテープ１６を巻いて波形表面にし
た電線が公知である。これら公知の電線の表面は概ね平
滑である。

【０００３】また、最外層のセグメント素線の表面に設
けた円弧状溝の弦の長さを電線直径に対する比で規定し
た特開昭６０−１０５１１１号公報の電線、および、最
外層撚合層中に等間隔４箇所の素線対の隣接部に形成し
た溝の巾を深さの１〜２倍とした特開昭５７−６７２１
５号公報の低騒音電線、および、断面円形素線をより合
わせた電線の外周面のＰＴＦＥ皮膜に凸曲面山部と凹曲
面谷部を形成した特開平３−７４００９号公報の架空布
設長尺物が公知である。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】前記のように最外層に
表面平滑な断面扇形セグメント素線をより合わせて低風
圧化をはかった電線でも、これに風が吹き当たると風圧
荷重が生ずる。図１５に示したように、架空電線に風が
当たってその気流Ｆが電線外周面Ｓを吹き流れると、電
線表面に沿って層流となって流れ、電線表面と気流との
接触面における空気の粘性により電線表面では気流の流
速がゼロであり電線外周面Ｓからの距離ｙの関数として
流速が変化する図示のような流速分布を呈する。つまり
薄い層厚δの境界層Ｂを電線外周面Ｓ上に形成する。こ
の流れが電線表面に沿って流れるとき風下側の各位置に
おける境界層Ｂの流速分布はＢ１→Ｂ２→Ｂ３のように
変化する。この風下側のＢ３の位置に移行した境界層は
運動エネルギーを消耗して電線表面から剥離点Ｐで剥離
し、この剥離点Ｐの下流側は低い圧力領域が生ずる。こ
れにより電線の風上側と剥離点下流側との間に圧力差が
生じ、これが電線に風圧荷重を生ずる原因となる。

【０００５】前記の電線にかかる風圧荷重を低下させる
ために、剥離点Ｐをできるだけ風下側に移すことによ
り、電線にかかる風圧の風上側の正の圧力を風下方向に
導いて風圧荷重を低下させることが考えられる。別の方
法として、発達してくる境界層を成るべく風上側で乱流
化して剥離点Ｐを風下側に移行させ、風上側の正の圧力
を風下側に導き風圧荷重を低下させることが考えられ
る。この剥離点Ｐをできるだけ風下側に移すには、境界
層内の流れを乱さないようにする必要がある。従来の最
外層に表面平滑な断面扇形セグメント素線をより合わせ
て低風圧化をはかった外周面が概ね平滑な架空電線は境
界層内の流れが乱され難く、風圧荷重は小さいものと考
えられていた。しかしながらこの架空電線について風洞
実験をするとその実験結果は、風圧荷重（抗力係数）は
所望値を上回った。この抗力係数が所望どおりに低下し
ない原因を究明した結果、図１５に示したように最外層
の断面扇形セグメント素線１５、１５の隣接部１７の表
面側に形成されるＶ字形溝１８に段差が生じてしまい、
このＶ字形溝１８の段差が境界層を乱してしまうためで
あることが判明した。しかしながらより合わせセグメン
ト素線隣接部のＶ字形溝１５の段差を無くして平滑な表
面を作り出すには高度のより合わせ技術を必要とし、製
造コストが高くなるという問題点がある。

【０００６】また、前記公知の特許出願公開の各電線
も、風圧荷重が低減する電線を容易に低コストで製作す
ることは困難である。

【０００７】本発明は、前記の問題点を解決し、風圧荷
重が小さく、低コストの架空線を提供することを目的と
する。

【０００８】

【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
め本発明の架空線は、（１）最外層に断面扇形のセグメント素線１を複数本よ
り合わせてセグメント素線の隣接部２の架空線表面側
に、断面が、楕円形や円形等の凹円弧のような円弧状の
溝部３を設けた架空線において、前記断面円弧状溝部を
６本以上３６本以下設けるとともに、該断面円弧状溝部
の溝巾Ｌと断面扇形セグメント素線表面の非溝部の巾Ｍ
との比Ｌ／Ｍを０．１０≦ Ｌ／Ｍ ≦１．５５と
したことを特徴とするものである。（図１参照）

【０００９】（２）最外層に断面扇形のセグメント素線
１を複数本より合わせてセグメント素線の隣接部２の架
空線表面側に断面円弧状溝部３を設けた架空線におい
て、最外層のセグメント素線のうち少なくとも２本のセ
グメント素線１１、１１の外表面７を他のセグメント素
線１の外表面４よりも１．５〜５ｍｍ突出させ、該外表
面突出セグメント素線１１、１１の隣接部８の表面側に
断面円弧状溝部９を設け、前記外表面突出セグメント素
線群１１、１１の互いに反対側の肩部１２、１２に１５
゜≦θ≦６０゜のデフレクター角θを設けたことを特徴
とするものである。（図２参照）

【００１０】

【作用】最外層の断面扇形セグメント素線１のより合わ
せは、鋼撚線、アルミ撚線等のより合わせ線の最外層に
断面扇形のセグメント素線１をより合わせる。断面円弧
状溝部３は断面扇形セグメント素線１の最外層より合わ
せにより架空線の外周面において長手方向に延びるスパ
イラル溝を形成する。なお、本発明における架空線と
は、鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）、アルミ合金架空電
線、銅架空電線、架空地線等の架空線を言う。

【００１１】最外層により合わせる断面扇形セグメント
素線１の隣接部２の架空線表面側に断面円弧状の溝部３
を設けることにより、風が架空線表面を流れる際に、従
来のＶ字形溝の段差による層流の境界層の乱れが低減さ
れ境界層は断面円弧状溝部３を通過して電線表面を風下
側に移り、剥離点Ｐが風下側の架空線後方側に移行し
て、風圧荷重が低減する。

【００１２】断面円弧状溝部３が楕円状の円曲面の緩い
勾配の円弧状曲面である場合は、断面円弧状溝部３を通
過する境界層は乱されることなく通過して剥離点Ｐが風
下側に移行する。図４に示したように、架空線に風が当
たってその気流Ｆの層流が架空線表面を形成している最
外層の断面扇形セグメント素線１の外周面４に沿って流
れるときにその外周面４上に薄い層厚δの境界層Ｂを形
成して、流れ線矢印ｆのように風下側に流れ、その外周
面４上の各位置における境界層Ｂの流速分布はＢ１→Ｂ
２→Ｂ３→Ｂ４のように変化する。境界層が緩い勾配の
断面円弧状溝部３を通過するときはＢ２のようになり、
この円弧状溝部３内で渦流Ｃが生じて円弧状溝部３を通
過する境界層Ｂの運動エネルギーの消耗の減少が生じ、
このエネルギー消耗の減少分だけ、運動エネルギー消耗
により生ずる境界層の架空線表面からの剥離が遅れて剥
離点Ｐが風下側に流れ架空線後方側に移行して剥離す
る。この剥離点Ｐの下流は低圧領域になり逆流Ｒが生じ
てこの領域との境界は不連続面ＳＤになる。このように
断面円弧状溝部３を通過する境界層は乱されることなく
風下側に移行して剥離点Ｐが風下側に移行することによ
り、架空線風上側における高い空気圧が架空線後方側に
も及ぶことになって架空線にかかる風圧荷重が低減す
る。断面扇形セグメント素線１の隣接部２の表面側の隣
接角部は断面円弧状溝部３の底部に位置しているので、
隣接部２の表面側に段差があっても、その影響は断面円
弧状溝部３内の流れに限定され、該溝部３内の渦流Ｃに
より架空線表面の境界層への影響が低減される。

【００１３】最外層の断面扇形セグメント素線１の隣接
部２の表面側に設ける断面円弧状溝部３の円弧面が半円
状である場合は、この断面半円状の溝部を通過する境界
層は積極的に乱流化されて通過し剥離点が風下側に移行
する。断面円弧状溝部３の円弧を半円状に近づけると、
図５に示したように、架空線表面を形成する最外層の断
面扇形セグメント素線の外周面４上を流れる層流の薄い
層厚δの境界層Ｂは、その外周面４上の各位置における
流速分布がＢ１→Ｂ２→Ｂ３→Ｂ４のように変化し、断
面半円状溝部３ａ内では渦流Ｃが生じてＢ２のようにな
り、この断面半円状溝部３ａの風下側肩部３ｂを越える
時に肩部３ｂが乱流化の基点になって層厚δ′の境界層
に乱流化が起こる。このため境界層内に強い混合乱流れ
が生じて剥離点Ｐが風下側に移行し、不連続面ＳＤの下
流は逆流Ｒが生じて低圧領域になり、架空線風上側の高
い空気圧が架空線風下側に導かれて架空線にかかる風圧
荷重が低減する。また、最外層の断面扇形セグメント素
線のより合わせにより断面円弧状溝部３が架空線外周面
に架空線長手方向のスパイラル溝を形成しているので、
このスパイラル溝に沿った気流の流れが生じて後流側で
の流れの混合が活発化され、架空線後方の後流領域の減
少が生じ、これによっても風圧荷重の低下が生ずること
になる。

【００１４】前記のように、最外層の断面扇形セグメン
ト素線１の隣接部２の表面側に断面円弧状溝部３を設け
ることにより、この断面円弧状溝部３内の渦流が境界層
の運動エネルギーの消耗を減らして、剥離点を後方に移
行させ、さらにまた、断面円弧状溝部３の円弧面を半円
状に近づけると、その溝の肩部が境界層の乱流化の基点
になり、境界層の乱流化が生じて剥離点を風下側に移行
させ、このような剥離点の後方移行によって抗力係数が
小さくなる。

【００１５】最外層により合わせる断面扇形セグメント
素線１の隣接部２の表面側に設ける断面円弧状溝部３の
溝巾Ｌと該扇形セグメント素線１の表面の非溝部の巾Ｍ
との比Ｌ／Ｍは、０．１未満では溝部３の巾が狭すぎて
該円弧状溝部３を設けた効果が充分に得られず、１．５
５を越えると架空線表面の粗面化が著しくなって、風圧
低減効果が少ない。前記Ｌ／Ｍを０．１０≦Ｌ／Ｍ≦
１．５５とすることにより充分な風圧低減効果が得られ
る。

【００１６】最外層に断面扇形セグメント素線１をより
合わせた架空線の外周面に架空線長手方向にスパイラル
に形成される断面円弧状溝部３のスパイラル溝の本数
は、６本未満では架空線外周面における該断面円弧状の
スパイラル溝の間隔が開きすぎて風圧低減効果が少なく
なり、３６本を越えると架空線表面の粗面化が著しくな
って風圧低減効果が充分に得られない。したがってこの
架空線外周面に設ける断面円弧状溝部３の本数は６本以
上で３６本以下が好適である。

【００１７】最外層により合わせる断面扇形セグメント
素線１１の外表面７を他の断面扇形セグメント素線１の
外表面４よりも高く突出させることにより（図２参
照）、風が架空線に吹きつけたときに生ずる風騒音を低
減することができる。この外表面突出セグメント素線１
１の外表面７が他のセグメント素線１の外表面４よりも
突出する高さｔが１．５ｍｍ以下、５ｍｍ以上では風騒
音低減効果が少ない。

【００１８】断面扇形のセグメント素線の外表面を突出
させると、風がその突出した肩部に当たると渦流が生じ
やすくなって風圧が増加するが、外表面突出セグメント
素線群１１、１１の互いに反対側の両肩部１２、１２
に、この肩部の突出勾配を緩い勾配面にするデフレクタ
ー角を設けたことにより、肩部に風が当たっても渦流が
生じなくなる。このデフレクター角θは、１５゜以下で
も、６０゜以上でも効果が少ないので、１５゜≦θ≦６
０゜の範囲が好適である。また、この外表面突出セグメ
ント素線１１、１１は、その両肩部１２、１２に設けた
デフレクター角とともに、隣接部８の表面側に設けた断
面円弧状溝部９により、高電界下における軽雨時のコロ
ナ騒音が低減する。

【００１９】

【実施例】以下本発明の実施例を図面により説明する。
図１乃至図３は本発明の１実施例の架空線１０を断面で
示す。図１に示した第１の実施例において、鋼撚線の心
線５の周りにアルミ撚線６をより合わせ、その外周の最
外層に、断面扇形のセグメント素線１を複数本より合わ
せる。このセグメント素線１は、アルミ合金製、銅製等
の導電体製または表面が導電体である素線（たとえばア
ルミ被覆鋼線）であり、これを最外層により合わせた架
空線１０は鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）、アルミ合金
架空電線、銅架空電線、架空地線等の架空線である。

【００２０】この最外層により合わせる断面扇形のセグ
メント素線の隣接部２の架空線表面側に、円形や楕円形
等の円弧のように、断面が凹円弧状の溝部３を設ける。
この断面円弧状溝部３は素線１のより合わせにより架空
線１０の外周面において架空線長手方向のスパイラル溝
を形成する。この架空線１０に風が当たると、その表面
を流れる層流の境界層は断面円弧状溝部３を通過して風
下側に移り、剥離点が風下側の架空線後方側に移行して
風圧荷重が低減する。

【００２１】前記の最外層の断面扇形セグメント素線１
のより合わせ本数すなわち断面円弧状溝部３により架空
線外周面に長手方向にスパイラルに形成される溝の本数
は、６本以上で３６本以下が望ましい。６本未満では架
空線外周面における該断面円弧状のスパイラル溝の間隔
が開きすぎて風圧低減効果が少なくなり、３６本を越え
ると架空線表面の粗面化が著しくなって風圧低減効果が
充分に得られない。図１に示した実施例は１２本より合
わせた例である。断面凹円弧状溝部３の溝巾Ｌは、断面
扇形セグメント素線１の表面の非溝部の巾をＭとする
と、Ｌ／Ｍが０．１０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５の範囲であ
ることが望ましい。また、断面円弧状溝部３の深さは、
最大深さをＨとし架空線の直径をＤとするとＨ／Ｄが
０．００５５≦Ｈ／Ｄ≦０．０８２の範囲であること
が望ましい。

【００２２】図２は本発明の第２の実施例の架空線１０
を示す。この第２の実施例は、鋼撚線５の周りにアルミ
撚線６をより合わせ、その外周の最外層に、断面扇形の
セグメント素線１をより合わせることは前記第１の実施
例と同様であるが、この最外層の断面扇形セグメント素
線のうちの少なくとも２本の断面扇形セグメント素線１
１、１１は、その外表面７を他のセグメント素線１の外
表面４よりも高く突出させる。この他のセグメント素線
１の外表面４よりも高く突出する段差を形成する突出高
さｔは１．５ｍｍ〜５ｍｍの範囲であることが望まし
い。また２本接して並ぶ外表面突出セグメント素線群１
１、１１の互いに反対側の肩部１２、１２にはこの肩部
に生じやすい渦流の発生を防ぐために肩部の突出勾配を
緩い勾配面にするデフレクター角を設ける。このデフレ
クター角θは１５゜≦θ≦６０゜の範囲であることが望
ましい。この第２の実施例においても、断面扇形セグメ
ント素線１の隣接部２の架空線表面側には前記第１実施
例と同様に断面円弧状溝部３を設け、前記の外表面突出
セグメント素線１１、１１相互の隣接部８の表面側にも
断面円弧状溝部９を設ける。この各溝部３と溝部９の最
大深さＨは前記図１に示した実施例と同様であり、各溝
部３および溝部９の溝巾Ｌと断面扇形セグメント素線１
および１１の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍも前記図
１に示した実施例と同様である。

【００２３】図３は本発明の第３の実施例の架空線１０
を示し、図２と同一符号は同一部分を示す。この第３の
実施例は、前記の図２に示した第２実施例の変形例であ
り、図２における鋼撚心線５を銅覆鋼線とし、その周り
により合わせるアルミ撚線６のかわりに断面扇形セグメ
ント素線１３をより合わせた例である。最外層の断面扇
形セグメント素線のうち少なくとも２本の断面扇形セグ
メント素線１１、１１の外表面を他のセグメント素線１
の外表面よりも突出高さｔだけ高く突出させて段差を形
成すること、外表面突出セグメント素線群１１、１１の
反対側の両肩部１２、１２にデフレクター角θを設ける
こと、外表面突出セグメント素線１１、１１相互の隣接
部８の表面側に断面円弧状溝部９を設けること、は前記
の図２に示した第２実施例と同様である。

【００２４】前記の第２、第３の実施例は、架空線１０
の外周面から突出する外表面突出セグメント素線１１が
風騒音を低減する。第２および第３の実施例において、
最外層における、断面扇形セグメント素線１のより合わ
せ本数Ｎとし、外表面突出セグメント素線１１の本数を
ｎとしたときｎ／Ｎを０．０２５≦ｎ／Ｎ≦０．５の
範囲とすることができる。

【００２５】前記の図１に示した第１の実施例の架空電
線について風洞実験を行った。直径Ｄが３６．６ｍｍφ
の鋼心アルミより線を作成し、最外層の断面扇形セグメ
ント素線１の本数Ｎ、断面円弧状溝部３の溝巾Ｌ、該溝
部３の最大深さＨを種々に変化させ、レイノルズ数が
１．２×１０^４〜９．９×１０^４の範囲内で抗力係数を
測定した。比較のため鋼心の周りに断面円形アルミ線を
より合わせた従来の通常の鋼心アルミより線についても
風洞実験を行った。なお、レイノルズ数ＲｅはＲｅ＝ρ
ＵＤ／μ（但しρは空気密度、Ｕは空気の流速、Ｄは電
線の直径、μは粘性係数）の式から求めた。抗力係数Ｃ
ｄはＣｄ＝２ｄ／（ρＵ^２Ａ）（但しｄは電線の受け
る力、Ａは電線の風上側投影面積）の式から求めた。こ
の実験結果は図６〜図１２に示したとおりである。

【００２６】図６は、断面円弧状溝部３の深さＨを１．
０ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．０２７）、該円弧状溝部３の溝径
Ｒ（円弧状溝部３の円弧の半径）を１．０ｍｍに設定
し、該円弧状溝部３の溝本数すなわち最外層の断面扇形
セグメント素線１のより合わせ本数Ｎを変化させたとき
の、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒｅとの関係を示す。
この図６により、架空電線にかかる風圧の影響が問題と
なるレイノルズ数Ｒｅが５×１０^４（約２０ｍ／ｓ）以
上の条件において、本発明の架空電線はいずれも従来品
よりも抗力係数Ｃｄが小さい領域が存在することがわか
る。特に溝本数Ｎが６本以上３６本以下において抗力係
数Ｃｄの低下が著しい。

【００２７】図７は、前記断面円弧状溝部３の溝本数
（最外層の断面扇形セグメント素線の本数）Ｎを１０
本、該溝部３の深さＨを０．３ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．００
８２）に設定し、断面凹円弧状溝部３の溝巾Ｌと断面扇
形セグメント素線１の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍ
を変化させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒｅ
との関係を示す。この図７から、レイノルズ数Ｒｅが５
×１０^４以上の条件において、本発明の架空電線は
０．１０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５の範囲において抗力係数
Ｃｄが小さい領域があることがわかる。

【００２８】図８は、前記の断面円弧状溝部３の溝本数
Ｎを２４本とし、該溝部３の深さＨを０．２ｍｍに設定
し、前記のＬ／Ｍを変化させたときの、抗力係数Ｃｄと
レイノルズ数Ｒｅとの関係を示す。この図８から、レイ
ノルズ数Ｒｅが５×１０^４以上の条件において、本発明
の架空電線はいずれも従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さ
い領域が存在することがわかる。特にＬ／Ｍが１．５以
下、０．６以上のときに抗力係数Ｃｄが全域にわたり小
さい。

【００２９】図９は、前記のＬ／Ｍを０．７５、溝本数
Ｎを１２本に設定し、前記溝部３の深さＨを０．１５〜
３．０ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．００４１〜０．０８２）に変
化させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒｅとの
関係を示す。この図９から、レイノルズ数Ｒｅが５×１
０^４以上の条件において、本発明の架空電線はいずれも
従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さい領域が存在すること
がわかる。

【００３０】図１０は、前記のＬ／Ｍを１．２、溝本数
Ｎを２４本に設定し、前記溝部３の深さＨを変化させた
ときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒｅとの関係を示
す。この図１０から、レイノルズ数Ｒｅが５×１０^４以
上の条件において、本発明の架空電線は、断面円弧状溝
部３の深さＨが０．５〜５ｍｍの範囲において抗力係数
Ｃｄが小さいことがわかる。

【００３１】図１１は、前記Ｌ／Ｍを１．０、前記溝部
３の深さＨを２．０ｍｍに設定し、前記溝本数Ｎを変化
させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒｅとの関
係を示す。この図１１から、レイノルズ数Ｒｅが５×１
０^４以上の条件において、本発明の架空電線はいずれも
従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さいことがわかる。

【００３２】図１２は、風が架空電線に吹き付けると生
ずる風騒音について本発明の架空電線と従来品とを比較
実験した、風速２０ｍ／ｓにおける騒音レベルと周波数
特性を示す。本発明の架空電線は、図３に示した型のＡ
ＣＳＲ６１０ｍｍ^２相当の電線で外径Ｄが３４．２ｍ
ｍ、外表面突出セグメント素線１１（図３参照）の他の
セグメント素線１の外表面よりも突出する突出高さｔが
３ｍｍ、デフレクター角θが４５゜、前記溝本数（最外
層セグメント素線本数）Ｎが１８本、前記溝部３の深さ
Ｈが２．０ｍｍ、より合わせセグメント素線のよりピッ
チ長３６０ｍｍの架空電線を使用し、比較例として従来
のＡＣＳＲ６１０ｍｍ^２および図１３に示した型の電線
を使用して比較実験をした。この実験結果により、本発
明の架空電線は騒音レベルが１００〜１３０Ｈ_ｚ付近で
１０〜１５ｄｂ［Ａ］も大幅に低下していることが確認
された。

【００３３】

【発明の効果】前記のように本発明の架空線は、最外層
の断面扇形セグメント素線の隣接部に断面円弧状溝部を
設けたので、風が架空線表面を流れる際に、従来のＶ字
形溝の段差による層流の境界層の乱れが低減され境界層
は断面円弧状溝部３を通過して電線表面を風下側に移
り、境界層の剥離点が架空線風下側に移行して、風圧荷
重を低減させることができる。しかも低コストで容易に
低風圧電線を製作することができる。

【００３４】また、断面円弧状溝部の溝巾Ｌと断面扇形
セグメント素線の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍを
０．１０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５の範囲としたことによ
り、セグメント素線の溝巾の設定は種々異なる電線直径
等を考慮することなく設定することができるので、製作
が容易であり、有効な風圧荷重低減効果を得ることがで
きる。

【００３５】また、架空線外周面に設ける断面円弧状溝
部の溝本数を６本以上３６本以下としたので、充分な風
圧低減効果を得ることができる。

【００３６】また、本発明の架空線は、最外層の断面扇
形セグメント素線のより合わせの中に外表面が突出する
外表面突出セグメント素線を設けたので、風圧荷重が低
減されるだけでなく、風騒音を低減し、かつ軽雨時のコ
ロナ騒音を低減することができ、さらに外表面突出セグ
メント素線の突出高さを１．５〜５ｍｍの範囲とし、外
表面突出セグメント素線の両肩部に１５゜≦θ≦６０゜
のデフレクター角θを設けたことにより、風圧荷重低減
効果を増すことができるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例を示す図

【図２】本発明の第２の実施例を示す図

【図３】本発明の第３の実施例を示す図

【図４】風気流の断面円弧状溝部における境界層の状況
の説明図

【図５】風気流の断面半円状溝部における境界層の状況
の説明図

【図６】断面円弧状溝部の深さを設定し溝本数を変化さ
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図

【図７】溝本数と溝部の深さを設定し溝巾Ｌと非溝部Ｍ
の巾との比Ｌ／Ｍを変化させたときの抗力係数とレイノ
ルズ数の関係を示す図

【図８】溝本数と溝部の深さの設定値を変えＬ／Ｍの変
化を変えたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す
図

【図９】Ｌ／Ｍと溝本数を設定し溝部の深さを変化させ
たときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図

【図１０】Ｌ／Ｍと溝本数を設定し溝部の深さの変化を
変えたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図

【図１１】Ｌ／Ｍと溝部の深さを設定し溝本数を変化さ
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図

【図１２】本発明の架空電線と従来品の風騒音比較実験
結果の騒音レベルと周波数特性を示す図

【図１３】従来の架空電線の１例を示す図

【図１４】従来の架空電線の他の例を示す図

【図１５】風気流の架空電線表面における境界層の状況
の説明図

【符号の説明】

１：断面扇形セグメント素線２、８：隣接部３、９：断面円弧状溝部４、７：外表面１０：架空線１１：外表面突出セグメント素線１２：肩部Ｌ：溝部３の溝巾Ｍ：非溝部の巾 θ：デフレクター角

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者宗像武男東京都千代田区丸の内２丁目６番１号古河電気工業株式会社内 (72)発明者加藤淳東京都千代田区丸の内２丁目６番１号古河電気工業株式会社内 (72)発明者菊池直志東京都千代田区丸の内２丁目６番１号古河電気工業株式会社内 (56)参考文献特開昭60−105111（ＪＰ，Ａ) 特開昭57−67215（ＪＰ，Ａ) 特開平３−74009（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) H01B 5/08 - 5/10

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】最外層に断面扇形のセグメント素線を複
数本より合わせてセグメント素線の隣接部の表面側に断
面円弧状溝部を設けた架空線において、前記断面円弧状
溝部を６本以上３６本以下設けるとともに、該断面円弧
状溝部の溝巾Ｌと断面扇形セグメント素線表面の非溝部
の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍを０．１０≦ Ｌ／Ｍ ≦１．５５
としたことを特徴とする架空線。
【請求項２】最外層に断面扇形のセグメント素線を複
数本より合わせてセグメント素線の隣接部の表面側に断
面円弧状溝部を設けた架空線において、最外層のセグメ
ント素線のうち少なくとも２本のセグメント素線の外表
面を他のセグメント素線の外表面よりも１．５〜５ｍｍ
突出させるとともに、該外表面突出セグメント素線相互
の隣接部の表面側に断面円弧状溝部を設け、該外表面突
出セグメント素線群の互いに反対側の肩部に１５゜≦θ
≦６０゜のデフレクター角θを設けたことを特徴とする
架空線。