JPH0850814A - 架空線 - Google Patents
架空線Info
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- JPH0850814A JPH0850814A JP11368795A JP11368795A JPH0850814A JP H0850814 A JPH0850814 A JP H0850814A JP 11368795 A JP11368795 A JP 11368795A JP 11368795 A JP11368795 A JP 11368795A JP H0850814 A JPH0850814 A JP H0850814A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】風圧荷重が低減する低コストな架空線を提供す
る。 【構成】架空線の最外層により合わせる断面扇形セグメ
ント素線１の隣接部２の表面側に断面円弧状溝部３を設
けて、架空線外周面に断面円弧状のスパイラル溝部を形
成することにより、風が架空線に当たりその表面を流れ
る気流の境界層が前記円弧状溝部３を通過する時に剥離
点を架空線表面の風下側に移行させて、風圧荷重を低減
する。
る。 【構成】架空線の最外層により合わせる断面扇形セグメ
ント素線１の隣接部２の表面側に断面円弧状溝部３を設
けて、架空線外周面に断面円弧状のスパイラル溝部を形
成することにより、風が架空線に当たりその表面を流れ
る気流の境界層が前記円弧状溝部３を通過する時に剥離
点を架空線表面の風下側に移行させて、風圧荷重を低減
する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、風圧荷重の少ない架空
線に関する。
線に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の架空電線は、鋼撚線の周囲にアル
ミ撚線をより合わせた鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）が
多用されている。また図１４に示したように、鋼撚線５
上のアルミ撚線６の外周の最外層に断面扇形セグメント
素線１５をより合わせた外周面が概ね平滑な電線が知ら
れている。また、図１４に示した電線と同様に最外層に
より合わせる断面扇形セグメント素線１５の角部を円弧
面に形成し、セグメント素線の隣接突合わせ面と角部円
弧との交点の円弧の接線が電線の中心を通らないように
し、角部円弧面の曲率半径を特定値に設定して低風圧
化、低風音化をはかった特公昭５７−４６１６６号の送
電線が公知である。また、最外層素線の包絡線上に巻回
したスパイラル素線による突起の突出高さと突起の有す
る中心角を特定値に設定した特公平５−６７６５号の低
風圧電線が公知である。また図１５に示したように、ア
ルミ撚線６の外表面をテープ１６を巻いて波形表面にし
た電線が公知である。これら公知の電線の表面は概ね平
滑である。
ミ撚線をより合わせた鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）が
多用されている。また図１４に示したように、鋼撚線５
上のアルミ撚線６の外周の最外層に断面扇形セグメント
素線１５をより合わせた外周面が概ね平滑な電線が知ら
れている。また、図１４に示した電線と同様に最外層に
より合わせる断面扇形セグメント素線１５の角部を円弧
面に形成し、セグメント素線の隣接突合わせ面と角部円
弧との交点の円弧の接線が電線の中心を通らないように
し、角部円弧面の曲率半径を特定値に設定して低風圧
化、低風音化をはかった特公昭５７−４６１６６号の送
電線が公知である。また、最外層素線の包絡線上に巻回
したスパイラル素線による突起の突出高さと突起の有す
る中心角を特定値に設定した特公平５−６７６５号の低
風圧電線が公知である。また図１５に示したように、ア
ルミ撚線６の外表面をテープ１６を巻いて波形表面にし
た電線が公知である。これら公知の電線の表面は概ね平
滑である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記のように最外層に
表面平滑な断面扇形セグメント素線をより合わせて低風
圧化をはかった電線でも、これに風が吹き当たると風圧
荷重が生ずる。図１６に示したように、架空電線に風が
当たってその気流Ｆが電線外周面Ｓを吹き流れると、電
線表面に沿って層流となって流れ、電線表面と気流との
接触面における空気の粘性により電線表面では気流の流
速がゼロであり電線外周面Ｓからの距離ｙの関数として
流速が変化する図示のような流速分布を呈する。つまり
薄い層厚δの境界層Ｂを電線外周面Ｓ上に形成する。こ
の流れが電線表面に沿って流れるとき風下側の各位置に
おける境界層Ｂの流速分布はＢ1 →Ｂ2 →Ｂ3 のように
変化する。この風下側のＢ3 の位置に移行した境界層は
運動エネルギーを消耗して電線表面から剥離点Ｐで剥離
し、この剥離点Ｐの下流側は低い圧力領域が生ずる。こ
れにより電線の風上側と剥離点下流側との間に圧力差が
生じ、これが電線に風圧荷重を生ずる原因となる。
表面平滑な断面扇形セグメント素線をより合わせて低風
圧化をはかった電線でも、これに風が吹き当たると風圧
荷重が生ずる。図１６に示したように、架空電線に風が
当たってその気流Ｆが電線外周面Ｓを吹き流れると、電
線表面に沿って層流となって流れ、電線表面と気流との
接触面における空気の粘性により電線表面では気流の流
速がゼロであり電線外周面Ｓからの距離ｙの関数として
流速が変化する図示のような流速分布を呈する。つまり
薄い層厚δの境界層Ｂを電線外周面Ｓ上に形成する。こ
の流れが電線表面に沿って流れるとき風下側の各位置に
おける境界層Ｂの流速分布はＢ1 →Ｂ2 →Ｂ3 のように
変化する。この風下側のＢ3 の位置に移行した境界層は
運動エネルギーを消耗して電線表面から剥離点Ｐで剥離
し、この剥離点Ｐの下流側は低い圧力領域が生ずる。こ
れにより電線の風上側と剥離点下流側との間に圧力差が
生じ、これが電線に風圧荷重を生ずる原因となる。
【０００４】前記の電線にかかる風圧荷重を低下させる
ために、剥離点Ｐをできるだけ風下側に移すことによ
り、電線にかかる風圧の風上側の正の圧力を風下方向に
導いて風圧荷重を低下させることが考えられる。別の方
法として、発達してくる境界層を成るべく風上側で乱流
化して剥離点Ｐを風下側に移行させ、風上側の正の圧力
を風下側に導き風圧荷重を低下させることが考えられ
る。この剥離点Ｐをできるだけ風下側に移すには、境界
層内の流れを乱さないようにする必要がある。従来の最
外層に表面平滑な断面扇形セグメント素線をより合わせ
て低風圧化をはかった外周面が概ね平滑な架空電線は境
界層内の流れが乱され難く、風圧荷重は小さいものと考
えられていた。しかしながらこの架空電線について風洞
実験をするとその実験結果は、風圧荷重（抗力係数）は
所望値を上回った。この抗力係数が所望どおりに低下し
ない原因を究明した結果、図１６に示したように最外層
の断面扇形セグメント素線１５、１５の隣接部１７の表
面側に形成されるＶ字形溝１８に段差が生じてしまい、
このＶ字形溝１８の段差が境界層を乱してしまうためで
あることが判明した。しかしながらより合わせセグメン
ト素線隣接部のＶ字形溝１５の段差を無くして平滑な表
面を作り出すには高度のより合わせ技術を必要とし、製
造コストが高くなるという問題点がある。
ために、剥離点Ｐをできるだけ風下側に移すことによ
り、電線にかかる風圧の風上側の正の圧力を風下方向に
導いて風圧荷重を低下させることが考えられる。別の方
法として、発達してくる境界層を成るべく風上側で乱流
化して剥離点Ｐを風下側に移行させ、風上側の正の圧力
を風下側に導き風圧荷重を低下させることが考えられ
る。この剥離点Ｐをできるだけ風下側に移すには、境界
層内の流れを乱さないようにする必要がある。従来の最
外層に表面平滑な断面扇形セグメント素線をより合わせ
て低風圧化をはかった外周面が概ね平滑な架空電線は境
界層内の流れが乱され難く、風圧荷重は小さいものと考
えられていた。しかしながらこの架空電線について風洞
実験をするとその実験結果は、風圧荷重（抗力係数）は
所望値を上回った。この抗力係数が所望どおりに低下し
ない原因を究明した結果、図１６に示したように最外層
の断面扇形セグメント素線１５、１５の隣接部１７の表
面側に形成されるＶ字形溝１８に段差が生じてしまい、
このＶ字形溝１８の段差が境界層を乱してしまうためで
あることが判明した。しかしながらより合わせセグメン
ト素線隣接部のＶ字形溝１５の段差を無くして平滑な表
面を作り出すには高度のより合わせ技術を必要とし、製
造コストが高くなるという問題点がある。
【０００５】本発明は、前記の問題点を解決し、風圧荷
重が小さく、低コストの架空線を提供することを目的と
する。
重が小さく、低コストの架空線を提供することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
め本発明の架空線は、 （１）最外層に断面扇形のセグメント素線１を複数本よ
り合わせた架空線の、各セグメント素線の隣接部２の架
空線表面側に、断面が、楕円形や円形等の凹円弧のよう
な円弧状の溝部３を設けたことを特徴とするものであ
る。（図１参照）
め本発明の架空線は、 （１）最外層に断面扇形のセグメント素線１を複数本よ
り合わせた架空線の、各セグメント素線の隣接部２の架
空線表面側に、断面が、楕円形や円形等の凹円弧のよう
な円弧状の溝部３を設けたことを特徴とするものであ
る。（図１参照）
【０００７】（２）前記（１）の架空線において、断面
円弧状溝部３の溝巾Ｌと断面扇形のセグメント素線の表
面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍが０．１０≦Ｌ／Ｍ≦
１．５５であることを特徴とするものである。
円弧状溝部３の溝巾Ｌと断面扇形のセグメント素線の表
面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍが０．１０≦Ｌ／Ｍ≦
１．５５であることを特徴とするものである。
【０００８】（３）前記（１）の架空線において、断面
円弧状溝部３の最大深さＨと架空線の直径Ｄとの比Ｈ／
Ｄが ０．００５５≦Ｈ／Ｄ≦０．０８２であることを
特徴とするものである。
円弧状溝部３の最大深さＨと架空線の直径Ｄとの比Ｈ／
Ｄが ０．００５５≦Ｈ／Ｄ≦０．０８２であることを
特徴とするものである。
【０００９】（４）前記（１）の架空線において、最外
層の断面扇形のセグメント素線１のより合わせ本数が６
本以上で３６本以下であることを特徴とするものであ
る。
層の断面扇形のセグメント素線１のより合わせ本数が６
本以上で３６本以下であることを特徴とするものであ
る。
【００１０】（５）前記（１）の架空線において、最外
層の断面扇形のセグメント素線のうち少なくとも２本の
セグメント素線１１、１１の外表面７を他のセグメント
素線１の外表面４よりも１．５〜５ｍｍ突出させ、該外
表面突出セグメント素線１１、１１の隣接部８の表面側
に断面円弧状溝部９を設け、該外表面突出セグメント素
線群１１、１１の互いに反対側の肩部１２、１２に１５
°≦θ≦６０°のデフレクター角θを設けたことを特徴
とするものである。（図２参照）
層の断面扇形のセグメント素線のうち少なくとも２本の
セグメント素線１１、１１の外表面７を他のセグメント
素線１の外表面４よりも１．５〜５ｍｍ突出させ、該外
表面突出セグメント素線１１、１１の隣接部８の表面側
に断面円弧状溝部９を設け、該外表面突出セグメント素
線群１１、１１の互いに反対側の肩部１２、１２に１５
°≦θ≦６０°のデフレクター角θを設けたことを特徴
とするものである。（図２参照）
【００１１】（６）前記（１）の架空線において、最外
層の断面扇形セグメント素線隣接部２の架空線表面側に
設ける溝部を断面半円状の溝部３ａに形成し、この最外
層の断面半円状溝部３ａのうち少なくとも１つの断面半
円状溝部３ａに断面円形の素線１４を嵌合してより合わ
せたことを特徴とするものである。（図４参照）
層の断面扇形セグメント素線隣接部２の架空線表面側に
設ける溝部を断面半円状の溝部３ａに形成し、この最外
層の断面半円状溝部３ａのうち少なくとも１つの断面半
円状溝部３ａに断面円形の素線１４を嵌合してより合わ
せたことを特徴とするものである。（図４参照）
【００１２】
【作用】最外層の断面扇形セグメント素線１のより合わ
せは、鋼撚線、アルミ撚線等のより合わせ線の最外層に
断面扇形のセグメント素線１をより合わせる。断面円弧
状溝部３は断面扇形セグメント素線１の最外層より合わ
せにより架空線の外周面において長手方向に延びるスパ
イラル溝を形成する。なお、本発明における架空線と
は、鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）、アルミ合金架空電
線、銅架空電線、架空地線等の架空線を言う。
せは、鋼撚線、アルミ撚線等のより合わせ線の最外層に
断面扇形のセグメント素線１をより合わせる。断面円弧
状溝部３は断面扇形セグメント素線１の最外層より合わ
せにより架空線の外周面において長手方向に延びるスパ
イラル溝を形成する。なお、本発明における架空線と
は、鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）、アルミ合金架空電
線、銅架空電線、架空地線等の架空線を言う。
【００１３】最外層により合わせる断面扇形セグメント
素線１の隣接部２の架空線表面側に断面円弧状の溝部３
を設けることにより、各断面扇形セグメント素線の隣接
部の表面側は、従来のようなＶ字形溝の段差が形成され
ない、凹円弧状の円曲面になる。風が架空線に当たって
その表面を流れる層流の境界層は、この段差のない断面
円弧状溝部３を通過して風下側に移り、剥離点Ｐが風下
側の架空線後方側に移行して、風圧荷重が低減する。
素線１の隣接部２の架空線表面側に断面円弧状の溝部３
を設けることにより、各断面扇形セグメント素線の隣接
部の表面側は、従来のようなＶ字形溝の段差が形成され
ない、凹円弧状の円曲面になる。風が架空線に当たって
その表面を流れる層流の境界層は、この段差のない断面
円弧状溝部３を通過して風下側に移り、剥離点Ｐが風下
側の架空線後方側に移行して、風圧荷重が低減する。
【００１４】断面円弧状溝部３が楕円状の円曲面の緩い
勾配の円弧状曲面である場合は、断面円弧状溝部３を通
過する境界層は乱されることなく通過して剥離点Ｐが風
下側に移行する。図５に示したように、架空線に風が当
たってその気流Ｆの層流が架空線表面を形成している最
外層の断面扇形セグメント素線１の外周面４に沿って流
れるときにその外周面４上に薄い層厚δの境界層Ｂを形
成して、流れ線矢印ｆのように風下側に流れ、その外周
面４上の各位置における境界層Ｂの流速分布はＢ1 →Ｂ
2 →Ｂ3 →Ｂ4 のように変化する。境界層が緩い勾配の
断面円弧状溝部３を通過するときはＢ2 のようになり、
この円弧状溝部３内で渦流Ｃが生じて円弧状溝部３を通
過する境界層Ｂの運動エネルギーの消耗の減少が生じ、
このエネルギー消耗の減少分だけ、運動エネルギー消耗
により生ずる境界層の架空線表面からの剥離が遅れて剥
離点Ｐが風下側に流れ架空線後方側に移行して剥離す
る。この剥離点Ｐの下流は低圧領域になり逆流Ｒが生じ
てこの領域との境界は不連続面ＳＤになる。このように
断面円弧状溝部３を通過する境界層は乱されることなく
風下側に移行して剥離点Ｐが風下側に移行することによ
り、架空線風上側における高い空気圧が架空線後方側に
も及ぶことになって架空線にかかる風圧荷重が低減す
る。断面扇形セグメント素線１の隣接部２の表面側の隣
接角部は断面円弧状溝部３の底部に位置しているので、
隣接部２の表面側に段差があっても、その影響は断面円
弧状溝部３内の流れに限定され、該溝部３内の渦流Ｃに
より架空線表面の境界層への影響が低減される。
勾配の円弧状曲面である場合は、断面円弧状溝部３を通
過する境界層は乱されることなく通過して剥離点Ｐが風
下側に移行する。図５に示したように、架空線に風が当
たってその気流Ｆの層流が架空線表面を形成している最
外層の断面扇形セグメント素線１の外周面４に沿って流
れるときにその外周面４上に薄い層厚δの境界層Ｂを形
成して、流れ線矢印ｆのように風下側に流れ、その外周
面４上の各位置における境界層Ｂの流速分布はＢ1 →Ｂ
2 →Ｂ3 →Ｂ4 のように変化する。境界層が緩い勾配の
断面円弧状溝部３を通過するときはＢ2 のようになり、
この円弧状溝部３内で渦流Ｃが生じて円弧状溝部３を通
過する境界層Ｂの運動エネルギーの消耗の減少が生じ、
このエネルギー消耗の減少分だけ、運動エネルギー消耗
により生ずる境界層の架空線表面からの剥離が遅れて剥
離点Ｐが風下側に流れ架空線後方側に移行して剥離す
る。この剥離点Ｐの下流は低圧領域になり逆流Ｒが生じ
てこの領域との境界は不連続面ＳＤになる。このように
断面円弧状溝部３を通過する境界層は乱されることなく
風下側に移行して剥離点Ｐが風下側に移行することによ
り、架空線風上側における高い空気圧が架空線後方側に
も及ぶことになって架空線にかかる風圧荷重が低減す
る。断面扇形セグメント素線１の隣接部２の表面側の隣
接角部は断面円弧状溝部３の底部に位置しているので、
隣接部２の表面側に段差があっても、その影響は断面円
弧状溝部３内の流れに限定され、該溝部３内の渦流Ｃに
より架空線表面の境界層への影響が低減される。
【００１５】最外層の断面扇形セグメント素線１の隣接
部２の表面側に設ける断面円弧状溝部３の円弧面が半円
状である場合は、この断面半円状の溝部を通過する境界
層は積極的に乱流化されて通過し剥離点が風下側に移行
する。断面円弧状溝部３の円弧を半円状に近づけると、
図６に示したように、架空線表面を形成する最外層の断
面扇形セグメント素線の外周面４上を流れる層流の薄い
層厚δの境界層Ｂは、その外周面４上の各位置における
流速分布がＢ1 →Ｂ2 →Ｂ3 →Ｂ4 のように変化し、断
面半円状溝部３ａ内では渦流Ｃが生じてＢ2 のようにな
り、この断面半円状溝部３ａの風下側肩部３ｂを越える
時に肩部３ｂが乱流化の基点になって層厚δ′の境界層
に乱流化が起こる。このため境界層内に強い混合乱流れ
が生じて剥離点Ｐが風下側に移行し、不連続面ＳＤの下
流は逆流Ｒが生じて低圧領域になり、架空線風上側の高
い空気圧が架空線風下側に導かれて架空線にかかる風圧
荷重が低減する。また、最外層の断面扇形セグメント素
線のより合わせにより断面円弧状溝部３が架空線外周面
に架空線長手方向のスパイラル溝を形成しているので、
このスパイラル溝に沿った気流の流れが生じて後流側で
の流れの混合が活発化され、架空線後方の後流領域の減
少が生じ、これによっても風圧荷重の低下が生ずること
になる。
部２の表面側に設ける断面円弧状溝部３の円弧面が半円
状である場合は、この断面半円状の溝部を通過する境界
層は積極的に乱流化されて通過し剥離点が風下側に移行
する。断面円弧状溝部３の円弧を半円状に近づけると、
図６に示したように、架空線表面を形成する最外層の断
面扇形セグメント素線の外周面４上を流れる層流の薄い
層厚δの境界層Ｂは、その外周面４上の各位置における
流速分布がＢ1 →Ｂ2 →Ｂ3 →Ｂ4 のように変化し、断
面半円状溝部３ａ内では渦流Ｃが生じてＢ2 のようにな
り、この断面半円状溝部３ａの風下側肩部３ｂを越える
時に肩部３ｂが乱流化の基点になって層厚δ′の境界層
に乱流化が起こる。このため境界層内に強い混合乱流れ
が生じて剥離点Ｐが風下側に移行し、不連続面ＳＤの下
流は逆流Ｒが生じて低圧領域になり、架空線風上側の高
い空気圧が架空線風下側に導かれて架空線にかかる風圧
荷重が低減する。また、最外層の断面扇形セグメント素
線のより合わせにより断面円弧状溝部３が架空線外周面
に架空線長手方向のスパイラル溝を形成しているので、
このスパイラル溝に沿った気流の流れが生じて後流側で
の流れの混合が活発化され、架空線後方の後流領域の減
少が生じ、これによっても風圧荷重の低下が生ずること
になる。
【００１６】前記のように、最外層の断面扇形セグメン
ト素線１の隣接部２の表面側に断面円弧状溝部３を設け
ることにより、この断面円弧状溝部３内の渦流が境界層
の運動エネルギーの消耗を減らして、剥離点を後方に移
行させ、さらにまた、断面円弧状溝部３の円弧面を半円
状に近づけると、その溝の肩部が境界層の乱流化の基点
になり、境界層の乱流化が生じて剥離点を風下側に移行
させ、このような剥離点の後方移行によって抗力係数が
小さくなる。
ト素線１の隣接部２の表面側に断面円弧状溝部３を設け
ることにより、この断面円弧状溝部３内の渦流が境界層
の運動エネルギーの消耗を減らして、剥離点を後方に移
行させ、さらにまた、断面円弧状溝部３の円弧面を半円
状に近づけると、その溝の肩部が境界層の乱流化の基点
になり、境界層の乱流化が生じて剥離点を風下側に移行
させ、このような剥離点の後方移行によって抗力係数が
小さくなる。
【００１７】最外層により合わせる断面扇形セグメント
素線１の隣接部２の表面側に設ける断面円弧状溝部３の
溝巾Ｌと該扇形セグメント素線１の表面の非溝部の巾Ｍ
との比Ｌ／Ｍは、０．１未満では溝部３の巾が狭すぎて
該円弧状溝部３を設けた効果が充分に得られず、１．５
５を越えると架空線表面の粗面化が著しくなって、風圧
低減効果が少ない。前記Ｌ／Ｍを０．１０≦Ｌ／Ｍ≦
１．５５とすることにより充分な風圧低減効果が得られ
る。
素線１の隣接部２の表面側に設ける断面円弧状溝部３の
溝巾Ｌと該扇形セグメント素線１の表面の非溝部の巾Ｍ
との比Ｌ／Ｍは、０．１未満では溝部３の巾が狭すぎて
該円弧状溝部３を設けた効果が充分に得られず、１．５
５を越えると架空線表面の粗面化が著しくなって、風圧
低減効果が少ない。前記Ｌ／Ｍを０．１０≦Ｌ／Ｍ≦
１．５５とすることにより充分な風圧低減効果が得られ
る。
【００１８】前記の断面円弧状溝部３の溝の最大深さＨ
は、最大深さＨと架空線の直径Ｄとの比Ｈ／Ｄが、０．
００５５以下では、境界層が断面円弧状溝部３を通過す
る際の該溝部３内の渦流Ｃによる架空線表面の境界層へ
の影響の低減効果が小さい。またＨ／Ｄが０．０８２を
越えると架空線表面の粗面化が著しくなり風圧低減効果
が少ない。したがってこのＨ／Ｄは０．００５５≦Ｄ／
Ｈ０．０８２の範囲とするのが好ましい。
は、最大深さＨと架空線の直径Ｄとの比Ｈ／Ｄが、０．
００５５以下では、境界層が断面円弧状溝部３を通過す
る際の該溝部３内の渦流Ｃによる架空線表面の境界層へ
の影響の低減効果が小さい。またＨ／Ｄが０．０８２を
越えると架空線表面の粗面化が著しくなり風圧低減効果
が少ない。したがってこのＨ／Ｄは０．００５５≦Ｄ／
Ｈ０．０８２の範囲とするのが好ましい。
【００１９】最外層の断面扇形セグメント素線１のより
合わせ本数すなわち架空線外周面に架空線長手方向にス
パイラルに形成される断面円弧状溝部３のスパイラル溝
の本数は、６本未満では架空線外周面における該断面円
弧状のスパイラル溝の間隔が開きすぎて風圧低減効果が
少なくなり、３６本を越えると架空線表面の粗面化が著
しくなって風圧低減効果が充分に得られない。したがっ
てこの最外層の断面扇形セグメント素線１のより合わせ
本数は６本以上で３６本以下が好適である。
合わせ本数すなわち架空線外周面に架空線長手方向にス
パイラルに形成される断面円弧状溝部３のスパイラル溝
の本数は、６本未満では架空線外周面における該断面円
弧状のスパイラル溝の間隔が開きすぎて風圧低減効果が
少なくなり、３６本を越えると架空線表面の粗面化が著
しくなって風圧低減効果が充分に得られない。したがっ
てこの最外層の断面扇形セグメント素線１のより合わせ
本数は６本以上で３６本以下が好適である。
【００２０】最外層により合わせる断面扇形セグメント
素線１１の外表面７を他の断面扇形セグメント素線１の
外表面４よりも高く突出させることにより（図２参
照）、風が架空線に吹きつけたときに生ずる風騒音を低
減することができる。この外表面突出セグメント素線１
１の外表面７が他のセグメント素線１の外表面４よりも
突出する高さｔが１．５ｍｍ以下、５ｍｍ以上では風騒
音低減効果が少ない。
素線１１の外表面７を他の断面扇形セグメント素線１の
外表面４よりも高く突出させることにより（図２参
照）、風が架空線に吹きつけたときに生ずる風騒音を低
減することができる。この外表面突出セグメント素線１
１の外表面７が他のセグメント素線１の外表面４よりも
突出する高さｔが１．５ｍｍ以下、５ｍｍ以上では風騒
音低減効果が少ない。
【００２１】断面扇形のセグメント素線の外表面を突出
させると、風がその突出した肩部に当たると渦流が生じ
やすくなって風圧が増加するが、外表面突出セグメント
素線群１１、１１の互いに反対側の両肩部１２、１２
に、この肩部の突出勾配を緩い勾配面にするデフレクタ
ー角を設けたことにより、肩部に風が当たっても渦流が
生じなくなる。このデフレクター角θは、１５°以下で
も、６０°以上でも効果が少ないので、１５°≦θ≦６
０°の範囲が好適である。また、この外表面突出セグメ
ント素線１１、１１は、その両肩部１２、１２に設けた
デフレクター角とともに、隣接部８の表面側に設けた断
面円弧状溝部９により、高電界下における軽雨時のコロ
ナ騒音が低減する。
させると、風がその突出した肩部に当たると渦流が生じ
やすくなって風圧が増加するが、外表面突出セグメント
素線群１１、１１の互いに反対側の両肩部１２、１２
に、この肩部の突出勾配を緩い勾配面にするデフレクタ
ー角を設けたことにより、肩部に風が当たっても渦流が
生じなくなる。このデフレクター角θは、１５°以下で
も、６０°以上でも効果が少ないので、１５°≦θ≦６
０°の範囲が好適である。また、この外表面突出セグメ
ント素線１１、１１は、その両肩部１２、１２に設けた
デフレクター角とともに、隣接部８の表面側に設けた断
面円弧状溝部９により、高電界下における軽雨時のコロ
ナ騒音が低減する。
【００２２】最外層のセグメント素線隣接部２の表面側
に設ける断面円弧状溝部３を、その円弧状を半円状にし
た断面半円状溝部３ａに形成し、この最外層の断面半円
状溝部３ａのうちの少なくとも１つの断面半円状溝部３
ａに断面円形の素線１４を嵌合してより合わせることに
より、断面半円状溝部３ａがこれを通過する境界層を積
極的に乱流化して剥離点を風下側に移行させ、架空線に
かかる風圧荷重を低減する。またこの断面半円状溝部３
ａに嵌合した断面円形素線１４が風騒音を低減する。断
面半円状溝部３ａの半円形状は断面円形素線１４の嵌合
に適する。
に設ける断面円弧状溝部３を、その円弧状を半円状にし
た断面半円状溝部３ａに形成し、この最外層の断面半円
状溝部３ａのうちの少なくとも１つの断面半円状溝部３
ａに断面円形の素線１４を嵌合してより合わせることに
より、断面半円状溝部３ａがこれを通過する境界層を積
極的に乱流化して剥離点を風下側に移行させ、架空線に
かかる風圧荷重を低減する。またこの断面半円状溝部３
ａに嵌合した断面円形素線１４が風騒音を低減する。断
面半円状溝部３ａの半円形状は断面円形素線１４の嵌合
に適する。
【００２３】
【実施例】以下本発明の実施例を図面により説明する。
図１乃至図４は本発明の１実施例の架空線１０を断面で
示す。図１に示した第１の実施例において、鋼撚線の心
線５の周りにアルミ撚線６をより合わせ、その外周の最
外層に、断面扇形のセグメント素線１を複数本より合わ
せる。このセグメント素線１は、アルミ合金製、銅製等
の導電体製または表面が導電体である素線（たとえばア
ルミ被覆鋼線）であり、これを最外層により合わせた架
空線１０は鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）、アルミ合金
架空電線、銅架空電線、架空地線等の架空線である。
図１乃至図４は本発明の１実施例の架空線１０を断面で
示す。図１に示した第１の実施例において、鋼撚線の心
線５の周りにアルミ撚線６をより合わせ、その外周の最
外層に、断面扇形のセグメント素線１を複数本より合わ
せる。このセグメント素線１は、アルミ合金製、銅製等
の導電体製または表面が導電体である素線（たとえばア
ルミ被覆鋼線）であり、これを最外層により合わせた架
空線１０は鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ）、アルミ合金
架空電線、銅架空電線、架空地線等の架空線である。
【００２４】この最外層により合わせる断面扇形の各セ
グメント素線の隣接部２の架空線表面側に、円形や楕円
形等の円弧のように、断面が凹円弧状の溝部３を設け
る。この断面円弧状溝部３は素線１のより合わせにより
架空線１０の外周面において架空線長手方向のスパイラ
ル溝を形成する。この架空線１０に風が当たると、その
表面を流れる層流の境界層は断面円弧状溝部３を通過し
て風下側に移り、剥離点が風下側の架空線後方側に移行
して風圧荷重が低減する。
グメント素線の隣接部２の架空線表面側に、円形や楕円
形等の円弧のように、断面が凹円弧状の溝部３を設け
る。この断面円弧状溝部３は素線１のより合わせにより
架空線１０の外周面において架空線長手方向のスパイラ
ル溝を形成する。この架空線１０に風が当たると、その
表面を流れる層流の境界層は断面円弧状溝部３を通過し
て風下側に移り、剥離点が風下側の架空線後方側に移行
して風圧荷重が低減する。
【００２５】前記の最外層の断面扇形セグメント素線１
のより合わせ本数すなわち断面円弧状溝部３により架空
線外周面に長手方向にスパイラルに形成される溝の本数
は、６本以上で３６本以下が望ましい。図１に示した実
施例は１２本より合わせた例である。断面凹円弧状溝部
３の溝巾Ｌは、断面扇形セグメント素線１の表面の非溝
部の巾をＭとすると、Ｌ／Ｍが ０．１０≦Ｌ／Ｍ≦
１．５５ の範囲であることが望ましい。また、断面円
弧状溝部３の深さは、最大深さをＨとし架空線の直径を
ＤとするとＨ／Ｄが ０．００５５≦Ｄ／Ｈ≦０．０８
２ の範囲であることが望ましい。
のより合わせ本数すなわち断面円弧状溝部３により架空
線外周面に長手方向にスパイラルに形成される溝の本数
は、６本以上で３６本以下が望ましい。図１に示した実
施例は１２本より合わせた例である。断面凹円弧状溝部
３の溝巾Ｌは、断面扇形セグメント素線１の表面の非溝
部の巾をＭとすると、Ｌ／Ｍが ０．１０≦Ｌ／Ｍ≦
１．５５ の範囲であることが望ましい。また、断面円
弧状溝部３の深さは、最大深さをＨとし架空線の直径を
ＤとするとＨ／Ｄが ０．００５５≦Ｄ／Ｈ≦０．０８
２ の範囲であることが望ましい。
【００２６】図２は本発明の第２の実施例の架空線１０
を示す。この第２の実施例は、鋼撚線５の周りにアルミ
撚線６をより合わせ、その外周の最外層に、断面扇形の
セグメント素線１をより合わせることは前記第１の実施
例と同様であるが、この最外層の断面扇形セグメント素
線のうちの少なくとも２本の断面扇形セグメント素線１
１、１１は、その外表面７を他のセグメント素線１の外
表面４よりも高く突出させる。この他のセグメント素線
１の外表面４よりも高く突出する段差を形成する突出高
さｔは１．５ｍｍ〜５ｍｍの範囲であることが望まし
い。また２本接して並ぶ外表面突出セグメント素線群１
１、１１の互いに反対側の肩部１２、１２にはこの肩部
に生じやすい渦流の発生を防ぐために肩部の突出勾配を
緩い勾配面にするデフレクター角を設ける。このデフレ
クター角θは１５°≦θ≦６０°の範囲であることが望
ましい。この第２の実施例においても、断面扇形セグメ
ント素線１の隣接部２の架空線表面側には前記第１実施
例と同様に断面円弧状溝部３を設け、前記の外表面突出
セグメント素線１１、１１相互の隣接部８の表面側にも
断面円弧状溝部９を設ける。この各溝部３と溝部９の最
大深さをＨは前記図１に示した実施例と同様であり、各
溝部３および溝部９の溝巾Ｌと断面扇形セグメント素線
１および１１の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍも前記
図１に示した実施例と同様である。
を示す。この第２の実施例は、鋼撚線５の周りにアルミ
撚線６をより合わせ、その外周の最外層に、断面扇形の
セグメント素線１をより合わせることは前記第１の実施
例と同様であるが、この最外層の断面扇形セグメント素
線のうちの少なくとも２本の断面扇形セグメント素線１
１、１１は、その外表面７を他のセグメント素線１の外
表面４よりも高く突出させる。この他のセグメント素線
１の外表面４よりも高く突出する段差を形成する突出高
さｔは１．５ｍｍ〜５ｍｍの範囲であることが望まし
い。また２本接して並ぶ外表面突出セグメント素線群１
１、１１の互いに反対側の肩部１２、１２にはこの肩部
に生じやすい渦流の発生を防ぐために肩部の突出勾配を
緩い勾配面にするデフレクター角を設ける。このデフレ
クター角θは１５°≦θ≦６０°の範囲であることが望
ましい。この第２の実施例においても、断面扇形セグメ
ント素線１の隣接部２の架空線表面側には前記第１実施
例と同様に断面円弧状溝部３を設け、前記の外表面突出
セグメント素線１１、１１相互の隣接部８の表面側にも
断面円弧状溝部９を設ける。この各溝部３と溝部９の最
大深さをＨは前記図１に示した実施例と同様であり、各
溝部３および溝部９の溝巾Ｌと断面扇形セグメント素線
１および１１の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍも前記
図１に示した実施例と同様である。
【００２７】図３は本発明の第３の実施例の架空線１０
を示し、図２と同一符号は同一部分を示す。この第３の
実施例は、前記の図２に示した第２実施例の変形例であ
り、図２における鋼撚心線５を銅覆鋼線とし、その周り
により合わせるアルミ撚線６のかわりに断面扇形セグメ
ント素線１３をより合わせた例である。最外層の断面扇
形セグメント素線のうち少なくとも２本の断面扇形セグ
メント素線１１、１１の外表面を他のセグメント素線１
の外表面よりも突出高さｔだけ高く突出させて段差を形
成すること、外表面突出セグメント素線群１１、１１の
反対側の両肩部１２、１２にデフレクター角θを設ける
こと、外表面突出セグメント素線１１、１１相互の隣接
部８の表面側に断面円弧状溝部９を設けること、は前記
の図２に示した第２実施例と同様である。
を示し、図２と同一符号は同一部分を示す。この第３の
実施例は、前記の図２に示した第２実施例の変形例であ
り、図２における鋼撚心線５を銅覆鋼線とし、その周り
により合わせるアルミ撚線６のかわりに断面扇形セグメ
ント素線１３をより合わせた例である。最外層の断面扇
形セグメント素線のうち少なくとも２本の断面扇形セグ
メント素線１１、１１の外表面を他のセグメント素線１
の外表面よりも突出高さｔだけ高く突出させて段差を形
成すること、外表面突出セグメント素線群１１、１１の
反対側の両肩部１２、１２にデフレクター角θを設ける
こと、外表面突出セグメント素線１１、１１相互の隣接
部８の表面側に断面円弧状溝部９を設けること、は前記
の図２に示した第２実施例と同様である。
【００２８】前記の第２、第３の実施例は、架空線１０
の外周面から突出する外表面突出セグメント素線１１が
風騒音を低減する。第２および第３の実施例において、
最外層における、断面扇形セグメント素線１のより合わ
せ本数Ｎとし、外表面突出セグメント素線１１の本数を
ｎとしたときｎ／Ｎを ０．０２５≦ｎ／Ｎ≦０．５の
範囲とすることができる。
の外周面から突出する外表面突出セグメント素線１１が
風騒音を低減する。第２および第３の実施例において、
最外層における、断面扇形セグメント素線１のより合わ
せ本数Ｎとし、外表面突出セグメント素線１１の本数を
ｎとしたときｎ／Ｎを ０．０２５≦ｎ／Ｎ≦０．５の
範囲とすることができる。
【００２９】図４は本発明の第４の実施例の架空線１０
を示し、図１と同一符号は同一部分を示す。この第４の
実施例は、鋼撚心線５を銅覆鋼線とし、その周りにより
合わせるアルミ撚線６のかわりに断面扇形セグメント素
線１３をより合わせることは前記第３の実施例と同様で
あるが、該扇形セグメント素線を１３ａ、１３ｂの２層
にした例である。この第４の実施例では、最外層の断面
扇形セグメント素線１の隣接部２の架空線表面側に設け
る断面円弧状溝部３を、断面半円状の溝部３ａに形成
し、この最外層の断面半円状溝部３ａのうち少なくとも
１つの断面半円状溝部３ａに断面円形の素線１４を嵌合
する。ｔはこの円形素線１４の最外面が断面扇形セグメ
ント素線１の外表面よりも高く突出する突出高さであ
り、前記第２の実施例と同様にこの突出高さｔは１．５
ｍｍ〜５ｍｍの範囲であることが望ましい。Ｌは断面半
円状溝部３ａの溝巾、Ｍは断面扇形セグメント素線１の
表面の非溝部の巾であり、その比Ｌ／Ｍは前記第１の実
施例と同様である。この第４の実施例は、境界層が断面
半円状溝部３ａを通過し風下側肩部を越える時に肩部が
乱流化の基点になって積極的に乱流化され剥離点が風下
側に移行して架空線にかかる風圧荷重が低減する。また
断面扇形セグメント素線１の外表面よりも高く突出する
断面円形素線１４は風騒音を低減する。
を示し、図１と同一符号は同一部分を示す。この第４の
実施例は、鋼撚心線５を銅覆鋼線とし、その周りにより
合わせるアルミ撚線６のかわりに断面扇形セグメント素
線１３をより合わせることは前記第３の実施例と同様で
あるが、該扇形セグメント素線を１３ａ、１３ｂの２層
にした例である。この第４の実施例では、最外層の断面
扇形セグメント素線１の隣接部２の架空線表面側に設け
る断面円弧状溝部３を、断面半円状の溝部３ａに形成
し、この最外層の断面半円状溝部３ａのうち少なくとも
１つの断面半円状溝部３ａに断面円形の素線１４を嵌合
する。ｔはこの円形素線１４の最外面が断面扇形セグメ
ント素線１の外表面よりも高く突出する突出高さであ
り、前記第２の実施例と同様にこの突出高さｔは１．５
ｍｍ〜５ｍｍの範囲であることが望ましい。Ｌは断面半
円状溝部３ａの溝巾、Ｍは断面扇形セグメント素線１の
表面の非溝部の巾であり、その比Ｌ／Ｍは前記第１の実
施例と同様である。この第４の実施例は、境界層が断面
半円状溝部３ａを通過し風下側肩部を越える時に肩部が
乱流化の基点になって積極的に乱流化され剥離点が風下
側に移行して架空線にかかる風圧荷重が低減する。また
断面扇形セグメント素線１の外表面よりも高く突出する
断面円形素線１４は風騒音を低減する。
【００３０】前記の図１に示した第１の実施例の架空電
線について風洞実験を行った。直径Ｄが３６．６ｍｍφ
の鋼心アルミより線を作成し、最外層の断面扇形セグメ
ント素線１の本数Ｎ、断面円弧状溝部３の溝巾Ｌ、該溝
部３の最大深さＨを種々に変化させ、レイノルズ数が
１．２×１０4 〜９．９×１０4 の範囲内で抗力係数を
測定した。比較のため鋼心の周りに断面円形アルミ線を
より合わせた従来の通常の鋼心アルミより線についても
風洞実験を行った。なお、レイノルズ数Ｒe はＲe ＝ρ
ＵＤ／μ（但しρは空気密度、Ｕは空気の流速、Ｄは電
線の直径、μは粘性係数）の式から求めた。抗力係数Ｃ
ｄは Ｃｄ＝２ｄ／（ρＵ2 Ａ）（但しｄは電線の受け
る力、Ａは電線の風上側投影面積）の式から求めた。こ
の実験結果は図７〜図１３に示したとおりである。
線について風洞実験を行った。直径Ｄが３６．６ｍｍφ
の鋼心アルミより線を作成し、最外層の断面扇形セグメ
ント素線１の本数Ｎ、断面円弧状溝部３の溝巾Ｌ、該溝
部３の最大深さＨを種々に変化させ、レイノルズ数が
１．２×１０4 〜９．９×１０4 の範囲内で抗力係数を
測定した。比較のため鋼心の周りに断面円形アルミ線を
より合わせた従来の通常の鋼心アルミより線についても
風洞実験を行った。なお、レイノルズ数Ｒe はＲe ＝ρ
ＵＤ／μ（但しρは空気密度、Ｕは空気の流速、Ｄは電
線の直径、μは粘性係数）の式から求めた。抗力係数Ｃ
ｄは Ｃｄ＝２ｄ／（ρＵ2 Ａ）（但しｄは電線の受け
る力、Ａは電線の風上側投影面積）の式から求めた。こ
の実験結果は図７〜図１３に示したとおりである。
【００３１】図７は、断面円弧状溝部３の深さＨを１．
０ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．０２７）、該円弧状溝部３の溝径
Ｒ（円弧状溝部３の円弧の半径）を１．０ｍｍに設定
し、該円弧状溝部３の溝本数すなわち最外層の断面扇形
セグメント素線１のより合わせ本数Ｎを変化させたとき
の、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe との関係を示す。
この図７により、架空電線にかかる風圧の影響が問題と
なるレイノルズ数Ｒe が５×１０4 （約２０ｍ／ｓ）以
上の条件において、本発明の架空電線はいずれも従来品
よりも抗力係数Ｃｄが小さい領域が存在することがわか
る。特に溝本数Ｎが６本以上３６本以下において抗力係
数Ｃｄの低下が著しい。
０ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．０２７）、該円弧状溝部３の溝径
Ｒ（円弧状溝部３の円弧の半径）を１．０ｍｍに設定
し、該円弧状溝部３の溝本数すなわち最外層の断面扇形
セグメント素線１のより合わせ本数Ｎを変化させたとき
の、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe との関係を示す。
この図７により、架空電線にかかる風圧の影響が問題と
なるレイノルズ数Ｒe が５×１０4 （約２０ｍ／ｓ）以
上の条件において、本発明の架空電線はいずれも従来品
よりも抗力係数Ｃｄが小さい領域が存在することがわか
る。特に溝本数Ｎが６本以上３６本以下において抗力係
数Ｃｄの低下が著しい。
【００３２】図８は、前記断面円弧状溝部３の溝本数
（最外層の断面扇形セグメント素線の本数）Ｎを１０
本、該溝部３の深さＨを０．３ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．００
８２）に設定し、断面凹円弧状溝部３の溝巾Ｌと断面扇
形セグメント素線１の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍ
を変化させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe
との関係を示す。この図８から、レイノルズ数Ｒe が５
×１０4 以上の条件において、本発明の架空電線は
０．１０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５ の範囲において抗力係数
Ｃｄが小さい領域があることがわかる。
（最外層の断面扇形セグメント素線の本数）Ｎを１０
本、該溝部３の深さＨを０．３ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．００
８２）に設定し、断面凹円弧状溝部３の溝巾Ｌと断面扇
形セグメント素線１の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍ
を変化させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe
との関係を示す。この図８から、レイノルズ数Ｒe が５
×１０4 以上の条件において、本発明の架空電線は
０．１０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５ の範囲において抗力係数
Ｃｄが小さい領域があることがわかる。
【００３３】図９は、前記の断面円弧状溝部３の溝本数
Ｎを２４本とし、該溝部３の深さＨを０．２ｍｍに設定
し、前記のＬ／Ｍを変化させたときの、抗力係数Ｃｄと
レイノルズ数Ｒe との関係を示す。この図９から、レイ
ノルズ数Ｒe が５×１０4 以上の条件において、本発明
の架空電線はいずれも従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さ
い領域が存在することがわかる。特にＬ／Ｍが１．５以
下、０．６以上のときに抗力係数Ｃｄが全域にわたり小
さい。
Ｎを２４本とし、該溝部３の深さＨを０．２ｍｍに設定
し、前記のＬ／Ｍを変化させたときの、抗力係数Ｃｄと
レイノルズ数Ｒe との関係を示す。この図９から、レイ
ノルズ数Ｒe が５×１０4 以上の条件において、本発明
の架空電線はいずれも従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さ
い領域が存在することがわかる。特にＬ／Ｍが１．５以
下、０．６以上のときに抗力係数Ｃｄが全域にわたり小
さい。
【００３４】図１０は、前記のＬ／Ｍを０．７５、溝本
数Ｎを１２本に設定し、前記溝部３の深さＨを０．１５
〜３．０ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．００４１〜０．０８２）に
変化させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe と
の関係を示す。この図１０から、レイノルズ数Ｒe が５
×１０4 以上の条件において、本発明の架空電線はいず
れも従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さい領域が存在する
ことがわかる。
数Ｎを１２本に設定し、前記溝部３の深さＨを０．１５
〜３．０ｍｍ（Ｈ／Ｄ＝０．００４１〜０．０８２）に
変化させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe と
の関係を示す。この図１０から、レイノルズ数Ｒe が５
×１０4 以上の条件において、本発明の架空電線はいず
れも従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さい領域が存在する
ことがわかる。
【００３５】図１１は、前記のＬ／Ｍを１．２、溝本数
Ｎを２４本に設定し、前記溝部３の深さＨを変化させた
ときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe との関係を示
す。この図１１から、レイノルズ数Ｒe が５×１０4 以
上の条件において、本発明の架空電線は、断面円弧状溝
部３の深さＨが０．５〜５ｍｍの範囲において抗力係数
Ｃｄが小さい。
Ｎを２４本に設定し、前記溝部３の深さＨを変化させた
ときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe との関係を示
す。この図１１から、レイノルズ数Ｒe が５×１０4 以
上の条件において、本発明の架空電線は、断面円弧状溝
部３の深さＨが０．５〜５ｍｍの範囲において抗力係数
Ｃｄが小さい。
【００３６】図１２は、前記Ｌ／Ｍを１．２、前記溝部
３の深さＨを２．０ｍｍに設定し、前記溝本数Ｎを変化
させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe との関
係を示す。この図１２から、レイノルズ数Ｒe が５×１
０4 以上の条件において、本発明の架空電線はいずれも
従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さいことがわかる。
３の深さＨを２．０ｍｍに設定し、前記溝本数Ｎを変化
させたときの、抗力係数Ｃｄとレイノルズ数Ｒe との関
係を示す。この図１２から、レイノルズ数Ｒe が５×１
０4 以上の条件において、本発明の架空電線はいずれも
従来品よりも抗力係数Ｃｄが小さいことがわかる。
【００３７】図１３は、風が架空電線に吹き付けると生
ずる風騒音について本発明の架空電線と従来品とを比較
実験した、風速２０ｍ／ｓにおける騒音レベルと周波数
特性を示す。本発明の架空電線は、図３に示した型のＡ
ＣＳＲ６１０ｍｍ2 相当の電線で外径Ｄが３４．２ｍ
ｍ、外表面突出セグメント素線１１（図３参照）の他の
セグメント素線１の外表面よりも突出する突出高さｔが
３ｍｍ、デフレクター角θが４５°、前記溝本数（最外
層セグメント素線本数）Ｎが１８本、前記溝部３の深さ
Ｈが２．０ｍｍ、より合わせセグメント素線のよりピッ
チ長３６０ｍｍの架空電線を使用し、比較例として従来
のＡＣＳＲ６１０ｍｍ2 および図１４に示した型の電線
を使用して比較実験をした。この実験結果により、本発
明の架空電線は騒音レベルが１００〜１３０ＨZ 付近で
１０〜１５ｄｂ［Ａ］も大幅に低下していることが確認
された。
ずる風騒音について本発明の架空電線と従来品とを比較
実験した、風速２０ｍ／ｓにおける騒音レベルと周波数
特性を示す。本発明の架空電線は、図３に示した型のＡ
ＣＳＲ６１０ｍｍ2 相当の電線で外径Ｄが３４．２ｍ
ｍ、外表面突出セグメント素線１１（図３参照）の他の
セグメント素線１の外表面よりも突出する突出高さｔが
３ｍｍ、デフレクター角θが４５°、前記溝本数（最外
層セグメント素線本数）Ｎが１８本、前記溝部３の深さ
Ｈが２．０ｍｍ、より合わせセグメント素線のよりピッ
チ長３６０ｍｍの架空電線を使用し、比較例として従来
のＡＣＳＲ６１０ｍｍ2 および図１４に示した型の電線
を使用して比較実験をした。この実験結果により、本発
明の架空電線は騒音レベルが１００〜１３０ＨZ 付近で
１０〜１５ｄｂ［Ａ］も大幅に低下していることが確認
された。
【００３８】
【発明の効果】前記のように本発明の架空線は、最外層
の断面扇形セグメント素線の隣接部に断面円弧状溝部を
設けたので、架空線外周面のセグメント素線隣接部は従
来のようなＶ字形溝の段差が形成されず凹円弧状面にな
り、風が表面を流れる境界層の剥離点が架空線風下側の
移行して、風圧荷重を低減させることができる。しかも
低コストで容易に低風圧電線を製作することができる。
の断面扇形セグメント素線の隣接部に断面円弧状溝部を
設けたので、架空線外周面のセグメント素線隣接部は従
来のようなＶ字形溝の段差が形成されず凹円弧状面にな
り、風が表面を流れる境界層の剥離点が架空線風下側の
移行して、風圧荷重を低減させることができる。しかも
低コストで容易に低風圧電線を製作することができる。
【００３９】また、断面円弧状溝部の溝巾Ｌと断面扇形
セグメント素線の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍを
０．１０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５ の範囲とし、該溝部３の
最大深さＨと架空線直径Ｄとの比Ｈ／Ｄを ０．００５
５≦Ｄ／Ｈ≦０．０８２ の範囲とし、最外層の断面扇
形のセグメント素線のより合わせ本数を６本以上３６本
以下としたことにより、有効な風圧荷重低減効果を得る
ことができる。
セグメント素線の表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍを
０．１０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５ の範囲とし、該溝部３の
最大深さＨと架空線直径Ｄとの比Ｈ／Ｄを ０．００５
５≦Ｄ／Ｈ≦０．０８２ の範囲とし、最外層の断面扇
形のセグメント素線のより合わせ本数を６本以上３６本
以下としたことにより、有効な風圧荷重低減効果を得る
ことができる。
【００４０】また、本発明の架空線は、最外層の断面扇
形セグメント素線のより合わせの中に外表面が突出する
外表面突出セグメント素線を設けたので、風圧荷重が低
減するだけでなく、風騒音を低減し、かつ軽雨時のコロ
ナ騒音を低減することができる。さらに外表面突出セグ
メント素線の突出高さを１．５〜５ｍｍの範囲とし、外
表面突出セグメント素線の両肩部に１５°≦θ≦６０°
のデフレクター角θを設けたことにより、風圧荷重低減
効果を増すことができるものである。
形セグメント素線のより合わせの中に外表面が突出する
外表面突出セグメント素線を設けたので、風圧荷重が低
減するだけでなく、風騒音を低減し、かつ軽雨時のコロ
ナ騒音を低減することができる。さらに外表面突出セグ
メント素線の突出高さを１．５〜５ｍｍの範囲とし、外
表面突出セグメント素線の両肩部に１５°≦θ≦６０°
のデフレクター角θを設けたことにより、風圧荷重低減
効果を増すことができるものである。
【図１】本発明の第１の実施例を示す図
【図２】本発明の第２の実施例を示す図
【図３】本発明の第３の実施例を示す図
【図４】本発明の第４の実施例を示す図
【図５】風気流の断面円弧状溝部における境界層の状況
の説明図
の説明図
【図６】風気流の断面半円状溝部における境界層の状況
の説明図
の説明図
【図７】断面円弧状溝部の深さを設定し溝本数を変化さ
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
【図８】溝本数と溝部の深さを設定し溝巾Ｌと非溝部Ｍ
の巾との比Ｌ／Ｍを変化させたときの抗力係数とレイノ
ルズ数の関係を示す図
の巾との比Ｌ／Ｍを変化させたときの抗力係数とレイノ
ルズ数の関係を示す図
【図９】溝本数と溝部の深さの設定値を変えＬ／Ｍの変
化を変えたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す
図
化を変えたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す
図
【図１０】Ｌ／Ｍと溝本数を設定し溝部の深さを変化さ
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
【図１１】Ｌ／Ｍと溝本数を設定し溝部の深さの変化を
変えたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
変えたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
【図１２】Ｌ／Ｍと溝部の深さを設定し溝本数を変化さ
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
せたときの抗力係数とレイノルズ数の関係を示す図
【図１３】本発明の架空電線と従来品の風騒音比較実験
結果の騒音レベルと周波数特性を示す図
結果の騒音レベルと周波数特性を示す図
【図１４】従来の架空電線の１例を示す図
【図１５】従来の架空電線の他の例を示す図
【図１６】風気流の架空電線表面における境界層の状況
の説明図
の説明図
１：断面扇形セグメント素線 ２、８：隣接部 ３、９：断面円弧状溝部 ３ａ：断面半円状溝部 ４、７：外表面 １０：架空線 １１：外表面突出セグメント素線 １２：肩部 １４：断面円形素線 Ｄ：架空線直径 Ｈ：溝部３の最大深さ Ｌ：溝部３の溝巾 Ｍ：非溝部の巾 Ｎ：溝本数（＝断面扇形のセグメント素線の本数） θ：デフレクター角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宗像 武男 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内 (72)発明者 加藤 淳 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内 (72)発明者 菊池 直志 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内
Claims (6)
- 【請求項１】 最外層に断面扇形のセグメント素線を複
数本より合わせ、各セグメント素線の隣接部の表面側
に、断面円弧状溝部を設けたことを特徴とする架空線。 - 【請求項２】 断面円弧状溝部の溝巾Ｌと断面扇形のセ
グメント素線表面の非溝部の巾Ｍとの比Ｌ／Ｍが０．１
０≦Ｌ／Ｍ≦１．５５であることを特徴とする請求項１
の架空線。 - 【請求項３】 断面円弧状溝部の最大深さＨと架空線直
径Ｄとの比Ｈ／Ｄが０．００５５≦Ｈ／Ｄ≦０．０８２
であることを特徴とする請求項１の架空線。 - 【請求項４】 最外層の断面扇形のセグメント素線のよ
り合わせ本数が６本以上、３６本以下であることを特徴
とする請求項１の架空線。 - 【請求項５】 最外層により合わせる複数本の断面扇形
のセグメント素線のうち少なくとも２本のセグメント素
線の外表面を他のセグメント素線の外表面よりも１．５
〜５ｍｍ突出させるとともに、該外表面突出セグメント
素線相互の隣接部の表面側に断面円弧状溝部を設け、該
外表面突出セグメント素線群の互いに反対側の肩部に１
５°≦θ≦６０°のデフレクター角θを設けたことを特
徴とする請求項１の架空線。 - 【請求項６】 最外層の断面扇形のセグメント素線の隣
接部に設ける溝部を断面半円状の溝部に形成し、前記最
外層の溝部のうち少なくとも１つの断面半円状溝部に断
面円形素線を嵌合したことを特徴とする請求項１の架空
線。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7113687A JP2898903B2 (ja) | 1994-06-03 | 1995-04-15 | 架空線 |
| CA002164080A CA2164080C (en) | 1995-04-15 | 1995-11-29 | Overhead cable and low sag, low wind load cable |
| SE9504276A SE520745C2 (sv) | 1995-04-15 | 1995-11-30 | Luftledning och kabel med låg nedhängning och vindbelastning |
| FR9514221A FR2733082B1 (fr) | 1995-04-15 | 1995-12-01 | Cable a faible fleche et a faible prise au vent |
| US08/566,409 US5711143A (en) | 1995-04-15 | 1995-12-01 | Overhead cable and low sag, low wind load cable |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6-145331 | 1994-06-03 | ||
| JP14533194 | 1994-06-03 | ||
| JP7113687A JP2898903B2 (ja) | 1994-06-03 | 1995-04-15 | 架空線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0850814A true JPH0850814A (ja) | 1996-02-20 |
| JP2898903B2 JP2898903B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=26452630
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7113687A Expired - Fee Related JP2898903B2 (ja) | 1994-06-03 | 1995-04-15 | 架空線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2898903B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999017306A1 (fr) * | 1997-09-29 | 1999-04-08 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fil aerien |
| US6734366B2 (en) | 1998-05-13 | 2004-05-11 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Overhead cable |
| CN107833662A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-03-23 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种绞合式碳纤维防风导线 |
| CN111029015A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-17 | 安徽华能电缆股份有限公司 | 一种新型的防鼠型电力电缆 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4316599B2 (ja) | 2006-10-23 | 2009-08-19 | 株式会社ビスキャス | 多角形型架空線 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5767215A (en) * | 1980-10-15 | 1982-04-23 | Sumitomo Electric Industries | Low noise wire |
| JPS60105111A (ja) * | 1983-11-09 | 1985-06-10 | 住友電気工業株式会社 | 電線 |
| JPH0374009A (ja) * | 1989-05-18 | 1991-03-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 架空布設長尺物 |
| JPH03201309A (ja) * | 1989-12-27 | 1991-09-03 | Fujikura Ltd | 低騒音電線 |
-
1995
- 1995-04-15 JP JP7113687A patent/JP2898903B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5767215A (en) * | 1980-10-15 | 1982-04-23 | Sumitomo Electric Industries | Low noise wire |
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| JPH0374009A (ja) * | 1989-05-18 | 1991-03-28 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 架空布設長尺物 |
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|---|---|---|---|---|
| WO1999017306A1 (fr) * | 1997-09-29 | 1999-04-08 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Fil aerien |
| US6331677B1 (en) | 1997-09-29 | 2001-12-18 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Overhead wire |
| CN1126116C (zh) * | 1997-09-29 | 2003-10-29 | 古河电气工业株式会社 | 架空电线 |
| US6734366B2 (en) | 1998-05-13 | 2004-05-11 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Overhead cable |
| CN107833662A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-03-23 | 南方电网科学研究院有限责任公司 | 一种绞合式碳纤维防风导线 |
| CN111029015A (zh) * | 2019-12-24 | 2020-04-17 | 安徽华能电缆股份有限公司 | 一种新型的防鼠型电力电缆 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2898903B2 (ja) | 1999-06-02 |
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