JPH06178427A - せせらぎ風音防止型電線及び電線のせせらぎ風音防止方法 - Google Patents
せせらぎ風音防止型電線及び電線のせせらぎ風音防止方法Info
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- JPH06178427A JPH06178427A JP4323266A JP32326692A JPH06178427A JP H06178427 A JPH06178427 A JP H06178427A JP 4323266 A JP4323266 A JP 4323266A JP 32326692 A JP32326692 A JP 32326692A JP H06178427 A JPH06178427 A JP H06178427A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 架空地線や架空送電線等の電線にせせらぎ風
音が発生するのを防止する。 【構成】 多数の素線を撚合わせてなるＡＣＳＲ等の電
線の外径をＤとし、その最外層素線の外径をｄとする
と、ｄ＝３．８〜５．０ｍｍのときにｄ／Ｄ≦１／１０
を満足する構成の電線の外周に、外径４ｍｍ以上のスパ
イラルロッドの３本をそれぞれ電線の円周方向に等間隔
で且つ電線の長手方向に３５０〜１０００ｍｍのピッチ
で巻き付けることによって、特定風速域において１５０
０Ｈｚの周波数付近でピークを有するせせらぎ風音が電
線表面から発生するのを防止することを特徴としてい
る。
音が発生するのを防止する。 【構成】 多数の素線を撚合わせてなるＡＣＳＲ等の電
線の外径をＤとし、その最外層素線の外径をｄとする
と、ｄ＝３．８〜５．０ｍｍのときにｄ／Ｄ≦１／１０
を満足する構成の電線の外周に、外径４ｍｍ以上のスパ
イラルロッドの３本をそれぞれ電線の円周方向に等間隔
で且つ電線の長手方向に３５０〜１０００ｍｍのピッチ
で巻き付けることによって、特定風速域において１５０
０Ｈｚの周波数付近でピークを有するせせらぎ風音が電
線表面から発生するのを防止することを特徴としてい
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、多数の素線を撚合わせ
てなると共に特定の構成をもった電線表面から発生する
せせらぎ風音を防止できるようにした構造のせせらぎ風
音防止型電線及び電線のせせらぎ風音防止方法に関す
る。
てなると共に特定の構成をもった電線表面から発生する
せせらぎ風音を防止できるようにした構造のせせらぎ風
音防止型電線及び電線のせせらぎ風音防止方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】送電設備周辺地域の市街地化、これに伴
う電力設備への社会要請の多様化、複雑化など送電線路
を取り巻く環境はますますきびしくなっている。
う電力設備への社会要請の多様化、複雑化など送電線路
を取り巻く環境はますますきびしくなっている。
【０００３】従来、送電線路の通過地などの権利確保が
主であった地域対応も、最近では周囲環境との調和が要
請されている。これらのうち電線にかかわるものとし
て、景観との調和などの問題の他に、風音やＡＮ（オー
ディブルノイズ）の問題がある。
主であった地域対応も、最近では周囲環境との調和が要
請されている。これらのうち電線にかかわるものとし
て、景観との調和などの問題の他に、風音やＡＮ（オー
ディブルノイズ）の問題がある。
【０００４】ここで、図６は電線（例えばＡＣＳＲ１１
６０ｍｍ2 ）に、風速１０、１５、２０ｍ／ｓの風が吹
き付けたときに発生する風音の１／３オクターブ中心周
波数（Ｈｚ）と音圧レベル（ｄＢ）との関係を示す図で
あり、横軸が１／３オクターブ中心周波数を示し、縦軸
が音圧レベルを示している。同図より電線風音は５０〜
１００Ｈｚにピーク（卓越周波数）を有し、風速Ｖの変
化に対して連続的に発生する圧力騒音であることが示さ
れている。
６０ｍｍ2 ）に、風速１０、１５、２０ｍ／ｓの風が吹
き付けたときに発生する風音の１／３オクターブ中心周
波数（Ｈｚ）と音圧レベル（ｄＢ）との関係を示す図で
あり、横軸が１／３オクターブ中心周波数を示し、縦軸
が音圧レベルを示している。同図より電線風音は５０〜
１００Ｈｚにピーク（卓越周波数）を有し、風速Ｖの変
化に対して連続的に発生する圧力騒音であることが示さ
れている。
【０００５】そこでこの風音を防止するために電線の外
周に巻き付けて使用される最適な素線径、ピッチを有す
るスパイラルロッドが開発されている。
周に巻き付けて使用される最適な素線径、ピッチを有す
るスパイラルロッドが開発されている。
【０００６】図７はスパイラルロッドを巻き付けること
によって風音防止対策を施した電線の断面図である。複
数の亜鉛メッキ鋼線８ａの最外周にアルミ線８ｂを撚合
わせた電線８に、２本のスパイラルロッド９、１０が対
向してらせん状に巻き付けられている。
によって風音防止対策を施した電線の断面図である。複
数の亜鉛メッキ鋼線８ａの最外周にアルミ線８ｂを撚合
わせた電線８に、２本のスパイラルロッド９、１０が対
向してらせん状に巻き付けられている。
【０００７】図８は図７に示すようにスパイラルロッド
が巻き付けられた電線に、風速Ｖが１０ｍ／ｓの風が吹
き付けたときに発生する風音の音圧レベルと１／３オク
ターブ中心周波数との関係を示す図であり、横軸が１／
３オクターブ中心周波数（Ｈｚ）を示し、縦軸が音圧レ
ベル（ｄＢ）を示す（実線がスパイラルロッド無し、破
線がスパイラルロッド有りをそれぞれ示す）。同図より
５０〜１００Ｈｚ近傍の風音が低減しているのがわか
る。
が巻き付けられた電線に、風速Ｖが１０ｍ／ｓの風が吹
き付けたときに発生する風音の音圧レベルと１／３オク
ターブ中心周波数との関係を示す図であり、横軸が１／
３オクターブ中心周波数（Ｈｚ）を示し、縦軸が音圧レ
ベル（ｄＢ）を示す（実線がスパイラルロッド無し、破
線がスパイラルロッド有りをそれぞれ示す）。同図より
５０〜１００Ｈｚ近傍の風音が低減しているのがわか
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところで、近年、送電
電力の大容量化が進む中で、ＡＣＳＲ（鋼心アルミ撚
線）１１６０、１５２０ｍｍ2 等の大サイズの電線が用
いられるようになってきている。このような大サイズ電
線を用いた場合の風速による影響を注意深く観測したと
ころ、その中には上述した風音の他に、特定の限定風速
域（７〜１３ｍ／ｓ）において図６にみられるように１
ＫＨｚ以上の高周波騒音（せせらぎ風音）の発生する現
象が見い出された。このような現象はこれまでに捉えら
れたことがなかったものである。しかも、このせせらぎ
風音については、従来と同じように電線の外周にスパイ
ラルロッドを巻き付けても、その発生を防止することが
できないということがその後の研究により明らかとなっ
た。
電力の大容量化が進む中で、ＡＣＳＲ（鋼心アルミ撚
線）１１６０、１５２０ｍｍ2 等の大サイズの電線が用
いられるようになってきている。このような大サイズ電
線を用いた場合の風速による影響を注意深く観測したと
ころ、その中には上述した風音の他に、特定の限定風速
域（７〜１３ｍ／ｓ）において図６にみられるように１
ＫＨｚ以上の高周波騒音（せせらぎ風音）の発生する現
象が見い出された。このような現象はこれまでに捉えら
れたことがなかったものである。しかも、このせせらぎ
風音については、従来と同じように電線の外周にスパイ
ラルロッドを巻き付けても、その発生を防止することが
できないということがその後の研究により明らかとなっ
た。
【０００９】図９はせせらぎ風音の発生状況を詳細にみ
たものであり、１〜１．８ＫＨｚの周波数の風音が電線
から発生するときの風速Ｖと音圧レベルとの関係を示し
ている。横軸は風速Ｖ（ｍ／ｓ）を示し、縦軸は音圧レ
ベル（ｄＢ）を示している。電線には大サイズのものと
して実用されているＡＣＳＲ１５２０（断面積サイズ１
５２０ｍｍ2 ）及びＡＣＳＲ１１６０（断面積サイズ１
１６０ｍｍ2 ）の２種類を用いた。
たものであり、１〜１．８ＫＨｚの周波数の風音が電線
から発生するときの風速Ｖと音圧レベルとの関係を示し
ている。横軸は風速Ｖ（ｍ／ｓ）を示し、縦軸は音圧レ
ベル（ｄＢ）を示している。電線には大サイズのものと
して実用されているＡＣＳＲ１５２０（断面積サイズ１
５２０ｍｍ2 ）及びＡＣＳＲ１１６０（断面積サイズ１
１６０ｍｍ2 ）の２種類を用いた。
【００１０】同図より、せせらぎ風音は風速Ｖが７〜１
３ｍ／ｓのきわめて限定された領域においてのみ発生す
ることが分かる。
３ｍ／ｓのきわめて限定された領域においてのみ発生す
ることが分かる。
【００１１】図１０はこのせせらぎ風音発生のメカニズ
ムを説明するものであり、（ａ）は複数の素線を撚り合
せた電線（説明を簡単にするため最外層の素線１のみ示
す）に風が当ったときの状況を示し、（ｂ）はその素線
部分の拡大図を示し、（ｃ）はエッジトーンの模式図を
示している。
ムを説明するものであり、（ａ）は複数の素線を撚り合
せた電線（説明を簡単にするため最外層の素線１のみ示
す）に風が当ったときの状況を示し、（ｂ）はその素線
部分の拡大図を示し、（ｃ）はエッジトーンの模式図を
示している。
【００１２】すなわち、同図（ａ）に示すように複数の
素線１を撚り合せた電線２に、電線２の中心軸と垂直な
方向に速度ｖの風が吹き付けると、電線２の下流側（図
の右側）に渦３が発生するが（ａ）、この電線２の素線
１の表面付近にも素線１の凹凸により小さな渦４が発生
する（ｂ）。このとき素線１間のくぼみが一種の空孔と
して機能し、素線１で剥離形成された小さな渦４がこの
空孔で共鳴を起こす一種のエッジトーンであることが研
究の結果明らかとなった（ｃ）。また、このエッジトー
ンはパイプオルガン等の菅楽器と同様な発音機構であ
り、エッジ５で発生する渦６の振動数と溝部７の固有振
動数とが一致して共鳴することにより発音する機構であ
ることも研究の結果明らかとなった。
素線１を撚り合せた電線２に、電線２の中心軸と垂直な
方向に速度ｖの風が吹き付けると、電線２の下流側（図
の右側）に渦３が発生するが（ａ）、この電線２の素線
１の表面付近にも素線１の凹凸により小さな渦４が発生
する（ｂ）。このとき素線１間のくぼみが一種の空孔と
して機能し、素線１で剥離形成された小さな渦４がこの
空孔で共鳴を起こす一種のエッジトーンであることが研
究の結果明らかとなった（ｃ）。また、このエッジトー
ンはパイプオルガン等の菅楽器と同様な発音機構であ
り、エッジ５で発生する渦６の振動数と溝部７の固有振
動数とが一致して共鳴することにより発音する機構であ
ることも研究の結果明らかとなった。
【００１３】このせせらぎ風音の発生を防止するためス
パイラルロッドの外径や本数を変えることを試みた。
パイラルロッドの外径や本数を変えることを試みた。
【００１４】図１１は従来実用化されているところの電
線の外周に１本又は２本のスパイラルロッドを巻き付け
た場合におけるスパイラルロッドの外径と風音の低減効
果との関係を示す図であり、横軸がスパイラルロッド径
（ｍｍ）を示し、縦軸が風音の低減効果（ｄＢ）を示し
ている。尚、風音の低減効果はスパイラルロッド径ｄ0
が４ｍｍのときの風音の音圧の値と、スパイラルロッド
径ｄ0 を変化させたときに得られた風音の音圧の値との
比較をもって示すようにしている。
線の外周に１本又は２本のスパイラルロッドを巻き付け
た場合におけるスパイラルロッドの外径と風音の低減効
果との関係を示す図であり、横軸がスパイラルロッド径
（ｍｍ）を示し、縦軸が風音の低減効果（ｄＢ）を示し
ている。尚、風音の低減効果はスパイラルロッド径ｄ0
が４ｍｍのときの風音の音圧の値と、スパイラルロッド
径ｄ0 を変化させたときに得られた風音の音圧の値との
比較をもって示すようにしている。
【００１５】同図から明らかなようにこのせせらぎ風音
はスパイラルロッド（１０）の数を１本又は２本にして
も、スパイラルロッドの径を増加させてもほとんど低減
しない。
はスパイラルロッド（１０）の数を１本又は２本にして
も、スパイラルロッドの径を増加させてもほとんど低減
しない。
【００１６】そこで、本発明の目的は、上記課題を解決
し、架空地線や架空送電線等の電線において特定風速域
にせせらぎ風音が発生するのを防止することを可能にし
たせせらぎ風音防止型電線及び電線のせせらぎ風音の防
止方法を提供することにある。
し、架空地線や架空送電線等の電線において特定風速域
にせせらぎ風音が発生するのを防止することを可能にし
たせせらぎ風音防止型電線及び電線のせせらぎ風音の防
止方法を提供することにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に本発明は、多数の素線を撚合わせてなる電線の外径を
Ｄとし、その最外層素線の外径をｄとすると、ｄ＝３．
８〜５．０ｍｍのときにｄ／Ｄ≦１／１０を満足する構
成の電線の外周に、外径４ｍｍ以上のスパイラルロッド
の３本をそれぞれ電線の円周方向に等間隔で且つ電線の
長手方向に３５０〜１０００ｍｍのピッチで巻き付ける
ことによって、１５００Ｈｚの周波数付近でピークを有
するせせらぎ風音が電線表面から発生するのを防止する
ようにしたものである。
に本発明は、多数の素線を撚合わせてなる電線の外径を
Ｄとし、その最外層素線の外径をｄとすると、ｄ＝３．
８〜５．０ｍｍのときにｄ／Ｄ≦１／１０を満足する構
成の電線の外周に、外径４ｍｍ以上のスパイラルロッド
の３本をそれぞれ電線の円周方向に等間隔で且つ電線の
長手方向に３５０〜１０００ｍｍのピッチで巻き付ける
ことによって、１５００Ｈｚの周波数付近でピークを有
するせせらぎ風音が電線表面から発生するのを防止する
ようにしたものである。
【００１８】
【作用】せせらぎ風音は電線のサイズ、表面粗度に関係
するということから、これを表わす指標としては電線の
外径Ｄとその最外層素線の外径ｄとの比ｄ／Ｄを横軸に
とり、風音Ｖ＝１０ｍ／ｓの下で電線表面から発生する
風音の音圧レベル（ｄＢ）を縦軸にとって実験を行う
と、図２に示すとおりである。同図により、ｄ／Ｄ≦１
／１０のときに３５ｄＢ以上の音圧レベル（せせらぎと
して感じられる状態）のせせらぎ風音が電線表面から発
生することが分かる。また、同図において８１０ｍ
ｍ2 、１１６０ｍｍ2 ，１５２０ｍｍ2 とあるのは既存
のサイズの電線をそのまま用い、他はそれらのサイズに
準じて実験用に作成したサイズの電線を用いたものであ
る。ここで、ＡＣＳＲなどの電線においては、撚線を構
成する素線の外径は、撚線機をもって強制的に撚合わせ
を行う関係から機械的強度等を考慮して通常３．８〜
５．０ｍｍの一様な範囲に定められることから、ｄ／Ｄ
≦１／１０の電線といえば略１０００ｍｍ2 以上のサイ
ズの電線となる。現在用いられている８１０ｍｍ2 サイ
ズの電線においては、せせらぎ風音は発生しない。した
がってこれらの意味から本発明においては、電線のサイ
ズとしては断面積が略１０００ｍｍ2 以上のサイズの電
線が工業的に採用される可能性の高い現実的な範囲とし
て対象とされる。
するということから、これを表わす指標としては電線の
外径Ｄとその最外層素線の外径ｄとの比ｄ／Ｄを横軸に
とり、風音Ｖ＝１０ｍ／ｓの下で電線表面から発生する
風音の音圧レベル（ｄＢ）を縦軸にとって実験を行う
と、図２に示すとおりである。同図により、ｄ／Ｄ≦１
／１０のときに３５ｄＢ以上の音圧レベル（せせらぎと
して感じられる状態）のせせらぎ風音が電線表面から発
生することが分かる。また、同図において８１０ｍ
ｍ2 、１１６０ｍｍ2 ，１５２０ｍｍ2 とあるのは既存
のサイズの電線をそのまま用い、他はそれらのサイズに
準じて実験用に作成したサイズの電線を用いたものであ
る。ここで、ＡＣＳＲなどの電線においては、撚線を構
成する素線の外径は、撚線機をもって強制的に撚合わせ
を行う関係から機械的強度等を考慮して通常３．８〜
５．０ｍｍの一様な範囲に定められることから、ｄ／Ｄ
≦１／１０の電線といえば略１０００ｍｍ2 以上のサイ
ズの電線となる。現在用いられている８１０ｍｍ2 サイ
ズの電線においては、せせらぎ風音は発生しない。した
がってこれらの意味から本発明においては、電線のサイ
ズとしては断面積が略１０００ｍｍ2 以上のサイズの電
線が工業的に採用される可能性の高い現実的な範囲とし
て対象とされる。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の一実施例を添付図面に基づい
て詳述する。
て詳述する。
【００２０】図１は本発明せせらぎ風音防止型電線及び
電線のせせらぎ風音防止方法の一実施例の断面図であ
る。
電線のせせらぎ風音防止方法の一実施例の断面図であ
る。
【００２１】同図に示すように、７本の亜鉛メッキ鋼線
２０の周囲に１２本の最外層素線としてのアルミ線２１
が撚り合わされて形成された電線としてのＡＣＳＲ２２
の周囲に、３本のスパイラルロッド２３が略等間隔（周
方向の角度約１２０°間隔）に（紙面に垂直な方向に）
同ピッチで螺旋状に巻き付けられている。
２０の周囲に１２本の最外層素線としてのアルミ線２１
が撚り合わされて形成された電線としてのＡＣＳＲ２２
の周囲に、３本のスパイラルロッド２３が略等間隔（周
方向の角度約１２０°間隔）に（紙面に垂直な方向に）
同ピッチで螺旋状に巻き付けられている。
【００２２】本願はこの３本のスパイラルロッド２３を
略等間隔にＡＣＳＲ２２の周囲に巻き付けることにより
「せせらぎ風音」の発生を防止するものである。すなわ
ち、このようにすることにより、風速７〜３５ｍ／ｓ程
度の風が電線に当ってその表面から剥離する場合、素線
のところで剥離形成された渦の振動数と素線間のくぼみ
で形成された空孔の固有振動数との間において共鳴が生
じるのが防止され、その結果せせらぎ風音の発生が防止
されるものと思われる。尚、図では亜鉛メッキ鋼線２０
の数が７本でアルミ線２１の数が１２本であるが、これ
に限定されるものではない。
略等間隔にＡＣＳＲ２２の周囲に巻き付けることにより
「せせらぎ風音」の発生を防止するものである。すなわ
ち、このようにすることにより、風速７〜３５ｍ／ｓ程
度の風が電線に当ってその表面から剥離する場合、素線
のところで剥離形成された渦の振動数と素線間のくぼみ
で形成された空孔の固有振動数との間において共鳴が生
じるのが防止され、その結果せせらぎ風音の発生が防止
されるものと思われる。尚、図では亜鉛メッキ鋼線２０
の数が７本でアルミ線２１の数が１２本であるが、これ
に限定されるものではない。
【００２３】ＡＣＳＲ２２の外径Ｄと、ＡＣＳＲ２２の
最外層のアルミ線２１の外径ｄとの関係は数１を満足す
るように設定されている。
最外層のアルミ線２１の外径ｄとの関係は数１を満足す
るように設定されている。
【００２４】
【数１】ｄ／Ｄ≦１／１０ この数１は、以下の実験例１により求められたものであ
る。
る。
【００２５】実験例１ サイズ１１６０ｍｍ2 、１５２０ｍｍ2 のＡＣＳＲ２２
の外周にそれぞれ３本のスパイラルロッド２３をらせん
状に巻付けて風洞（図示せず）の吹き出し口に配置し、
その下流にマイクロフォン（図示せず）を配置し、風速
Ｖが１０ｍ／ｓの風を吹き付け、ＡＣＳＲ２２の外径Ｄ
とＡＣＳＲ２２のアルミ線２１の外径ｄとの比ｄ／Ｄを
１／１４から１／４まで変えていき、マイクロフォンに
かかる音圧の大きさを測定した。
の外周にそれぞれ３本のスパイラルロッド２３をらせん
状に巻付けて風洞（図示せず）の吹き出し口に配置し、
その下流にマイクロフォン（図示せず）を配置し、風速
Ｖが１０ｍ／ｓの風を吹き付け、ＡＣＳＲ２２の外径Ｄ
とＡＣＳＲ２２のアルミ線２１の外径ｄとの比ｄ／Ｄを
１／１４から１／４まで変えていき、マイクロフォンに
かかる音圧の大きさを測定した。
【００２６】その結果は、すでに述べた図２に示される
とおりである。
とおりである。
【００２７】また、本発明においては最適なスパイラル
ロッド２３の径を求めるため以下に示すような実験を行
った。
ロッド２３の径を求めるため以下に示すような実験を行
った。
【００２８】実験例２ 実験例１と同様、サイズ１１６０ｍｍ2 、１５２０ｍｍ
2 のＡＣＳＲ２２の外周にそれぞれ外径ｄ0 の３本のス
パイラルロッド２３をらせん状に巻付けて風洞の吹き出
し口に配置し、その下流にマイクロフォンを配置し、風
速１０ｍ／ｓの風を吹き付け、スパイラルロッド２３に
外径ｄ0 が２ｍｍから８ｍｍまで１ｍｍずつ変えたもの
を用い、マイクロフォンにかかる音圧の大きさを測定し
その低減効果を求めた。
2 のＡＣＳＲ２２の外周にそれぞれ外径ｄ0 の３本のス
パイラルロッド２３をらせん状に巻付けて風洞の吹き出
し口に配置し、その下流にマイクロフォンを配置し、風
速１０ｍ／ｓの風を吹き付け、スパイラルロッド２３に
外径ｄ0 が２ｍｍから８ｍｍまで１ｍｍずつ変えたもの
を用い、マイクロフォンにかかる音圧の大きさを測定し
その低減効果を求めた。
【００２９】図３は図１に示したスパイラルロッドの径
と風音の低減効果との関係を示す図であり、横軸がスパ
イラルロッドの径ｄ0 （ｍｍ）を示し、縦軸が風音の低
減効果（ｄＢ）を示している。尚、風音の低減効果はス
パイラルロッド径ｄ0 が２ｍｍのときの風音の音圧の値
を基準として、スパイラルロッド径ｄ0 を変化させたと
きに得られた風音の音圧の値を示している。
と風音の低減効果との関係を示す図であり、横軸がスパ
イラルロッドの径ｄ0 （ｍｍ）を示し、縦軸が風音の低
減効果（ｄＢ）を示している。尚、風音の低減効果はス
パイラルロッド径ｄ0 が２ｍｍのときの風音の音圧の値
を基準として、スパイラルロッド径ｄ0 を変化させたと
きに得られた風音の音圧の値を示している。
【００３０】同図によれば、スパイラルロッド２３の径
が４ｍｍ以上のときに有効であることがわかる。尚、こ
のときの有効スパイラルロッド２３の径ｄ0 は、電線の
外径例えばＡＣＳＲ２２の径Ｄとの比でみると、ｄ0 ／
Ｄは１／１３．２となっている。
が４ｍｍ以上のときに有効であることがわかる。尚、こ
のときの有効スパイラルロッド２３の径ｄ0 は、電線の
外径例えばＡＣＳＲ２２の径Ｄとの比でみると、ｄ0 ／
Ｄは１／１３．２となっている。
【００３１】また、スパイラルロッド２３の巻き付けピ
ッチを求めるため以下に示す実験を行った。
ッチを求めるため以下に示す実験を行った。
【００３２】実験例３ 実験例１、２と同様、サイズ１１６０ｍｍ2 、１５２０
ｍｍ2 のＡＣＳＲ２２の外周にそれぞれ外径ｄ0 の３本
のスパイラルロッド２３をらせん状に巻付けて風洞の吹
き出し口に配置し、その下流にマイクロフォンを配置
し、風速Ｖが１０ｍ／ｓの風を吹き付け、スパイラルロ
ッド２３のピッチを２００ｍｍから１２００ｍｍまで１
００ｍｍずつ変えていき、マイクロフォンにかかる音圧
の大きさを測定した。
ｍｍ2 のＡＣＳＲ２２の外周にそれぞれ外径ｄ0 の３本
のスパイラルロッド２３をらせん状に巻付けて風洞の吹
き出し口に配置し、その下流にマイクロフォンを配置
し、風速Ｖが１０ｍ／ｓの風を吹き付け、スパイラルロ
ッド２３のピッチを２００ｍｍから１２００ｍｍまで１
００ｍｍずつ変えていき、マイクロフォンにかかる音圧
の大きさを測定した。
【００３３】図４は図１に示したスパイラルロッドのピ
ッチと風音の低減効果との関係を示す図であり、横軸が
ピッチ（ｍｍ）を示し、縦軸が風音の低減効果（ｄＢ）
を示している。尚、風音の低減効果はピッチが２００ｍ
ｍのときの風音の音圧の値を基準として、ピッチを変化
させたときに得られた風音の音圧の値を示している。
ッチと風音の低減効果との関係を示す図であり、横軸が
ピッチ（ｍｍ）を示し、縦軸が風音の低減効果（ｄＢ）
を示している。尚、風音の低減効果はピッチが２００ｍ
ｍのときの風音の音圧の値を基準として、ピッチを変化
させたときに得られた風音の音圧の値を示している。
【００３４】同図よりスパイラルロッド２３のピッチが
３５０〜１０００ｍｍのときに有効であることが分か
る。
３５０〜１０００ｍｍのときに有効であることが分か
る。
【００３５】ここで、従来の風音防止用スパイラルロッ
ドのサイズは電気的機械的強度、風荷重増加、経済性等
から総合的に検討して定められ、その結果我国において
統一されている仕様が表１に示されるとおりである。
ドのサイズは電気的機械的強度、風荷重増加、経済性等
から総合的に検討して定められ、その結果我国において
統一されている仕様が表１に示されるとおりである。
【００３６】
【表１】
【００３７】同表には風荷重の増加と略等価な投影面積
の増加（計算値）が併記してあるが、現行の鉄塔強度は
この値を基準にして計算される。従って３本巻付けスパ
イラルロッドを用いることでこの程度の投影面積の増加
ですめば経済的であるといえる。
の増加（計算値）が併記してあるが、現行の鉄塔強度は
この値を基準にして計算される。従って３本巻付けスパ
イラルロッドを用いることでこの程度の投影面積の増加
ですめば経済的であるといえる。
【００３８】ＡＣＳＲ２２のサイズが１１６０、１５２
０ｍｍ2 の場合について、スパイラルロッド２３を３本
巻付けたときに同一投影面積となる素線径を求めたもの
を図５に示す。
０ｍｍ2 の場合について、スパイラルロッド２３を３本
巻付けたときに同一投影面積となる素線径を求めたもの
を図５に示す。
【００３９】図５はスパイラルロッド径ｄ0 と投影面積
増加率との関係を示す図であり、横軸がスパイラルロッ
ド径ｄ0 を示し、縦軸が投影面積増加率を示す。
増加率との関係を示す図であり、横軸がスパイラルロッ
ド径ｄ0 を示し、縦軸が投影面積増加率を示す。
【００４０】同図より、サイズが１１６０ｍｍ2 のＡＣ
ＳＲに対するスパイラルロッド径ｄ0 は５．７ｍｍとな
り、サイズが１５２０ｍｍ2 のＡＣＳＲに対するスパイ
ラルロッド径ｄ0 は６．１ｍｍとなる。
ＳＲに対するスパイラルロッド径ｄ0 は５．７ｍｍとな
り、サイズが１５２０ｍｍ2 のＡＣＳＲに対するスパイ
ラルロッド径ｄ0 は６．１ｍｍとなる。
【００４１】しかもせせらぎ風音対策としては図３より
スパイラルロッド径ｄ0 が４ｍｍ以上が有効であるの
で、サイズが１１６０ｍｍ2 及び１５２０ｍｍ2 のＡＣ
ＳＲに対してスパイラルロッド径ｄ0 はそれぞれ５．５
〜６．０ｍｍ、６．０〜６．５ｍｍが最も経済的であ
る。
スパイラルロッド径ｄ0 が４ｍｍ以上が有効であるの
で、サイズが１１６０ｍｍ2 及び１５２０ｍｍ2 のＡＣ
ＳＲに対してスパイラルロッド径ｄ0 はそれぞれ５．５
〜６．０ｍｍ、６．０〜６．５ｍｍが最も経済的であ
る。
【００４２】尚、投影面積上はスパイラルロッド径ｄ0
は５．７、６．１ｍｍであるので、６．０、６．５ｍｍ
はそれより大きくなるが、これは突起を設けることによ
る乱流促進効果により投影面積が若干大きくなっても抗
力は小さくなることの効果を期待したものである。
は５．７、６．１ｍｍであるので、６．０、６．５ｍｍ
はそれより大きくなるが、これは突起を設けることによ
る乱流促進効果により投影面積が若干大きくなっても抗
力は小さくなることの効果を期待したものである。
【００４３】以上において、本実施例によれば、断面積
が略１０００ｍｍ2 以上の大サイズのＡＣＳＲ２２の外
径をＤとし、ＡＣＳＲ２２のアルミ線２１の外径をｄと
したときｄ／Ｄ≦１／１０を満足させると共に有効径４
ｍｍ以上の３本のスパイラルロッド２３をそれぞれＡＣ
ＳＲ２２の外周に３５０〜１０００ｍｍピッチで巻き付
けたものであり、これによりかかるサイズのＡＣＳＲ２
２から周波数が１５００Ｈｚの周波数近傍にピークを有
するせせらぎ風音が発生するのを防止できることが確認
された。
が略１０００ｍｍ2 以上の大サイズのＡＣＳＲ２２の外
径をＤとし、ＡＣＳＲ２２のアルミ線２１の外径をｄと
したときｄ／Ｄ≦１／１０を満足させると共に有効径４
ｍｍ以上の３本のスパイラルロッド２３をそれぞれＡＣ
ＳＲ２２の外周に３５０〜１０００ｍｍピッチで巻き付
けたものであり、これによりかかるサイズのＡＣＳＲ２
２から周波数が１５００Ｈｚの周波数近傍にピークを有
するせせらぎ風音が発生するのを防止できることが確認
された。
【００４４】尚、本実施例ではＡＣＳＲを対象としてい
るが、ＡＣＳＲ以外大サイズの架空送電線や架空地線に
適用してもよい。
るが、ＡＣＳＲ以外大サイズの架空送電線や架空地線に
適用してもよい。
【００４５】
【発明の効果】以上要するに本発明によれば、次のよう
な優れた効果を発揮する。
な優れた効果を発揮する。
【００４６】(1) せせらぎ風音の発生を防止できる。
【図１】本発明を適用した電線の一実施例を示す断面図
である。
である。
【図２】図１に示した電線の外径Ｄとその最外層素線の
外径ｄとの比ｄ／Ｄと、音圧レベルとの関係を示す図で
ある。
外径ｄとの比ｄ／Ｄと、音圧レベルとの関係を示す図で
ある。
【図３】図１に示した電線におけるスパイラルロッドの
径と風音の低減効果との関係を示す図である。
径と風音の低減効果との関係を示す図である。
【図４】図１に示した電線におけるスパイラルロッドの
ピッチと風音の低減効果との関係を示す図である。
ピッチと風音の低減効果との関係を示す図である。
【図５】スパイラルロッド径と投影面積増加率との関係
を示す図である。
を示す図である。
【図６】電線に１０、１５、２０ｍ／ｓの風が吹き付け
たときの１／３オクターブ中心周波数と音圧レベルとの
関係を示す図である。
たときの１／３オクターブ中心周波数と音圧レベルとの
関係を示す図である。
【図７】従来の風音対策を施した電線の断面図である。
【図８】図７に示した電線に、風速Ｖが１０ｍ／ｓの風
が吹き付けたときに発生する音圧レベルと１／３オクタ
ーブ中心周波数との関係を示す図である。
が吹き付けたときに発生する音圧レベルと１／３オクタ
ーブ中心周波数との関係を示す図である。
【図９】電線から発生する風音の周波数が１〜１．８Ｋ
Ｈｚのときの風速Ｖと音圧レベルとの関係を示す図であ
る。
Ｈｚのときの風速Ｖと音圧レベルとの関係を示す図であ
る。
【図１０】せせらぎ風音発生のメカニズムを説明するた
めの説明図であり、（ａ）は複数の素線を撚り合せた電
線に風が当ったときの状況を示し、（ｂ）はその素線部
分の拡大図を示し、（ｃ）はエッジトーンの模式図を示
している。
めの説明図であり、（ａ）は複数の素線を撚り合せた電
線に風が当ったときの状況を示し、（ｂ）はその素線部
分の拡大図を示し、（ｃ）はエッジトーンの模式図を示
している。
【図１１】スパイラルロッドを２本巻き付けた場合にお
けるスパイラルロッドの外径と風音の低減効果との関係
を示す図である。
けるスパイラルロッドの外径と風音の低減効果との関係
を示す図である。
２０ 亜鉛メッキ鋼線 ２１ アルミ線 ２２ ＡＣＳＲ ２３ スパイラルロッド
Claims (4)
- 【請求項１】 多数の素線を撚合わせてなる電線の外径
をＤとし、その最外層素線の外径をｄとすると、ｄ＝
３．８〜５．０ｍｍのときにｄ／Ｄ≦１／１０を満足す
る構成の電線の外周に、外径４ｍｍ以上のスパイラルロ
ッドの３本をそれぞれ電線の円周方向に等間隔で且つ電
線の長手方向に３５０〜１０００ｍｍのピッチで巻き付
けてなることを特徴とするせせらぎ風音防止型電線。 - 【請求項２】 電線の断面積が略１０００ｍｍ2 以上の
大サイズであることを特徴とする請求項１に記載のせせ
らぎ風音防止型電線。 - 【請求項３】 多数の素線を撚合わせてなる電線の外径
をＤとし、その最外層素線の外径をｄとすると、ｄ＝
３．８〜５．０ｍｍのときにｄ／Ｄ≦１／１０を満足す
る構成の電線の外周に、外径４ｍｍ以上のスパイラルロ
ッドの３本をそれぞれ電線の円周方向に等間隔で且つ電
線の長手方向に３５０〜１０００ｍｍのピッチで巻き付
けることによって、１５００Ｈｚの周波数付近でピーク
を有するせせらぎ風音が電線表面から発生するのを防止
することを特徴とする電線のせせらぎ風音防止方法。 - 【請求項４】 電線の断面積が略１０００ｍｍ2 以上の
大サイズであることを特徴とする請求項３に記載のせせ
らぎ風音防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4323266A JPH06178427A (ja) | 1992-12-02 | 1992-12-02 | せせらぎ風音防止型電線及び電線のせせらぎ風音防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4323266A JPH06178427A (ja) | 1992-12-02 | 1992-12-02 | せせらぎ風音防止型電線及び電線のせせらぎ風音防止方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06178427A true JPH06178427A (ja) | 1994-06-24 |
Family
ID=18152873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4323266A Pending JPH06178427A (ja) | 1992-12-02 | 1992-12-02 | せせらぎ風音防止型電線及び電線のせせらぎ風音防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06178427A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011059064A (ja) * | 2009-09-14 | 2011-03-24 | Cti Science System Co Ltd | 超低周波音測定による構造体の状況評価方法 |
-
1992
- 1992-12-02 JP JP4323266A patent/JPH06178427A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011059064A (ja) * | 2009-09-14 | 2011-03-24 | Cti Science System Co Ltd | 超低周波音測定による構造体の状況評価方法 |
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