JP3326483B2 - 風圧荷重の算定方法 - Google Patents
風圧荷重の算定方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、線条が架設される
電柱の設計、吊り線の設計、及びケーブル支持線の設計
において用いられる風圧荷重の算定方法に関する。
電柱の設計、吊り線の設計、及びケーブル支持線の設計
において用いられる風圧荷重の算定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種の風圧荷重の算定方法とし
ては、電柱の間で架設された線条に加わる風圧荷重を該
線条の外径和を用いて算定するというものが知られてい
る。ここに、線条の外径和とは、各線条の外径を単純に
足し算して得られる和をいう。
ては、電柱の間で架設された線条に加わる風圧荷重を該
線条の外径和を用いて算定するというものが知られてい
る。ここに、線条の外径和とは、各線条の外径を単純に
足し算して得られる和をいう。
【０００３】かかる風圧荷重の算定方法によれば、線条
の条数に応じた風圧荷重の算定ができ、その結果、計算
上、経済的な電柱の設計とすることができる。
の条数に応じた風圧荷重の算定ができ、その結果、計算
上、経済的な電柱の設計とすることができる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この風
圧荷重の算定方法では、複数の線条が螺旋ハンガー工法
や巻きつけ工法で一束化されている場合、以下のような
不都合がある。
圧荷重の算定方法では、複数の線条が螺旋ハンガー工法
や巻きつけ工法で一束化されている場合、以下のような
不都合がある。
【０００５】即ち、螺旋ハンガー工法で一束化されてい
る線条では、条数が多く線条の外径和が螺旋ハンガーの
外径を超えている場合には、実際上、螺旋ハンガーの外
径以内の範囲でしか風圧を受けていないのに、螺旋ハン
ガーの外径を超える値を線条の外径和として用いるた
め、過大な風圧荷重を見込んでしまい、不経済な電柱の
設計となっている（図１及び図２参照）。
る線条では、条数が多く線条の外径和が螺旋ハンガーの
外径を超えている場合には、実際上、螺旋ハンガーの外
径以内の範囲でしか風圧を受けていないのに、螺旋ハン
ガーの外径を超える値を線条の外径和として用いるた
め、過大な風圧荷重を見込んでしまい、不経済な電柱の
設計となっている（図１及び図２参照）。
【０００６】また、巻きつけ工法で一束化されている線
条では、実際上、巻きつける線条の殆どの部分で風圧を
受けていないのに、巻きつけられる線条及び巻きつける
線条の外径和を一律に線条の外径和として用いるため、
過大な風圧荷重を見込んでしまい、不経済な電柱の設計
となっている（図６及び図７参照）。
条では、実際上、巻きつける線条の殆どの部分で風圧を
受けていないのに、巻きつけられる線条及び巻きつける
線条の外径和を一律に線条の外径和として用いるため、
過大な風圧荷重を見込んでしまい、不経済な電柱の設計
となっている（図６及び図７参照）。
【０００７】そこで、本発明の目的は、複数の線条が螺
旋ハンガー工法や巻きつけ工法で一束化されている場合
にあっても、過大な風圧荷重とならない経済的な風圧荷
重の算定方法を提供することにある。
旋ハンガー工法や巻きつけ工法で一束化されている場合
にあっても、過大な風圧荷重とならない経済的な風圧荷
重の算定方法を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明に係る風圧荷重の算定方法は、線条に加わる
風圧荷重を該線条の外径和を用いて算定する風圧荷重の
算定方法において、螺旋ハンガー工法に係る前記線条の
外径和及び螺旋ハンガーの厚さの２倍の和が前記螺旋ハ
ンガーの外径以下であるときは、前記線条の外径和に代
えて、前記線条の外径和及び螺旋ハンガーの厚さの２倍
の和を用い、螺旋ハンガー工法に係る前記線条の外径和
及び螺旋ハンガーの厚さの２倍の和が前記螺旋ハンガー
の外径を超えるときは、前記線条の外径和に代えて、前
記螺旋ハンガーの外径を用いることを特徴としている。
に、本発明に係る風圧荷重の算定方法は、線条に加わる
風圧荷重を該線条の外径和を用いて算定する風圧荷重の
算定方法において、螺旋ハンガー工法に係る前記線条の
外径和及び螺旋ハンガーの厚さの２倍の和が前記螺旋ハ
ンガーの外径以下であるときは、前記線条の外径和に代
えて、前記線条の外径和及び螺旋ハンガーの厚さの２倍
の和を用い、螺旋ハンガー工法に係る前記線条の外径和
及び螺旋ハンガーの厚さの２倍の和が前記螺旋ハンガー
の外径を超えるときは、前記線条の外径和に代えて、前
記螺旋ハンガーの外径を用いることを特徴としている。
【０００９】従って、本発明によれば、複数の線条が螺
旋ハンガー工法で一束化されている場合にあっても、現
実に風圧を受けることとなる領域範囲に略合致した風圧
荷重の算定方法とすることができるので、過大な風圧荷
重とはならない。
旋ハンガー工法で一束化されている場合にあっても、現
実に風圧を受けることとなる領域範囲に略合致した風圧
荷重の算定方法とすることができるので、過大な風圧荷
重とはならない。
【００１０】そして、それ故に、経済的な風圧荷重の算
定方法、ひいては電柱の設計方法の提供が可能になる。
定方法、ひいては電柱の設計方法の提供が可能になる。
【００１１】また、本発明に係る他の風圧荷重の算定方
法は、線条に加わる風圧荷重を該線条の外径和を用いて
算定する風圧荷重の算定方法において、螺旋ハンガー工
法に係る前記線条の外径和に代えて、前記線条の鉛直高
さ及び螺旋ハンガーの厚さの２倍の和を用いることを特
徴としている。
法は、線条に加わる風圧荷重を該線条の外径和を用いて
算定する風圧荷重の算定方法において、螺旋ハンガー工
法に係る前記線条の外径和に代えて、前記線条の鉛直高
さ及び螺旋ハンガーの厚さの２倍の和を用いることを特
徴としている。
【００１２】従って、本発明によれば、複数の線条が螺
旋ハンガー工法で一束化されている場合にあっても、現
実に風圧を受けることとなる領域範囲に略合致した風圧
荷重の算定方法とすることができるので、過大な風圧荷
重とはならない。
旋ハンガー工法で一束化されている場合にあっても、現
実に風圧を受けることとなる領域範囲に略合致した風圧
荷重の算定方法とすることができるので、過大な風圧荷
重とはならない。
【００１３】そして、それ故に、経済的な風圧荷重の算
定方法、ひいては電柱の設計方法の提供が可能になる。
定方法、ひいては電柱の設計方法の提供が可能になる。
【００１４】更に、本発明に係る別の風圧荷重の算定方
法は、線条に加わる風圧荷重を該線条の外径和を用いて
算定する風圧荷重の算定方法において、巻きつけ工法に
係る前記線条の外径和に代えて、巻きつけられる線条及
び巻きつける線条の平均外径を、 -(2/π)(r1-r2)cos-1{(r1-r2)/(r1+r2)}+(4/π)(r1・r2)
1/2+2r1 ここに、r1：巻きつけられる線条の半径 r2：巻きつける線条の半径 により求めて用いることを特徴としている。
法は、線条に加わる風圧荷重を該線条の外径和を用いて
算定する風圧荷重の算定方法において、巻きつけ工法に
係る前記線条の外径和に代えて、巻きつけられる線条及
び巻きつける線条の平均外径を、 -(2/π)(r1-r2)cos-1{(r1-r2)/(r1+r2)}+(4/π)(r1・r2)
1/2+2r1 ここに、r1：巻きつけられる線条の半径 r2：巻きつける線条の半径 により求めて用いることを特徴としている。
【００１５】従って、本発明によれば、複数の線条が巻
きつけ工法で一束化されている場合にあっても、現実に
風圧を受けることとなる領域範囲に略合致した風圧荷重
の算定方法とすることができるので、過大な風圧荷重と
はならない。
きつけ工法で一束化されている場合にあっても、現実に
風圧を受けることとなる領域範囲に略合致した風圧荷重
の算定方法とすることができるので、過大な風圧荷重と
はならない。
【００１６】そして、それ故に、経済的な風圧荷重の算
定方法、ひいては電柱の設計方法の提供が可能になる。
定方法、ひいては電柱の設計方法の提供が可能になる。
【００１７】
【発明の実施の形態】以下、添付図面に示す実施の形態
に基づいて本発明を詳細に説明する。
に基づいて本発明を詳細に説明する。
【００１８】◎実施の形態１ 図１は本発明の実施の形態１に係る風圧荷重の算定方法
が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の概略構
成を示す側面図（図１（ａ）は全体図、図１（ｂ）は部
分図）、図２は該螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳
細構成及び作用を示す横断面図、図４は該螺旋ハンガー
工法に係る架空線路の他の詳細構成及び作用を示す横断
面図である。
が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の概略構
成を示す側面図（図１（ａ）は全体図、図１（ｂ）は部
分図）、図２は該螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳
細構成及び作用を示す横断面図、図４は該螺旋ハンガー
工法に係る架空線路の他の詳細構成及び作用を示す横断
面図である。
【００１９】実施の形態１における架空線路は、軽量で
あり風圧の影響を受け易い光ファイバーケーブルを主た
る線条とし、架設作業を容易にする螺旋ハンガー工法で
架設されている。
あり風圧の影響を受け易い光ファイバーケーブルを主た
る線条とし、架設作業を容易にする螺旋ハンガー工法で
架設されている。
【００２０】この架空線路１は、具体的には、図１に示
すように、電柱２の間で架設された複数の線条たるケー
ブル３が連続した螺旋ハンガー４によってルーズに一束
化された構造になっている。
すように、電柱２の間で架設された複数の線条たるケー
ブル３が連続した螺旋ハンガー４によってルーズに一束
化された構造になっている。
【００２１】かかる架空線路１において従来の風圧荷重
の算定方法をそのまま適用した場合、ケーブル３に加わ
る風圧荷重の値は、ケーブルの外径和Σｄを用いて算定
されることになる（図２（ａ）参照）。ここで、図２
（ａ）のうち、左図は風速０ｍ／ｓの環境下でのケーブ
ル３の状態、中央図は風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下で
のケーブル３の状態、右図はケーブルの外径和Σｄ、を
示す。
の算定方法をそのまま適用した場合、ケーブル３に加わ
る風圧荷重の値は、ケーブルの外径和Σｄを用いて算定
されることになる（図２（ａ）参照）。ここで、図２
（ａ）のうち、左図は風速０ｍ／ｓの環境下でのケーブ
ル３の状態、中央図は風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下で
のケーブル３の状態、右図はケーブルの外径和Σｄ、を
示す。
【００２２】しかし、条数が多くケーブルの外径和Σｄ
が螺旋ハンガーの外径Ｄを超えている場合、図２（ａ）
に示すように、実際にケーブル３が風圧を受けるのは、
風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下でケーブル３が螺旋ハン
ガー４に押し付けられた状態においても、螺旋ハンガー
の外径Ｄ（図２（ｂ）参照）以内の範囲に限られる。
が螺旋ハンガーの外径Ｄを超えている場合、図２（ａ）
に示すように、実際にケーブル３が風圧を受けるのは、
風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下でケーブル３が螺旋ハン
ガー４に押し付けられた状態においても、螺旋ハンガー
の外径Ｄ（図２（ｂ）参照）以内の範囲に限られる。
【００２３】従って、螺旋ハンガーの外径Ｄを超える値
であるケーブルの外径和Σｄを用いる従来における風圧
荷重の算定方法では、過大な風圧荷重を見込んでしまう
こととなる。
であるケーブルの外径和Σｄを用いる従来における風圧
荷重の算定方法では、過大な風圧荷重を見込んでしまう
こととなる。
【００２４】そこで、実施の形態１に係る風圧荷重の算
定方法では、螺旋ハンガー工法に係るケーブルの外径和
Σｄ及び螺旋ハンガーの厚さの２倍ｈの和Σｄ’が螺旋
ハンガーの外径Ｄを超えるときは、ケーブルの外径和Σ
ｄに代えて、螺旋ハンガーの外径Ｄを用いることとした
（図２（ｂ）参照）。
定方法では、螺旋ハンガー工法に係るケーブルの外径和
Σｄ及び螺旋ハンガーの厚さの２倍ｈの和Σｄ’が螺旋
ハンガーの外径Ｄを超えるときは、ケーブルの外径和Σ
ｄに代えて、螺旋ハンガーの外径Ｄを用いることとした
（図２（ｂ）参照）。
【００２５】ここで、実施の形態１における螺旋ハンガ
ー工法に係る架空線路１について、実施の形態１による
風圧荷重の算定結果及び従来法による風圧荷重の算定結
果を調べたところ、図３（図３（ａ）は従来法による風
圧荷重の算定結果、図３（ｂ）は実施の形態１による風
圧荷重の算定結果）に示す結果が得られた。
ー工法に係る架空線路１について、実施の形態１による
風圧荷重の算定結果及び従来法による風圧荷重の算定結
果を調べたところ、図３（図３（ａ）は従来法による風
圧荷重の算定結果、図３（ｂ）は実施の形態１による風
圧荷重の算定結果）に示す結果が得られた。
【００２６】図３によれば、従来法による風圧荷重の算
定結果（図３（ａ）参照）では、風洞実験の結果に比し
て、相当に過大な値になったのに対し、実施の形態１に
よる風圧荷重の算定結果（図３（ｂ）参照）では、風洞
実験の結果に比して、略同等の値になったことが確認で
きた。
定結果（図３（ａ）参照）では、風洞実験の結果に比し
て、相当に過大な値になったのに対し、実施の形態１に
よる風圧荷重の算定結果（図３（ｂ）参照）では、風洞
実験の結果に比して、略同等の値になったことが確認で
きた。
【００２７】従って、実施の形態１に係る風圧荷重の算
定方法によれば、複数のケーブル３が螺旋ハンガー工法
で一束化されている場合にあっても、過大な値となら
ず、風洞実験の結果に略合致した値とすることができ
た。その結果、実施の形態１による風圧荷重の算定結果
（図３（ｂ）参照）を用いて行う電柱２の設計では、経
済的な設計が担保されることとなった。
定方法によれば、複数のケーブル３が螺旋ハンガー工法
で一束化されている場合にあっても、過大な値となら
ず、風洞実験の結果に略合致した値とすることができ
た。その結果、実施の形態１による風圧荷重の算定結果
（図３（ｂ）参照）を用いて行う電柱２の設計では、経
済的な設計が担保されることとなった。
【００２８】一方、条数が少なくケーブルの外径和Σｄ
が螺旋ハンガーの外径Ｄに満たない場合においても、図
４（ａ）に示すように、風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下
ではケーブル３が螺旋ハンガー４に押し付けられる挙動
を示す。ここで、図４（ａ）のうち、左図は風速０ｍ／
ｓの環境下でのケーブル３の状態、中央図は風速約３０
ｍ／ｓ以上の環境下でのケーブル３の状態、右図はケー
ブルの外径和Σｄ、を示す。従って、この場合には、従
来法における風圧荷重の算定方法のように、ケーブルの
外径和Σｄを単純に用いても殆ど差し支えないと考えら
れる。
が螺旋ハンガーの外径Ｄに満たない場合においても、図
４（ａ）に示すように、風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下
ではケーブル３が螺旋ハンガー４に押し付けられる挙動
を示す。ここで、図４（ａ）のうち、左図は風速０ｍ／
ｓの環境下でのケーブル３の状態、中央図は風速約３０
ｍ／ｓ以上の環境下でのケーブル３の状態、右図はケー
ブルの外径和Σｄ、を示す。従って、この場合には、従
来法における風圧荷重の算定方法のように、ケーブルの
外径和Σｄを単純に用いても殆ど差し支えないと考えら
れる。
【００２９】他方、風圧荷重の算定結果いかんでは、電
柱２のサイズが１ランク大きくなったり、小さくなった
りすることから、経済上の見地からは風圧荷重の算定結
果がより正確な値であることが望ましい。
柱２のサイズが１ランク大きくなったり、小さくなった
りすることから、経済上の見地からは風圧荷重の算定結
果がより正確な値であることが望ましい。
【００３０】そこで、実施の形態１に係る風圧荷重の算
定方法では、螺旋ハンガー工法に係るケーブルの外径和
Σｄ及び螺旋ハンガーの厚さの２倍ｈの和Σｄ’が螺旋
ハンガーの外径Ｄ以下であるときは、ケーブルの外径和
Σｄに代えて、ケーブルの外径和Σｄ及び螺旋ハンガー
の厚さの２倍ｈの和Σｄ’を用いることとした（図４
（ｂ）参照）。
定方法では、螺旋ハンガー工法に係るケーブルの外径和
Σｄ及び螺旋ハンガーの厚さの２倍ｈの和Σｄ’が螺旋
ハンガーの外径Ｄ以下であるときは、ケーブルの外径和
Σｄに代えて、ケーブルの外径和Σｄ及び螺旋ハンガー
の厚さの２倍ｈの和Σｄ’を用いることとした（図４
（ｂ）参照）。
【００３１】◎実施の形態２ 図１は本発明の実施の形態２に係る風圧荷重の算定方法
が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の概略構
成を示す側面図（図１（ａ）は全体図、図１（ｂ）は部
分図）、図５は該螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳
細構成及び作用を示す横断面図である。尚、実施の形態
１と同様な構成要素については実施の形態１と同様な符
号を付してここではその詳細な説明を省略する。
が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の概略構
成を示す側面図（図１（ａ）は全体図、図１（ｂ）は部
分図）、図５は該螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳
細構成及び作用を示す横断面図である。尚、実施の形態
１と同様な構成要素については実施の形態１と同様な符
号を付してここではその詳細な説明を省略する。
【００３２】実施の形態２における架空線路１は、重量
があり風圧の影響を受け難いメタリックケーブル３を主
たる線条とする点で実施の形態１と異なるが、架設作業
を容易にする螺旋ハンガー工法で架設されている点で実
施の形態１と同様の構造になっている。
があり風圧の影響を受け難いメタリックケーブル３を主
たる線条とする点で実施の形態１と異なるが、架設作業
を容易にする螺旋ハンガー工法で架設されている点で実
施の形態１と同様の構造になっている。
【００３３】かかる架空線路１において従来の風圧荷重
の算定方法をそのまま適用した場合、ケーブル３に加わ
る風圧荷重の値は、ケーブルの外径和Σｄを用いて算定
されることになる（図５（ａ）参照）。ここで、図５
（ａ）のうち、左図は風速０ｍ／ｓの環境下でのケーブ
ル３の状態、中央図は風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下で
のケーブル３の状態、右図はケーブルの外径和Σｄ、を
示す。
の算定方法をそのまま適用した場合、ケーブル３に加わ
る風圧荷重の値は、ケーブルの外径和Σｄを用いて算定
されることになる（図５（ａ）参照）。ここで、図５
（ａ）のうち、左図は風速０ｍ／ｓの環境下でのケーブ
ル３の状態、中央図は風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下で
のケーブル３の状態、右図はケーブルの外径和Σｄ、を
示す。
【００３４】しかし、メタリックケーブルを主たる線条
とするケーブル３の場合、図５（ａ）に示すように、例
えば風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下になっても、ケーブ
ル３の重量がありケーブル３が螺旋ハンガー４の側部に
押し付けられない。
とするケーブル３の場合、図５（ａ）に示すように、例
えば風速約３０ｍ／ｓ以上の環境下になっても、ケーブ
ル３の重量がありケーブル３が螺旋ハンガー４の側部に
押し付けられない。
【００３５】従って、ケーブルの外径和Σｄをそのまま
用いる従来における風圧荷重の算定方法では、過大な風
圧荷重を見込んでしまうこととなる。
用いる従来における風圧荷重の算定方法では、過大な風
圧荷重を見込んでしまうこととなる。
【００３６】そこで、実施の形態２に係る風圧荷重の算
定方法では、螺旋ハンガー工法に係るケーブルの外径和
Σｄに代えて、ケーブルの鉛直高さＨ及び螺旋ハンガー
の厚さの２倍ｈの和Σｈを用いることとした（図５
（ｂ）参照）。
定方法では、螺旋ハンガー工法に係るケーブルの外径和
Σｄに代えて、ケーブルの鉛直高さＨ及び螺旋ハンガー
の厚さの２倍ｈの和Σｈを用いることとした（図５
（ｂ）参照）。
【００３７】ここで、実施の形態２における螺旋ハンガ
ー工法に係る架空線路１について、実施の形態２による
風圧荷重の算定結果及び従来法による風圧荷重の算定結
果を調べたところ、図６（図６（ａ）は従来法による風
圧荷重の算定結果、図６（ｂ）は実施の形態２による風
圧荷重の算定結果）に示す結果が得られた。
ー工法に係る架空線路１について、実施の形態２による
風圧荷重の算定結果及び従来法による風圧荷重の算定結
果を調べたところ、図６（図６（ａ）は従来法による風
圧荷重の算定結果、図６（ｂ）は実施の形態２による風
圧荷重の算定結果）に示す結果が得られた。
【００３８】図６によれば、従来法による風圧荷重の算
定結果（図６（ａ）参照）では、風洞実験の結果に比し
て、過大な値になったのに対し、実施の形態２による風
圧荷重の算定結果（図６（ｂ）参照）では、風洞実験の
結果に比して、略同等の値になったことが確認できた。
定結果（図６（ａ）参照）では、風洞実験の結果に比し
て、過大な値になったのに対し、実施の形態２による風
圧荷重の算定結果（図６（ｂ）参照）では、風洞実験の
結果に比して、略同等の値になったことが確認できた。
【００３９】従って、実施の形態２に係る風圧荷重の算
定方法によれば、複数のケーブル３が螺旋ハンガー工法
で一束化されている場合にあっても、過大な値となら
ず、風洞実験の結果に略合致した値とすることができ
た。その結果、実施の形態２による風圧荷重の算定結果
（図６（ｂ）参照）を用いて行う電柱２の設計では、経
済的な設計が担保されることとなった。
定方法によれば、複数のケーブル３が螺旋ハンガー工法
で一束化されている場合にあっても、過大な値となら
ず、風洞実験の結果に略合致した値とすることができ
た。その結果、実施の形態２による風圧荷重の算定結果
（図６（ｂ）参照）を用いて行う電柱２の設計では、経
済的な設計が担保されることとなった。
【００４０】◎実施の形態３ 図７は本発明の実施の形態３に係る風圧荷重の算定方法
が適用される巻きつけ工法に係る架空線路の概略構成を
示す側面図（図７（ａ）は全体図、図７（ｂ）は部分
図）、図８は該螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す図（図８（ａ）は側面図、図８
（ｂ）は横断面図）である。
が適用される巻きつけ工法に係る架空線路の概略構成を
示す側面図（図７（ａ）は全体図、図７（ｂ）は部分
図）、図８は該螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す図（図８（ａ）は側面図、図８
（ｂ）は横断面図）である。
【００４１】実施の形態３における架空線路１１は、実
施の形態１及び実施の形態２と異なり、複数の線条たる
ケーブル１３が架設作業を容易にする巻きつけ工法で架
設されている。ここで、ケーブル１３は、電柱１２の間
で架設されている巻きつけられるケーブル１３ａと巻き
つけるケーブル１３ｂとから構成されている。尚、符号
１４は、この巻きつけ工法において補充的に用いられる
縛り紐を示す。
施の形態１及び実施の形態２と異なり、複数の線条たる
ケーブル１３が架設作業を容易にする巻きつけ工法で架
設されている。ここで、ケーブル１３は、電柱１２の間
で架設されている巻きつけられるケーブル１３ａと巻き
つけるケーブル１３ｂとから構成されている。尚、符号
１４は、この巻きつけ工法において補充的に用いられる
縛り紐を示す。
【００４２】かかる架空線路１１において従来の風圧荷
重の算定方法をそのまま適用した場合、図８（ａ）に示
すように、ケーブル１３に加わる風圧荷重の値は、巻き
つけられるケーブル１３ａ及び巻きつけるケーブル１３
ｂの外径和を用いて算定されることになる。
重の算定方法をそのまま適用した場合、図８（ａ）に示
すように、ケーブル１３に加わる風圧荷重の値は、巻き
つけられるケーブル１３ａ及び巻きつけるケーブル１３
ｂの外径和を用いて算定されることになる。
【００４３】しかし、かかる従来の風圧荷重の算定方法
では、図８に示すように、実際には殆どの部分が風圧を
受けていない巻きつけるケーブル１３ｂについても、全
体が風圧を受けているかのように算定してしまう。
では、図８に示すように、実際には殆どの部分が風圧を
受けていない巻きつけるケーブル１３ｂについても、全
体が風圧を受けているかのように算定してしまう。
【００４４】従って、ケーブルの外径和Σｄをそのまま
用いる従来における風圧荷重の算定方法では、過大な風
圧荷重を見込んでしまうこととなる。
用いる従来における風圧荷重の算定方法では、過大な風
圧荷重を見込んでしまうこととなる。
【００４５】そこで、実施の形態３に係る風圧荷重の算
定方法では、巻きつけ工法に係るケーブルの外径和Σｄ
に代えて、巻きつけられるケーブル１３ａ及び巻きつけ
るケーブル１３ｂの平均外径を、 -(2/π)(r1-r2)cos-1{(r1-r2)/(r1+r2)}+(4/π)(r1・r2)
1/2+2r1 ここに、r1：巻きつけられるケーブルの半径 r2：巻きつけるケーブルの半径 により求めて用いることとした。
定方法では、巻きつけ工法に係るケーブルの外径和Σｄ
に代えて、巻きつけられるケーブル１３ａ及び巻きつけ
るケーブル１３ｂの平均外径を、 -(2/π)(r1-r2)cos-1{(r1-r2)/(r1+r2)}+(4/π)(r1・r2)
1/2+2r1 ここに、r1：巻きつけられるケーブルの半径 r2：巻きつけるケーブルの半径 により求めて用いることとした。
【００４６】尚、図９は実施の形態３に係る風圧荷重の
算定方法における平均外径の算定方法を示すグラフ及び
算式である
算定方法における平均外径の算定方法を示すグラフ及び
算式である
【００４７】ここで、実施の形態３における巻きつけ工
法に係る架空線路１１について、実施の形態３による風
圧荷重の算定結果及び従来法による風圧荷重の算定結果
を調べたところ、図１０（図１０（ａ）は従来法による
風圧荷重の算定結果、図１０（ｂ）は実施の形態３によ
る風圧荷重の算定結果）に示す結果が得られた。
法に係る架空線路１１について、実施の形態３による風
圧荷重の算定結果及び従来法による風圧荷重の算定結果
を調べたところ、図１０（図１０（ａ）は従来法による
風圧荷重の算定結果、図１０（ｂ）は実施の形態３によ
る風圧荷重の算定結果）に示す結果が得られた。
【００４８】図１０によれば、従来法による風圧荷重の
算定結果（図１０（ａ）参照）では、風洞実験の結果に
比して、過大な値になったのに対し、実施の形態３によ
る風圧荷重の算定結果（図１０（ｂ）参照）では、風洞
実験の結果に比して、略同等の値になったことを確認し
た。
算定結果（図１０（ａ）参照）では、風洞実験の結果に
比して、過大な値になったのに対し、実施の形態３によ
る風圧荷重の算定結果（図１０（ｂ）参照）では、風洞
実験の結果に比して、略同等の値になったことを確認し
た。
【００４９】従って、実施の形態３に係る風圧荷重の算
定方法によれば、複数のケーブル１３が巻きつけ工法で
一束化されている場合にあっても、過大な値とならず、
風洞実験の結果に略合致した値とすることができた。そ
の結果、実施の形態３による風圧荷重の算定結果（図１
０（ｂ）参照）を用いて行う電柱１２の設計では、経済
的な設計が担保されることとなった。
定方法によれば、複数のケーブル１３が巻きつけ工法で
一束化されている場合にあっても、過大な値とならず、
風洞実験の結果に略合致した値とすることができた。そ
の結果、実施の形態３による風圧荷重の算定結果（図１
０（ｂ）参照）を用いて行う電柱１２の設計では、経済
的な設計が担保されることとなった。
【００５０】
【発明の効果】本発明によれば、以上のように構成した
ため、複数の線条が螺旋ハンガー工法や巻きつけ工法で
一束化されている場合にあっても、過大な風圧荷重とな
らない経済的な風圧荷重の算定方法が可能になる。
ため、複数の線条が螺旋ハンガー工法や巻きつけ工法で
一束化されている場合にあっても、過大な風圧荷重とな
らない経済的な風圧荷重の算定方法が可能になる。
【図１】本発明の実施の形態１及び実施の形態２に係る
風圧荷重の算定方法が適用される螺旋ハンガー工法に係
る架空線路の概略構成を示す側面図（図１（ａ）は全体
図、図１（ｂ）は部分図）である。
風圧荷重の算定方法が適用される螺旋ハンガー工法に係
る架空線路の概略構成を示す側面図（図１（ａ）は全体
図、図１（ｂ）は部分図）である。
【図２】本発明の実施の形態１に係る風圧荷重の算定方
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す横断面図である。
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す横断面図である。
【図３】本発明の実施の形態１による風圧荷重の算定結
果及び従来法による風圧荷重の算定結果の対比を示すグ
ラフである。
果及び従来法による風圧荷重の算定結果の対比を示すグ
ラフである。
【図４】本発明の実施の形態１に係る風圧荷重の算定方
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の他の
詳細構成及び作用を示す横断面図である。
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の他の
詳細構成及び作用を示す横断面図である。
【図５】本発明の実施の形態２に係る風圧荷重の算定方
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す横断面図である。
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す横断面図である。
【図６】本発明の実施の形態２による風圧荷重の算定結
果及び従来法による風圧荷重の算定結果の対比を示すグ
ラフである。
果及び従来法による風圧荷重の算定結果の対比を示すグ
ラフである。
【図７】本発明の実施の形態３に係る風圧荷重の算定方
法が適用される巻きつけ工法に係る架空線路の概略構成
を示す側面図（図７（ａ）は全体図、図７（ｂ）は部分
図）である。
法が適用される巻きつけ工法に係る架空線路の概略構成
を示す側面図（図７（ａ）は全体図、図７（ｂ）は部分
図）である。
【図８】本発明の実施の形態３に係る風圧荷重の算定方
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す図（図８（ａ）は側面図、図８
（ｂ）は横断面図）である。
法が適用される螺旋ハンガー工法に係る架空線路の詳細
構成及び作用を示す図（図８（ａ）は側面図、図８
（ｂ）は横断面図）である。
【図９】本発明の実施の形態３に係る風圧荷重の算定方
法における平均外径の算定方法を示すグラフ及び算式で
ある
法における平均外径の算定方法を示すグラフ及び算式で
ある
【図１０】本発明の実施の形態３による風圧荷重の算定
結果及び従来法による風圧荷重の算定結果の対比を示す
グラフである。
結果及び従来法による風圧荷重の算定結果の対比を示す
グラフである。
１…架空線路 ２…電柱 ３…ケーブル（線条） ４…螺旋ハンガー １１…架空線路 １２…電柱 １３…ケーブル（線条） １３ａ…巻きつけられるケーブル（巻きつけられる線
条） １３ｂ…巻きつけるケーブル（巻きつける線条） １４…縛り紐 Σｄ…ケーブルの外径和 Ｄ…螺旋ハンガーの外径 ｈ…螺旋ハンガーの厚さの２倍 Σｄ’…ケーブルの外径和及び螺旋ハンガーの厚さの２
倍の和 Ｈ…ケーブルの鉛直高さ Σｈ…ケーブルの鉛直高さ及び螺旋ハンガーの厚さの２
倍の和
条） １３ｂ…巻きつけるケーブル（巻きつける線条） １４…縛り紐 Σｄ…ケーブルの外径和 Ｄ…螺旋ハンガーの外径 ｈ…螺旋ハンガーの厚さの２倍 Σｄ’…ケーブルの外径和及び螺旋ハンガーの厚さの２
倍の和 Ｈ…ケーブルの鉛直高さ Σｈ…ケーブルの鉛直高さ及び螺旋ハンガーの厚さの２
倍の和
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−243890（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−181914（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−203510（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02G 1/02
Claims (3)
- 【請求項１】線条に加わる風圧荷重を該線条の外径和を
用いて算定する風圧荷重の算定方法において、 螺旋ハンガー工法に係る前記線条の外径和及び螺旋ハン
ガーの厚さの２倍の和が前記螺旋ハンガーの外径以下で
あるときは、 前記線条の外径和に代えて、前記線条の外径和及び螺旋
ハンガーの厚さの２倍の和を用い、 螺旋ハンガー工法に係る前記線条の外径和及び螺旋ハン
ガーの厚さの２倍の和が前記螺旋ハンガーの外径を超え
るときは、 前記線条の外径和に代えて、前記螺旋ハンガーの外径を
用いることを特徴とする、 風圧荷重の算定方法。 - 【請求項２】重量があり風圧の影響を受け難いメタリッ
クケーブルが主たる線条として螺旋ハンガー工法で架設
されている架空線路における線条に加わる風圧荷重を該
線条の外径和を用いて算定する風圧荷重の算定方法にお
いて、 前記線条の外径和に代えて、該線条の鉛直高さ及び螺旋
ハンガーの厚さの２倍の和を用いることを特徴とする、 風圧荷重の算定方法。 - 【請求項３】巻きつけられるケーブル及び巻きつけるケ
ーブルが巻きつけ工法で架設されている架空線路におけ
る複数の線条に加わる風圧荷重を該線条の外径和を用い
て算定する風圧荷重の算定方法において、 前記線条の外径和に代えて、前記巻きつけられる線条及
び前記巻きつける線条の平均外径を、 -(2/π)(r1-r2)cos-1[(r1-r2)/(r1+r2)]+(4/π)(r1・r2)1/2+2r1 ここに、r1：前記巻きつけられる線条の半径 r2：前記巻きつける線条の半径 により求めて用いることを特徴とする、 風圧荷重の算定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32539599A JP3326483B2 (ja) | 1999-11-16 | 1999-11-16 | 風圧荷重の算定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32539599A JP3326483B2 (ja) | 1999-11-16 | 1999-11-16 | 風圧荷重の算定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001145226A JP2001145226A (ja) | 2001-05-25 |
| JP3326483B2 true JP3326483B2 (ja) | 2002-09-24 |
Family
ID=18176371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32539599A Expired - Lifetime JP3326483B2 (ja) | 1999-11-16 | 1999-11-16 | 風圧荷重の算定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3326483B2 (ja) |
-
1999
- 1999-11-16 JP JP32539599A patent/JP3326483B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2001145226A (ja) | 2001-05-25 |
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